EP0003712A1 - Procédé de réduction des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse à haute intensité - Google Patents
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/16—Electric current supply devices, e.g. bus bars
Definitions
- the present invention relates to a new method for reducing magnetic disturbances in the series of high intensity long electrolysed cells, intended for the production of aluminum by electrolysis of alumina dissolved in molten cryolite. It applies to the reduction of disturbances due to the clean field created by each tank and by its neighbors in the same queue and the adjacent queue when the latter is at a distance relatively close to the queue considered.
- Laplace forces which develop in metal are the source of the deformation of the bath-metal interface.
- B x , B and B being the three components of the magnetic field B along the xyz axes Ox, Oy, Oz, j, j and j being the three components of the density of xyz current in the metal.
- the set of forces f 1 (x) on a parallel to Ox (of abscissa y) in the first quarter is: because is constant due to the usual arrangement of cathode bars with transverse outputs; the same is true of j z .
- B (M) and B (o) are zero, the value of B on the Oy axis does not exceed 2 at 3.10 -4 TESLA, for a tank of 100,000 amperes, which is negligible.
- the curve of B on each axis is then also asymmetric.
- FIG. 4 represents, in the case of a conventional tank of 115,000 amperes, and in correspondence with FIG. 3: in solid lines, the asymmetrical dome shape, and large arrow (up to 4 cm) in the case of '' an asymmetrical curve B z (solid line) and the symmetrical dome shape with a small arrow (about 1 cm) in the case where B z is asymmetrical with respect to the axis Oy, that is to say after setting in work of the invention.
- the asymmetric force comes, in the first case, from the fact that the set of positive forces from R to P, F (x) is about three times more
- the invention applies to long tanks fed either by the two heads or by the upstream head and at least one lateral rise on each side.
- the negative conductors (connecting conductors between the tanks) are arranged symmetrically with respect to the median plane xOz. Referring to Figure 1, denote by Y and Z the coordinates of these conductors in the xOz plane.
- the field of the neighboring queue is compensated by means of an auxiliary conductor disposed along each queue in which a direct current is circulated in the opposite direction to that of the circulating current in line, and whose intensity is provided by the resolution of a system of equations taking into account the various magnetic influences on each tank.
- k 1 is an experimental coefficient which takes account of the fact that the cross is formed, in practice, of two branches and of the discontinuity duejj to the interval between the crosses of each tank of a file. k 1 is almost always close to 0.9 and we will keep this value later.
- h is the height of the spider above the xOy reference plane.
- B y ° is equal to: b y ° (crosspiece) + b y ° (manifold 1) + b y ° (manifold 2) and must be equal to 0.
- Case n ° 2 Classic tanks (figure 6) supplied by the two heads of the spider. No neighboring queue. Head A (upstream) receives an intensity a I, head B (downstream) receives (1 - a) I.
- curve 1 represents the variation of b (tank) without z neighboring file, along MON
- curve 2 represents the variation of b z (neighboring file) along MON
- curve 3 represents the variation of B z (tank + neighboring file) along MON
- the method which we will now describe uses a compensation conductor traversed by a current -i which flows in the opposite direction to the current I of the series, located on the outside of the two rows of tanks, and placed at a minimum distance from the box, compatible with electrical safety.
- FIG. 12 is a diagrammatic section of an electrolysis room (1) comprising two adjacent lines, of which only the anode systems 2 and 3 have been shown, and, in which the cells are arranged lengthwise.
- the compensation conductors are in 4 and 5.
- the connection conductors of the tanks are omitted so as not to overload the drawing.
- the rounded arrows schematize the directions of the magnetic field created by each compensating conductor.
- K l and d are values fixed during construction and practically independent of the size of the tanks.
- e and f are directly proportional to i, and the values of m, E and F will therefore also be proportional to i.
- the distance d was reduced to 1.20 m (this reduction is only possible if the arrangement of the tanks allows it). This results in a significant reduction in the intensity i in the compensation conductor.
- a zero total field B z will be obtained by using a compensation conductor traversed by a current i which will be a function of its distance from the outside edge of the anode.
- a current i which will be a function of its distance from the outside edge of the anode.
- This method therefore makes it possible to minimize the investment cost, and the consumption of the compensating conductor.
- condition B (M) is modified: z
- the neighboring queue is taken into account.
- Equation (19) giving z is the same as (16) with the new values
- the coefficient a current distribution equal to or less than 0.55 in the case of tanks fed by a head and at least one central rise on each side, and preferably between 0.45 and 0.55, equal to or less than 0.75 in the case of conventional tanks supplied by the two heads, and preferably between 0.75 and 0.65.
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Abstract
Description
- La présente invention concerne un nouveau procédé pour réduire les perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolysé en long, à haute intensité, destinées à la production d'aluminium par électrolyse d'alumine dissoute dans de la cryolithe fondue. Elle s'applique à la réduction des perturbations dues au champ propre crée par chaque cuve et par ses voisines de la même file et de la file adjacente lorsque celle-ci se trouve à une distance relativement proche de la file considérée.
- On sait que, pour réduire les investissements et augmenter les rendements, la tendance est d'augmenter la puissance des cuves, qui, alimentées sous 100 000 ampères, il y a vingt ans, atteignent maintenant 200 000 ampères. On sait également, que les cuves disposées en travers par rapport à l'axe de la file, présentent à dimensions égales, des effets magnétiques moindres que les cuves disposées en long, malgré la complication des conditions d'exploitation et la détérioration des conditions de travail qui en résultent. De ce point de vue, les cuves en long ne présentent pas ces inconvénients, et le but de l'invention est un procédé permettant de ramener les effets magnétiques des cuves en long à un niveau inférieur à celui des cuves en travers, d'où il résulte des économies d'énergie considérables tout en conservant les avantages d'exploitation dûs à la disposition en long.
- Dans tout ce qui va suivre, on désignera, selon les conventions habituelles, par B , B et B les composantes du champ magnétique selon les axes Ox, Oy x y z et Oz, dans un trièdre rectangle direct dont le centre 0 est le centre du plan cathodique de la cuve, Ox est l'axe longitudinal dans le sens de la file, Oy, l'axe transversal et Oz l'axe vertical dirigé vers le haut.
- Selon la convention habituelle, on désigne les positions amont et aval par référence au sens conventionnel du courant dans la série.
- La figure 1 représente en coupe verticale transversale, passant par le point 0, une cuve d'électrolyse en long.
- La figure 2 représente, en coupe horizontale schématique, passant par le point 0, une cuve d'électrolyse en long.
- La figure 3 est un diagramme du champ B le long d'un grand côté de la cuve.
- La figure 4 représente la forme de l'interface métal-électrolyte selon la répartition du champ B de la figure 3.
- Les figures 5 et 6 schématisent deux dispositions possibles pour l'alimentation des cuves en long : par une tête et des montées centrales (figure 5) ou par les deux têtes (figure 6).
- Les figures 7,8, 9 et 10 montrent la position du conducteur négatif selon l'invention, en fonction du coefficient a, fraction de courant alimentant la tête amont.
- La figure 11 explicite l'influence du champ de la file voisine sur le champ total d'une cuve donnée sur son petit axe Oy.
- La figure 12 montre la position des conducteurs de compensation du champ de la file voisine dans une salle d'électrolyse comportant deux files relativement proches.
- Les figures I3, 14 et 15 montrent la position du conducteur négatif en fonction du coefficient a lorsqu'on tient compte de l'influence de la file voisine.
- Le brevet français 1 143 879, déposé le 28 Février 1956, au nom de "PECHINEY" a donné les conditions à respecter pour réduire les effets magnétiques dans les cuves en long, et la plupart des cuves construites dans le monde, depuis cette époque, ont utilisé les dispositions des conducteurs préconisés, afin de satisfaire à la double condition :
- Dans tout ce qui suit, on se référera au schéma d'une cuve d'électrolyse, tel qu'il apparaît sur la figure 1 en coupe transversale.
- Mais les conditions préconisées dans le brevet FR 1 143 879 ne concernaient que le champ horizontal et n'avaient pas d'action sur le champ vertical dont la valeur est pratiquement proportionnelle à l'intensité traversant la cuve.
- Or, toutes les études récentes montrent l'importance de ce champ vertical. Il est responsable, en particulier, d'une déformation "en dôme" de la nappe d'aluminium liquide, dôme a symétrique, dont le sommet est décalé vers la tête aval de la cuve, et qui correspond à une dénivellation pouvant dépasser 4 centimètres par rapport au plan de référence.
- Les forces, dites forces de Laplace, qui se développent, dans le métal sont la source de la déformation de l'interface bain-métal.
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- Bx, B et B étant les trois composantes du champ magnétique B selon les x y z axes Ox, Oy, Oz, j , j et j étant les trois composantes de la densité de x y z courant dans le métal.
- L'exposé de la solution qu'apporte l'invention au problème des effets magnétiques sera facilité par une analyse des différentes composantes de ces forces.
- Considèrons la coupe horizontale d'une cuve en long, figure 2, au niveau du point central 0 que l'on divise en quatre quarts par les axes Ox et Oy, et déterminons tout d'abord les forces longitudinales selon les parallèles à Ox.
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-
- Si F1 (x) = - F2 (x), les forces sur chaque parallèle à Ox seront égales et opposées. Il suffit, pour cela que :
- Ces deux conditions sont réalisées si les courbes Bz et By sont antisymétriques par rapport à l'axe Oy.
- Cas du champ vertical Bz : dans une cuve en long, la courbe de Bz sur z chaque parallèle à Ox est antisymétrique par rapport à sa valeur à son point milieu comme on le voit sur la figure 3. Il suffit donc de rendre Bz nul sur l'axe Oy, pour que l'ensemble de Bz soit antisymétrique par rapport à Oy. Au centre 0 de la cuve, B z (o) est alors nul par symétrie. B est maximum sur la parallèle à Ox passant par le bord extérieur du système anodique et si l'on annule Bz au point M, la courbe des Bz maximaux sera,elle aussi, antisymétrique.
- Si B (M) et B (o) sont nuls, la valeur de B sur l'axe Oy ne dépasse pas 2 à 3.10-4 TESLA, pour une cuve de 100 000 ampères, ce qui est négligeable.
- Donc, les valeurs de Bz en tous les points situés symétriquement par rapport à Oy ont des valeurs égales et de signe inverse, et les courbes de B sur chaque parallèle à Ox seront antisymétriques.
- Cas du champ horizontal B : on conserve la condition B (au point central 0) = 0 déjà énoncée dans le brevet FR 1 143 879. On constate que, lorsque B (o) = 0, les valeurs de B sur les axes parallèles à Oy sont minimales et très faibles.
- La courbe de B sur chaque axe est alors également antisymétrique.
-
- (x) dans le premier quart de la cuve,
- = - Σ F2 (x) dans le deuxième quart de la cuve.
- L'égalité des forces conduit à une interface bain-métal en forme de dôme symétrique dont la flèche est minimale.
- La figure 4 représente, dans le cas d'une cuve classique de 115 000 ampères, et en correspondance avec la figure 3 : en traits pleins, la forme en dôme dissymétrique, et flèche importante (jusqu'à 4 cm) dans le cas d'un courbe Bz dissymétrique (trait plein) et la forme en dôme symétrique à faible flèche (environ 1 cm) dans le cas où Bz est antisymétrique par rapport à l'axe Oy, c'est-à-dire après mise en oeuvre de l'invention.
- La force dissymétrique provient, dans le premier cas, du fait que l'ensemble des forces positives de R à P, F (x) est environ trois fois plus
- grand que l'ensemble des forces négatives - F2 (x), de P à S.
-
- Ces forces transversales sont beaucoup plus faibles que les forces longitudinales F (x) car elles s'exercent sur des longueurs plus courtes (largeur de la cuve). Or :
- j , dans une cuve bien construite est nul, x
- jz est constant
-
-
- 1/ On diminue la valeur des champs maximaux qui, pour B et By sont situés z à la périphérie de la cuve.
- 2/ Les forces de Laplace seront minimales, égales et opposées par rapport aux axes Ox et Oy.
- 3/ Il en résultera une surface de l'interface électrolyte-nappe d'aluminium liquide, stable et pratiquement horizontale.
- Il peut être également avantageux d'obtenir la réalisation d'une condition supplémentaire, relative à la composante By au centre, qui est :
- Le problème à résoudre étant posé, l'objet de l'invention, est un procédé pour réaliser les deux conditions By (o) et Bz (M) = 0 et éventuellement la troisième condition
- De façon générale, les conducteurs négatifs (conducteurs de liaison entre les cuves) sont disposés symétriquement par rapport au plan médian xOz. En se référant à la figure 1, on désignera par Y et Z les coordonnées de ces conducteurs dans le plan xOz.
- Le procédé est alors caractérisé en ce que les conducteurs négatifs sont disposés parallèlement à l'axe Ox et passent sensiblement par des points dont les coordonnées Y et Z satisfaisant un premier système d'équation, permettent de réaliser les deux conditions B (o)=0et B (M) = 0, ou, ce qui revient au même B (M) antisymétrique par rapport à l'axe Oy ; il est également caractérisé en ce qu'on s'efforce que les coordonnées Y et Z satisfassent, au moins approximativement à une troisième équation, permettant de réaliser la condition supplémentaire
- Il est enfin caractérisé en ce que, outre les conditions précédentes, le champ de la file voisine est compensé au moyen d'un conducteur auxiliaire disposé le long de chaque file dans lequel on fait circuler un courant continu de sens inverse à celui du courant circulant dans la file, et dont l'intensité est fournie par la résolution d'un système d'équation tenant compte des diverses influences magnétiques sur chaque cuve.
- On examinera successivement le cas d'une série comportant deux files de cuves suffisamment éloignées pour ne pas introduire d'effet de file voisine, puis le cas où il y a un effet de file voisine, et dans les deux cas, on distinguera les cuves classiques alimentées par les deux têtes et les cuves alimentées par la tête amont et par des montées centrales, telles qu'elles ont été décrites dans la demande de brevet français n° 77 02213, déposée le 19 Janvier 1977, au nom de la demanderesse et dont la structure est rappelée sur la figure 5, dans le cas d'une montée centrale de chaque côté.
- On convient d'appeler a 'la fraction de courant alimentant la tête amont A et (1 - a) la fraction de courant alimentant la tête aval B ou les montées latérales, selon le cas (figures 5 et 6).
- On va maintenant déterminer la position des conducteurs négatifs, fonction du paramètre a.
- De façon à simplifier les calculs, on cherche quelle doit être l'intensité constante, dans un conducteur, qui mis à la place du croisillon d'une part, et de chaque collecteur négatif d'autre part, créerait le même champ magnétique qu'eux. On trouve, alors, les intensités dites équivalentes figurant dans le tableau I ci-dessous, qui ne sont valables que pour des points situés dans le planmédian yOz.
- B dû au croisillon : y
- h est la hauteur du croisillon au-dessus du plan de référence xOy.
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- La condition B (M) = 0 s'écrit :
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- 3°) Réalisation de la condition :
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- On remarque que :
- 1 - µ et ν sont fonction du paramètre a , défini plus haut. On obtient
- 1 donc les solutions, c'est-à-dire les valeurs de Z et Y, sous forme d'une courbe qui est le lieu géométrique de la position des conducteurs négatifs, qui réalisent les conditions posées au départ.
- 2 - Les équations (5) et (6) sont indépendantes de l'intensité, dans la mesure où a et h qui interviennent dans µet v sont constants. En fait, i "h" hauteur du croisillon ne dépend pas de la taille des cuves et "a" demi-largeur du système anodique peut ne pas varier si l'on procède à l'augmentation de la taille des cuves par simple allongement du système anodique selon Ox. En pratique, "a" varie assez peu, et vaut, par exemple, 1,20 mètre pour une cuve de 100 000 ampères et 1,50 mètre pour une cuve de ) 200 000 ampères. Au-delà, pour des raisons technologiques, on n'augmente plus "a"
- On a appliqué les résultats ci-dessus à une série de cuves de 100 000 Ampères, à montées centrales, pour laquelle h (hauteur du croisillon au-dessus du plan xOy) = 1,77 m et a (demi-largeur du système anodique) = 1,175 et comportant sur chaque grand côté, 11 barres de sorties cathodiques. Dans ces conditions,a ne peut donc varier que par fraction de 1/11. Mais on peut aussi envisager des variations continues de la valeur de a en jouant sur la résistance électrique des conducteurs de liaison. On a considéré six valeurs de a : 2/11 (0,182), 3/11 (0,273), 4/11 (0,364), 5/11 (0,455), 6/11 (0,545) et 7/11 (0,636).
-
- Ces valeurs ont été reportées sur le diagramme, figure 7 qui est, en fait, une demi-coupe transversale d'une cuve en long, passant par le point central O. Les lignes bordées de hachures indiquent l'encombrement extérieur du caisson de la cuve.
- On constate que pour des valeurs de a supérieures à 0,55, les conducteurs devraient se trouver à l'intérieur de la cuve. Pour des considérations économiques, et d'encombrement, on peut donc choisir a entre 0,35 et 0,55
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-
- On ajoute au tableau I, pour faciliter le tracé de la courbe Y, Z = f (a) satisfaisant B (M) = 0 et By° ≠ 0, une valeur de a = 0,6 qui donne Y = 1,86 et Z = - 0,98.
-
- Ce point correspond à une position du conducteur à l'intérieur du caisson, mais en pratique, on peut prendre un point voisin, à l'extérieur ; les deux courbes ne s'écartant que lentement, la solution reste encore acceptable.
-
- Sur le diagramme, figure 9, on constate que les courbes de Y, Z = f (a) sont très voisines pour 100 000 ampères et 200 000 ampères, mais que la valeur a = 0,546 conduit à une impossibilité géométrique.
- Les deux courbes seraient d'ailleurs en coincidence si l'augmentation d'intensité avait été obtenue par le seul allongement de la cathode. En réalité, on a aussi élargi les anodes (facteur "a"). Sinon, a et h étant constants, il en serait de même pour µ et v et l'équation (5) étant indépendante de l'intensité, les courbes Y, Z = f (a) seraient identiques.
-
- Les équations (10) et (11) sont identiques à (2) et (5), soit :
-
- Ces valeurs sont reportées sur le diagramme, figure 10 ; on constate que a = 0,8 conduit à une impossibilité, et que, pour des raisons économiques, on est conduit à choisir a entre 0,65 et 0,75.
- En pratique, la solution économique est d'installer les deux files de cuves dans le même bâtiment.
- On introduit alors un champ vertical dû à la file voisine, assez uniforme en valeur et de même signe. Si l'on appelle b z (cuve) le champ vertical de la cuve avec sa file, et bz (file voisine) le champ vertical induit par la file voisine, on voit, sur le diagramme figure 11, qu'il est impossible d'obtenir simultanément :
- car bz (M) cuve = - bz (N) cuve, puisque bz est antisymétrique par rapport à Oy, alors que bz (M) (file voisine) est sensiblement égal à bz (N) (file voisine) et de même signe.
- Sur cette figure 11, la courbe 1 représente la variation de b (cuve) sans z file voisine, le long de M.O.N., la courbe 2 représente la variation de b z (file voisine) le long de M.O.N., et la courbe 3 représente la variation de Bz (cuve + file voisine) le long de M.O.N.
- Il faut donc compenser l'effet de la file voisine.
- On a déjà, pour cela, proposé antérieurement un certain nombre de solutions par exemple; celles qui font l'objet de brevets français n° 1 079 131, déposé le 7 avril 1953 (Cdmpagnie PECHINEY), dans lequel on propose de créer une boucle électrique autour de la cuve, le n° 1 185 548 déposé le 29 Octobre 1957 (Electrokemisk A.S.) dans lequel on procède à une alimentation dissymétrique des têtes A et B, de même que dans le brevet français n° 1 586 867, déposé le 28 Juin 1968 (Vsesojuzny Nauchnoissledovatelsky i Proektny Institut Aluminievoi) ou dans le brevet français n° 2 333 060 déposé le 28 Novembre 1975 (Aluminium Péchiney) où l'on propose de positionner différentiellement les collecteurs négatifs de chaque côté de la cuve.
- Ces deux dernières solutions diminuent sensiblement l'effet de file voisine, mais non uniformément sur l'ensemble de la cuve. D'autre part, by (cuve) et bz (cuve) ne sont plus antisymétriques par rapport à Ox. On crée, de ce fait, une dissymétrie des forces de Laplace en F .
- La méthode que nous allons décrire maintenant utilise un conducteur de compensation parcouru par un courant -i qui circule en sens inverse du courant I de la série, situé du côté extérieur des deux files de cuves, et placé à une distance minimale du caisson, compatible avec la sécurité électrique.
- Une méthode analogue a déja été décrite dans le brevet américain US 3 616 317. Il convient cependant de la rendre compatible avec les conditions posées précédemment, et en particulier avec l'obtention de By = 0 et de Bz (M) = 0. La figure 12 est une coupe schématique d'une salle d'électrolyse (1) comportant deux files voisines, dont on a représenté uniquement les systèmes anodiques 2 et 3, et, dans lesquelles les cuves sont disposées en long. Les conducteurs de compensation sont en 4 et 5. Les conducteurs de liaison des cuves sont omis pour ne pas surcharger le dessin. Les flèches arrondies schématisent les sens du champ magnétique crée par chaque conducteur de compensation.
- On appelle :
- a : la demi-largeur du système anodique
- d : la distance du conducteur de compensation au bord extérieur de l'anode
- ℓ : la distance entre les bords intérieurs des systèmes anodiques des deux files de cuves
- E : le champ produit par le conducteur de compensation en M (côté intérieur)
- F : le champ produit par le conducteur de compensation en N (côté extérieur)
- e : le champ de la file voisine en M
- f : le champ de la file voisine en N
- m : le champ bz de la cuve sans effet de file voisine
-
-
- K varie avec "a" mais assez faiblement, comme le montre l'équation (12c). Pour une série de cuves dont la distance entre anodes ℓ = 7,40 m et dont la distance entre le conducteur de compensation et le bord extérieur de l'anode d = 1,80 m, on trouve :
- Pour une cuve de 100 000 ampères, où a = 1,175, identique à celle des exemples 1 et 3 : K = 0,52.
- Pour une cuve de 200 000 ampères, où a = 1,5, identique à celle de l'exemple 2, K = 0,47.
- On peut donc se baser sur une valeur de K = 0,5.
- On va maintenant choisir un schéma de cuve pour laquelle la valeur du champ vertical b (sans file voisine) soit m au point M, et donc -m au point N.
-
-
-
-
- D'où i', intensité dans le conducteur de compensation, d'après l'équation (12a) ou (12b) = 226 A/1000 A
- soit 22,6 % de I.
-
- Avec les mêmes cuves que dans les exemples 1 et 3, on a réduit la distance d à 1, 20 m (cette réduction n'est possible que si la disposition des cuves le permet). Il en résulte une dimunition importante de l'intensité i dans le conducteur de compensation.
- On a :
-
-
- Si l'on réalise une cuve dont le champ m' par 1000 ampères au point M est égal à
- Dans le cas d'une série neuve d pourra être plus faible car il se situera dans un caniveau indépendant isolé de la série. Pour d = 1,20 le courant de compensation ne sera plus que 16,9 % du courant I.
- Cette méthode permet donc de minimiser le coût d'investissement, et la consommation du conducteur de compensation.
- Cette méthode de compensation va maintenant être combinée avec la méthode précédemment décrite, visant à rendre Bz (m) et By (o) nuls.
-
-
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-
-
- On considère des cuves de 100 000 ampères identiques à celles des exemples 1 et 3, placées en deux files par bâtiment, avec une distance entre anode ℓ = 7,40 m et un conducteur de compensation placé à une distance d = 1,80 m comme dans l'exemple 4.
- On calcule de la même façon et avec les mêmes conventions pour α :
- On considère des cuves de 200 000 ampères, identiques à celles des exemples 1 et 3, mais placées en deux files par bâtiment, avec une distance entre anodes ℓ = 7,40 m et un conducteur de compensation placé à une distance de 1,80 m comme dans l'exemple 5.
-
- On tient compte de la file voisine.
- Le calcul est identique à celui du cas n° 1, mais les intensités équivalentes du croisillon et des collecteurs négatifs étant différents, on aura de nouvelles valeurs pour les coefficients µ et y .
-
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-
-
- On considère des cuves classiques (figure 6) de 100 000 ampères, identiques à celles de l'exemple 4, placées en deux files, dans le même bâtiment, avec une distance entre anodes, ℓ = 7,40 m et un conducteur de compensation placé à une distance d = 1,80 m (comme dans l'exemple 5). On obtient, de la même façon, que dans les cas précédents, les valeurs de Y et Z :
- Il résulte de ces différents exemples, compte-tenu des considérations pratiques et économiques qui conduisent à ne pas faire passer les conducteurs à une distance exagérée de la cuve ni à son contact direct, que pour la mise en oeuvre de l'invention l'on choisira le coefficient a de répartition du courant ; égal ou inférieur à 0,55 dans le cas de cuves alimentées par une tête et au moins une montée centrale de chaque côté, et de préférence, compris entre 0,45 et 0,55, égal ou inférieur à 0,75 dans le cas de cuves classiques alimentées par les deux têtes, et de préférence, compris entre 0,75 et 0,65.
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