EA046445B1 - Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба и способ ее изготовления - Google Patents
Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба и способ ее изготовления Download PDFInfo
- Publication number
- EA046445B1 EA046445B1 EA202291137 EA046445B1 EA 046445 B1 EA046445 B1 EA 046445B1 EA 202291137 EA202291137 EA 202291137 EA 046445 B1 EA046445 B1 EA 046445B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- oil field
- resistant oil
- temperature
- field casing
- collapse
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 65
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 18
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 claims description 13
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 13
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 claims description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 10
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 30
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011031 large-scale manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CCNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemanganese Chemical compound [Mn]=S CADICXFYUNYKGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Description
Область техники
Настоящее изобретение относится к стальной трубе и способу ее изготовления, в частности к нефтепромысловой обсадной трубе и способу ее изготовления.
Уровень техники
В последнее время, для разведки на нефть все чаще применяют глубокие и сверхглубокие скважины, в связи с чем предъявляются жесткие требования к прочности материалов трубных колонн для обеспечения безопасности в условиях высокой температуры и высокого давления при разведке и обустройстве. В сфере нефтегазодобычи также возможно применение сверхглубоких трубных колонн в условиях воздействия таких физических нагрузок, как высокая температура, высокое давление и т.п.; например, обсадная труба в среднем и глубинном интервалах чрезвычайно мощного соляного слоя высокого давления (зоны высоких давлений) в бассейне Тарима должна обладать высокой стойкостью к смятию, в связи с чем к обсадным трубам предъявляются значительно более жесткие требования по прочности. При этом при повышении прочности соответственно возрастает твердость, вязкость, в частности вязкость разрушения, постепенно снижается, а склонность материала к образованию поверхностных дефектов все больше возрастает, что ведет к развитию трещины обсадной трубы в условиях высокого давления в скважине и в результате к разрушению трубы. Вязкость KIC разрушения металлических материалов является важным показателем механических свойств материала с точки зрения механики трещинообразования. Для высокопрочных труб, работающих в сложных условиях окружающей среды, вязкость разрушения особенно важна. Поэтому для обеспечения безопасности при добыче и применении к обсадным трубам для глубоких и сверхглубоких скважин предъявляют жесткие требования по прочности и вязкости разрушения.
Например, в патентном документе Китая, опубликованном под номером CN 101586450 25 ноября 2009 г. и озаглавленном Нефтепромысловая обсадная труба высокой прочности и высокой вязкости и способ ее изготовления, раскрыта нефтепромысловая обсадная труба высокой прочности и высокой вязкости. Согласно раскрытому в указанном патентном документе техническому решению она содержит химические элементы в следующем составе, %: углерод (С) - 0,22-0,4; кремний (Si) - 0,17-0,35; марганец (Mn) 0,45-0,60; хром (Cr) - 0,95-1,10; молибден (Мо) - 0,70-0,80; алюминий (Al) - 0,015-0,040; никель (Ni) <0,20; медь (Cu) - <0,20; ванадий (V) - 0,070-0,100; кальций (Са) - >0,0015; фосфор (Р) - <0,010; сера (S) <0,003; железо - остальное. Следует отметить, что согласно раскрытому в указанном патентном документе техническому решению прочность сорта стали достигает 1100 МПа, однако удельный показатель вязкости разрушения не указан.
В качестве другого примера согласно техническому решению, раскрытому в патентном документе Китая, опубликованном под номером CN 106834970 A 13 июня 2017 г. и озаглавленном Низколегированная сверхвысокопрочная сталь и способ изготовления из нее бесшовной стальной трубы, прочность сорта стали достигает 140 тысяч фунтов на квадратный дюйм, однако ее ударная вязкость и вязкость разрушения являются низкими, что не соответствует требованиям к вязкости обсадных труб в условиях глубокой скважины.
В качестве другого примера в патентном документе Китая, опубликованном под номером CN 101250671 A 27 августа 2008 г. и озаглавленном Нефтепромысловая обсадная труба высокой прочности и высокой вязкости и способ ее изготовления, раскрыт сорт стали нефтепромысловой обсадной трубы высокой прочности и высокой вязкости, при этом согласно раскрытому в указанном патентном документе техническому решению ударная вязкость в поперечном направления данного сорта стали составляет только 80 Дж, при этом ударная вязкость также является низкой.
Сущность изобретения
Одна из целей настоящего изобретения состоит в создании стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба обладает сверхвысокой прочностью, сверхвысокой прочностью на смятие и высокой вязкостью разрушения, могущими соответствовать требованиям к прочности, стойкости к смятию и вязкости разрушения труб для глубоких и сверхглубоких нефте- и газопромысловых скважин.
Для достижения указанной цели согласно настоящему изобретению предложена стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба, содержащая следующие химические элементы по массе, %: углерод (С) - 0,08-0,15; кремний (Si) - 0,1-0,4; марганец (Mn) - 0,1-0,3; хром (Cr) - 1-1,5; молибден (Мо) 1-1,5; ниобий (Nb) - 0,04-0,08; ванадий (V) - 0,15-0,25; титан (Ti) - 0,02-0,05; бор (В) - 0,0015-0,005; алюминий (Al) - 0,01-0,05; кальций (Са) - 0,002-0,004; железо (Fe) и иные неизбежные примеси - остальное.
Предлагаемая стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба имеет низкоуглеродистый состав, позволяющий снизить образование крупнозернистых карбидов Cr23C6 и Мо2С, обеспечивающий возможность присутствия элементов Cr и Мо в виде твердого раствора и позволяющий задействовать эффект твердорастворного упрочнения, создаваемый Cr и Мо, и эффект дисперсионного упрочнения, создаваемый V, Nb и Ti, для достижения хороших показателей прочности и вязкости разрушения.
Кроме того, предлагаемая стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба имеет низкомарганцовистый состав для улучшения показателей в части ликвации состава, предотвращения такого явления, как неравномерное распределение локальных структур и карбидов из-за возникновения ликвационных
- 1 046445 полос с высоким содержанием легирующих элементов на внутренней стенке трубы и тем самым повышения показателя вязкости разрушения материалов; при этом для снижения доли мартенсита после закалки, образующегося из-за недостаточной прокаливаемости системы низкоуглеродистого состава, вводят В и Ti для повышения прокаливаемости и повышения структурной однородности материала с целью повышения вязкости разрушения и прочности.
В частности, принципы расчета для химических элементов состоят в следующем.
С. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе углерод представляет собой карбидообразующий элемент, позволяющий повысить прочность стали. При процентном содержании С по массе ниже 0,08% прокаливаемость стали и, как следствие, прочность стали снижены, при этом при процентном содержании С по массе выше 0,15% показатели ликвации в стали значительно хуже, а вязкость стали снижена. Для достижения высокой прочности и высокой вязкости нефтепромысловых обсадных труб, процентное содержание С по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,08-0,15%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание С по массе также можно регулировать в пределах 0,1-0,15%.
Si. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе кремний переходит в раствор в феррите, что может повысить предел текучести стали, однако вводимое количество Si не должно быть слишком большим, так как слишком высокое процентное содержание Si по массе ухудшит обрабатываемость и вязкость стали, а при процентном содержании Si по массе менее 0,1% нефтепромысловая обсадная труба станет более склонна к окислению. Исходя из этого процентное содержание Si по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,10-0,40%.
Mn. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе марганец является аустенитообразующим элементом, позволяющим повысить прокаливаемость стали. При процентном содержании Mn по массе менее 0,1% прокаливаемость стали значительно снижена, следствием чего является сокращение доли мартенсита в стали после закалки и, в свою очередь, снижение прочности стали; при процентном содержании Mn по массе более 0,3% структурная ликвация в стали значительно возрастает, что снижает вязкость разрушения стали. Исходя из этого процентное содержание Mn по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,1-0,3%.
Cr. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе хром является элементом, значительно повышающим прокаливаемость, а также образующим прочные выделения элементом. Образующиеся при отпуске выделения могут повышать прочность стали, однако, если процентное содержание Cr по массе выше 1,5%, высока вероятность образования крупнозернистых выделений М23С6 по границе зерен, что снижает вязкость. При этом при процентном содержании Cr по массе ниже 1% прокаливаемость является недостаточной, а эффект закалки не может быть гарантирован. Исходя из этого процентное содержание Cr по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 1-1,5%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание Cr по массе также можно регулировать в пределах 1-1,4%.
Мо. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе молибден повышает прочность и стабильность отпуска стали за счет карбидного и твердорастворного упрочнения. Так как согласно изобретению процентное содержание углерода по массе является относительно низким, ввод Мо в процентном содержании по массе свыше 1,5% затрудняет процесс образования молибденом дополнительных карбидных выделений с углеродом без значительного изменения прочности; при этом при процентном содержании Мо по массе ниже 1% прочность предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы не может соответствовать требуемому значению 140 тысяч фунтов на квадратный дюйм. Поэтому процентное содержание Мо по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 1-1,5%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание Мо по массе также можно регулировать в пределах 1-1,4%.
Nb. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе ниобий является элементом для измельчения зерна и дисперсионного упрочнения стали, что может компенсировать снижение прочности из-за снижения содержания углерода. При процентном содержании Nb по массе менее 0,04% его ввод не дает заметного эффекта, а при процентном содержании Nb по массе более 0,08% высока вероятность образования крупнозернистого карбонитрида (CN) Nb, что снижает вязкость стали. Исходя из этого процентное содержание Nb по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,04-0,08%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание Nb по массе также можно регулировать в пределах 0,06-0,08%.
V. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе ванадий представляет собой типичный элемент для дисперсионного упрочнения, могущий компенсировать снижение прочности из-за снижения содержания углерода. При процентном содержании V по массе менее 0,15% трудно довести прочность предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы до 140 тысяч фунтов на квадратный дюйм. При этом при процентном содержании V по массе выше 0,25% высока вероятность образования крупнозернистого карбонитрида V, что снижает вязкость. Исходя из этого процентное содержание V по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,15-0,25%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание
- 2 046445
V по массе также можно регулировать в пределах 0,2-0,25%.
Ti. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе титан является сильным карбонитридобразующим элементом, обеспечивающим возможность значительного измельчения аустенитного зерна в стали и могущим компенсировать снижение прочности из-за снижения содержания углерода. При процентном содержании Ti по массе более 0,05% высока вероятность образования крупнозернистого TiN, что снижает вязкость материала. При этом при процентном содержании Ti по массе менее 0,02%, Ti не может в достаточной степени вступать в реакцию с N с образованием TiN, и В в стали будет вступать в реакцию с N с образованием хрупкой фазы нитрида бора, что снижает вязкость материала. Исходя из этого процентное содержание Ti по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,02-0,05%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание Ti по массе также можно регулировать в пределах 0,03-0,05%.
В. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе бор также является элементом, могущим значительно повысить прокаливаемость стали. Поскольку согласно настоящему изобретению, процентное содержание С по массе является относительно низким, ввода бора позволяет устранить недостаток, состоящий в низкой прокаливаемости из-за снижения процентного содержания С по массе. При этом при процентном содержании В по массе менее 0,0015%, эффект повышения прокаливаемости стали незначителен; при процентном содержании В по массе выше 0,005% высока вероятность образования хрупкой фазы нитрида бора, что снижает вязкость стали. Исходя из этого процентное содержание В по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,0015-0,005%. В некоторых предпочтительных вариантах осуществления процентное содержание В по массе также можно регулировать в пределах 0,0015-0,004%.
Al. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе алюминий является азотофиксирующим элементом с хорошими раскисляющими свойствами, обеспечивающим возможность измельчения зерен. Поэтому процентное содержание Al по массе в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,01-0,05%.
Са. В предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе кальций обеспечивает возможность рафинирования жидкой стали, способствует сфероидизации сульфида марганца (MnS) и повышает вязкость разрушения, однако при его чрезмерном содержании высока вероятность образования крупных неметаллических включений. Поэтому процентное содержание Са по массе в толстостенной высокопрочной высоковязкой нефтепромысловой обсадной трубе регулируют в пределах 0,002-0,004%.
Кроме того, в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе, процентное содержание по массе каждого из ее химических элементов также соответствует по меньшей мере одному из следующих значений:
| углерод (С) | 0,1-0,15 ; |
| хром (Сг) | 1-1,4; |
| молибден (Мо) | 1-1,4; |
| ниобий (Nb) | 0,06-0,08 ; |
| ванадий (V) | 0,2-0,25 ; |
| титан (Ti) | 0,03-0,05; и |
| бор (В) | 0,0015-0,004 |
Кроме того, в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе в указанных иных неизбежных примесях S<0,003%.
Кроме того, в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе процентное содержание по массе элементов Са и S удовлетворяет условию Ca/S>2.
Кроме того, в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе в указанных иных неизбежных примесях N<0,008% и/или Р<0,015%.
Кроме того, микроструктура предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы представляет собой отпущенный сорбит. Отпущенный сорбит формируют путем закалки обсадной трубы с образованием мартенсита и последующего отпуска с образованием в итоге отпущенного сорбита.
Кроме того, предлагаемая стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба также может содержать по меньшей мере один из следующих химических элементов: 0<Ni<0,2%, 0<Cu<0,2% и 0<Re<0,1% для дополнительного улучшения эксплуатационных характеристик нефтепромысловой обсадной трубы.
Кроме того, в предлагаемой стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубе стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба имеет по меньшей мере одну или все из следующих эксплуатационных характеристик:
предел текучести, составляющий 965-1173 МПа;
прочность при растяжении - не ниже 1034 МПа;
относительное удлинение - не менее 20%;
значение KIC вязкости разрушения - не ниже 150 МПа-м1/2;
- 3 046445 ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С - не ниже 120 Дж;
температура вязко-хрупкого перехода - не выше -60°С; и стойкость к смятию, превышающая значение по стандарту Американского нефтяного института (API, англ. American Petroleum Institute) не менее чем на 25%.
В частности, предел текучести составляет 965-1173 МПа, прочность при растяжении составляет 1034-1241 МПа, относительное удлинение составляет 20-30%, значение KIC вязкости разрушения составляет 150-260 МПа-м1' , ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С составляет 120-150 Дж, температура вязко-хрупкого перехода составляет от -60 до -80°С, а стойкость к смятию превышает значение по стандарту API на 25-65%.
С учетом вышесказанного другая цель настоящего изобретения состоит в создании способа изготовления раскрытой выше стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы, обеспечивающего возможность получения нефтепромысловой обсадной трубы со сверхвысокой прочностью, сверхвысокой стойкостью к смятию и высокой вязкостью разрушения для обеспечения соответствия требованиям к прочности, стойкости к смятию и вязкости разрушения труб для глубоких и сверхглубоких нефте- и газопромысловых скважин.
Для достижения вышеуказанной цели в настоящем изобретении предложен способ изготовления раскрытой выше стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы, включающий в себя этапы, на которых (1) осуществляют выплавку и непрерывную разливку;
(2) осуществляют перфорацию;
(3) осуществляют прокатку, причем температуру чистовой прокатки регулируют в пределах 900-950°С, и осуществляют редуцирование с натяжением при температуре 850-900°С после чистовой прокатки;
(4) осуществляют регулируемое охлаждение: водяное охлаждение в потоке со скоростью 15-25°С/с до 600-650°С с последующим воздушным охлаждением до комнатной температуры;
(5) осуществляют закалку и отпуск, причем закалку осуществляют при температуре 900-950°С в течение 30-60 мин, а отпуск осуществляют при температуре 650-700°С в течение 50-80 мин; и (6) осуществляют горячую калибровку и горячую правку.
Согласно предлагаемому способу изготовления, с учетом того что предлагаемый сорт стали представляет собой низкоуглеродистый сорт стали с низкой стойкостью к деформации при высоких температурах, температуру чистовой прокатки регулируют в пределах 900-950°С, а температуру редуцирования с натяжением регулируют в пределах 850-900°С на этапе (3) для облегчения измельчения зерна с целью повышения вязкости разрушения.
Кроме того, после этапа (3) выполняют этап (4), на котором охлаждают наружную поверхность обсадной трубы, регулируя скорость охлаждения в пределах 15-25°С/с и осуществляют охлаждение до 600-650°С для обеспечения возможности повышения прочности и вязкости разрушения материала. Путем обширных исследований, авторы изобретения установили, что, поскольку процесс прокатки не включает в себя известный процесс регулируемого охлаждения, обсадную трубу содержат в состоянии высокой температуры в ходе прокатки, вследствие чего микроструктура после охлаждения от высокой до низкой температуры в ходе процесса прокатки представляет собой одну из следующих структур или смешанную структуру на основе следующих структур: феррито-перлитная структура, бейнит и видманштеттова структура, при этом аустенитные зерна относительно крупные, следствием чего являются пониженная прочность и ударная вязкость материала. При этом размер зерна остается крупным и после прохождения материалом последующего процесса подготовительной термообработки, следствием чего является пониженные вязкость и пластичность. Техническое решение по настоящему изобретению включает в себя процесс регулируемого охлаждения после прокатки, повышающий степень переохлаждения материала и препятствующий образованию крупнозернистых феррито-перлитной структуры, верхнего бейнита и видманштеттовой структуры. Кроме того, осуществляют охлаждение со скоростью охлаждения 15-25°С/с до 600-650°С, в результате чего происходит превращение структуры материала в мелкозернистую бейнитную структуру, измельчение зерен и повышение однородности состава материала, что, в свою очередь, значительно повышает прочность и вязкость материала, а также может привести к повышению стойкости к смятию.
Кроме того, согласно предлагаемому способу изготовления, на этапе (2) осуществляют выдержку круглой заготовки при температуре 1260-1290°С с последующей перфорацией при температуре 1180-1240°С, тем самым обеспечивая хорошую пластичность обсадной трубы при высоких температурах для снижения склонности к образованию дефектов.
Кроме того, согласно предлагаемому способу изготовления, на этапе (1) непрерывную разливку осуществляют, регулируя скорость разливки в пределах 1,6-2,0 м/мин для улучшения показателей в части ликвации компонентов в трубной заготовке.
Кроме того, согласно предлагаемому способу изготовления, на этапе (6) горячую калибровку осуществляют при температуре 500-550°С для усиления эффекта выпрямления и улучшения показателей в
- 4 046445 части прямизны обсадной трубы.
Преимущества перед прототипами и положительные эффекты стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы и способа ее изготовления по настоящему изобретению состоят в следующем.
Предлагаемая стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба обладает сверхвысокой прочностью и высокой вязкостью разрушения и имеет по меньшей мере одну или все из следующих эксплуатационных характеристик: предел текучести, составляющий 965-1173 МПа, прочность при растяжении не ниже 1034 МПа, относительное удлинение не менее 20%, значение KIC вязкости разрушения не ниже Э150 МПа-м1/2, ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С не ниже 120 Дж, температура вязко-хрупкого перехода не выше -60°С и стойкость к смятию, превышающая значение по стандарту API не менее чем на 25%. В частности, предел текучести составляет 965-1173 МПа, прочность при растяжении составляет 1034-1241 МПа, относительное удлинение составляет 20-30%, значение KIC вязкости разрушения составляет 150-260 МПа-м1/2, ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С составляет 120-150 Дж, температура вязко-хрупкого перехода составляет от -60 до -80°С, а стойкость к смятию превышает значение по стандарту API на 25-65%.
Помимо вышеуказанных преимуществ и положительных эффектов, предлагаемый способ изготовления обеспечивает преимущества, состоящие в том, что он прост в применении, может быть легко реализован в крупномасштабном производстве и обеспечивает значительные экономические выгоды.
Осуществление изобретения
Далее стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба и способ ее изготовления согласно изобретению будут подробнее разъяснены и раскрыты на примерах частных вариантов осуществления. При этом разъяснение и раскрытие не устанавливают каких-либо необоснованных ограничений в отношении технического решения по изобретению.
Варианты осуществления 1-5 и сравнительные примеры 1-4.
Изготовление стойких к смятию нефтепромысловых обсадных труб в вариантах осуществления 1-5 и обсадных труб для сравнения в сравнительных примерах 1-4 включает в себя этапы, на которых (1) осуществляют выплавку и непрерывную разливку согласно перечню компонентов в табл. 1, причем непрерывную разливку осуществляют, регулируя скорость разливки в пределах 1,6-2,0 м/мин.
(2) Осуществляют перфорацию, причем круглую заготовку, полученную на этапе (1), выдерживают при температуре 1260-1290°С с последующей перфорацией при температуре 1180-1240°С.
(3) Осуществляют прокатку, причем температуру чистовой прокатки регулируют в пределах 900-950°С, и осуществляют редуцирование с натяжением при температуре 850-900°С после чистовой прокатки.
(4) Осуществляют регулируемое охлаждение: водяное охлаждение в потоке осуществляют при температуре 15-25°С/с до 600-650°С с последующим воздушным охлаждением до комнатной температуры.
(5) Осуществляют закалку и отпуск, причем закалку осуществляют при температуре 900-950°С в течение 30-60 мин, а отпуск осуществляют при температуре 650-700°С в течение 50-80 мин.
(6) Осуществляют горячую калибровку и горячую правку, причем горячую калибровку осуществляют при температуре 500-550°С.
В табл. 1 указано содержание в процентах по массе химических элементов в стойких к смятию нефтепромысловых обсадных труб в вариантах осуществления 1-5 и в обсадных трубах для сравнения в сравнительных примерах 1-4.
Таблица 1
| № п/п | С | Si | Мп | Сг | Мо | Nb | Ti | В | Al | N | V | Са | S | Ca/S |
| Вариант осуществления 1 | 0,08 | 0,2 | 0,1 | 1 | 1 | 0,04 | 0,02 | 0,0015 | 0,01 | 0,004 | 0,15 | 0,002 | 0,0007 | 2,9 |
| Вариант осуществления 2 | 0,11 | 0,1 | 0,2 | 1,1 | 1,1 | 0,05 | 0,025 | 0,002 | 0,04 | 0,005 | 0,18 | 0,003 | 0,001 | 3,0 |
| Вариант осуществления 3 | 0,13 | 0,3 | 0,3 | 1,2 | 1,2 | 0,06 | 0,04 | 0,003 | 0,05 | 0,006 | 0,20 | 0,004 | 0,0011 | 3,6 |
| Вариант осуществления 4 | 0,15 | 0,4 | 0,2 | 1,4 | 1,4 | 0,07 | 0,04 | 0,004 | 0,03 | 0,007 | 0,22 | 0,0025 | 0,0008 | 3,1 |
| Вариант осуществления 5 | 0,13 | 0,25 | 0,1 | 1,5 | 1,5 | 0,08 | 0,05 | 0,005 | 0,02 | 0,008 | 0,25 | 0,0035 | 0,0009 | 3,9 |
- 5 046445
| Сравнительный пример 1 | 0,25 | 0,26 | 0,1 | 0,5 | 0,6 | 0,04 | 0,02 | 0,0015 | 0,01 | 0,004 | 0,15 | 0,002 | 0,0007 | 2,9 |
| Сравнительный пример 2 | 0,15 | 0,33 | 0,2 | 1,1 | 1,1 | 0,05 | - | - | 0,04 | 0,005 | 0,18 | 0,003 | 0,001 | 3,0 |
| Сравнительный пример 3 | 0,13 | 0,3 | 1 | 1,4 | 1,4 | 0,02 | 0,04 | 0,004 | 0,03 | 0,007 | 0.70 | 0,0025 | 0,0008 | 3,1 |
| Сравнительный пример 4 | 0,13 | 0,3 | о,1 | 1,5 | 1,5 | 0,08 | 0,05 | 0,005 | 0,02 | 0,008 | 0,25 | 0,0005 | 0,0010 | 0,5 |
Мас.%, Fe и иные неизбежные примеси, кроме Р, S и N - остальное.
В табл. 2 указаны конкретные параметры технологического процесса для стойких к смятию нефтепромысловых обсадных труб в вариантах осуществления 1-5 и обсадных труб для сравнения в сравнительных примерах 1-4.
Таблица 2
| Непрерывная разливка | Перфораци я | Прокатка | Регулируем ое охлаждение | Закалка + отпуск | Горячая калибровка и горячая правка | |||||||
| Скорость непрерывной разливки (м/мин) | Температура выдержки в печи(°С) | Температура перфорации (°C) | Температура чистовой прокатки (°C) | Температуру редуцирования с натяжением (°C) | Скорость охлаждения (°С/с) | Температура конечного охлаждения (°C) | Температура закалки (°C) | Продолжительность сохранения тепла (минут) | Температура отпуска (°C) | Продолжительность сохранения тепла (минут) | Температура горячей калибровки (°C) | |
| Вариант осуществлен ия 1 | 2 | 12 60 | 118 0 | 90 0 | 88 0 | 15 | 600 | 90 0 | 50 | 65 0 | 50 | 50 0 |
| Вариант осуществлен ия 2 | 1,8 | 12 70 | 119 0 | 91 0 | 85 0 | 18 | 610 | 91 0 | 30 | 66 0 | 60 | 51 0 |
| Вариант осуществлен ия 3 | 1,6 | 12 80 | 121 0 | 93 0 | 87 0 | 20 | 620 | 92 0 | 60 | 67 0 | 60 | 52 0 |
| Вариант осуществлен ия 4 | 1,8 | 12 90 | 119 0 | 92 0 | 90 0 | 22 | 630 | 94 0 | 60 | 68 0 | 80 | 53 0 |
| Вариант осуществлен ия 5 | 1,8 | 12 70 | 124 0 | 95 0 | 89 0 | 25 | 650 | 95 0 | 40 | 70 0 | 70 | 55 0 |
| Сравнительн ый пример 1 | 2 | 12 60 | 118 0 | 90 0 | 88 0 | 15 | 600 | 90 0 | 50 | 65 0 | 50 | 50 0 |
| Сравнительн ый пример 2 | 1,8 | 12 70 | 119 0 | 91 0 | 85 0 | 18 | 610 | 91 0 | 30 | 66 0 | 60 | 51 0 |
| Сравнительн ый пример 3 | 1,8 | 12 90 | 119 0 | 92 0 | 90 0 | 22 | 630 | 94 0 | 60 | 68 0 | 80 | 53 0 |
| Сравнительн ый пример 4 | 1,8 | 12 70 | 124 0 | 95 0 | 89 0 | 25 | 650 | 95 0 | 40 | 70 0 | 70 | 55 0 |
В табл. 3 указаны результаты испытаний стойких к смятию нефтепромысловых обсадных труб в вариантах осуществления 1-5 и обсадных труб для сравнения в сравнительных примерах 1-4 по стандартам испытаний Американского общества по испытанию материалов (ASTM, англ. American Society for Testing and Materials) ASTM A370, ASTM E23 и стандарту Международной организации по стандартизации (ISO, англ. International Organization for Standardization) ISO/TR10400,
- 6 046445
Таблица 3
| Предел текучести (МПа) | Прочность при растяжении (МПа) | Относительное удлинение (%) | Вязкость разрушения Кю (МПам1/2) | Ударная вязкость в поперечном направлении, 0°С (J) | Температура вязко-хрупкого перехода (°C) | Стойкость к смятию (Ф244.48 х 11,99 mm) | Процент превышения значений по стандарту API | Микроструктура | |
| Вариант осуществления 1 | 1030 | 1090 | 25 | 252 | 135 | -70 | 57 | 40% | Отпущенный сорбит |
| Вариант осуществления 2 | 1050 | 1110 | 25 | 243 | 130 | -75 | 59 | 45% | Отпущенный сорбит |
| Вариант осуществления 3 | 1090 | 1140 | 24 | 225 | 125 | -70 | 61 | 50% | Отпущенный сорбит |
| Вариант осуществления 4 | 1120 | 1190 | 24 | 220 | 128 | -65 | 62 | 53% | Отпущенный сорбит |
| Вариант осуществления 5 | 1150 | 1210 | 22 | 205 | 126 | -70 | 64 | 58% | Отпущенный сорбит |
| Сравнительный пример 1 | 930 | 1010 | 26 | 180 | 102 | -60 | 47 | 16% | Отпущенный сорбит |
| Сравнительный пример 2 | 990 | 1060 | 25 | 140 | 105 | -65 | 49 | 21% | Отпущенный сорбит |
| Сравнительный пример 3 | 1000 | 1080 | 22 | 125 | 98 | -50 | 50 | 23% | Отпущенный сорбит |
| Сравнительный пример 4 | 1050 | 1110 | 21 | 130 | 115 | -60 | 52 | 28% | Отпущенный сорбит |
Из табл. 3 видно, что стойкие к смятию нефтепромысловые обсадные трубы в вариантах осуществления настоящего изобретения обладают всеми следующими свойствами: предел текучести, составляющий 1030-1150 МПа, прочность при растяжении не ниже 1090 МПа, относительное удлинение не менее 22%, значение KIC вязкости разрушения не ниже 205 МПа-м1/2, ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С не ниже 126 Дж, температура вязко-хрупкого перехода не выше -60°С и стойкость к смятию, превышающая значение по стандарту API не менее чем на 40%, что наглядно подтверждает пригодность стойких к смятию нефтепромысловых обсадных труб в вариантах осуществления настоящего изобретения для применения в качестве нефтепромысловых труб для разработки глубоких и сверхглубоких скважин.
При этом согласно сравнительным примерам содержание С, Cr и Мо в сравнительном примере 1 выходит за пределы, установленные согласно настоящему изобретению, В и Ti не вводят в сравнительном примере 2, а содержание Mn, V и Nb в сравнительном примере 3 выходит за пределы, установленные согласно настоящему изобретению, в результате чего по меньшей мере одно из механических
- 7 046445 свойств обсадных труб для сравнения в сравнительных примерах 1-3 не соответствует критериям высокой прочности, высокой стойкости к смятию и высокой вязкости разрушения нефтепромысловых обсадных труб, а их эксплуатационные характеристики в целом уступают эксплуатационным характеристикам стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы в вариантах осуществления изобретения. Значение Ca/S в сравнительном примере 4 не соответствует требованию о том, что процентное содержание элементов Са и S по массе должно удовлетворять условию Ca/S>2, при этом несмотря на то что эксплуатационные характеристики в сравнительном примере 4 лучше, чем в сравнительных примерах 1-3, эксплуатационные характеристики в целом уступают эксплуатационным характеристикам стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы в вариантах осуществления изобретения.
Таким образом, раскрытая стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба согласно изобретению обладает сверхвысокой прочностью и высокой вязкостью разрушения и имеет все из следующих эксплуатационных характеристик: предел текучести, составляющий 965-1173 МПа, прочность при растяжении не ниже 1034 МПа, относительное удлинение не менее 20%, значение KIC вязкости разрушения не ниже 150 МПа-м1/2, ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С не ниже 120 Дж, температура вязко-хрупкого перехода не выше -60°С и стойкость к смятию, превышающая значение по стандарту API не менее чем на 25%.
Помимо вышеуказанных преимуществ и положительных эффектов, предлагаемый способ изготовления обеспечивает преимущества, состоящие в том, что он прост в применении, может быть легко реализован в крупномасштабном производстве и обеспечивает значительные экономические выгоды.
Следует отметить, что ограничительная часть формулы изобретения, определяющей объем охраны изобретения, не ограничена вариантами осуществления, указанными в заявке, при этом все известные решения, не противоречащие решению по настоящему изобретению, в том числе, помимо прочего, известные патентные документы, известные общедоступные публикации, известные случаи публичного использования или нечто подобное могут быть включены в объем охраны настоящего изобретения.
Кроме того, вид совокупности технических признаков изобретения не ограничен указанным в формуле изобретения или в частных вариантах осуществления, при этом все технические признаки, указанные в настоящем изобретении, можно любым образом комбинировать или интегрировать при условии, что между ними не возникнет какое-либо противоречие.
Также следует отметить, что вышеперечисленные варианты осуществления являются не более чем частными вариантами осуществления изобретения. Очевидно, что изобретение не ограничено раскрытыми выше вариантами осуществления, при этом любые изменения или доработки, аналогичные изменениям и доработкам, отличающим указанные варианты друг от друга, непосредственно полученные специалистами в данной области техники или без труда пришедшие на ум специалистам в данной области техники, должны быть включены в объем охраны изобретения.
Claims (12)
1. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба, содержащая химические элементы в следующем составе по массе, %: углерод (С) - 0,08-0,13; кремний (Si) - 0,1-0,4; марганец (Mn) - 0,1-0,3; хром (Cr) - 1-1,5; молибден (Мо) - 1-1,5; ниобий (Nb) - 0,04-0,08; ванадий (V) - 0,15-0,25; титан (Ti) 0,02-0,05; бор (В) - 0,0015-0,005; алюминий (Al) - 0,01-0,05; кальций (Са) - 0,002-0,004; железо (Fe) и иные неизбежные примеси - остальное.
(2) осуществляют перфорацию;
2. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.1, в которой процентное содержание по массе каждого из ее химических элементов также соответствует по меньшей мере одному из следующих значений, %: углерода (С) - 0,1-0,13; хром (Cr) - 1-1,4; молибден (Мо) - 1-1,4; ниобий (Nb) - 0,06-0,08; ванадий (V) - 0,2-0,25; титан (Ti) -0,03-0,05; и бор (В) - 0,0015-0,004.
(3) осуществляют прокатку, причем температуру чистовой прокатки регулируют в пределах 900-950°С, и осуществляют редуцирование с натяжением при температуре 850-900°С после чистовой прокатки;
3. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.1, в которой в указанных иных неизбежных примесях S<0,003%.
(4) осуществляют регулируемое охлаждение: водяное охлаждение в потоке со скоростью 15-25°С/с до 600-650°С с последующим воздушным охлаждением до комнатной температуры;
4. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.3, в которой процентное содержание по массе элементов Са и S удовлетворяет условию Ca/S>2.
(5) осуществляют закалку и отпуск, причем закалку осуществляют при температуре 900-950°С в течение 30-60 мин, а отпуск осуществляют при температуре 650-700°С в течение 50-80 мин; и (6) осуществляют горячую калибровку и горячую правку.
5. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.1, в которой в указанных иных неизбежных примесях N<0,008% и/или Р<0,015%.
6. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.1, содержащая по меньшей мере один из следующих химических элементов: 0<Ni<0,2%, 0<Cu<0,2% и 0<Re<0,1%.
7. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по п.1, микроструктура которой представляет собой отпущенный сорбит.
- 8 046445 ударная вязкость по Шарпи в поперечном направлении при температуре 0°С - не ниже 120 Дж;
температура вязко-хрупкого перехода - не выше -60°С; и стойкость к смятию, превышающая значение по стандарту Американского нефтяного института (API) не менее чем на 25%.
8. Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба по любому из пп.1-7, имеющая по меньшей мере одну из следующих эксплуатационных характеристик:
предел текучести, составляющий 965-1173 МПа;
прочность при растяжении - не ниже 1034 МПа;
относительное удлинение - не менее 20%;
значение KIC вязкости разрушения - не ниже 150 МПа-м1/ ;
9. Способ изготовления стойкой к смятию нефтепромысловой обсадной трубы по любому из пп.1-8, включающий в себя этапы, на которых (1) осуществляют выплавку и непрерывную разливку;
10. Способ изготовления по п.9, в котором на этапе (2) осуществляют выдержку круглой заготовки при температуре 1260-1290°С с последующей перфорацией при температуре 1180-1240°С.
11. Способ изготовления по п.9, в котором на этапе (1) непрерывную разливку осуществляют, регулируя скорость разливки в пределах 1,6-2,0 м/мин.
12. Способ изготовления по п.9, в котором на этапе (6) горячую калибровку осуществляют при температуре 500-550°С.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201911015146.2 | 2019-10-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA046445B1 true EA046445B1 (ru) | 2024-03-14 |
Family
ID=
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10253385B2 (en) | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and hydrogen embrittlement resistance and method for manufacturing the same | |
| CA2857439C (en) | High-strength seamless steel pipe for oil well use having excellent resistance to sulfide stress cracking | |
| JP4390081B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用継目無鋼管およびその製造方法 | |
| KR102119959B1 (ko) | 우수한 경도와 충격인성을 갖는 내마모강 및 그 제조방법 | |
| EA025503B1 (ru) | Способ изготовления высокопрочных стальных изделий с улучшенной стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением | |
| US20090047166A1 (en) | Low alloy steel, seamless steel oil country tubular goods, and method for producing seamless steel pipe | |
| US9273383B2 (en) | Low-alloy steel having a high yield strength and a high sulphide-induced stress cracking resistance | |
| WO2003014408A1 (fr) | Materiau acier haute resistance et procede de production de tuyaux en acier au moyen dudit materiau | |
| WO2007013429A1 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| CN105441801B (zh) | 一种超高强度超高韧性石油套管及其tmcp制造方法 | |
| CA2754123A1 (en) | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance | |
| RU2763722C1 (ru) | Серостойкая труба для нефтяной скважины, относящаяся к классу прочности стали 125 кфунт/дюйм2 (862 мпа), и способ ее изготовления | |
| JP2001271134A (ja) | 耐硫化物応力割れ性と靱性に優れた低合金鋼材 | |
| JP2014129594A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP2010222671A (ja) | 高強度高延性ばね用鋼およびその製造方法並びにばね | |
| WO2017117885A1 (zh) | 高强度、低热处理敏感性的 r5 级系泊链钢及其制造方法 | |
| KR101778406B1 (ko) | 극저온인성이 우수한 후물 고강도 라인파이프 강재 및 제조방법 | |
| JP2017166059A (ja) | 高強度油井用鋼管用素材および該素材を用いた高強度油井用鋼管の製造方法 | |
| WO2021078255A1 (zh) | 一种抗挤毁石油套管及其制造方法 | |
| US11519049B2 (en) | Low temperature resistant oil casing having high strength and high toughness, and manufacturing method thereof | |
| JP2006152332A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法 | |
| WO2016000444A1 (zh) | 一种超高强度超高韧性石油套管及其制造方法 | |
| EA046445B1 (ru) | Стойкая к смятию нефтепромысловая обсадная труба и способ ее изготовления | |
| KR101463313B1 (ko) | 내마모특성이 우수한 스테인리스 강관 및 그 제조방법 | |
| KR101714913B1 (ko) | 수소유기균열 및 황화물 응력 균열 저항성이 우수한 유정용 열연강판 및 이의 제조방법 |