EA034349B1 - Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы - Google Patents

Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы Download PDF

Info

Publication number
EA034349B1
EA034349B1 EA201790840A EA201790840A EA034349B1 EA 034349 B1 EA034349 B1 EA 034349B1 EA 201790840 A EA201790840 A EA 201790840A EA 201790840 A EA201790840 A EA 201790840A EA 034349 B1 EA034349 B1 EA 034349B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
acceleration
compression
section
compact
formation
Prior art date
Application number
EA201790840A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201790840A1 (ru
Inventor
Михль Биндербауэр
Виталий Быстрицкий
Тосики Тадзима
Original Assignee
Таэ Текнолоджиз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Таэ Текнолоджиз, Инк. filed Critical Таэ Текнолоджиз, Инк.
Publication of EA201790840A1 publication Critical patent/EA201790840A1/ru
Publication of EA034349B1 publication Critical patent/EA034349B1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21B—FUSION REACTORS
    • G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
    • G21B1/03—Thermonuclear fusion reactors with inertial plasma confinement
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21B—FUSION REACTORS
    • G21B3/00—Low temperature nuclear fusion reactors, e.g. alleged cold fusion reactors
    • G21B3/006—Fusion by impact, e.g. cluster/beam interaction, ion beam collisions, impact on a target
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21B—FUSION REACTORS
    • G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
    • G21B1/05—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement
    • G21B1/052—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement reversed field configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
    • H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
    • H05H1/54—Plasma accelerators
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
    • H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
    • H05H1/02—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma
    • H05H1/16—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied electric and magnetic fields
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/10—Nuclear fusion reactors

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma Technology (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
  • Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
  • Basic Packing Technique (AREA)
  • Alarm Systems (AREA)
  • Emergency Alarm Devices (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
  • Devices Affording Protection Of Roads Or Walls For Sound Insulation (AREA)
  • Shovels (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Reduction Or Emphasis Of Bandwidth Of Signals (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

Системы и способы, использующие последовательное аксиально симметричное ускорение и адиабатические ступени сжатия для нагрева и ускорения двух компактных тороидов навстречу один другому и финального столкновения и сжатия этих компактных тороидов внутри центральной камеры. Альтернативно, системы и способы используют последовательное аксиально асимметричное ускорение и адиабатические ступени сжатия для нагрева и ускорения первого компактного тороида к положению внутри центральной камеры и нагрева и ускорения второго компактного тороида к центральной камере и, в конечном счете, столкновения и слияния первого и второго компактных тороидов и сжатия слившихся компактных тороидов внутри центральной камеры.

Description

Область изобретения
Описанные варианты осуществления в основном относятся к импульсным плазменным системам и, более конкретно, к системам и способам, которые облегчают слияние и сжатие компактных тороидов с превосходной устойчивостью, а также со значительно уменьшенными потерями и повышенной эффективностью.
Предпосылки изобретения
Поле с обращенной магнитной конфигурацией (FRC) принадлежит к классу топологий магнитного удержания плазмы, известных как компактные тороиды. Она характеризуется преимущественно полоидальными магнитными полями и обладает нулевыми или малыми самогенерируемыми тороидальными полями (см М. Tuszewski, Nucl. Fusion 28, 2033 (1988)). Преимущества такой конфигурации заключаются в ее простой геометрии для построения и поддержания, присущем неограниченном диверторе, облегчающем извлечение энергии и удаление золы, а также в очень высоком среднем (или внешнем) β (β представляет собой отношение среднего давления плазмы к среднему давлению магнитного поля внутри FRC), т.е. высокой плотности мощности. β-критерий является также очень хорошей мерой магнитной эффективности. Высокая средняя величина β, например, близкая к 1, представляет эффективное использование выделяемой магнитной энергии и, следовательно, является существенной для обеспечения наиболее экономичной работы системы. Кроме того, высокая средняя β, по существу, обусловливает использование нейтронного топлива, такого как D-He3 и р-В11.
В традиционном способе формирования FRC используется технология обращения поля в тетапинче, дающая горячие высокоплотные плазмы (см. A.L. Hoffman and ГТ. Slough, Nucl. Fusion 33, 27 (1993)). Разновидностью этого является способ переноса-захвата, в котором плазма, созданная в источнике тета-пинча, практически сразу эжектируется из области формирования в камеру удержания. Затем переносимый плазмоид захватывается между двумя прочными зеркалами по концам камеры удержания (см., например, Н. Himura, S. Okada, S. Sugimoto, and S. Goto, Phys. Plasmas 2, 191 (1995)). При его нахождении в камере удержания могут применяться различные методы нагрева и возбуждения тока, например инжекция пучка (нейтрального или нейтрализованого), вращающиеся магнитные поля, РЧ или омический нагрев и т.д. Это разделение функций источника и удержания обеспечивает ключевые конструктивные преимущества для потенциальных будущих термоядерных реакторов. Оказалось, что FRC являются чрезвычайно надежными, податливыми к динамическому формированию, переносу и событиям сильного захвата. Более того, они продемонстрировали тенденцию обусловливать предпочтительное состояние плазмы (см., например, Н.У. Guo, A.L. Hoffman, K.B. Miller and L.C Steinhauer, Phys. Rev. Lett. 92, 245001 (2004)). Значительный прогресс был достигнут в последнее десятилетие в разработке других способов формирования FRC: посредством слияния сферомаков с противоположно направленными спиральностями (см., например, У. Ono, M. Inomoto, У. Ueda, Т. Matsuyama и Т. Okazaki, Nucl. Fusion 39, 2001 (1999)) и посредством тока возбуждения с вращающимися магнитными полями (RMF) (см., например, I.R. Jones, Phys. Plasmas, 6, 1950 (1999)), что также обеспечивает дополнительную устойчивость.
FRC состоят из тороида замкнутых силовых линий внутри сепаратрисы и кольцевого краевого слоя открытых силовых линий сразу за пределами сепаратрисы. Краевой слой сливается в струи за пределами длины FRC, образуя естественный дивертор. Топология FRC совпадает с топологией FRM-плазмы (плазма обращенной магнитной конфигурации, удерживаемая зеркалом, - Field-Reversed-Mirror plasma). Тем не менее, существенное отличие состоит в том, что FRC-плазма может иметь величину внутренней β примерно 10. Присущее низкое внутреннее магнитное поле обеспечивает определенную локальную кинетическую плотность частиц, т.е. частиц с большими ларморовскими радиусами, сравнимыми с малым радиусом FRC. Именно эти сильные кинетические эффекты, по-видимому, по меньшей мере частично, способствуют общей устойчивости прошлых и настоящих FRC, таких как те, которые создавались в недавних экспериментах по столкновению-слиянию.
Технология столкновения-слияния, предложенная много лет назад (см., например, D.R. Wells, Phys. Fluids, 9, 1010 (1966)), позднее была значительно развита: два отдельных тета-пинча на противоположных концах камеры удержания одновременно генерируют два плазмоида (например, два компактных тороида) и ускоряют эти плазмоиды навстречу друг другу при высокой скорости; после сталкивают в центре камеры удержания и сливают с образованием соединенного FRC. При разработке и успешном осуществлении одного из крупнейших на сегодняшний день FRC-экспериментов обычный способ столкновения-слияния показал, что он дает устойчивые долгоживущие высокотемпературные FRC с высокой плотностью потока (см., например, статью М. Binderbauer, H.Y. Guo, M. Tuszewski et al., Phys. Rev. Lett. 105, 045003 (2010), которая включена в настоящее описание по ссылке). В схожем эксперименте та же самая группа исследователей объединила технологию столкновения-слияния с одновременным аксиальным ускорением и радиальным сжатием для получения в центральной камере сжатия нестационарной высокоплотной плазмы (см. документ V. Bystritskii, M. Anderson, M. Binderbauer et al., Paper P1-1, IEEE PPPS 2013, San Francisco, CA. (здесь и далее доклад Быстрицкого, включенный в настоящее описание по ссылке). Этот последний эксперимент, о котором сообщалось в докладе
- 1 034349
Быстрицкого, перед финальным слиянием при столкновении использует множество ступеней ускорения и сжатия и является предшественником концепции системы, составляющей предмет изобретения по данной патентной заявке.
В отличие от вариантов осуществления, описанных в настоящем документе, предшествующая система, описанная в докладе Быстрицкого, характеризовалась одновременным сжатием и ускорением компактных тороидов в пределах одной и той же ступени посредством использования быстрых активных магнитных катушек. Пять таких ступеней были развернуты по каждую сторону от центральной камеры сжатия до магнитного сжатия слившихся компактных тороидов. Несмотря на то что предшествующий эксперимент показал приличные результаты, он имел следующие недостатки: (1) одновременное сжатие и ускорение привело к неэффективному использованию энергии драйвера, задействованной для магнитного сжатия, вследствие временного рассогласования; (2) температура и плотность плазмы при ее расширении во время перехода между секциями уменьшалась; (3) резкие переходы между соседними секциями приводили к большим потерям из-за контакта плазма-стенка и из-за генерации ударных волн.
Помимо фундаментальной проблемы устойчивости, в концепциях импульсного синтеза в режиме средней плотности придется решать задачи, связанные с адекватными масштабами времени переноса, эффективными драйверами, возможностями по частоте следования и соответствующими финальными целевыми условиями. Несмотря на то что предшествующая система успешно достигала устойчивых одиночных разрядов при благоприятных целевых условиях, совокупные потери в промежутке между параметрами формирования и финальными целевыми условиями (в настоящее время примерно 90% энергии, потока и частиц), а также эффективность взаимодействия между драйвером и плазмой (в настоящее время примерно 10-15% энергии) должны быть существенно улучшены.
Поэтому в свете вышеизложенного желательно обеспечить улучшенные системы и способы для концепций импульсного термоядерного синтеза, которые способствовали бы значительному сокращению потерь на перемещение и сжатие и повышению эффективности драйвера.
Сущность изобретения
Приведенные здесь варианты осуществления относятся к системам и способам, которые облегчают слияние и сжатие компактных тороидов с превосходной устойчивостью, а также значительное сокращение потерь на перемещение и сжатие и увеличение эффективности взаимодействия между драйверами и плазмой. Такие системы и способы прокладывают дорогу к целому ряду приложений, включая компактные источники нейтронов (для производства изотопов медицинского назначения, утилизации ядерных отходов, материаловедения, нейтронной радиографии и томографии), компактные источники фотонов (для химического производства и переработки), разделение изотопов и системы обогащения, а также активные зоны реакторов для термоядерного синтеза для будущего поколения источников энергии и термоядерных энергетических установок.
Описанные здесь системы и способы основаны на применении последовательного аксиальносимметричного ускорения и ступеней адиабатического сжатия для нагрева и ускорения двух компактных тороидов друг к другу и в конечном счете для столкновения и быстрого магнитного сжатия этих компактных тороидов внутри центральной камеры сжатия.
В некоторых вариантах осуществления система для слияния и сжатия компактных тороидов содержит ступенчатую симметричную последовательность формирования компактных тороидов, аксиальное ускорение быстрыми активными магнитными катушками, пассивное адиабатическое сжатие посредством конически сужающегося консервера потока, и в конечном итоге слияние компактных тороидов и финальное быстрое магнитное сжатие в центральной камере сжатия. Промежуточные этапы достаточного аксиального ускорения, за которым следует адиабатическое сжатие, могут многократно повторяться для достижения адекватных целевых условий перед слиянием и финальным сжатием. Таким образом, реактор может быть реализован посредством добавления к системе дополнительных секций.
Ступеням или секциям формирования и ускорения, а также центральной камере сжатия предпочтительно придана цилиндрическая форма со стенками, сформированными из непроводящего или изолирующего материала, такого как, например, керамика. Ступеням или секциям сжатия предпочтительно придана форма усеченного конуса со стенками, сформированными из проводящего материала, такого как, например, металл.
Помимо поля подмагничивания (направляющее магнитное поле постоянного тока), созданного медленными катушками, секции формирования, секции ускорения и камера сжатия включают в себя модульные системы импульсного питания, которые возбуждают быстрые активные магнитные катушки. Эти системы импульсного питания позволяют, чтобы компактные тороиды были образованы непосредственно на месте, внутри секций формирования и ускорены и инжектированы (= статическому формированию) в первые секции сжатия, ускорены в секциях ускорения и инжектированы в следующие секции сжатия и т.д, а затем были сжаты магнитным способом в камере сжатия. Системы медленных или магнитных катушек постоянного тока, расположенных повсюду и вдоль оси системы, обеспечивают аксиальное направляющее магнитное поле для центрирования компактного тороида должным образом во время его перемещения через секцию к средней плоскости центральной камеры сжатия.
- 2 034349
Альтернативно, модульные системы импульсного питания секций формирования также могут возбуждать быстрые активные магнитные катушки, так что компактные тороиды образуются и ускоряются одновременно (=динамическому формированию).
Описанные здесь системы и способы используют FRC в плазмах с самыми высокими бета, среди известных в магнитном удержании, обеспечивая тем самым стартовую конфигурацию. Далее пассивное и активное сжатие достраивает эту высокоэффективную магнитную топологию. Процесс использования аксиального ускорения посредством использования быстрых активных магнитных секций, за которым следует адиабатическое сжатие в простых конических секциях сохранения потока, обеспечивает наиболее эффективный перенос энергии при наименее сложной схеме импульсного питания. Кроме того, эти основные строительные блоки можно последовательно повторять, извлекая дополнительное преимущество из заведомо благоприятного продольного масштабирования, т.е. Apa R4.
В другом варианте осуществления система выполнена с возможностью использования сферомаков вместо начальных плазм FRC.
В другом варианте осуществления система включает в себя ступенчатую асимметричную последовательность с одной стороны центральной камеры сжатия, содержащей формирование компактных тороидов, аксиальное ускорение быстрыми активными магнитными катушками, пассивное адиабатическое сжатие посредством консервера с коническим ограничением потока и в конечном итоге слияние компактных тороидов и финальное быстрое магнитное сжатие в центральной камере сжатия. Такая асимметричная система могла бы включать в себя зеркало или отражательный конус, который расположен прилегающим к другой стороне центральной камеры сжатия.
В еще одном варианте осуществления система включает в себя тонкую цилиндрическую оболочку или лайнер, состоящий из проводящего материала, такого как, например, металл, для быстрого сжатия лайнера внутри центральной камеры сжатия.
Другие системы, способы, отличительные признаки и преимущества приведенных в качестве примеров вариантов осуществления будут или станут очевидными для специалистов в области техники при изучении нижеследующих чертежей и подробного описания.
Краткое описание чертежей
Сопроводительные чертежи, которые включены в виде части настоящего описания, иллюстрируют предпочтительный в настоящее время вариант осуществления и вместе с вышеприведенным общим описанием и подробным описанием предпочтительного варианта осуществления, представленным ниже, служат для объяснения принципов настоящего изобретения и обучения им.
Фиг. 1 показывает основную схему расположения системы формирования, ускорения, адиабатического сжатия, слияния и, наконец, магнитного сжатия компактных тороидов.
Фиг. 2 показывает схему компонентов системы импульсного питания для секций формирования и ускорения.
Фиг. 3 показывает изометрический вид отдельного агрегата импульсного питания секций формирования и ускорения.
Фиг. 4 показывает изометрический вид узла трубы формирования и ускорения.
Фиг. 5 показывает основную схему расположения альтернативного варианта осуществления асимметричной системы формирования, ускорения, адиабатического сжатия, слияния и, наконец, магнитного сжатия компактных тороидов.
Фиг. 6 показывает детальный вид системы, показанной на фиг. 1, модифицированной таким образом, что включает в себя оболочку или лайнер, расположенный внутри центральной камеры сжатия для быстрого сжатия лайнера внутри центральной камеры сжатия.
Следует отметить, что эти чертежи необязательно выполнены в масштабе и что в иллюстративных целях на всех фигурах одинаковые конструктивные элементы или функции, как правило, обозначены одними и теми же ссылочными позициями. Следует также отметить, что эти чертежи предназначены только лишь для облегчения описания представленных здесь различных вариантов осуществления. Эти чертежи необязательно описывают каждый аспект раскрытых здесь идей, и они не ограничивают объем пунктов формулы изобретения.
Описание
Представленные здесь настоящие варианты осуществления относятся к системам и способам, которые облегчают слияние и сжатие компактных тороидов с превосходной устойчивостью, а также со значительным уменьшением потерь на перенос и сжатие и увеличением эффективности взаимодействия между драйверами и плазмой. Такие системы и способы прокладывают дорогу к целому ряду приложений, включая компактные источники нейтронов (для производства изотопов медицинского назначения, утилизации ядерных отходов, для материаловедения, нейтронной радиографии и томографии), компактные источники фотонов (для химического производства и переработки), разделение изотопов и системы обогащения, а также активные зоны реакторов термоядерного синтеза для систем будущих источников энергии и ядерных энергетических установок.
Описанные здесь системы и способы основаны на применении последовательного аксиальносимметричного ускорения и ступеней адиабатического сжатия для нагрева и ускорения двух компактных
- 3 034349 тороидов навстречу друг к другу и в конечном итоге столкновения и быстрого магнитного сжатия этих компактных тороидов внутри центральной камеры сжатия. Фиг. 1 иллюстрирует основную схему расположения системы 10 для формирования, ускорения, адиабатического сжатия, слияния и, наконец, магнитного сжатия компактных тороидов.
Как это изображено, система включает в себя ступенчатую симметричную последовательность формирования компактных тороидов в секциях 12N и 12S формирования, аксиального ускорения через секции 12N, 12S, 16N и 16S посредством быстрых активных магнитных катушек 32N, 32S, 36N и 36S, пассивного адиабатического сжатия посредством конически сужающегося консервера потока в секциях 14N, 14S, 18N и 18S и в конечном итоге слияния компактных тороидов и финального быстрого магнитного сжатия в центральной камере 20 сжатия быстрыми активными магнитными катушками 40. Как это изображено, промежуточные этапы достаточного аксиального ускорения, за которым следует адиабатическое сжатие, могут повторяться несколько раз для достижения адекватных целевых условий перед слиянием и финальным сжатием. Таким образом, реактор может быть реализован посредством добавления к изображенной системе дополнительных секций.
Как это изображено, ступеням формирования и ускорения или секциям 12N, 12S, 16S и 16N и центральной камере 20 сжатия предпочтительно придана цилиндрическая форма со стенками, образованными из непроводящего или изолирующего материала, такого, например, как керамика. Ступени сжатия или секции 14N, 14S, 18N и 18S предпочтительно имеют усеченную коническую форму со стенками, образованными из проводящего материала, такого, например, как металл.
Помимо поля подмагничивания (направляющее магнитное поле постоянного тока), созданного медленными катушками 30, секции 12N и 12S формирования, секции 16N и 16S ускорения и камера 20 сжатия включают в себя модульные системы импульсного питания, которые возбуждают быстрые активные магнитные катушки 32N, 32S, 36N, 36S и 40. Эти системы импульсного питания позволяют, чтобы компактные тороиды были образованы непосредственно на месте, внутри секций 12N и 12S формирования и ускорены и инжектированы (= статическому формированию) в первые секции 14N и 14S сжатия, ускорены в секциях 16N и 16S ускорения и инжектированы в следующие секции 18N и 18S сжатия, и так далее, и затем сжаты магнитным способом в камере сжатия 20. Системы 30 медленных магнитных катушек, расположенных повсюду и вдоль оси системы, обеспечивают аксиальное направляющее магнитное поле для центрирования компактных тороидов должным образом.
Альтернативно, модульные системы импульсного питания секций формирования также могут возбуждать быстрые активные магнитные катушки, так что компактные тороиды образуются и ускоряются одновременно (= динамическому формированию).
Описанные здесь системы и способы используют FRC в плазмах с самыми высокими бета среди известных в магнитном удержании, обеспечивая тем самым начальную конфигурацию. Далее пассивное и активное сжатие достраивает эту высокоэффективную магнитную топологию. Процесс использования аксиального ускорения посредством быстрых активных магнитных секций, за которым следует адиабатическое сжатие в простых конических секциях сохранения потока, обеспечивает наиболее эффективный перенос энергии с наименее сложной схемой импульсного питания. Кроме того, эти основные строительные блоки можно последовательно повторять, извлекая дополнительное преимущество из заведомо благоприятного продольного масштабирования, то есть, Apa R4.
На основании известных на сегодняшний день экспериментальных и теоретических исследований в предшествующем эксперименте, как описано в докладе Быстрицкого, при использовании стартовой плазмы FRC были достигнуты плотности примерно 1017 см-3 на 1 кэВ. В предложенных здесь вариантах осуществления, по оценкам, будут достигнуты плотности около 1018 см-3 на 1 кэВ, в то время как добавление дополнительных ступеней и соответствующие доработки центральной камеры и быстрых магнитных катушек могут дать конечные плотности около 1018 см-3 на 1 кэВ при полном соответствии критериям Лоусона.
В другом варианте осуществления система выполнена с возможностью развертывания сферомаков вместо стартовой плазмы FRC.
В другом варианте осуществления система включает в себя ступенчатую асимметричную последовательность с одной стороны центральной камеры сжатия, содержащую формирование компактных тороидов, аксиальное ускорение быстрыми активными магнитными катушками, пассивное адиабатическое сжатие посредством консервера с коническим ограничением потока и в конечном итоге слияние компактных тороидов и финальное быстрое магнитное сжатие в центральной камере сжатия. Такая асимметричная система обычно включала бы в себя зеркало или отражательный конус.
В еще одном варианте осуществления система включает в себя тонкую цилиндрическую оболочку или лайнер, состоящий из проводящего материала, такого как, например, металл, для быстрого сжатия лайнера внутри центральной камеры сжатия.
Сегодняшние концепции термоядерного синтеза сфокусированы либо на стационарном состоянии, либо на режимах с ультракороткими импульсами. Оба подхода требуют больших финансовых затрат: при стационарном магнитно-термоядерном синтезе высокие затраты обусловлены большими сверхпроводящими магнитами и технологиями дополнительного нагрева/тока возбуждения;
- 4 034349 инерционные режимы характеризуются высокой стоимостью драйвера из-за подачи огромной энергии в течение наносекундных масштабов времени. Выдвинутые здесь варианты осуществления характеризуются компактными размерами и субмиллисекундными масштабами времени. Это приводит к режиму, который имеет пониженные требования к пиковой мощности и приемлемые промежуточные масштабы времени.
Обратимся более подробно к чертежам, как это изображено на фиг. 1, система 10 для слияния и сжатия плазмы компактных тороидов включает в себя центральную камеру 20 сжатия и пару северной и южной диаметрально противоположных секций 12N и 12S формирования компактных тороидов. Эти первая и вторая секции 12N и 12S формирования включают в себя модульные системы 120 формирования и ускорения (подробно описаны далее со ссылками на фиг. 2-4) для генерации первого и второго компактных тороидов и аксиального ускорения и переноса этих компактных тороидов в направлении средней плоскости камеры 20 сжатия.
Как это изображено, система 10 дополнительно включает в себя первую пару северной и южной диаметрально противоположных секций 14N и 14S сжатия, присоединенных на первом конце к выходному концу северной и южной секций 12N и 12S формирования. Северная и южная секции 14N и 14S сжатия выполнены с возможностью адиабатического сжатия компактных тороидов, в то время как эти компактные тороиды пересекают северную и южные секции 14N и 14S сжатия по направлению к средней плоскости камеры 20 сжатия.
Как это изображено, система 10 дополнительно включает в себя пару северной и южной диаметрально противоположных секций 16N и 16S ускорения, присоединенных на первом конце ко второму концу северной и южной секций 14N и 14S сжатия. Северная и южная секции 16N и 16S ускорения включают в себя модульные ускорительные системы (подробно описаны далее со ссылками на фиг. 2-4) для аксиального ускорения и переноса компактных тороидов к средней плоскости камеры 20 сжатия.
Как это изображено далее, система 10 дополнительно включает в себя вторую пару северной и южной диаметрально противоположных секций 18N и 18S сжатия, присоединенных на первом конце ко второму концу северной и южной секций 16N и 16S ускорения, а на втором конце - к первому и второму диаметрально противоположным концам камеры сжатия, причем вторая пара северной и южной секций 18N и 18S сжатия выполнена с возможностью адиабатического сжатия компактных тороидов, в то время как эти компактные тороиды пересекают вторую пару северной и южной секций 18N и 18S сжатия по направлению к средней плоскости камеры 20 сжатия.
Камера сжатия включает в себя модульные системы сжатия, выполненные с возможностью магнитного сжатия компактных тороидов после их столкновения и слияния.
Как это изображено, северной и южной секциям 12N и 12S формирования, северной и южной секциям 16N и 16S ускорения и камере 20 сжатия приданы цилиндрические формы. Диаметр северной и южной секций 16N и 16S ускорения меньше диаметра северной и южной секций 12N и 12S формирования, в то время как диаметр камеры 20 сжатия меньше, чем диаметры северной и южной секций 16N и 16S ускорения.
Первой и второй паре северной и южной секций сжатия 14N, 14S, 18N и 18S придана усеченная коническая форма, при этом их диаметр на первом конце больше, чем на втором конце, делая возможным переход по общему диаметру системы 10 от секций 12N и 12S формирования к секциям 16N и 16S ускорения и к камере 20 сжатия. Как это изображено, северная и южная секции 12N и 12S формирования, первая пара северной и южной секций 14N и 14S сжатия, северная и южная секции 16N и 16S ускорения и вторая пара северной и южной секций 18N и 18S сжатия являются аксиально симметричными.
Как это изображено, первый и второй наборы из множества активных магнитных катушек 32N и 32 расположены вокруг и в аксиально вдоль северной и южной секций 12N и 12S формирования, третий и четвертый наборы из множества активных магнитных катушек 36N и 36S расположены вокруг и аксиально вдоль северной и южной секций 16N и 16S ускорения, а пятый набор из множества активных магнитных катушек 40 расположен вокруг и аксиально вдоль камеры 20 сжатия.
Секции сжатия 14N, 14S, 18N и 18S предпочтительно выполнены из проводящего материала, такого как, например, металл, в то время как центральная камера 20 сжатия и секции формирования и ускорения 12N, 12S, 16N и 16S предпочтительно сформированы из непроводящего или изолирующего материала, такого как, например, керамика.
Как это изображено, множество магнитных катушек 30 постоянного тока расположено вокруг и аксиально вдоль центральной камеры 20 сжатия и секций 12N, 12S, 14N, 14S, 16N, 16S, 18N и 18S формирования, сжатия и ускорения, чтобы создавать смещающее или направляющее поле постоянного тока, находящееся внутри и простирающееся аксиально через центральную камеру сжатия и секции формирования, сжатия и ускорения.
Показанные на фиг. 2-4 триггерные системы 120 управления и переключения выполнены с предоставлением возможности ступенчатой симметричной последовательности формирования компактных тороидов посредством активных магнитных катушек 32N и 32S в северной и южной секциях
- 5 034349
12N и 12S формирования, аксиального ускорения посредством активных магнитных катушек 36N и 36S в северной и южной секциях 16N и 16S ускорения и сжатия посредством активных магнитных катушек 40 в камере 20 сжатия. Триггерные системы 120 управления и переключения выполнены с возможностью синхронизации формирования компактных тороидов и ускорения в северной и южной секциях 12N и 12S формирования, ускорения компактных тороидов в северной и южной секциях 16N и 16S ускорения и слияния и сжатия компактных тороидов в камере 20 сжатия.
Обратимся к фиг. 2-4, где представлена отдельная система 120 импульсного питания, соответствующая первому, второму, третьему, четвертому и пятому наборам из множества активных магнитов 32N, 32S, 36N, 36S и 40 секций 12N и 12S формирования, секций 16N и 16S ускорения и камеры 20 сжатия, подающая питание отдельно на каждую из них. В секциях формирования система 120 импульсного питания работает на модифицированном тета-пинч-принципе для формирования компактных тороидов. Фиг. 2-4 иллюстрируют основные строительные блоки и конфигурацию системы 120 импульсного питания. Система 120 импульсного питания образована модульным агрегатом импульсного питания, состоящим из отдельных блоков (= модуль на салазках) 122, каждый из которых запитывает поднабор катушек 132 ленточной сборки 130 (= лента), которая намотана вокруг секционных труб 140. Каждый модуль 122 составлен из конденсаторов 121, катушек 123 индуктивности, быстрых переключателей 125 сильного тока и присоединенных триггера 124 и схемы сброса 126. Согласованная работа этих компонентов достигается посредством находящихся на современном уровне 124 триггера и системы 126 управления, что обеспечивает синхронизацию по времени между системами 120 импульсного питания каждой из секций 12N и 12S формирования, секций 16N и 16S ускорения и камеры 20 сжатия и минимизирует погрешность синхронизации переключения до десятков наносекунд. Преимуществом этой модульной конструкции является ее гибкая работа. В секциях 12N и 12S формирования компактные тороиды могут быть сформированы непосредственно на месте, а затем ускорены и инжектированы (= статическому формированию) или сформированы и ускорены одновременно (= динамическому формированию).
Во время работы пассивными катушками 30 создано направляющее магнитное поле постоянного тока, находящееся внутри и простирающееся аксиально через камеру 20 сжатия, секции 12N и 12S формирования, секции 16N и 16S ускорения и секции 14N, 14S, 18N и 18S сжатия. Затем компактные тороиды формируются и ускоряются в ступенчатой симметричной последовательности внутри секций 12N и 12S формирования и секций 16N и 16S ускорения к средней плоскости центральной камеры 20, пассивно адиабатически сжимаются внутри секций 14N, 14S, 18N и 18S сжатия и сливаются и сжимаются магнитным способом внутри центральной камеры 20. Эти этапы формирования, ускорения и сжатия компактных тороидов приводят к их столкновению и слиянию внутри центральной камеры 20.
Компактные тороиды формируются и ускоряются мощными активными магнитными катушками 32N и 32S, простирающимися вокруг и аксиально вдоль секций 12N и 12S формирования, дополнительно ускоряются мощными активными магнитными катушками 35N и 35S, простирающимися вокруг и аксиально вдоль секций 16N и 16S ускорения, и сжимаются мощными активными магнитными катушками 40, простирающимися вокруг и аксиально вдоль камеры 20 сжатия. Этапы формирования, ускорения и сжатия компактных тороидов дополнительно содержат синхронное включение диаметрально противоположных пар активных магнитных катушек 32N, 32S и 36N, 36S, расположенных вокруг и вдоль секций 12N и 12S формирования и 16N и 16S ускорения, а также набора активных магнитных катушек 40, расположенных вокруг и вдоль камеры 20 сжатия.
Во время ускорения компактных тороидов к средней плоскости камеры 20 сжатия компактные тороиды сжимаются, в то время как эти компактные тороиды переносятся через конически сужающиеся консерверы потока секций 14N, 14S, 18N и 18S сжатия.
Обратимся к фиг. 5, где проиллюстрирован альтернативный вариант осуществления системы 100 для слияния и сжатия компактных тороидов. Как изображено, система 100 содержит ступенчатую асимметричную последовательность с одной стороны центральной камеры 20 сжатия. Система 100 включает в себя одну секцию 12S формирования компактного тороида, первую секцию 14S сжатия, подсоединенную на первом конце к выходному концу секции 12S формирования, секцию 16N ускорения, подсоединенную на первом конце ко второму концу секции 14S сжатия, вторую секцию 18S сжатия, подсоединенную на первом конце ко второму концу секции 16S ускорения, а на втором конце - к первому концу камеры 20 сжатия. Прилежащим к другому концу центральной камеры 20 сжатия расположено зеркало или отражательный конус.
Во время работы первый компактный тороид формируется и ускоряется в ступенчатой последовательности внутри секции 12S формирования, а затем ускоряется в одной или более секциях 16S ускорения в направлении средней плоскости центральной камеры 20, чтобы столкнуться и слиться со вторым компактным тороидом. Первый компактный тороид пассивно адиабатически сжимается внутри одной или более ступеней 14S и 18S сжатия, а затем сжимается магнитным путем в виде слитого компактного тороида со вторым компактным тороидом внутри центральной камеры 20.
Второй компактный тороид формируется и ускоряется в ступенчатой последовательности внутри секции 12S формирования и в одной или более ступеней 16S ускорения к средней плоскости
- 6 034349 центральной камеры 20, пассивно адиабатически сжимается внутри одной или более ступеней сжатия, а затем смещается назад в направлении средней плоскости центральной камеры 20, проходя через эту центральную камеру 20 с зеркалом или отражательным конусом 50, расположенным прилежащим к концу центральной камеры 20.
Обратимся к фиг. 6, где альтернативный вариант осуществления системы 200 для слияния и сжатия компактных тороидов плазмы проиллюстрирован на частичном подробном виде, который показывает камеру 20 сжатия с диаметрально противоположными секциями 18N и 18S сжатия, соединенными с противоположными сторонами камеры 20. Система 200 дополнительно включает в себя цилиндрическую оболочку или лайнер 60, находящийся внутри центральной камеры 20 сжатия для быстрого сжатия лайнера.
Хотя изобретение допускает различные изменения и альтернативные формы, его конкретные примеры были показаны на чертежах и подробно описаны в настоящем документе. Однако следует понимать, что изобретение не должно быть ограничено какими-то раскрытыми конкретными формами или способами, наоборот, изобретение предполагает охват всех модификаций, эквивалентов и альтернатив, находящихся в рамках сущности и объема приложенных пунктов формулы изобретения.
В вышеприведенном описании в пояснительных целях для обеспечения полного понимания настоящего изобретения использованы некоторые специальные элементы. Однако для специалиста в данной области техники будет очевидно, что для практического осуществления идей настоящего описания эти специальные элементы не требуются.
Различные признаки показательных примеров и зависимых пунктов формулы изобретения могут быть объединены способами, которые здесь специально или явным образом не описаны, с целью обеспечения дополнительных полезных вариантов осуществления настоящих идей. Заметим также, что все диапазоны величин или параметры групп объектов представляют собой каждую возможную промежуточную величину или промежуточный объект с целью первоначального описания, а также с целью ограничения заявленного предмета изобретения.
В настоящем документе были раскрыты системы и способы для объединения и слияния компактных тороидов плазмы. Понятно, что описанные здесь варианты осуществления приведены с целью разъяснения и не должны рассматриваться как ограничивающие предмет изобретения. Для специалиста в области техники будут очевидны различные модификации, применения, замены, комбинации, усовершенствования, способы изготовления, не выходящие за рамки объема или сущности настоящего изобретения.
Например, читатель должен понимать, что описанная здесь конкретная последовательность и сочетание действий процесса являются лишь иллюстративными, если не указано иное, а изобретение может быть реализовано с использованием иных или дополнительных операций или другой комбинации или последовательности операций процесса. В качестве другого примера каждый признак одного варианта осуществления может быть скомбинирован и подобран с другими признаками, показанными в других вариантах осуществления. Аналогичным образом, при необходимости сюда могут быть включены признаки или процессы, известные обычным специалистам в данной области. Кроме того, очевидно, что при необходимости признаки могут как добавляться, так и исключаться. Соответственно, изобретение не должно быть ограничено ни чем иным, как только приложенными пунктами формулы изобретения и их эквивалентами.

Claims (18)

1. Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы, содержащая камеру, имеющую проход на первом конце;
секцию формирования, содержащую модульные секции формирования и ускорения для генерации компактного тороида и аксиального ускорения компактного тороида и переноса этого компактного тороида к средней плоскости камеры;
первую секцию сжатия, подсоединенную на первом конце к выходному концу секции формирования, причем первая секция сжатия выполнена с возможностью адиабатического сжатия компактного тороида, в то время как компактный тороид пересекает первую секцию сжатия к средней плоскости камеры;
секцию ускорения, подсоединенную на первом конце ко второму концу первой секции сжатия, при этом секция ускорения содержит модульные системы ускорения для аксиального ускорения компактного тороида и переноса этого компактного тороида к средней плоскости камеры;
вторую секцию сжатия, подсоединенную на первом конце ко второму концу секции ускорения, а на втором конце - к первому концу камеры, причем вторая секция сжатия выполнена с возможностью адиабатического сжатия компактного тороида, в то время как компактный тороид пересекает вторую секцию сжатия к средней плоскости камеры.
2. Система по п.1, причем камера выполнена с возможностью магнитного сжатия компактного тороида.
- 7 034349
3. Система по п.1 или 2, причем секции формирования, секции ускорения и камере придана цилиндрическая форма, причем диаметр секции ускорения меньше диаметра секции формирования, а диаметр камеры меньше диаметра секции ускорения.
4. Система по любому из пп.1-3, причем первой и второй секциям сжатия придана усеченная коническая форма, причем диаметры первой и второй секций сжатия больше на первом конце, чем на втором конце.
5. Система по любому из пп.1-4, причем секция формирования, первая и вторая секции сжатия, секция ускорения и камера выставлены аксиально.
6. Система по любому из пп.1-5, причем множество активных магнитных катушек расположено вокруг и аксиально вдоль секции формирования, секции ускорения и камеры.
7. Система по любому из пп.1-6, дополнительно содержащая триггерные системы управления и переключения, выполненные с обеспечением возможности ступенчатой последовательности формирования и аксиального ускорения компактного тороида активными магнитными катушками.
8. Система по п.7, причем триггерные системы управления и переключения дополнительно выполнены с обеспечением возможности магнитного сжатия компактного тороида посредством активных магнитных катушек в ступенчатой последовательности, следующей за ступенчатой последовательностью формирования и аксиального ускорения компактного тороида активными магнитными катушками.
9. Система по п.7, причем триггерные системы управления и переключения выполнены с возможностью синхронизации формирования и ускорения компактного тороида в секции формирования и синхронизации ускорения компактного тороида в секции ускорения с позиционированием второго компактного тороида в средней плоскости сжатия.
10. Система по п.8, причем триггерные системы управления и переключения дополнительно выполнены с возможностью синхронизации сжатия компактного тороида и второго компактного тороида с формированием и ускорением компактного тороида в секции формирования, ускорением компактного тороида в секции ускорения и позиционированием второго компактного тороида в средней плоскости камеры.
11. Система по любому из пп.1-10, дополнительно содержащая множество магнитных катушек постоянного тока, расположенных вокруг и аксиально вдоль камеры и секций формирования, сжатия и ускорения, для создания смещающего или направляющего поля постоянного тока, находящегося внутри и простирающегося аксиально через камеру и секции формирования, сжатия и ускорения.
12. Система по любому из пп.1-11, дополнительно содержащая цилиндрическую оболочку или лайнер, расположенные внутри камеры для быстрого сжатия лайнера.
13. Система по любому из пп.1-12, дополнительно содержащая одно из зеркала и отражательного конуса, подсоединенного ко второму концу камеры.
14. Система по любому из пп.1-13, дополнительно содержащая вторую секцию формирования, диаметрально противоположную упомянутой секции формирования, причем вторая секция формирования содержит модульные системы формирования и ускорения для генерации компактных тороидов плазмы и аксиального ускорения компактных тороидов и переноса компактных тороидов к средней плоскости камеры;
третью секцию сжатия, диаметрально противоположную первой секции сжатия и подсоединенную на первом конце к выходному концу второй секций формирования, причем третья секция сжатия выполнена с возможностью адиабатического сжатия компактных тороидов, в то время как компактные тороиды пересекают третью секцию сжатия к средней плоскости камеры;
вторую секцию ускорения, диаметрально противоположную упомянутой секции ускорения и подсоединенную на первом конце ко второму концу третьей секции сжатия, причем вторая секция ускорения содержит модульные системы ускорения для аксиального ускорения компактных тороидов и переноса компактных тороидов к средней плоскости камеры; и четвертую секцию сжатия, диаметрально противоположную второй секции сжатия и подсоединенную на первом конце ко второму концу второй секций ускорения, а на втором конце - ко второму концу камеры, диаметрально противоположному первому концу камеры, причем четвертая секция сжатия выполнена с возможностью адиабатического сжатия компактных тороидов, в то время как компактные тороиды пересекают четвертую секцию сжатия к средней плоскости камеры.
15. Система по любому из пп.1-14, причем камера выполнена с возможностью магнитного сжатия компактных тороидов после их столкновения и слияния.
16. Система по любому из пп.1-14, причем камера содержит модульную систему ускорения для магнитного сжатия компактных тороидов после их столкновения и слияния.
17. Система по любому из пп.1-16, дополнительно содержащая множество магнитных катушек постоянного тока, расположенных вокруг и аксиально вдоль камеры и секций формирования, сжатия и ускорения для создания смещающего или направляющего поля постоянного тока, находящегося внутри и аксиально простирающегося через камеру и секции формирования, сжатия и ускорения.
18. Система по любому из пп.1-17, дополнительно содержащая цилиндрическую оболочку или
- 8 034349 лайнер, расположенные внутри камеры для быстрого сжатия лайнера.
EA201790840A 2014-10-13 2015-10-12 Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы EA034349B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201462063382P 2014-10-13 2014-10-13
US201462064346P 2014-10-15 2014-10-15
PCT/US2015/055172 WO2016061001A2 (en) 2014-10-13 2015-10-12 Systems and methods for merging and compressing compact tori

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201790840A1 EA201790840A1 (ru) 2017-08-31
EA034349B1 true EA034349B1 (ru) 2020-01-30

Family

ID=55747541

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201790840A EA034349B1 (ru) 2014-10-13 2015-10-12 Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы

Country Status (30)

Country Link
US (4) US10217532B2 (ru)
EP (2) EP3633683B1 (ru)
JP (1) JP6611802B2 (ru)
KR (1) KR102519865B1 (ru)
CN (2) CN111683446B (ru)
AR (1) AR102255A1 (ru)
AU (2) AU2015333832B2 (ru)
BR (1) BR112017007750B1 (ru)
CA (1) CA2964298C (ru)
CL (2) CL2017000898A1 (ru)
CY (2) CY1122559T1 (ru)
DK (2) DK3633683T3 (ru)
EA (1) EA034349B1 (ru)
ES (2) ES2887930T3 (ru)
HR (2) HRP20211230T1 (ru)
HU (2) HUE055365T2 (ru)
IL (2) IL251314B (ru)
LT (2) LT3187028T (ru)
MX (2) MX369531B (ru)
MY (1) MY182756A (ru)
PE (1) PE20170757A1 (ru)
PL (2) PL3187028T3 (ru)
PT (2) PT3187028T (ru)
RS (2) RS60005B1 (ru)
SA (1) SA517381256B1 (ru)
SG (2) SG11201702830UA (ru)
SI (2) SI3633683T1 (ru)
UA (1) UA121318C2 (ru)
WO (1) WO2016061001A2 (ru)
ZA (1) ZA201702207B (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL3312843T3 (pl) * 2013-09-24 2020-05-18 Tae Technologies, Inc. Układy do tworzenia i utrzymywania wysokosprawnej FRC
HUE055365T2 (hu) * 2014-10-13 2021-11-29 Tae Tech Inc Eljárás sûrû toroidok egyesítésére és összenyomására
ES2746302T3 (es) * 2014-10-30 2020-03-05 Tae Tech Inc Sistemas y métodos para formar y mantener un plasma en una FRC de alto rendimiento
AU2016261503B2 (en) * 2015-05-12 2021-08-12 Tae Technologies, Inc. Systems and methods for reducing undesired eddy currents
RS62629B1 (sr) 2015-11-13 2021-12-31 Tae Technologies Inc Sistemi i postupci za stabilnost položaja frc plazme
EP3542600A1 (en) * 2016-11-15 2019-09-25 TAE Technologies, Inc. Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc and high harmonic fast wave electron heating in a high performance frc
US10415552B2 (en) * 2017-02-07 2019-09-17 The Boeing Company Injection system and method for injecting a cylindrical array of liquid jets
DE102018204585A1 (de) * 2017-03-31 2018-10-04 centrotherm international AG Plasmagenerator, Plasma-Behandlungsvorrichtung und Verfahren zum gepulsten Bereitstellen von elektrischer Leistung
WO2019055400A1 (en) * 2017-09-12 2019-03-21 University of New Hamphire PLASMA PISTON CONVERGENCE SYSTEM
WO2019165535A1 (en) * 2018-02-28 2019-09-06 General Fusion Inc. System and method for generating plasma and sustaining plasma magnetic field
US11930582B2 (en) * 2018-05-01 2024-03-12 Sunbeam Technologies, Llc Method and apparatus for torsional magnetic reconnection
RU188484U1 (ru) * 2018-07-30 2019-04-16 Акционерное общество "Концерн воздушно-космической обороны "Алмаз - Антей" Плазменный ускоритель с магнитным затвором
US11482342B2 (en) * 2018-10-07 2022-10-25 Tanner L. Horne Nuclear fusion reactor with toroidal superconducting magnetic coils implementing inertial electrostatic heating
JP7268193B2 (ja) * 2019-05-28 2023-05-02 ジェネラル フュージョン インコーポレイテッド 磁化されたプラズマを発生させ、加速するためのシステム及び方法
CN110223796B (zh) * 2019-06-10 2020-11-10 中国科学院近代物理研究所 一种同位素生产设备
CN110337170B (zh) * 2019-07-11 2021-06-22 哈尔滨工业大学 一种基于电流驱动技术反场位形结构的高密度等离子体射流发生装置
US11049619B1 (en) * 2019-12-23 2021-06-29 Lockheed Martin Corporation Plasma creation and heating via magnetic reconnection in an encapsulated linear ring cusp

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3015618A (en) * 1958-06-30 1962-01-02 Thomas H Stix Apparatus for heating a plasma
US3052617A (en) * 1959-06-23 1962-09-04 Richard F Post Stellarator injector
US20110293056A1 (en) * 2009-02-12 2011-12-01 Msnw, Llc Method and apparatus for the generation, heating and/or compression of plasmoids and/or recovery of energy therefrom
WO2014032186A1 (en) * 2012-08-29 2014-03-06 General Fusion, Inc. Apparatus for accelerating and compressing plasma
WO2014114986A1 (en) * 2013-01-25 2014-07-31 L Ferreira Jr Moacir Multiphase nuclear fusion reactor

Family Cites Families (159)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3120470A (en) 1954-04-13 1964-02-04 Donald H Imhoff Method of producing neutrons
US3170841A (en) 1954-07-14 1965-02-23 Richard F Post Pyrotron thermonuclear reactor and process
US3071525A (en) 1958-08-19 1963-01-01 Nicholas C Christofilos Method and apparatus for producing thermonuclear reactions
US3036963A (en) 1960-01-25 1962-05-29 Nicholas C Christofilos Method and apparatus for injecting and trapping electrons in a magnetic field
NL287706A (ru) 1960-02-26
US3182213A (en) 1961-06-01 1965-05-04 Avco Corp Magnetohydrodynamic generator
US3132996A (en) 1962-12-10 1964-05-12 William R Baker Contra-rotating plasma system
US3386883A (en) 1966-05-13 1968-06-04 Itt Method and apparatus for producing nuclear-fusion reactions
US3530036A (en) 1967-12-15 1970-09-22 Itt Apparatus for generating fusion reactions
US3530497A (en) 1968-04-24 1970-09-22 Itt Apparatus for generating fusion reactions
US3527977A (en) 1968-06-03 1970-09-08 Atomic Energy Commission Moving electrons as an aid to initiating reactions in thermonuclear devices
US3577317A (en) 1969-05-01 1971-05-04 Atomic Energy Commission Controlled fusion reactor
US3621310A (en) 1969-05-30 1971-11-16 Hitachi Ltd Duct for magnetohydrodynamic thermal to electrical energy conversion apparatus
US3664921A (en) 1969-10-16 1972-05-23 Atomic Energy Commission Proton e-layer astron for producing controlled fusion reactions
AT340010B (de) 1970-05-21 1977-11-25 Nowak Karl Ing Einrichtung zur erzielung einer nuklearen reaktion mittels kunstlichem plasma vorzugsweise zur kontrollierten atomkernfusion
US3668065A (en) 1970-09-15 1972-06-06 Atomic Energy Commission Apparatus for the conversion of high temperature plasma energy into electrical energy
US3663362A (en) 1970-12-22 1972-05-16 Atomic Energy Commission Controlled fusion reactor
LU65432A1 (ru) 1972-05-29 1972-08-24
US4233537A (en) 1972-09-18 1980-11-11 Rudolf Limpaecher Multicusp plasma containment apparatus
US4182650A (en) 1973-05-17 1980-01-08 Fischer Albert G Pulsed nuclear fusion reactor
US5015432A (en) 1973-10-24 1991-05-14 Koloc Paul M Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration
US5041760A (en) 1973-10-24 1991-08-20 Koloc Paul M Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration
US4010396A (en) 1973-11-26 1977-03-01 Kreidl Chemico Physical K.G. Direct acting plasma accelerator
FR2270733A1 (en) 1974-02-08 1975-12-05 Thomson Csf Magnetic field vehicle detector unit - receiver detects changes produced in an emitted magnetic field
US4098643A (en) 1974-07-09 1978-07-04 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Dual-function magnetic structure for toroidal plasma devices
US4057462A (en) 1975-02-26 1977-11-08 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Radio frequency sustained ion energy
US4054846A (en) 1975-04-02 1977-10-18 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Transverse-excitation laser with preionization
US4068147A (en) * 1975-11-06 1978-01-10 Wells Daniel R Method and apparatus for heating and compressing plasma
US4065351A (en) 1976-03-25 1977-12-27 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Particle beam injection system
US4125431A (en) 1977-06-16 1978-11-14 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Tandem mirror plasma confinement apparatus
US4166760A (en) 1977-10-04 1979-09-04 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Plasma confinement apparatus using solenoidal and mirror coils
US4347621A (en) 1977-10-25 1982-08-31 Environmental Institute Of Michigan Trochoidal nuclear fusion reactor
US4303467A (en) 1977-11-11 1981-12-01 Branson International Plasma Corporation Process and gas for treatment of semiconductor devices
US4274919A (en) 1977-11-14 1981-06-23 General Atomic Company Systems for merging of toroidal plasmas
US4202725A (en) 1978-03-08 1980-05-13 Jarnagin William S Converging beam fusion system
US4189346A (en) 1978-03-16 1980-02-19 Jarnagin William S Operationally confined nuclear fusion system
US4246067A (en) 1978-08-30 1981-01-20 Linlor William I Thermonuclear fusion system
US4267488A (en) 1979-01-05 1981-05-12 Trisops, Inc. Containment of plasmas at thermonuclear temperatures
US4397810A (en) 1979-03-16 1983-08-09 Energy Profiles, Inc. Compressed beam directed particle nuclear energy generator
US4314879A (en) 1979-03-22 1982-02-09 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Production of field-reversed mirror plasma with a coaxial plasma gun
US4416845A (en) 1979-08-02 1983-11-22 Energy Profiles, Inc. Control for orbiting charged particles
US4354998A (en) 1979-09-17 1982-10-19 General Atomic Company Method and apparatus for removing ions trapped in a thermal barrier region in a tandem mirror fusion reactor
JPS5829568B2 (ja) 1979-12-07 1983-06-23 岩崎通信機株式会社 ２ビ−ム１電子銃陰極線管
US4548782A (en) 1980-03-27 1985-10-22 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Tokamak plasma heating with intense, pulsed ion beams
US4390494A (en) 1980-04-07 1983-06-28 Energy Profiles, Inc. Directed beam fusion reaction with ion spin alignment
US4350927A (en) 1980-05-23 1982-09-21 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Means for the focusing and acceleration of parallel beams of charged particles
US4317057A (en) 1980-06-16 1982-02-23 Bazarov Georgy P Channel of series-type magnetohydrodynamic generator
US4363776A (en) 1980-07-30 1982-12-14 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method and apparatus for the formation of a spheromak plasma
US4434130A (en) 1980-11-03 1984-02-28 Energy Profiles, Inc. Electron space charge channeling for focusing ion beams
US4584160A (en) 1981-09-30 1986-04-22 Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha Plasma devices
US4543231A (en) 1981-12-14 1985-09-24 Ga Technologies Inc. Multiple pinch method and apparatus for producing average magnetic well in plasma confinement
US4560528A (en) 1982-04-12 1985-12-24 Ga Technologies Inc. Method and apparatus for producing average magnetic well in a reversed field pinch
JPH06105597B2 (ja) 1982-08-30 1994-12-21 株式会社日立製作所 マイクロ波プラズマ源
JPS5960899A (ja) 1982-09-29 1984-04-06 株式会社東芝 イオン・エネルギ−回収装置
US4618470A (en) 1982-12-01 1986-10-21 Austin N. Stanton Magnetic confinement nuclear energy generator
US4483737A (en) 1983-01-31 1984-11-20 University Of Cincinnati Method and apparatus for plasma etching a substrate
US4601871A (en) 1983-05-17 1986-07-22 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Steady state compact toroidal plasma production
USH235H (en) 1983-09-26 1987-03-03 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy In-situ determination of energy species yields of intense particle beams
US4650631A (en) 1984-05-14 1987-03-17 The University Of Iowa Research Foundation Injection, containment and heating device for fusion plasmas
US4639348A (en) 1984-11-13 1987-01-27 Jarnagin William S Recyclotron III, a recirculating plasma fusion system
US4615755A (en) 1985-08-07 1986-10-07 The Perkin-Elmer Corporation Wafer cooling and temperature control for a plasma etching system
US4734247A (en) 1985-08-28 1988-03-29 Ga Technologies Inc. Helical shaping method and apparatus to produce large translational transform in pinch plasma magnetic confinement
US4826646A (en) 1985-10-29 1989-05-02 Energy/Matter Conversion Corporation, Inc. Method and apparatus for controlling charged particles
US4630939A (en) 1985-11-15 1986-12-23 The Dow Chemical Company Temperature measuring apparatus
SE450060B (sv) 1985-11-27 1987-06-01 Rolf Lennart Stenbacka Forfarande for att astadkomma fusionsreaktioner, samt anordning for fusionsreaktor
US4687616A (en) 1986-01-15 1987-08-18 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method and apparatus for preventing cyclotron breakdown in partially evacuated waveguide
US4894199A (en) 1986-06-11 1990-01-16 Norman Rostoker Beam fusion device and method
JP2533552B2 (ja) 1987-07-16 1996-09-11 三菱電機株式会社 プラズマ実験装置
DK556887D0 (da) 1987-10-23 1987-10-23 Risoe Forskningscenter Fremgangsmaade til fremstilling af en pille og injektor til injektion af saadan pille
IL89519A (en) 1989-03-07 1992-08-18 Israel Atomic Energy Comm Topological plasma confinement method and plasma confinement device
ATE137880T1 (de) 1990-01-22 1996-05-15 Steudtner Werner K Dipl Ing Kernfusionsreaktor
US5160695A (en) 1990-02-08 1992-11-03 Qed, Inc. Method and apparatus for creating and controlling nuclear fusion reactions
JP2509729B2 (ja) 1990-04-02 1996-06-26 株式会社東芝 核融合装置のビ―ムエネルギ―制御装置
US5311028A (en) 1990-08-29 1994-05-10 Nissin Electric Co., Ltd. System and method for producing oscillating magnetic fields in working gaps useful for irradiating a surface with atomic and molecular ions
US5122662A (en) 1990-10-16 1992-06-16 Schlumberger Technology Corporation Circular induction accelerator for borehole logging
US5206516A (en) 1991-04-29 1993-04-27 International Business Machines Corporation Low energy, steered ion beam deposition system having high current at low pressure
US6488807B1 (en) 1991-06-27 2002-12-03 Applied Materials, Inc. Magnetic confinement in a plasma reactor having an RF bias electrode
US5207760A (en) 1991-07-23 1993-05-04 Trw Inc. Multi-megawatt pulsed inductive thruster
US5323442A (en) 1992-02-28 1994-06-21 Ruxam, Inc. Microwave X-ray source and methods of use
US5502354A (en) 1992-07-31 1996-03-26 Correa; Paulo N. Direct current energized pulse generator utilizing autogenous cyclical pulsed abnormal glow discharges
RU2056649C1 (ru) 1992-10-29 1996-03-20 Сергей Николаевич Столбов Способ управляемого термоядерного синтеза и управляемый термоядерный реактор для его осуществления
US5339336A (en) 1993-02-17 1994-08-16 Cornell Research Foundation, Inc. High current ion ring accelerator
FR2705584B1 (fr) 1993-05-26 1995-06-30 Commissariat Energie Atomique Dispositif de séparation isotopique par résonance cyclotronique ionique.
US5473165A (en) 1993-11-16 1995-12-05 Stinnett; Regan W. Method and apparatus for altering material
DE69421157T2 (de) 1993-12-21 2000-04-06 Sumitomo Heavy Industries Plasmastrahl-Erzeugungsverfahren und Vorrichtung die einen Hochleistungsplasmastrahl erzeugen Kann
US5537005A (en) 1994-05-13 1996-07-16 Hughes Aircraft High-current, low-pressure plasma-cathode electron gun
US5420425A (en) 1994-05-27 1995-05-30 Finnigan Corporation Ion trap mass spectrometer system and method
US5656519A (en) 1995-02-14 1997-08-12 Nec Corporation Method for manufacturing salicide semiconductor device
US5653811A (en) 1995-07-19 1997-08-05 Chan; Chung System for the plasma treatment of large area substrates
US20040213368A1 (en) 1995-09-11 2004-10-28 Norman Rostoker Fusion reactor that produces net power from the p-b11 reaction
EP0876663B1 (en) 1995-09-25 2003-11-12 KOLOC, Paul M. Apparatus for generating a plasma
JP3385327B2 (ja) 1995-12-13 2003-03-10 株式会社日立製作所 三次元四重極質量分析装置
US5764715A (en) 1996-02-20 1998-06-09 Sandia Corporation Method and apparatus for transmutation of atomic nuclei
KR100275597B1 (ko) 1996-02-23 2000-12-15 나카네 히사시 플리즈마처리장치
US6000360A (en) 1996-07-03 1999-12-14 Tokyo Electron Limited Plasma processing apparatus
US5811201A (en) 1996-08-16 1998-09-22 Southern California Edison Company Power generation system utilizing turbine and fuel cell
US5923716A (en) 1996-11-07 1999-07-13 Meacham; G. B. Kirby Plasma extrusion dynamo and methods related thereto
JP3582287B2 (ja) 1997-03-26 2004-10-27 株式会社日立製作所 エッチング装置
JPH10335096A (ja) 1997-06-03 1998-12-18 Hitachi Ltd プラズマ処理装置
US6628740B2 (en) 1997-10-17 2003-09-30 The Regents Of The University Of California Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion
US6894446B2 (en) 1997-10-17 2005-05-17 The Regents Of The University Of California Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion
US6271529B1 (en) 1997-12-01 2001-08-07 Ebara Corporation Ion implantation with charge neutralization
US6390019B1 (en) 1998-06-11 2002-05-21 Applied Materials, Inc. Chamber having improved process monitoring window
FR2780499B1 (fr) 1998-06-25 2000-08-18 Schlumberger Services Petrol Dispositifs de caracterisation de l'ecoulement d'un fluide polyphasique
DE19929278A1 (de) 1998-06-26 2000-02-17 Nissin Electric Co Ltd Verfahren zum Implantieren negativer Wasserstoffionen und Implantierungseinrichtung
US6255648B1 (en) 1998-10-16 2001-07-03 Applied Automation, Inc. Programmed electron flux
US6248251B1 (en) 1999-02-19 2001-06-19 Tokyo Electron Limited Apparatus and method for electrostatically shielding an inductively coupled RF plasma source and facilitating ignition of a plasma
US6572935B1 (en) 1999-03-13 2003-06-03 The Regents Of The University Of California Optically transparent, scratch-resistant, diamond-like carbon coatings
US6755086B2 (en) 1999-06-17 2004-06-29 Schlumberger Technology Corporation Flow meter for multi-phase mixtures
US6322706B1 (en) 1999-07-14 2001-11-27 Archimedes Technology Group, Inc. Radial plasma mass filter
US6452168B1 (en) 1999-09-15 2002-09-17 Ut-Battelle, Llc Apparatus and methods for continuous beam fourier transform mass spectrometry
DE10060002B4 (de) 1999-12-07 2016-01-28 Komatsu Ltd. Vorrichtung zur Oberflächenbehandlung
US6593539B1 (en) 2000-02-25 2003-07-15 George Miley Apparatus and methods for controlling charged particles
US6408052B1 (en) 2000-04-06 2002-06-18 Mcgeoch Malcolm W. Z-pinch plasma X-ray source using surface discharge preionization
US6593570B2 (en) 2000-05-24 2003-07-15 Agilent Technologies, Inc. Ion optic components for mass spectrometers
US6664740B2 (en) 2001-02-01 2003-12-16 The Regents Of The University Of California Formation of a field reversed configuration for magnetic and electrostatic confinement of plasma
US6611106B2 (en) 2001-03-19 2003-08-26 The Regents Of The University Of California Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion
GB0109173D0 (en) 2001-04-12 2001-05-30 Fosroc International Ltd Cementitious compositions and a method of their use
GB0131097D0 (en) 2001-12-31 2002-02-13 Applied Materials Inc Ion sources
US7040598B2 (en) 2003-05-14 2006-05-09 Cardinal Health 303, Inc. Self-sealing male connector
US7932678B2 (en) * 2003-09-12 2011-04-26 General Plasma, Inc. Magnetic mirror plasma source and method using same
US6922649B2 (en) 2003-11-25 2005-07-26 International Business Machines Corporation Multiple on-chip test runs and repairs for memories
US8031824B2 (en) 2005-03-07 2011-10-04 Regents Of The University Of California Inductive plasma source for plasma electric generation system
CN101189684B (zh) * 2005-03-07 2013-04-24 加州大学评议会 等离子体发电系统
EA013826B1 (ru) * 2005-03-07 2010-08-30 Дзе Риджентс Оф Дзе Юниверсити Оф Калифорния Система для выработки электроэнергии из плазмы
US7115887B1 (en) 2005-03-15 2006-10-03 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for generating extreme ultraviolet with mather-type plasma accelerators for use in Extreme Ultraviolet Lithography
US20080226011A1 (en) 2005-10-04 2008-09-18 Barnes Daniel C Plasma Centrifuge Heat Engine Beam Fusion Reactor
CN101320599A (zh) 2007-06-06 2008-12-10 高晓达 通过极限环螺旋扇形注入区的束流连续注入方法
US9299461B2 (en) * 2008-06-13 2016-03-29 Arcata Systems Single pass, heavy ion systems for large-scale neutron source applications
US8537958B2 (en) * 2009-02-04 2013-09-17 General Fusion, Inc. Systems and methods for compressing plasma
US8187560B2 (en) * 2009-06-26 2012-05-29 Global Energy Science, Llc Fuel reformers utilizing Taylor Vortex Flows
US20140114986A1 (en) * 2009-08-11 2014-04-24 Pearl.com LLC Method and apparatus for implicit topic extraction used in an online consultation system
US20110142185A1 (en) * 2009-12-16 2011-06-16 Woodruff Scientific, Inc. Device for compressing a compact toroidal plasma for use as a neutron source and fusion reactor
US9025717B2 (en) 2010-03-18 2015-05-05 Brent Freeze Method and apparatus for compressing plasma to a high energy state
GB201009768D0 (en) 2010-06-11 2010-07-21 Tokamak Solutions Uk Ltd Compact fusion reactor
WO2013112221A2 (en) * 2011-11-07 2013-08-01 Msnw Llc Apparatus, systems and methods for fusion based power generation and engine thrust generation
WO2013070179A1 (en) * 2011-11-09 2013-05-16 Freeze Brent Method and apparatus for compressing plasma to a high energy state
MX351648B (es) * 2011-11-14 2017-10-23 Univ California Sistemas y métodos para formar y mantener una configuración invertida de campo de alto rendimiento.
WO2013191779A2 (en) 2012-03-23 2013-12-27 Princeton Satellite Systems, Inc. Method, apparatus, and system to reduce neutron production in small clean fusion reactors
US10811159B2 (en) 2012-05-10 2020-10-20 The Trustees Of Princeton University Fueling method for small, steady-state, aneutronic FRC fusion reactors
JP2013137024A (ja) * 2013-01-30 2013-07-11 Elwing Llc スラスタ及びそのシステム、そして推進発生方法
WO2014124465A2 (en) 2013-02-11 2014-08-14 The Regents Of The University Of California Fractional turn coil winding
US9591740B2 (en) * 2013-03-08 2017-03-07 Tri Alpha Energy, Inc. Negative ion-based neutral beam injector
FR3004012B1 (fr) * 2013-03-27 2016-07-29 Ecole Polytech Dispositif laser euristique mettant en œuvre un equipement de production d'impulsions laser, et procede heuristique correspondant
US9754686B2 (en) 2013-08-20 2017-09-05 University Of Washington Through Its Center For Commercialization Plasma confinement system and methods for use
EP2846422A1 (en) * 2013-09-09 2015-03-11 Ecole Polytechnique Free-Electron Laser driven by fibre based laser feeding a Laser Plasma Accelerator
PL3312843T3 (pl) 2013-09-24 2020-05-18 Tae Technologies, Inc. Układy do tworzenia i utrzymywania wysokosprawnej FRC
US9839113B2 (en) * 2014-03-14 2017-12-05 The Regents Of The University Of California Solid media wakefield accelerators
JP2017514438A (ja) 2014-04-14 2017-06-01 エスアールアイ インターナショナルＳＲＩ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ 携帯型核酸分析システム及び高性能マイクロ流体電気活性ポリマーアクチュエータ
CN106664788B (zh) * 2014-08-19 2019-01-08 全面熔合有限公司 用于控制等离子体磁场的系统和方法
CA2962693C (en) 2014-10-01 2020-09-08 Xian-jun ZHENG Neutron source based on a counter-balancing plasma beam configuration
HUE055365T2 (hu) * 2014-10-13 2021-11-29 Tae Tech Inc Eljárás sûrû toroidok egyesítésére és összenyomására
ES2746302T3 (es) * 2014-10-30 2020-03-05 Tae Tech Inc Sistemas y métodos para formar y mantener un plasma en una FRC de alto rendimiento
WO2016138068A1 (en) 2015-02-24 2016-09-01 The Trustees Of Princeton University System and method for small, clean, steady-state fusion reactors
AU2016261503B2 (en) * 2015-05-12 2021-08-12 Tae Technologies, Inc. Systems and methods for reducing undesired eddy currents
RS62629B1 (sr) 2015-11-13 2021-12-31 Tae Technologies Inc Sistemi i postupci za stabilnost položaja frc plazme
BR112019008478B1 (pt) * 2016-10-28 2024-03-05 Tae Technologies, Inc Método para gerar e manter um campo magnético com uma configuração de campo reverso (frc)
EP3542600A1 (en) * 2016-11-15 2019-09-25 TAE Technologies, Inc. Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc and high harmonic fast wave electron heating in a high performance frc
CN112912970A (zh) * 2018-09-05 2021-06-04 阿尔法能源技术公司 用于基于液相的嬗变的静电加速器驱动中子产生的系统和方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3015618A (en) * 1958-06-30 1962-01-02 Thomas H Stix Apparatus for heating a plasma
US3052617A (en) * 1959-06-23 1962-09-04 Richard F Post Stellarator injector
US20110293056A1 (en) * 2009-02-12 2011-12-01 Msnw, Llc Method and apparatus for the generation, heating and/or compression of plasmoids and/or recovery of energy therefrom
WO2014032186A1 (en) * 2012-08-29 2014-03-06 General Fusion, Inc. Apparatus for accelerating and compressing plasma
WO2014114986A1 (en) * 2013-01-25 2014-07-31 L Ferreira Jr Moacir Multiphase nuclear fusion reactor

Also Published As

Publication number Publication date
IL251314B (en) 2021-10-31
CL2017000898A1 (es) 2017-12-15
EP3187028B1 (en) 2019-11-20
PT3633683T (pt) 2021-06-03
AU2015333832B2 (en) 2020-11-26
WO2016061001A2 (en) 2016-04-21
BR112017007750A2 (pt) 2018-01-30
AU2015333832A1 (en) 2017-05-04
LT3633683T (lt) 2021-06-10
PL3187028T3 (pl) 2020-06-29
HUE047712T2 (hu) 2020-05-28
CY1124373T1 (el) 2022-07-22
HRP20211230T1 (hr) 2022-01-21
ZA201702207B (en) 2018-10-29
AU2021201138B2 (en) 2022-12-01
US20190318834A1 (en) 2019-10-17
SA517381256B1 (ar) 2020-11-12
PE20170757A1 (es) 2017-07-04
MX2017004924A (es) 2017-07-19
US11200990B2 (en) 2021-12-14
CY1122559T1 (el) 2021-01-27
JP2017531188A (ja) 2017-10-19
IL251314A0 (en) 2017-05-29
SG10201906591WA (en) 2019-09-27
LT3187028T (lt) 2020-01-27
EP3187028A2 (en) 2017-07-05
BR112017007750B1 (pt) 2021-01-26
NZ730975A (en) 2021-01-29
AR102255A1 (es) 2017-02-15
CA2964298A1 (en) 2016-04-21
HRP20200026T1 (hr) 2020-03-20
CN111683446B (zh) 2023-06-30
SI3633683T1 (sl) 2021-09-30
DK3633683T3 (da) 2021-06-28
PT3187028T (pt) 2020-02-04
RS60005B1 (sr) 2020-04-30
MX2019013367A (es) 2020-01-13
CN111683446A (zh) 2020-09-18
US20210110939A1 (en) 2021-04-15
US20220208400A1 (en) 2022-06-30
CN107006111B (zh) 2020-06-30
US11901087B2 (en) 2024-02-13
PL3633683T3 (pl) 2021-11-22
HUE055365T2 (hu) 2021-11-29
JP6611802B2 (ja) 2019-11-27
NZ761567A (en) 2021-10-29
US10217532B2 (en) 2019-02-26
ES2887930T3 (es) 2021-12-29
MX369531B (es) 2019-11-11
EP3633683A1 (en) 2020-04-08
SG11201702830UA (en) 2017-05-30
IL286787B (en) 2022-06-01
CL2018002980A1 (es) 2019-02-08
AU2021201138A1 (en) 2021-03-11
EP3187028A4 (en) 2018-05-30
UA121318C2 (uk) 2020-05-12
WO2016061001A3 (en) 2016-07-07
CA2964298C (en) 2023-04-11
IL286787A (en) 2021-10-31
US20170337991A1 (en) 2017-11-23
KR20170072913A (ko) 2017-06-27
CN107006111A (zh) 2017-08-01
KR102519865B1 (ko) 2023-04-07
EA201790840A1 (ru) 2017-08-31
SI3187028T1 (sl) 2020-03-31
ES2772770T3 (es) 2020-07-08
US10665351B2 (en) 2020-05-26
EP3633683B1 (en) 2021-05-19
DK3187028T3 (da) 2020-02-03
RS62122B1 (sr) 2021-08-31
MY182756A (en) 2021-02-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA034349B1 (ru) Система для формирования, сжатия и слияния компактных тороидов плазмы
ES2376768T3 (es) Sistema de generación de potencia plasma-eléctrico
EA038824B1 (ru) Способ и система для генерирования и поддержания магнитного поля с помощью конфигурации с обращенным полем (frc)
CN203368890U (zh) 用具有零磁场区的磁场位形约束高温等离子体的装置
EA041092B1 (ru) Способ слияния и сжатия компактных тороидов
NZ730975B2 (en) Systems and methods for merging and compressing compact tori
NZ761886A (en) Tyre conveyor for transport means
NZ761886B2 (en) Systems and methods for load balancing across media server instances
CN112002439A (zh) 磁约束环状回流管和直的聚变管
Taylor Superconducting magnet requirements for fusion reactors
Punjwani Magnetic Confinement Configurations and Heating Methods of Plasma in the Field of Fusion Energy
Lerner Power/energy: Magnetic fusion power: Controlled thermonuclear fusion power using magnetic confinement nows seems practical, but the best method remains uncertain
Beklemishev et al. Magnetless magnetic fusion
Filippov et al. RECENT PROGRESS IN PLASMA FOCUS DEVELOPMENT: FROM AN EXISTING 3 MJ TO PROJECTED 100 MJ PF INSTALLATION
Giomataris Perspectives of an asymmetric proton collider with a crossing angle for B-physics
EA039021B1 (ru) Системы формирования и поддержания высокоэффективной конфигурации с обращенным полем