EA017164B1 - Система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода - Google Patents

Система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода Download PDF

Info

Publication number
EA017164B1
EA017164B1 EA201070500A EA201070500A EA017164B1 EA 017164 B1 EA017164 B1 EA 017164B1 EA 201070500 A EA201070500 A EA 201070500A EA 201070500 A EA201070500 A EA 201070500A EA 017164 B1 EA017164 B1 EA 017164B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
gasoline
range
maintained
medium
hydrogenation
Prior art date
Application number
EA201070500A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201070500A1 (ru
Inventor
Жаньфэн Дин
Original Assignee
Жаньфэн Дин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN200710169945A external-priority patent/CN101429445B/zh
Priority claimed from CN200710169946A external-priority patent/CN101429446B/zh
Priority claimed from CN2007101699441A external-priority patent/CN101429444B/zh
Application filed by Жаньфэн Дин filed Critical Жаньфэн Дин
Publication of EA201070500A1 publication Critical patent/EA201070500A1/ru
Publication of EA017164B1 publication Critical patent/EA017164B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/32—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds
    • C10G45/34—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used
    • C10G45/36—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
    • C10G45/38—Selective hydrogenation of the diolefin or acetylene compounds characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum or tungsten metals, or compounds thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/44—Hydrogenation of the aromatic hydrocarbons
    • C10G45/46—Hydrogenation of the aromatic hydrocarbons characterised by the catalyst used
    • C10G45/48—Hydrogenation of the aromatic hydrocarbons characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
    • C10G45/50—Hydrogenation of the aromatic hydrocarbons characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum or tungsten metal, or compounds thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
    • C10G65/16—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only including only refining steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
    • C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
    • C10G67/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only including solvent extraction as the refining step in the absence of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons
    • C10L1/06—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons for spark ignition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/104—Light gasoline having a boiling range of about 20 - 100 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/301—Boiling range
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/02—Gasoline

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

В изобретении представлены система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, которые включают фракционирующую колонну и экстрактор. Верхнюю часть фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для легкого бензина, нижнюю часть фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для тяжелого бензина, среднюю часть фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для среднего бензина. Трубопровод для среднего бензина соединяют с экстрактором среднего бензина, верхнюю часть экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, нижнюю часть экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина. После этого установку гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина через трубопровод соединяют с трубопроводом для легкого бензина в верхней части фракционирующей колонны, нижнюю часть экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, верхнюю часть экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина.

Description

017164 В1
Область техники
Данное изобретение относится к системе для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода и ее способу.
Уровень техники
Каталитический крекинг, технология каталитического крекинга и каталитического крекинга тяжелого масла являются ключевой технологией нефтепереработки, каталитический крекинг при классификации подразделяют на каталитический крекинг парафинового масла и каталитический крекинг тяжелого масла. Синтезированные масла, полученные данными способами, совокупно называют каталитическими углеводородами. В результате переработки и транспортирования, в общем случае фракционирования при использовании фракционирующей колонны, полученные каталитические углеводороды могут быть фракционированы при получении таких продуктов, как сухой нефтяной газ, сжиженный нефтяной газ, бензин, дизельное топливо и тяжелое масло и т.п. В их числе бензин и дизельное топливо составляют более чем 70% от объема поставки бензина и дизельного топлива на рынке.
По мере все большего ужесточения требований к защите окружающей среды непрерывно будут ужесточаться требования к бензину и дизельному топливу. Существующему способу переработки, по которому каталитические углеводороды проходят через фракционирующую колонну, свойственны следующие недостатки: во-первых, недостаточное качество полученных бензина и дизельного топлива, у которых уровень содержания алкенов чрезмерно высок, октановое число (ДОЧ) чрезмерно низкое, чрезмерно низкое цетановое число дизельного топлива, стабильность не удовлетворяет требованиям; вовторых, вышеупомянутый способ переработки не может обеспечить получение нескольких марок бензина одновременно, ограничиваясь только одним типом продукта; в-третьих, соотношение между полученными бензином и дизельным топливом не соответствует потребностям рынка, дизельное топливо не может удовлетворить потребности, в то время как имеет место избыток предлагаемого бензина.
Для разрешения вышеупомянутой проблемы существует китайский патент № 03148181.7, а именно Способ каталитической рекомбинации углеводорода, а китайские патенты №№ 200310103541.9 и 200310103540.4 представляют собой опубликованные улучшенные патенты, однако в данных опубликованных патентах не затрагивались способы уменьшения количества серы и олефина.
Существующий стандарт бензина ОВ 17930 требует наличия уровня содержания серы, меньшего чем 0,05 мас.%, уровня содержания олефина, меньшего чем 35 об.%, и уровня содержания бензола, меньшего чем 2,5 об.%. Большинство нефтеперерабатывающих предприятий могут обеспечить качество бензина. Однако в стандарте Ναΐίοηαΐ Оакойие 81аибатб III, который будет введен в действие в 2010 году, требуется следующее: уровень содержания серы, меньший чем 0,015 мас.%, уровень содержания олефина, меньший чем 30 об.%, и уровень содержания бензола, меньший чем 1 об.%. Что касается большинства нефтеперерабатывающих предприятий, то они должны столкнуться с требованиями более высокого стандарта, то есть стандарта Ναΐίοηαΐ Оакойие 81аибатб IV: уровень содержания серы, меньший чем 0,005 мас.%, уровень содержания олефина, меньший чем 25 об.% и даже менее. Решение по качеству бензина должно принять во внимание переход от стандарта №1Нопа1 ОакоНие 81аибатб III к стандарту Νηΐίοηηΐ ОакоНие 81аибатб IV. Лучше запланировать сразу добиться соответствия стандарту Ыа1юиа1 Оакойие 81аибатб IV.
Вследствие значительного отличия долей компонентов смеси в бензиновых продуктах в стране заявителей от того, что имеет место в развитых странах, бензин каталитического крекинга (здесь и далее в настоящем документе называемый каталитическим бензином) занимает высокую долю, тогда как бензин риформинга и бензин-алкилат занимают только небольшую долю. Кроме того, данное состояние будет существовать в течение длительного времени. Поэтому способ уменьшения количества серы и олефина в основном затрагивает проблему катализированного бензина.
Как в общем случае признано, в бензиновую фракцию будут поступать 5-10% от общего содержания серы в материале каталитического крекинга. В соответствии с характеристиками нефтеперерабатывающих предприятий в стране заявителей мощности по каталитической гидроочистке материала невелики, но имеют место значительные мощности по каталитическому крекингу при вторичной переработке и имеет место коксование кубового остатка, уровень содержания серы в каталитическом бензине при переработке на нефтеперерабатывающем предприятии сырой нефти, характеризующейся низким уровнем содержания серы (уровнем содержания серы 0,3%), составляет приблизительно 200 ч./млн, в случае сырой нефти, характеризующейся уровнем содержания серы 0,8%, уровень содержания серы в каталитическом бензине составит приблизительно 900 ч./млн. Поэтому трудный момент в модернизации качества бензина сместился от проблемы олефина к проблеме серы. Невозможно радикально разрешить проблему серы в результате улучшения способа или катализатора каталитического крекинга. Гидрирование и обессеривание материала каталитического крекинга не могут быть использованы в больших масштабах вследствие больших инвестиций, высоких эксплуатационных расходов и существующего состояния нефтеперерабатывающих предприятий. Кроме того, это неприменимо к нефтеперерабатывающим предприятиям, перерабатывающим сырую нефть, характеризующуюся низким уровнем содержания серы. Следует отметить, что оборудование каталитического крекинга дополнительно уменьшает количество олефина, поэтому это будет ухудшать устранение бензолина и октановое число (ДОЧ) бензина.
- 1 017164
Поэтому техническая проблема как раз и заключается в том, как при низких затратах получить систему для смешанного бензина, характеризующегося низким уровнем содержания серы, низким уровнем содержания олефина и высоким октановым числом (ДОЧ).
Краткое изложение изобретения
Одна из целей изобретения заключается в получении при низких затратах системы для каталитической рекомбинации углеводорода бензина, характеризующегося низким уровнем содержания серы, низким уровнем содержания олефина и высоким октановым числом (ДОЧ).
Для реализации вышеупомянутой цели в данном изобретении используется следующее техническое решение.
Одно техническое решение представляет собой следующее:
система для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающая фракционирующую колонну и экстрактор, в которой верхнюю часть упомянутой колонны снабжают трубопроводом для легкого бензина, ее нижнюю часть снабжают трубопроводом для тяжелого бензина, среднюю часть упомянутой фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для среднего бензина, упомянутый трубопровод для среднего бензина соединяют с экстрактором среднего бензина, верхнюю часть экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, нижнюю часть упомянутого экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, после этого упомянутую установку гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина через трубопровод соединяют с трубопроводом для легкого бензина в верхней части упомянутой фракционирующей колонны, нижнюю часть упомянутого экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с упомянутой установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, верхнюю часть экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с упомянутой установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина.
Еще одно техническое решение представляет собой следующее:
система для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающая фракционирующую колонну и экстрактор, в которой верхнюю часть упомянутой фракционирующей колонны через трубопровод соединяют с установкой гидрирования легкого бензина, нижнюю часть упомянутой фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для тяжелого бензина, среднюю часть упомянутой фракционирующей колонны снабжают трубопроводом для среднего бензина, упомянутый трубопровод для среднего бензина соединяют с экстрактором среднего бензина, верхнюю часть экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, нижнюю часть упомянутого экстрактора среднего бензина через трубопровод соединяют с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, после этого ее через трубопровод соединяют с трубопроводом для легкого бензина в верхней части упомянутой фракционирующей колонны позади установки гидрирования легкого бензина, нижнюю часть упомянутого экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с упомянутой установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, верхнюю часть экстрактора тяжелого бензина через трубопровод соединяют с упомянутой установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина или она непосредственно производит дизельный продукт, имеющий низкую температуру затвердевания.
Одной предпочтительной системой является та, в которой верхнюю часть фракционирующей колонны также снабжают трубопроводом для обхода установки гидрирования легкого бензина по байпасу и непосредственного извлечения легкого бензина.
Другая цель изобретения заключается в предложении способа получения бензина, характеризующегося низким уровнем содержания серы и низким уровнем содержания олефина, в результате каталитической рекомбинации углеводорода.
Для реализации вышеупомянутой цели данное изобретение использует следующее техническое решение.
Одно техническое решение представляет собой следующее:
способ получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающий размещение стабилизированного бензина во фракционирующей колонне для проведения перегонки и фракционирования до получения легкого бензина, среднего бензина и тяжелого бензина. Вышеупомянутый легкий бензин отгоняют через верхнюю часть фракционирующей колонны, упомянутый средний бензин через трубопровод поступает в экстрактор среднего бензина для проведения экстракционного разделения и разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло, упомянутый ароматический углеводород гидрируют при использовании установки гидрирования ароматического углеводорода, после этого его смешивают и используют совместно с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, после гидрирования рафинатного масла среднего бензина при использовании установки гидрирования рафинатного масла его непосредственно используют в качестве этиленового материала; упомянутый тяжелый бензин через трубопровод поступает в экстрактор тяжелого бензина для проведения экстракционного разделения и разделяется на ароматический углево
- 2 017164 дород и рафинатное масло, упомянутый ароматический углеводород, полученный в результате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с ароматическим углеводородом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют при использовании установки гидрирования ароматического углеводорода, затем его смешивают с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны; рафинатное масло, полученное в результате экстрагирования упомянутого тяжелого бензина, смешивают с рафинатным маслом, полученным в результате экстрагирования упомянутого среднего бензина, после этого его гидрируют при использовании упомянутой установки гидрирования рафинатного масла и рассматривают в качестве этиленового материала.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором температура верха колонны упомянутой фракционирующей колонны составляет 65~74°С, температура низа колонны составляет 180~195°С, давление верха колонны упомянутой фракционирующей колонны составляет 0,11~0,28 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,12~0,30 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания вышеупомянутого легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~65°С, интервал выкипания упомянутого среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 65~160°С, а интервал выкипания упомянутого тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором температура верха упомянутой фракционирующей колонны составляет 69°С, температура низа колонны составляет 190°С, давление верха упомянутой фракционирующей колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания упомянутого легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~90°С, интервал выкипания упомянутого среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 90~160°С, а интервал выкипания упомянутого тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором катализатором упомянутой установки гидрирования рафинатного масла является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20, объемная кратность по скорости воздуха у упомянутой установки гидрирования рафинатного масла составляет 2~4, объемная кратность водород/масло составляет 250~350, рабочая температура составляет 285~325°С, рабочее давление составляет 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором физические и химические характеристики катализатора упомянутой установки гидрирования рафинатного масла, то есть катализатора селективного гидрирования ОНТ-20, представлены в следующей таблице:
Наименование показателя Единица измерения СНТ-20
Внешний вил Серый трехлистный тип
Спецификация мм Ф 1,5-2,0
Прочность Н/см 170
Объемная плотность г/мл 0, 70
Площадь удельной м2/г 180
поверхности
Объем пор мл/г 0,5-0,6
ЙОз % (масс.) 6,6
N10 % (масс.) 2,1
СоО % (масс.) 0, 16
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором катализатором упомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода является катализатор полного гидрирования ОНТ-22, объемная кратность по скорости воздуха у упомянутой установки гидрирования тяжелого бензина составляет 2~4, объемная кратность водород/масло составляет 250~350, рабочая температура составляет 280~325°С, рабочее давление составляет 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором физические и химические характеристики упомянутого катализатора полного гидрирования ОНТ-22 представлены в следующей таблице:
- 3 017164
Наименование Единица измерения СНТ-22
показателя
Внешний вид Серый трехлистный
тип
Спецификация мм Ф 1,5-2,0
Прочность Н/см 180
Объемная плотность г/мл 0,73
Площадь удельной м2/г 180
поверхности .
Объем пор мл/г 0,5-0,6
% (масс. ) 15
N10 % (масс.) 1,7
С0О % (масс.) 0,15
% (масс.) <0,09
ЕегОз % (масс.) <0,06
ЗЮ2 % (масс.) <0, 60
Носитель % (масс.) 82,4
Еще одно техническое решение представляет собой следующее:
способ получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающий размещение стабилизированного бензина во фракционирующей колонне для проведения перегонки и фракционирования до получения легкого бензина, среднего бензина и тяжелого бензина, вышеупомянутый легкий бензин отгоняют через верхнюю часть фракционирующей колонны после гидрирования в установке гидрирования легкого бензина, упомянутый средний бензин через трубопровод поступает в экстрактор среднего бензина для проведения экстракционного разделения и разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло, упомянутый ароматический углеводород гидрируют при использовании установки гидрирования ароматического углеводорода, после этого его смешивают и используют совместно с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, после гидрирования рафинатного масла среднего бензина при использовании установки гидрирования рафинатного масла его непосредственно используют в качестве этиленового материала; упомянутый тяжелый бензин через трубопровод поступает в экстрактор тяжелого бензина для проведения экстракционного разделения и разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло, упомянутый ароматический углеводород, полученный в результате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с ароматическим углеводородом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют при использовании установки гидрирования ароматического углеводорода, затем его смешивают с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, рафинатное масло, полученное в результате экстрагирования упомянутого тяжелого бензина, смешивают с рафинатным маслом, полученным в результате экстрагирования упомянутого среднего бензина, после этого его гидрируют при использовании упомянутой установки гидрирования рафинатного масла и извлекают в качестве этиленового материала.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором легкий бензин, отогнанный из верхней части фракционирующей колонны, включает 50 мас.%, которые обходят установку гидрирования легкого бензина по байпасу, и их непосредственно извлекают.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором температура верха упомянутой фракционирующей колонны составляет 67~68°С, температура низа колонны составляет 186-188°С, давление верха фракционирующей колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания упомянутого легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~65°С, интервал выкипания упомянутого среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 65~160°С, а интервал выкипания упомянутого тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором температура верха упомянутой фракционирующей колонны составляет 67~68°С, температура низа колонны составляет 186~188°С, давление верха упомянутой фракционирующей колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания упомянутого легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~80°С, интервал выкипания упомянутого среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 80~160°С, а интервал выкипания упомянутого тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором катализатором упомянутой установки гидрирования легкого бензина является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20, объемная
- 4 017164 кратность по скорости воздуха у упомянутой установки гидрирования легкого бензина составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 150, рабочая температура составляет 230°С, рабочее давление составляет 1,0 МПа (абсолютное давление).
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором физические и химические характеристики катализатора у упомянутого катализатора селективного гидрирования, то есть ОНТ-20, представлены в следующей таблице:
Наименсвание показателя Внешний вид Единица измерения СНТ-20 Серый трехлистный тип
Спецификация мм Ф 1,5-2,0
Прочность Н/см 170
Объемная плотность г/мл 0, 70
Площадь удельной м2/г 180
поверхности
Объем пор мл/г 0,5-0,6
ИО3 % (масс.) 6, 6
ΝίΟ % (масс. ) 2,1
С0О % (масс.) 0,16
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором катализатором упомянутой установки гидрирования рафинатного масла является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20, объемная кратность по скорости воздуха у упомянутой установки гидрирования рафинатного масла составляет 2~4, объемная кратность водород/масло составляет 250~350, рабочая температура составляет 285~325°С, рабочее давление составляет 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором катализатором упомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода является катализатор полного гидрирования ОНТ-22, объемная кратность по скорости воздуха у упомянутой установки гидрирования тяжелого бензина составляет 2~4, объемная кратность водород/масло составляет 250~350, рабочая температура составляет 285~325°С, рабочее давление составляет 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
Одним из предпочтительных способов является тот, в котором физические и химические характеристики упомянутого катализатора полного гидрирования ОНТ-22 представлены в следующей таблице:
Наименование Единица измерения СНТ-22
показателя
Внешний вид Серый трехлистный
тип
С п е цификация мм Ф 1,5-2,0
Прочность Н/см 2180
Объемная г/мл >0,73
плотность
Площадь удельной м2/г >180
поверхности
Объем пор мл/г 0,5-0,6
Ж % (масс.) >15
N10 . % (масс.) >1,7
С0О % (масс.) >0,15
Ма2О % (масс.) <0,09
Ее20з % (масс.) <0,06
3ίΟ2 % (масс.) <0,60
Носитель % (масс.) 82, 4
Фракционирующей колонной, использующейся в данном изобретении, является фракционирующая колонна, описанная в китайском патенте № 03148181.7, а именно Способ каталитической рекомбинации углеводорода. Упомянутый экстрактор использует экстрактор, описанный в китайских патентах №№ 200310103541.9 и 200310103540.4, включая рецикл растворителя и систему промывания водой.
Установкой гидрирования, использующейся в данном изобретении, является существующая установка гидрирования, включающая термическую печь, теплообменник, сепаратор высокого давления, конденсатор воздушного охлаждения и конденсатор водяного охлаждения и т.п.
Краткое описание чертежей
В последующем изложении заявители будут дополнительно разъяснять данное изобретение при ис
- 5 017164 пользовании прилагаемых чертежей и вариантов реализации, но это не означает ограничения данного изобретения.
Фиг. 1 представляет собой схематическую технологическую карту варианта реализации 1; фиг. 2 представляет собой схематическую технологическую карту варианта реализации 3; фиг. 3 представляет собой схематическую технологическую карту варианта реализации 4; фиг. 4 представляет собой схематическую технологическую карту варианта реализации 5.
Подробное описание изобретения
Вариант реализации 1.
На фиг. 1 продемонстрирована схематическая технологическая карта конкретного варианта реализации. Бензин фракционируют во фракционирующей колонне 1 при производительности 100000 т/год по стабилизированному бензину (каталитическому бензину), характеризующемуся низким уровнем содержания серы, у которого интервал выкипания составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 100 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 5 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 30 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,1 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 15 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 89, плотность составляет 728 кг/м3, температура верха перегонной колонны 1 составляет 69°С, температура низа колонны составляет 192°С, давление верха колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), легкий бензин, средний бензин и тяжелый бензин могут быть получены раздельно. Вышеупомянутый легкий бензин (интервал выкипания 30-90°С) выпаривают через верх перегонной колонны 1, совокупный выпариваемый объем составляет 43000 т/год. Вышеупомянутый средний бензин (интервал выкипания 90-160°С) перепускают в экстрактор среднего бензина 2-1 для проведения экстракционного разделения при производительности 25000 т/год, и он разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе среднего бензина 2-1, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 95°С, кратность по растворителю (растворитель/материал на входе) составляет 2,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 155°С, давление извлечения растворителя составляет 0,13 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород проходит в количестве 5000 т/год через трубопровод в установку гидрирования ароматического углеводорода для проведения гидрирования, после этого он проходит через трубопровод для смешивания с гидрированным легким бензином, вышеупомянутое рафинатное масло проходит установку гидрирования рафинатного масла 3-1 в количестве 20000 т/год для проведения гидрирования, после этого его рассматривают в качестве этиленового материала.
Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление).
Вышеупомянутый тяжелый бензин (интервал выкипания 160-205°С) поступает в экстрактор тяжелого бензина 2-2 для проведения экстракционного разделения при производительности 32000 т/год, и ароматический углеводород и рафинатное масло разделяются.
Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе 2-2, представляет собой Νметилморфолин, температура экстрагирования составляет 115°С, кратность по растворителю (растворитель/материал подачи) составляет 3,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 151°С, давление извлечения растворителя составляет 0,112 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород, выделенный из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с ароматическим углеводородом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 11000 т/год, после этого он поступает в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, затем его смешивают с вышеупомянутым легким бензином.
Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор полного гидрирования СНТ-22.
Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление). Рафинатное масло, выделенное из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с рафинатным маслом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 21000 т/год, после этого его гидрируют в установке гидрирования рафинатного масла, в заключение его извлекают в качестве высококачественного этиленового материала.
Интервал выкипания полученного смешанного бензина составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 19,25 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 3,95 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 22,36 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,08 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 23,78 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 93,56,
- 6 017164 плотность составляет 712,52 кг/м3, выход масла составляет 59000 т/год.
Интервал выкипания полученного высококачественного этиленового материала составляет 65160°С, уровень содержания серы составляет 0,5 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет менее чем 0,1 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 3,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 74,24, плотность составляет 751,50 кг/м3, выход масла составляет 41000 т/год.
Физические и химические характеристики вышеупомянутого катализатора селективного гидрирования СНТ-20 представлены в следующей таблице:
Наименование
Единица измерения
СНТ-20 показателя
Внешний вид
Серый трехлистный тип
Спецификация мм
Прочность Н/см
Объемная плотность г/мл
Площадь удельной м2/г
Ф 1/7
170
0,70
180 поверхности
Объем пор
ТСОз
ΝΐΟ
С0О мл/г % (масс.) % (масс.} % (масс.)
0,55
6, 6
2, 1
0,16
Физические и химические характеристики вышеупомянутого катализатора полного гидрирования СНТ-22 представлены в следующей таблице:
Единица измерения
Наименование показателя
Внешний вид
Спецификация
Прочность
Объемная плотность
Площадь удельной поверхности
Объем пор
НО3
ΝίΟ
С0О
Яа2О
ЕегОз
ЗЮ2
Носитель
СНТ-22
Серый трехлистный тип
мм Ф 1,7
Н/см 180
г/мл 0,73
м2/г 180
мл/г 0,57
(масс.) 15
(масс.) 1,7
(масс.) 0,15
(масс.) <0,09
(масс.) <0,06
(масс.) <0, 60
% (масс.) 82,4
Методы измерения, использующиеся в данном изобретении, представляют собой следующее (то же самое далее).
1. Интервал выкипания: СВ/Т6536-1997.
2. Уровень содержания серы: 8Н/Т0689-2000.
3. Уровень содержания меркаптана: СВ/Т1792-1988.
4. Олефин: СВ/Т11132-2002.
5. Ароматический углеводород: СВ/Т11132-2002.
6. Октановое число: СВ/Т5487.
7. Плотность: СВ/Т1884-2000.
8. Измерение количества диолефина: метод титрования.
9. Метод анализа катализатора гидрирования:
- 7 017164
Химический Аналитическая Используемый стандарт
компонент методика нефтехимической промышленности
ΝΪΟ Колориметрический анализ 3Η/Τ0346Ί992
СоО Колориметрический анализ ΞΗ/Τ0345-1992
ИОз Колориметрический анализ
Физические Аналитическая Используемый прибор
характеристики методика
Площадь Низкотемпературная Анализатор сорбции
поверхности адсорбция азота модели 2400
Объем пор Метод интрузии ртути АиОо Роге II 9200
Прочность Метод измерения Интеллектуальное
предела прочности устройство измерения
при сжатии при прочности гранул.
низких температурах относящееся к типу СЪ II
Объемная Метод взвешивания
плотность
Вариант реализации 2.
На фиг. 1 продемонстрирована схематическая технологическая карта конкретного варианта реализации. Бензин фракционируют во фракционирующей колонне 1 при производительности 100000 т/год по стабилизированному бензину (каталитическому бензину), характеризующемуся высоким уровнем содержания серы, у которого интервал выкипания составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 100 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 5 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 30 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,1 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 15 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 89, плотность составляет 728 кг/м3, температура верха перегонной колонны 1 составляет 69°С, температура низа колонны составляет 190°С, давление верха колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), легкий бензин, средний бензин и тяжелый бензин могут быть получены раздельно. Вышеупомянутый легкий бензин (интервал выкипания 30-65°С) выпаривают через верх перегонной колонны 1, совокупный выпариваемый объем составляет 43000 т/год. Вышеупомянутый средний бензин (интервал выкипания 65-160°С) перепускают в экстрактор среднего бензина 2-1 при производительности 25000 т/год для проведения экстракционного разделения, и он разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе среднего бензина 2-1, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 95°С, кратность по растворителю (растворитель/материал на входе) составляет 2,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 155°С, давление извлечения растворителя составляет 0,13 МПа (абсолютное давление), ароматический углеводород, выделенный из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит в количестве 5000 т/год через трубопровод в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, после этого он проходит через трубопровод для смешивания с гидрированным легким бензином в верхней части перегонной колонны 1, вышеупомянутое рафинатное масло, выделенное из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит установку гидрирования рафинатного масла 3-1 в количестве 20000 т/год для проведения гидрирования, после этого его рассматривают в качестве этиленового материала, катализатором вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 составляет 4, объемная кратность водород/масло составляет 350, рабочая температура составляет 325°С, рабочее давление составляет 2,5 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый тяжелый бензин (интервал выкипания 160-205°С) поступает в экстрактор тяжелого бензина 2-2 для проведения экстракционного разделения при производительности 32000 т/год, и ароматический углеводород и рафинатное масло разделяются. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе тяжелого бензина 2-2, представляет собой №метилморфолин, температура экстрагирования составляет 115°С, кратность по растворителю (растворитель/материал подачи) составляет 3,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла со
- 8 017164 ставляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 151°С, давление извлечения растворителя составляет 0,112 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород, выделенный из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с ароматическим углеводородом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 11000 т/год, после этого он поступает в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, затем его смешивают с вышеупомянутым легким бензином.
Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор полного гидрирования СНТ-22, объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 4, объемная кратность водород/масло составляет 350, рабочая температура составляет 325°С, рабочее давление составляет 2,5 МПа (абсолютное давление). Рафинатное масло, выделенное из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с рафинатным маслом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 21000 т/год, после этого его гидрируют в установке гидрирования рафинатного масла, в заключение его извлекают в качестве высококачественного этиленового материала.
Интервал выкипания полученного смешанного бензина составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 19,35 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 3,96 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 22,46 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,08 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 23,78 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 93,56, плотность составляет 712,52 кг/м3, выход масла составляет 59000 т/год.
Интервал выкипания полученного высококачественного этиленового материала составляет 65160°С, уровень содержания серы составляет 0,5 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет менее чем 0,1 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 3,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 74,34, плотность составляет 751,60 кг/м3, выход масла составляет 41000 т/год.
Вариант реализации 3.
На фиг. 2 продемонстрирована схематическая технологическая карта конкретного варианта реализации. Бензин фракционируют во фракционирующей колонне 1 при производительности 100000 т/год по стабилизированному бензину (каталитическому бензину), у которого интервал выкипания составляет 30205°С, уровень содержания серы составляет 2000 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 50
ч./млн, уровень содержания олефина составляет 40 об.%, уровень содержания диолефина составляет 1 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 19 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 91, плотность составляет 728 кг/м3, температура верха перегонной колонны 1 составляет 67°С, температура низа колонны составляет 186°С, давление верха колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), легкий бензин, средний бензин и тяжелый бензин могут быть получены раздельно. Вышеупомянутый легкий бензин (интервал выкипания 30-65°С) выпаривают через верх перегонной колонны 1, совокупный выпариваемый объем составляет 30000 т/год. Его извлекают после гидрирования в установке гидрирования легкого бензина 3-3, катализатором вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 150, рабочая температура составляет 230°С, рабочее давление составляет 1,0 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый средний бензин (интервал выкипания 65-160°С) перепускают в экстрактор среднего бензина 2-1 при производительности 30000 т/год для проведения экстракционного разделения, и он разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе среднего бензина 2-1, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 95°С, кратность по растворителю (растворитель/материал на входе) составляет 2,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 155°С, давление извлечения растворителя составляет 0,13 МПа (абсолютное давление), ароматический углеводород, выделенный из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит в количестве 7000 т/год через трубопровод в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, после чего он проходит через трубопровод для смешивания с гидрированным легким бензином в верхней части перегонной колонны 1. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутое рафинатное масло, выделенное из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит установку гидрирования рафинатного масла 3-1 при производительности 23000 т/год для проведения гидрирования, а после этого его рассматривают в качестве этиленового материала, катализатором вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой уста
- 9 017164 новки гидрирования рафинатного масла 3-1 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый тяжелый бензин (интервал выкипания 160-205°С) поступает в экстрактор тяжелого бензина 2-2 для проведения экстракционного разделения при производительности 40000 т/год, и ароматический углеводород и рафинатное масло разделяются. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе тяжелого бензина 2-2, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 115°С, кратность по растворителю (растворитель/материал подачи) составляет 3,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 151°С, давление извлечения растворителя составляет 0,112 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород, выделенный из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с ароматическим углеводородом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 10000 т/год, после чего он поступает в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, затем его смешивают с вышеупомянутым легким бензином. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление). Рафинатное масло, выделенное из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с рафинатным маслом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 30000 т/год, после чего его гидрируют в установке гидрирования рафинатного масла, в заключение его извлекают в качестве высококачественного этиленового материала.
Интервал выкипания полученного смешанного бензина составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 33,6 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 15 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 37,4 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 95,6, плотность составляет 695 кг/м3, выход масла составляет 47000 т/год.
Интервал выкипания полученного высококачественного этиленового материала составляет 65205°С, уровень содержания серы составляет 5,0 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 1,0 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 4,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 77,6, плотность составляет 760,0 кг/м3, выход масла составляет 53000 т/год.
Физические и химические характеристики вышеупомянутого катализатора селективного гидрирования СНТ-20 представлены в следующей таблице:
Наименование Единица измерения СНТ-20
показателя
Внешний вид Серый трехлистный
тип
Спецификация мм Ф 1,7
Прочность Н/см 170
Объемная плотность г/мл 0,70
Площадь удельной м2/г 180
поверхности
Объем пор мл/ г 0,55
ИГОз % (мас с.) 6,6
ΝΪΟ % (масс.) 2,1
С0О % (масс.) 0,16
Физические и химические характеристики вышеупомянутого катализатора полного гидрирования СНТ-22 представлены в следующей таблице:
- 10 017164
Наименование показателя Единица измерения СНТ-22
Внешний вид Серый трехлистный
тип
Спецификация мм Ф 1, 7
Прочность Н/СМ 180
Объемная плотность г/мл 0,73
Площадь удельной м2 /г 180
поверхности
Объем пор мл/г 0, 57
НОз % (масс.) 15
ΝίΟ % (масс.) 1,7
С0О % (масс.) 0,15
Νβ2θ % (масс.) <0, 09
ГегОз % (масс, ) <0,06
81О2 % (масс. ) <0, 60
Носитель % (масс.) 82,4
Методы измерения, использующиеся в данном изобретении, представляют собой следующее (то же самое далее).
1. Интервал выкипания: СВ/Т6536-1997.
2. Уровень содержания серы: БН/Т0689-2000
3. Уровень содержания меркаптана: СВ/Т1792-1988.
4. Олефин: 6В/Т11132-2002.
5. Ароматический углеводород: СВ/Т11132-2002.
6. Октановое число: СВ/Т5487.
7. Плотность: 6В/Т1884-2000.
8. Измерение количества диолефина: метод титрования.
9. Метод анализа катализатора гидрирования:
Химический Аналитическая Используемый ста:
компонент методика нефтехимической промышленности
ΝίΟ Колориметрический анализ ΞΗ/Τ0346-1992
СоО Колориметрический анализ 5Н/Т0345-1992
ИОз Колориметрический анализ
Физические Аналитическая Используемый прибор
характеристики методика
Площадь Низкотемпературная Анализатор сорбции
поверхности адсорбция азота модели 2400
Объем лор Метод интрузии ртути АиДо Роге II 9200
Прочность Метод измерения Интеллектуальное
предела прочности устройство измерения
при сжатии при прочности гранул,
низких температурах относящееся к типу ОЬ II
Объемная Метод взвешивания
ПЛОТНОСТЬ
Вариант реализации 4.
На фиг. 3 продемонстрирована схематическая технологическая карта конкретного варианта реализации.
Бензин фракционируют во фракционирующей колонне 1 при производительности 100000 т/год по стабилизированному бензину (каталитическому бензину), у которого интервал выкипания составляет 30205°С, уровень содержания серы составляет 600 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 20
- 11 017164
ч./млн, уровень содержания олефина составляет 30 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,5 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 13% (об.), октановое число (ДОЧ) составляет 87, плотность составляет 722 кг/м3, температура верха перегонной колонны 1 составляет 67°С, температура низа колонны составляет 186°С, давление верха колонны составляет 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,25 МПа (абсолютное давление), легкий бензин, средний бензин и тяжелый бензин могут быть получены раздельно. Вышеупомянутый легкий бензин (интервал выкипания 30-65°С) выпаривают через верх перегонной колонны 1, совокупный выпариваемый объем составляет 30000 т/год. Его извлекают после гидрирования в установке гидрирования легкого бензина 3-3, катализатором вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 150, рабочая температура составляет 230°С, рабочее давление составляет 1,0 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый средний бензин (интервал выкипания 65-160°С) перепускают в экстрактор среднего бензина 2-1 при производительности 30000 т/год для проведения экстракционного разделения, и он разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе среднего бензина 2-1, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 95°С, кратность по растворителю (растворитель/материал на входе) составляет 2,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 155°С, давление извлечения растворителя составляет 0,13 МПа (абсолютное давление), ароматический углеводород, выделенный из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит в количестве 7000 т/год через трубопровод в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, после этого он проходит через трубопровод для смешивания с гидрированным легким бензином в верхней части перегонной колонны 1. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 3, объемная кратность водород/масло составляет 300, рабочая температура составляет 305°С, рабочее давление составляет 2,0 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутое рафинатное масло, выделенное из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит установку гидрирования рафинатного масла 3-1 при производительности 23000 т/год для проведения гидрирования, после чего его рассматривают в качестве этиленового материала. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 является катализатор селективного гидрирования ОНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 составляет 3, объемная кратность водород/масло составляет 300, рабочая температура составляет 305°С, рабочее давление составляет 2,0 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый тяжелый бензин (интервал выкипания 160-205°С) поступает в экстрактор тяжелого бензина 2-2 для проведения экстракционного разделения при производительности 40000 т/год, и ароматический углеводород и рафинатное масло разделяются. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе тяжелого бензина 2-2, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 115°С, кратность по растворителю (растворитель/материал подачи) составляет 3,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 151°С, давление извлечения растворителя составляет 0,112 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород, выделенный из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с ароматическим углеводородом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 10000 т/год, после чего он поступает в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, затем его смешивают с вышеупомянутым легким бензином. Вышеупомянутое рафинатное масло, выделенное из тяжелого бензина в качестве продукта, непосредственно извлекают при производительности 30000 т/год в качестве дизельного топлива, имеющего низкую температуру затвердевания.
Интервал выкипания полученного смешанного бензина составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 10,0 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 10,4 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 32,5 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 94,5, плотность составляет 664,6 кг/м3, выход масла составляет 40000 т/год.
Интервал выкипания полученного высококачественного этиленового материала составляет 65160°С, уровень содержания серы составляет 5,0 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 1,0 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 1,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 75,0, плотность составляет 745,0 кг/м, выход масла составляет 25000 т/год.
Интервал выкипания полученного дизельного топлива, имеющего низкую температуру затвердевания, составляет 160-205°С, уровень содержания серы составляет 20,0 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 2,0 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 36,8 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,1 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 2,0 об.%,
- 12 017164 плотность составляет 782,0 кг/м3, выход масла составляет 35000 т/год.
Вариант реализации 5.
На фиг. 4 продемонстрирована схематическая технологическая карта конкретного варианта реализации. Бензин фракционируют во фракционирующей колонне 1 при производительности 100000 т/год по стабилизированному бензину (каталитическому бензину), у которого интервал выкипания составляет 30205°С, уровень содержания серы составляет 100 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 10 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 20 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,8 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 10 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 84, плотность составляет 726 кг/м3, температура верха перегонной колонны 1 составляет 68°С, температура низа колонны составляет 188°С, давление верха колонны составляет 0,11 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны составляет 0,12 МПа (абсолютное давление), легкий бензин, средний бензин и тяжелый бензин могут быть получены раздельно. Вышеупомянутый легкий бензин (интервал выкипания 30-65°С) выпаривают через верх перегонной колонны 1, совокупный выпариваемый объем составляет 25000 т/год, в их числе 50% отогнанного объема проходят через верхнюю часть перегонной колонны 1, другие 50% извлекают непосредственно. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20, объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования легкого бензина 3-3 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 150, рабочая температура составляет 230°С, рабочее давление составляет 1,0 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый средний бензин (интервал выкипания 65-160°С) перепускают в экстрактор среднего бензина 2-1 при производительности 30000 т/год для проведения экстракционного разделения, и он разделяется на ароматический углеводород и рафинатное масло. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе среднего бензина 2-1, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 95°С, кратность по растворителю (растворитель/материал на входе) составляет 2,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 155°С, давление извлечения растворителя составляет 0,13 МПа (абсолютное давление), ароматический углеводород, выделенный из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит в количестве 4000 т/год через трубопровод в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, после чего он проходит через трубопровод для смешивания с гидрированным легким бензином в верхней части перегонной колонны 1. Катализатором вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования ароматического углеводорода 3-2 составляет 4, объемная кратность водород/масло составляет 350, рабочая температура составляет 325°С, рабочее давление составляет 2,5 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутое рафинатное масло, выделенное из вышеупомянутого среднего бензина в качестве продукта, проходит установку гидрирования рафинатного масла 3-1 при производительности 23000 т/год для проведения гидрирования, после чего его рассматривают в качестве этиленового материала, катализатором вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 является катализатор селективного гидрирования СНТ-20. Объемная кратность по скорости воздуха у вышеупомянутой установки гидрирования рафинатного масла 3-1 составляет 2, объемная кратность водород/масло составляет 250, рабочая температура составляет 285°С, рабочее давление составляет 1,5 МПа (абсолютное давление). Вышеупомянутый тяжелый бензин (интервал выкипания 160-205°С) поступает в экстрактор тяжелого бензина 2-2 для проведения экстракционного разделения при производительности 45000 т/год, и ароматический углеводород и рафинатное масло разделяются. Растворитель, использующийся в вышеупомянутом экстракторе тяжелого бензина 2-2, представляет собой Ν-метилморфолин, температура экстрагирования составляет 115°С, кратность по растворителю (растворитель/материал подачи) составляет 3,5 мас., кратность промывания для рафинатного масла составляет 0,2 мас., температура извлечения растворителя составляет 151°С, давление извлечения растворителя составляет 0,112 МПа (абсолютное давление), вышеупомянутый ароматический углеводород, выделенный из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с ароматическим углеводородом, выделенным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 10000 т/год, после чего он поступает в установку гидрирования ароматического углеводорода 3-2 для проведения гидрирования, затем его смешивают с вышеупомянутым легким бензином. Вышеупомянутое рафинатное масло, извлеченное из тяжелого бензина в качестве продукта, смешивают с вышеупомянутым рафинатным маслом, извлеченным из среднего бензина в качестве продукта, при производительности 39000 т/год, после чего подвергают гидрирующей обработке, в заключение его извлекают в качестве высококачественного этиленового материала.
Интервал выкипания полученного смешанного бензина составляет 30-205°С, уровень содержания серы составляет 16,4 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет 1,7 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 13,7 об.%, уровень содержания диолефина составляет 0,1 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 27,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 91,6, плотность составляет 664,1 кг/м3, выход масла составляет 35000 т/год.
Интервал выкипания полученного высококачественного этиленового материала составляет 65
- 13 017164
205°С, уровень содержания серы составляет 5,0 ч./млн, уровень содержания меркаптана составляет менее чем 1 ч./млн, уровень содержания олефина составляет 1,0 об.%, уровень содержания диолефина составляет менее чем 0,01 об.%, уровень содержания ароматического углеводорода составляет 2,0 об.%, октановое число (ДОЧ) составляет 71,2, плотность составляет 764,4 кг/м3, выход масла составляет 65000 т/год.
Промышленная применимость
Преимущество данного изобретения представляет собой следующее.
В сопоставлении с существующей технологией система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода в данном изобретении характеризуются следующими преимуществами: на первом этапе проводят рекомбинацию с последующим гидрированием. Поэтому катализаторы и параметры использующейся установки гидрирования являются более адекватно подобранными, уровень содержания серы в компаундированном бензине является пониженным, кроме того, пониженным является и уровень содержания олефина, и имеют место низкие затраты.

Claims (19)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Система для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающая фракционирующую колонну, трубопровод для легкого бензина, отходящий от верхней части фракционирующей колонны, трубопровод для тяжелого бензина, отходящий от нижней части фракционирующей колонны, трубопровод для среднего бензина, отходящий от средней части фракционирующей колонны, экстрактор среднего бензина, соединенный с трубопроводом для среднего бензина, трубопровод, соединяющий верхнюю часть экстрактора среднего бензина с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, трубопровод, соединяющий нижнюю часть экстрактора среднего бензина с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, трубопровод, соединяющий установку гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина с трубопроводом для легкого бензина, отходящим от верхней части фракционирующей колонны, экстрактор тяжелого бензина, трубопровод, соединяющий нижнюю часть экстрактора тяжелого бензина с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, трубопровод, соединяющий верхнюю часть экстрактора тяжелого бензина с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина.
  2. 2. Система для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, включающая фракционирующую колонну, трубопровод, соединяющий верхнюю часть фракционирующей колонны с установкой гидрирования легкого бензина, трубопровод для тяжелого бензина, отходящий от нижней части фракционирующей колонны, трубопровод для среднего бензина, отходящий от средней части фракционирующей колонны, экстрактор среднего бензина, соединенный с трубопроводом для среднего бензина, трубопровод, соединяющий с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, трубопровод, соединяющий с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, трубопровод, соединяющий установку гидрирования ароматического углеводорода с трубопроводом для легкого бензина, отходящим от установки гидрирования легкого бензина, трубопровод, соединяющий нижнюю часть экстрактора тяжелого бензина с установкой гидрирования ароматического углеводорода среднего бензина, трубопровод, соединяющий верхнюю часть экстрактора тяжелого бензина с установкой гидрирования рафинатного масла среднего бензина, или трубопровод непосредственно предназначается для производимого дизельного продукта, имеющего низкую температуру затвердевания.
  3. 3. Система по п.2, в которой верхняя часть фракционирующей колонны снабжена трубопроводом для обхода установки гидрирования легкого бензина по байпасу и непосредственного извлечения легкого бензина.
  4. 4. Способ получения высококачественного бензина, используя систему по п.1, в котором вводят стабилизированный бензин во фракционирующую колонну, где проводят перегонку и фракционирование до получения легкого бензина, среднего бензина и тяжелого бензина, легкий бензин отгоняют через верхнюю часть фракционирующей колонны, средний бензин через трубопровод вводят в экстрактор среднего бензина, где проводят экстракционное разделение на ароматический углеводород и рафинатное масло, ароматический углеводород гидрируют при использовании установки гидрирования ароматического углеводорода, после этого его смешивают и используют совместно с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, после гидрирования рафинатного масла среднего бензина при использовании установки гидрирования рафинатного масла его непосредственно используют в качестве этиленового материала; тяжелый бензин через трубопровод вводят в экстрактор тяжелого бензина, где проводят экстракционное разделение на ароматический углеводород и рафинатное масло, ароматический углеводород, полученный в результате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с ароматическим углеводородом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют в установке гидрирования ароматического углеводорода, затем его смешивают с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны; рафинатное масло, полученное в ре
    - 14 017164 зультате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с рафинатным маслом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют в установке гидрирования рафинатного масла и выводят в качестве этиленового материала.
  5. 5. Способ по п.4, в котором температуру верха фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 65~74°С, температура низа фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 180~195°С, давление верха фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 0,11~0,28 МПа (абсолютное давление), давление низа фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 0,12~0,30 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~65°С, интервал выкипания среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 65~160°С, а интервал выкипания тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
  6. 6. Способ по п.5, в котором температуру верха фракционирующей колонны поддерживают на уровне 69°С, температуру низа фракционирующей колонны поддерживают на уровне 190°С, давление верха фракционирующей колонны поддерживают на уровне 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа фракционирующей колонны поддерживают на уровне 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~90°С, интервал выкипания среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 90~160°С, а интервал выкипания тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
  7. 7. Способ по п.6, в котором в установке гидрирования рафинатного масла используют катализатор селективного гидрирования СНТ-20, объемную кратность по скорости воздуха у установки гидрирования рафинатного масла поддерживают в пределах 2~4, объемную кратность водород/масло поддерживают в пределах 250~350, рабочую температуру поддерживают в диапазоне 285~325°С, рабочее давление поддерживают в диапазоне 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
  8. 8. Способ по п.7, в котором в установке гидрирования рафинатного масла используют катализатор селективного гидрирования СНТ-20, характеристики которого представлены в следующей таблице:
    Наименование показателя Единица измерения СНТ-20 Внешний вид Серый трехлистный тип Спецификация мм Ф 1,5-2,0 Прочность Н/см 170 Объемная плотность г/мл 0,70 Площадь удельной м2/г 130 поверхности Объем пор мл/г 0,5-0,6 % (масс.) 6,6 N10 & (масс.) 2,1 СоО % (масс.) 0,16
  9. 9. Способ по п.8, в котором в установке гидрирования ароматического углеводорода используют катализатор полного гидрирования СНТ-22, объемную кратность по скорости воздуха у установки гидрирования ароматического углеводорода поддерживают в пределах 2~4, объемную кратность водород/масло поддерживают в пределах 250~350, рабочую температуру поддерживают в диапазоне 285~325°С, рабочее давление поддерживают в диапазоне 1,5~2,5 МПа (абсолютное давление).
  10. 10. Способ по п.9, в котором используют катализатор СНТ-22 с характеристиками, представленными в следующей таблице:
    Наименование показателя Единица измерения СНТ-22 Внешний вид Серый трехлистный Спецификация мм тип Ф 1,5-2,0 Прочность Н/см 180 Объемная плотность г/мл 0,73 Площадь удельной м2/г 180 поверхности Объем пор мл/г , 0,5-0,6 ΝΟ3 % (масс.) 15
    - 15 017164
    N10' % (масс.) 1,7 СоО % (масс.) 0,15 Ыа2О % (масс.) <0, 09 % (масс.) <0,06 ЗЮ2 % (масс.) <0,60 Носитель % (масс.) 82,4
  11. 11. Способ получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода, используя систему по п.2, в котором вводят стабилизированный бензин во фракционирующую колонну, где проводят перегонку и фракционирование до получения легкого бензина, среднего бензина и тяжелого бензина, легкий бензин отгоняют через верхнюю часть фракционирующей колонны после гидрирования в установке гидрирования легкого бензина, средний бензин через трубопровод вводят в экстрактор среднего бензина, где проводят экстракционное разделение на ароматический углеводород и рафинатное масло, ароматический углеводород гидрируют в установке гидрирования ароматического углеводорода, после этого его смешивают и используют совместно с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, после гидрирования рафинатного масла среднего бензина в установке гидрирования рафинатного масла его непосредственно используют в качестве этиленового материала; тяжелый бензин через трубопровод вводят в экстрактор тяжелого бензина, где проводят экстракционное разделение на ароматический углеводород и рафинатное масло, ароматический углеводород, полученный в результате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с ароматическим углеводородом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют в установке гидрирования ароматического углеводорода, затем его смешивают с легким бензином, отогнанным из верхней части фракционирующей колонны, рафинатное масло, полученное в результате экстрагирования тяжелого бензина, смешивают с рафинатным маслом, полученным в результате экстрагирования среднего бензина, после этого его гидрируют в установке гидрирования рафинатного масла и извлекают в качестве этиленового материала.
  12. 12. Способ по п.11, в котором 50 мас.% легкого бензина, который был отогнан в верхней части перегонной установки, направляют по байпасу, минуя установку гидрирования легкого бензина по байпасу для непосредственного извлечения.
  13. 13. Способ по п.12, в котором температуру верха фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 67~68°С, температуру низа фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 186~188°С, давление верха фракционирующей колонны поддерживают на уровне 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа фракционирующей колонны поддерживают на уровне 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~65°С, интервал выкипания среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 65~160°С, а интервал выкипания тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
  14. 14. Способ по п.13, в котором температуру верха фракционирующей колонны поддерживают в диапазоне 67~68°С, температуру низа колонны поддерживают в диапазоне 186~188°С, давление верха фракционирующей колонны поддерживают на уровне 0,2 МПа (абсолютное давление), давление низа колонны поддерживают на уровне 0,25 МПа (абсолютное давление), интервал выкипания легкого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 30~80°С, интервал выкипания среднего бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 80~160°С, а интервал выкипания тяжелого бензина контролируемо выдерживают в диапазоне 160~205°С.
  15. 15. Способ по п.14, в котором в установке гидрирования легкого бензина используют катализатор селективного гидрирования СНТ-20, объемную кратность по скорости воздуха у установки гидрирования легкого бензина поддерживают на уровне 2, объемную кратность водород/масло поддерживают на уровне 150, рабочую температуру поддерживают на уровне 230°С, рабочее давление поддерживают на уровне 1,0 МПа (абсолютное давление).
  16. 16. Способ по п.15, в котором физические и химические характеристики катализатора селективного гидрирования СНТ-20 представлены в следующей таблице:
    - 16 017164
    Наименование показателя Единица измерения ОНТ-20 Внешний вид Серый трехлистный тип Спецификация мм Ф 1,5-2,0 Прочность Н/см 170 Объемная плотность г/мл 0,70 Площадь удельной м2/г 180 поверхности Объем пор мл/г 0,5-0,6 ИОз % (масс.) 6,6 N10 % (масс.) 2,1 СоО % (масс.) 0,16
  17. 17. Способ по п.16, в котором в установке гидрирования рафинатного масла используют катализатор селективного гидрирования ОНТ-20, объемную кратность по скорости воздуха у установки гидрирования легкого бензина поддерживают в пределах 2-4, объемную кратность водород/масло поддерживают в пределах 250-350, рабочую температуру поддерживают в диапазоне 285~325°С, рабочее давление поддерживают в диапазоне 1,5-2,5 МПа (абсолютное давление).
  18. 18. Способ по п.17, в котором в установке гидрирования ароматического углеводорода используют катализатор полного гидрирования ОНТ-22, объемную кратность по скорости воздуха у установки гидрирования ароматического углеводорода поддерживают в пределах 2-4, объемную кратность водород/масло поддерживают в пределах 250-350, рабочую температуру поддерживают в диапазоне 285-325°С, рабочее давление поддерживают в диапазоне 1,5-2,5 МПа (абсолютное давление).
  19. 19. Способ по п.18, в котором физические и химические характеристики катализатора полного гидрирования ОНТ-22 представлены в следующей таблице:
    ‘Наименование Единица измерения ОНТ-22 показателя Внешний вид Серый трехлистный тип Спецификация мм Ф 1,5-2,0 Прочность Н/см >180 Объемная плотность г/мл >0, 73 Площадь удельной м2/г >180 поверхности Объем пор мл/г 0,5-0,6 МО3 % (масс.) >15 ΝίΟ % (масс.) >1,7 СоО % (масс.) >0,15 Ыа20 % (масс.) <0,09 Ее20з % (масс.) <0, Об 8Ю2 % (масс.) <0,60 Носитель % (масс.} 82,4
    Фиг. 1
EA201070500A 2007-11-09 2008-11-06 Система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода EA017164B1 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200710169945A CN101429445B (zh) 2007-11-09 2007-11-09 一种催化烃重组制备高质量汽油的装置及其方法
CN200710169946A CN101429446B (zh) 2007-11-09 2007-11-09 一种催化烃重组制备高质量汽油的设备及其方法
CN2007101699441A CN101429444B (zh) 2007-11-09 2007-11-09 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统及其方法
PCT/CN2008/072965 WO2009067893A1 (fr) 2007-11-09 2008-11-06 Système et procédé de recombinaison d'hydrocarbure catalytique pour produire une essence de haute qualité

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201070500A1 EA201070500A1 (ru) 2010-10-29
EA017164B1 true EA017164B1 (ru) 2012-10-30

Family

ID=40678022

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201070500A EA017164B1 (ru) 2007-11-09 2008-11-06 Система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8940154B2 (ru)
EP (1) EP2233550B1 (ru)
JP (1) JP5438683B2 (ru)
CA (1) CA2705036C (ru)
EA (1) EA017164B1 (ru)
WO (1) WO2009067893A1 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2277980B1 (fr) * 2009-07-21 2018-08-08 IFP Energies nouvelles Procédé de réduction sélective de la teneur en benzène et en composés insatures legers de differentes coupes hydrocarbures
US8808533B2 (en) * 2010-04-23 2014-08-19 IFP Energies Nouvelles Process for selective reduction of the contents of benzene and light unsaturated compounds of different hydrocarbon fractions
CN102839021A (zh) * 2011-06-22 2012-12-26 北京金伟晖工程技术有限公司 一种低成本制造低硫高辛烷值汽油的装置及其方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1356375A (zh) * 2000-12-05 2002-07-03 中国石油化工股份有限公司 利用溶剂抽提脱除汽油馏份中硫化物的方法
US6620311B2 (en) * 2000-01-11 2003-09-16 Institut Francais Du Petrole Process for converting petroleum fractions, comprising an ebullated bed hydroconversion step, a separation step, a hydrodesulphurization step and a cracking step
CN1470607A (zh) * 2003-07-04 2004-01-28 北京金伟晖工程技术有限公司 一种催化烃重组处理方法
CN1613976A (zh) * 2003-11-07 2005-05-11 丁冉峰 一种催化烃重组处理方法
CN1912062A (zh) * 2005-08-09 2007-02-14 中国石油化工股份有限公司 一种生产催化重整原料的加氢方法
CN201144231Y (zh) * 2007-11-09 2008-11-05 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统
CN201154954Y (zh) * 2007-11-09 2008-11-26 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统
CN201158633Y (zh) * 2007-11-09 2008-12-03 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2304183A (en) * 1939-09-13 1942-12-08 Standard Oil Co Multistage dehydroaromatization
US2324295A (en) * 1939-12-28 1943-07-13 Texas Co Manufacture of antiknock motor fuels
US2970101A (en) * 1958-05-07 1961-01-31 American Oil Co Preparation of high octane number motor fuel blending stocks
US3044950A (en) * 1958-12-15 1962-07-17 Gulf Research Development Co Process for upgrading catalytically cracked gasoline
US3256175A (en) * 1964-10-23 1966-06-14 Chevron Res Production of lubricating oils from aromatic extracts
FR2635112B1 (fr) * 1988-08-02 1990-09-28 Inst Francais Du Petrole Procede de fractionnement et d'extraction d'hydrocarbures permettant l'obtention d'une essence a indice d'octane ameliore et d'un kerosene a point de fumee ameliore
DE19603901A1 (de) * 1996-02-03 1997-08-07 Krupp Uhde Gmbh Verfahren zur Gewinnung von Reinaromaten aus Reformatbenzin und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
FR2797639B1 (fr) * 1999-08-19 2001-09-21 Inst Francais Du Petrole Procede de production d'essences a faible teneur en soufre
US6402940B1 (en) * 2000-09-01 2002-06-11 Unipure Corporation Process for removing low amounts of organic sulfur from hydrocarbon fuels
CN1179022C (zh) * 2001-05-30 2004-12-08 中国石油化工股份有限公司 伴有催化剂低温再生的轻质石油烃催化改质方法
JP4399454B2 (ja) * 2003-07-04 2010-01-13 ベイジンジンウェイフイゴンチェンジシュヨウシアンゴンシ 接触分解アルキレートの改質処理方法
CN100378197C (zh) 2003-11-07 2008-04-02 丁冉峰 一种催化烃重组处理方法
WO2005044959A1 (ja) * 2003-11-07 2005-05-19 Japan Energy Corporation 無鉛ガソリン組成物及びその製造方法
FR2900157B1 (fr) * 2006-04-24 2010-09-24 Inst Francais Du Petrole Procede de desulfuration d'essences olefiniques comprenant au moins deux etapes distinctes d'hydrodesulfuration

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6620311B2 (en) * 2000-01-11 2003-09-16 Institut Francais Du Petrole Process for converting petroleum fractions, comprising an ebullated bed hydroconversion step, a separation step, a hydrodesulphurization step and a cracking step
CN1356375A (zh) * 2000-12-05 2002-07-03 中国石油化工股份有限公司 利用溶剂抽提脱除汽油馏份中硫化物的方法
CN1470607A (zh) * 2003-07-04 2004-01-28 北京金伟晖工程技术有限公司 一种催化烃重组处理方法
CN1613976A (zh) * 2003-11-07 2005-05-11 丁冉峰 一种催化烃重组处理方法
CN1912062A (zh) * 2005-08-09 2007-02-14 中国石油化工股份有限公司 一种生产催化重整原料的加氢方法
CN201144231Y (zh) * 2007-11-09 2008-11-05 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统
CN201154954Y (zh) * 2007-11-09 2008-11-26 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统
CN201158633Y (zh) * 2007-11-09 2008-12-03 丁冉峰 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统

Also Published As

Publication number Publication date
CA2705036C (en) 2017-07-04
EP2233550A1 (en) 2010-09-29
EP2233550A4 (en) 2013-01-30
JP2011503265A (ja) 2011-01-27
JP5438683B2 (ja) 2014-03-12
EP2233550B1 (en) 2014-04-30
US20100236981A1 (en) 2010-09-23
US8940154B2 (en) 2015-01-27
WO2009067893A1 (fr) 2009-06-04
EA201070500A1 (ru) 2010-10-29
CA2705036A1 (en) 2009-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5059303A (en) Oil stabilization
CN101712886A (zh) 一种煤焦油氢化方法
US10968396B1 (en) Method and process for producing needle coke from aromatic polymer material and aromatic bottoms of an aromatic recovery complex
CN111465675B (zh) 用于回收浆液加氢裂化的产物的方法和设备
SK50592008A3 (sk) Spôsob výroby motorových palív z polymérnych materiálov
CN111479904B (zh) 用于汽提浆液加氢裂化的产物的方法和设备
EA017164B1 (ru) Система и способ для получения высококачественного бензина в результате каталитической рекомбинации углеводорода
EA019489B1 (ru) Система и способ получения высококачественного бензина гидрированием с рекомбинацией углеводородного компонента перегонки нефти
CN109486518B (zh) 一种低品质油的改质方法和系统
CN109486519B (zh) 一种由低品质油生产高辛烷值汽油的改质方法和系统
US11359148B2 (en) Methods and systems to produce needle coke from aromatic recovery complex bottoms
CN201154954Y (zh) 一种催化烃重组制备高质量汽油的系统
CA2705034C (en) System and process for producing high quality gasoline by catalytic hydrocarbon recombination
EP2773727A2 (en) Pretreatment of fcc naphthas and selective hydrotreating
EP0125709A2 (en) A process for the production of low-asphaltenes hydrocarbon mixtures
Tsaneva et al. Is It Possible to Upgrade the Waste Tyre Pyrolysis Oil to Finished Marketable Fuels?
CN109486521B (zh) 一种催化裂化油浆高效利用的方法和系统
CN109486515B (zh) 一种劣质油高效改质的方法和系统
CN117660056A (zh) 一种生产工业白油的组合方法
RU2100407C1 (ru) Способ крекинга тяжелых нефтяных остатков (варианты)
WO2009094934A1 (fr) Système et procédé pour la production d&#39;essence de haute qualité
CN117106481A (zh) 制备针状焦的方法和系统，由该方法制得的针状焦
CN117720947A (zh) 含芳烃轻质原油制低碳烯烃与芳烃的方法与装置
CN117778044A (zh) 一种使用混合原料油来制造针状焦的方法和装置
CN116802262A (zh) 用于对烃进料料流进行氢化裂解的方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KZ KG MD TJ TM RU

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ