EA011643B1 - Способ и устройство для пиролитического облагораживания углеводородного сырья - Google Patents

Способ и устройство для пиролитического облагораживания углеводородного сырья Download PDF

Info

Publication number
EA011643B1
EA011643B1 EA200600815A EA200600815A EA011643B1 EA 011643 B1 EA011643 B1 EA 011643B1 EA 200600815 A EA200600815 A EA 200600815A EA 200600815 A EA200600815 A EA 200600815A EA 011643 B1 EA011643 B1 EA 011643B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
solid
combustion
combustion chamber
reaction
zone
Prior art date
Application number
EA200600815A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200600815A1 (ru
Inventor
Юнг Коламба К.
Original Assignee
Вэлью Криэйшн Инк.
Техноэкономикс Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вэлью Криэйшн Инк., Техноэкономикс Инк. filed Critical Вэлью Криэйшн Инк.
Publication of EA200600815A1 publication Critical patent/EA200600815A1/ru
Publication of EA011643B1 publication Critical patent/EA011643B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C10B49/16—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form
    • C10B49/20—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form in dispersed form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
    • C10B55/02—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials
    • C10B55/04—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials with moving solid materials
    • C10B55/08—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials with moving solid materials in dispersed form
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/02—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/005—Coking (in order to produce liquid products mainly)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/16—Preventing or removing incrustation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/205—Metal content
    • C10G2300/206—Asphaltenes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
    • C10G2300/4006—Temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/80—Additives
    • C10G2300/805—Water
    • C10G2300/807—Steam

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

В изобретении раскрыты способ и аппарат для облагораживания тяжелых углеводородов, таких как асфальтены, до более легких нефтепродуктов и газовых компонентов. Способ предусматривает реакционную среду, обеспечивающую быстрый и селективный крекинг тяжелых углеводородов при уменьшении коксообразования и образования нагара и увеличении выхода продукта.

Description

Область техники
Данное изобретение относится к пиролитическому способу и аппарату для облагораживания остаточных углеводородов, в частности, асфальтеновых углеводородов.
Известный уровень техники
Облагораживание тяжелой нефти обозначает любой способ фракционирования или обработки битума для увеличения его ценности. Примерно половина битума может быть извлечена методами атмосферной и вакуумной дистилляции, после чего остаются тяжелые остаточные углеводороды с загрязняющими примесями. Эти остаточные углеводороды и другие тяжелые углеводороды из различных источников могут быть подвергнуты крекингу для получения меньших по размеру молекул, представляющих собой более ценные продукты.
Обычные технологии облагораживания включают каталитический крекинг и термический крекинг или пиролиз. Каталитический крекинг остаточных углеводородов, особенно асфальтеновых углеводородов, протекает трудно, поскольку углеводороды с высоким молекулярным весом имеют низкий коэффициент диффузии в поры и каналы катализатора. Кроме того, остаточные углеводороды имеют высокое содержание прекурсоров кокса и катализаторных ядов, что резко ограничивает эффективное применение катализаторов. В результате каталитические способы являются менее распространенными, и пиролитические способы чаще применяются для облагораживания остатков.
Термический крекинг является старейшим и, в известной степени, простейшим способом крекинга. Он основан, по существу, на уменьшении размера молекул путем нагревания без каких-либо дополнительных усложнений, таких как катализатор или водород. При температуре выше примерно 370°С большие углеводородные молекулы становятся нестабильными и имеют тенденцию к разложению на более мелкие молекулы. Требуемую степень крекинга (превращения) можно контролировать путем изменения времени реакции, температуры и давления, при которых находится определенное сырье в процессе крекинга.
Коксование является широко применяемой формой термического крекинга, при которой образуются легкие продукты вместе со значительными количествами кокса. Коксование, как и все пиролитические способы, является эндотермическим процессом, и хорошо известно, что скорость реакции быстро возрастает с повышением температуры. Однако поскольку коксообразование и загрязнение поверхностей теплообмена также быстро возрастают с температурой, пригодные рабочие температуры обычно ограничены интервалом более низких значений. Поэтому скорости реакции и эффективность обычных пиролитических способов, таких как способы термического крекинга и коксования, являются ограниченными.
Кроме того, на коксообразование влияет скорость нагрева. Если сырье постепенно нагревать до температуры пиролиза, коксообразование будет значительно выше, чем если бы сырье быстро нагрели до такой же температуры. В патенте США № 3481720, выданном на имя Вейлей 2 декабря 1969 г., раскрыт способ пиролиза нефтяного сланца или нефтеносных песков в концентрической установке реакторкамера сгорания. Горячий отработанный нефтяной сланец или нефтеносный песок смешивают с холодным сырьевым нефтяным сланцем или нефтеносным песком для рекуперации тепловой энергии и подогрева сырья. В случае нефтяного сланца или нефтеносных песков требуется значительное количество энергии для нагрева сланца или песка до температуры реакции; поэтому, теплообмен между горячим отработанным сланцем или песком с холодным сырьем важен для экономии энергии. Однако такой постепенный нагрев сырья резко увеличивает коксообразование и образование нагара при переработке остаточного углеводородного сырья, и будет непрактичным для асфальтенов или остатков с высоким содержанием асфальтенов.
Таким образом в технике существует потребность в способе, позволяющем обеспечить быстрый и селективный пиролиз тяжелых углеводородов с высоким выходом ценных светлых нефтепродуктов и газов, при значительном снижении коксообразования и образования нагара, которые ограничивают обычный пиролиз.
Сущность изобретения
Данное изобретение предлагает способ пиролиза тяжелых углеводородов, обеспечивающий относительно быстрое и селективное облагораживание до светлых нефтепродуктов и газов. Способ может осуществляться при более высоких температурах, чем обычные пиролитические способы, без значительного нежелательного коксообразования и образования нагара. Способ по настоящему изобретению осуществляется при температурах типично примерно на 100-300°С выше, чем обычные способы коксования, предпочтительно, в интервале от 500 до 800°С, предпочтительнее выше 650°С, на входном конце реактора. В результате в одном предпочтительном варианте исполнения удельные скорости реакции по настоящему изобретению могут быть примерно на 2 порядка величины выше, чем обычные способы пиролиза, при меньшем коксообразовании и устойчивой работе без сильного нагарообразования.
Таким образом, в одном варианте исполнения, изобретение включает способ пиролитического облагораживания углеводородов, включающий стадии:
(а) флеш-крекинга углеводородного сырья в зоне реакции с дисперсными твердыми материалами, нагретыми до температуры по меньшей мере примерно 500°С, с образованием парообразных продуктов и кокса, обычно, при соотношении КОКС:ССК. примерно 1,0 или меньше;
- 1 011643 (b) удаления парообразных продуктов из реакционной зоны;
(c) транспортирования твердых веществ из реакционной зоны в зону сгорания, где твердые вещества нагреваются за счет сгорания накопившегося кокса;
(б) транспортирования нагретых твердых веществ из зоны сгорания в реакционную зону;
(е) извлечения парообразных продуктов.
В другом аспекте, изобретение включает аппарат для пиролиза тяжелых углеводородов, включающий:
(a) реакционную камеру, имеющую входное отверстие сырья и выходное отверстие паров;
(b) камеру сгорания;
(c) термическую массу, включающую дисперсные твердые вещества, находящуюся внутри реакционной камеры и камеры сгорания;
(б) транспортные средства для транспортировки нагретых твердых веществ из камеры сгорания в реакционную камеру и рециркуляции твердых веществ из реакционной камеры назад в камеру сгорания;
(е) средства извлечения паров, присоединенные к выходному отверстию паров.
В одном варианте исполнения реакционная камера и камера сгорания расположены горизонтально в одном цилиндрическом сосуде.
Краткое описание чертежей
Изобретение будет далее описано на примере варианта исполнения со ссылками на сопровождающие упрощенные, схематические, выполненные без соблюдения масштаба чертежи, где фиг. 1 является схематическим изображением сосуда реактора/камеры сгорания по настоящему изобретению, а фиг. 2 является схематическим изображением охлаждающей башни по настоящему изобретению.
Описание изобретения
Один вариант исполнения изобретения будет далее описан со ссылками на схематическую блоксхему процесса, изображенную на фиг. 1 и фиг. 2. В дальнейшем описании, не определенные тут термины имеют значения, принятые специалистами в данной области техники. Описанные тут способ и аппарат используются для повышения качества углеводородов, в частности, тяжелых углеводородов, включая остаточные углеводороды и асфальтены. Сырье для данного изобретения может включать любой углеводород, образующий ценные продукты при переработке с целью повышения качества или крекинге.
Как изображено на фиг. 1, первичный блок осуществления способа или сосуд (10) включает реакционную камеру или реактор (12) и камеру сгорания или топку (14). В принципе, можно использовать раздельные сосуды для проведения реакции и сгорания, или один сосуд с зонами реакции и сгорания, и в объем данного изобретения входят все такие альтернативы. В предпочтительном варианте исполнения, изобретение включает один сосуд с раздельными горизонтально расположенными камерами реакции (12) и сгорания (14).
Вторичный блок осуществления способа или охлаждающая башня (20) может быть использован для охлаждения образовавшихся горячих парообразных продуктов, как изображено на фиг. 2. Горячие пары могут охлаждаться поступающим жидким сырьем (Р), что также используется для быстрого испарения сырья перед его поступлением в реактор (12).
Реактор (12) и камера сгорания (14) содержат каждый слой нагретых частиц твердого вещества (8). В одном варианте исполнения, при вращении сосуда, внутренние подъемные приспособления (не показаны), прикрепленные к стенке сосуда как в реакторе (12), так и в камере сгорания (14), поднимают частицы твердого материала из слоев, а затем сбрасывают частицы назад, когда подъемные приспособления поднимутся над поверхностью слоев. Как будет описано ниже, поток твердого вещества из реактора (12) в камеру сгорания (14) и назад в реактор (12) является отличительным признаком настоящего изобретения. В одном варианте исполнения две камеры расположены, по существу, горизонтально и имеют цилиндрическую форму. Сосуд (10) выполнен с возможностью вращения для обеспечения перетекания твердых веществ из одной камеры в другую с помощью спиральных передаточных катушек (16, 18). В альтернативном варианте исполнения, камеры могут быть расположены вертикально с обеспечением перетекания твердых веществ механическими средствами, или комбинацией механических средств и потока под действием силы тяжести. Камеры могут также находиться в отдельных сосудах с обеспечением перетекания твердого вещества механическими средствами.
Сырье (Р) может включать углеводороды в жидкой или твердой форме. В любом случае сырье подается в реактор (12) для создания непосредственного контакта с частицами твердого материала (8) с помощью инжекционной форсунки (6) или устройства подачи твердого вещества (8), или обоих.
При переработке жидких углеводородов сырье распыляется на реакторный слой на входном конце. Предпочтительно распыляемый факел сырья не должен попадать на горячую стенку реактора. Капли жидкости должны быть достаточно мелкими для улучшения равномерности распределения по горячему твердому веществу, но не настолько, чтобы они захватывались парообразным продуктом, образующимся в реакторе. В одном варианте исполнения температура сырья должна поддерживаться ниже 400°С, предпочтительно ниже 300°С для асфальтеновых остатков, до выхода сырья из инжекционной форсунки (форсунок) сырья.
Жидкое сырье может подаваться непосредственно в реактор (12), или оно может сначала подавать
- 2 011643 ся в охлаждающую башню (20), где оно подвергается быстрому нагреву при контакте с горячими парообразными продуктами. Подвергнутые быстрому нагреву тяжелые кубовые остатки (24) могут быть затем поданы в реактор (12) в виде потока (26) с необязательной очисткой от дисперсных примесей (28), причем твердые загрязнения могут удаляться с использованием обычных или новых способов.
При использовании в качестве сырья твердых асфальтеновых частиц сырье может транспортироваться пневматически, например с использованием рециркулируемых легких газообразных углеводородных продуктов, или механически. Предпочтительно температура дисперсного асфальтенового сырья поддерживается ниже его точки размягчения, которая зависит от вида сырья. Соответственно, в одном предпочтительном варианте исполнения асфальтеновое сырье поддерживается при температуре ниже примерно 100°С до выхода из транспортирующего устройства (8). Большинство видов твердого асфальтенового сырья не будет значительно размягчаться при температуре ниже 100°С. Если асфальтеновое сырье расплавится, оно образует очень вязкую жидкость, что может привести к очень быстрому коксованию. Асфальтеновое сырье будет плавиться, если его постепенно нагревать до температуры реакции.
В одном предпочтительном варианте исполнения асфальтеновое сырье включает пористые асфальтеновые агрегаты с захваченной влагой, которые разрываются при входе в горячую реакционную зону с образованием мелких частиц, что приводит к более быстрому протеканию реакций и пониженному коксообразованию.
Слой (8) горячих твердых частиц используется для обеспечения тепла, необходимого для проведения эндотермического крекинга в реакционной зоне. Уровни слоя твердого вещества поддерживаются таким образом, чтобы обеспечить достаточную циркуляцию горячего твердого вещества для подвода тепла из зоны сгорания (14) в реакционную зону (12) для поддержания реакций крекинга, при сохранении над ним свободного пространства для паров в реакторе. В одном варианте исполнения горячие твердые частицы перемещаются с помощью спиральной катушки или катушек (16), как схематически показано на фиг. 1. Как видно при вращении сосуда вокруг его продольной оси, материал внутри катушки транспортируется от конца выходного отверстия (32) камеры сгорания к входному концу (34) реактора (12). Одновременно передаточная линия (18) заворачивается в направлении транспортировки материалов из реактора (12) в камеру сгорания (14). Таким образом, твердые вещества, нагретые в камере сгорания, перемещаются в реакционную камеру и возвращаются в камеру сгорания, приводимые в движение вращением сосуда (10).
Дополнительно можно перемещать горячие твердые вещества от конца выходного отверстия камеры сгорания (14) к входному концу камеры сгорания (14) с помощью отдельной спирали или спиралей (не показаны) для повышения температуры входного конца камеры сгорания, если это необходимо или желательно.
В одном варианте исполнения твердые вещества поступают в выходное отверстие (32) в конце камеры сгорания (14) возле отверстия дымовых газов и поступают в реакционную камеру (12) через входное отверстие (34), расположенное возле входного отверстия сырья. Твердые вещества выходят из реакционной камеры (12) через выходное отверстие (36), расположенное на конце реакционной камеры, противоположном входному отверстию (34), и поступают в камеру сгорания (14) на ее конце (38), противоположном выходному отверстию (32). Хотя на фиг. 1 изображен один комплект спиралей (16, 18), может быть использовано множество спиралей, что может повысить равномерность работы.
После выхода из передаточного устройства (8) в случае твердых материалов или после инжекции в реакционную камеру (12) в случае жидкостей сырье вступает в прямой контакт с очень горячим твердым веществом, быстро нагревается и подвергается термическому крекингу. Желательно, чтобы температура твердого вещества была достаточно высокой для обеспечения очень быстрого испарения наиболее тяжелых из требуемых продуктов. Таким образом, горячие твердые вещества могут иметь температуру в интервале от 500 до 800°С на входе в реакционную камеру. Предпочтительно горячие твердые вещества нагреты до температуры выше примерно 650°С на входе в камеру реактора. Быстрое испарение продуктов первичного крекинга сокращает время тесного контакта для реакционноспособных промежуточных соединений, тем самым уменьшая коксообразование вследствие протекания реакций конденсации таких реакционноспособных промежуточных соединений. Этот быстрый крекинг и испарение называются тут флеш-крекингом.
После испарения продукты, находящиеся в реакторе (12) в газовой фазе, уже не находятся в тесном контакте с горячим твердым веществом. Это, вместе со значительно меньшей продолжительностью пребывания в реакторе газовой фазы (ίο) по сравнению с продолжительностью пребывания твердого вещества (ί8) приводит к уменьшению вторичного крекинга и, поэтому, пониженному образованию газов и более высокому выходу жидких продуктов. Не подвергнувшиеся превращению тяжелые углеводороды остаются и продолжают нагреваться горячим твердым веществом (8), которое продолжает проводить эндотермический пиролиз и термический крекинг, имея продолжительность пребывания (ί8) намного больше чем (ίθ).
В реакторе (12) горячие твердые вещества (8) перемещаются от конца входного отверстия сырья к концу выходного отверстия паров. Движение твердого вещества в реакторе (12) или камере сгорания (14) может быть обеспечено путем регулирования угла естественного откоса слоя твердого вещества и уско
- 3 011643 рено, при необходимости, путем наклона сосуда для проведения реакции и сгорания (10) или с помощью внутренних средств принудительного перемещения слоя в направлении к концу выходного отверстия, например, с помощью направляющих пластин или расположенных под углом подъемных приспособлений (не показаны).
В описанных выше условиях проведения флеш-крекинга при продолжительности пребывания газа меньше продолжительности пребывания твердого вещества величина коксообразования может быть меньше, чем при обычном коксовании. В обычных способах замедленного коксования величина соотношения кокс/ССК (углеродный остаток по Конрадсону) составляет обычно от 1,2 до 1,8. При осуществлении настоящего изобретения соотношение кокс/ССК может быть значительно ниже, менее примерно 1,0, и может находиться в интервале примерно 0,5-0,8. Таким образом, отличительной особенностью настоящего изобретения является то, что соотношение кокс/ССК не превышает примерно 1,0 и, предпочтительно, составляет менее примерно 0,8.
Весь образовавшийся кокс преимущественно осаждается на горячие твердые вещества, образующие термическую массу. Закоксованные твердые вещества покидают реакционную зону (36) и транспортируются с помощью спиральной катушки (18) или других средств в зону сгорания (38), где кокс сжигается с выделением энергии, необходимой для осуществления способа. Сырье и парообразные продукты, контактирующие со стенкой сосуда, могут привести к отложению кокса на стенках. Одной из отличительных особенностей настоящего изобретения является механизм самоочищения. Кокс, отложившийся на стенку реактора, непрерывно обдирается с нее твердыми веществами, находящимися внутри сосуда, при его вращении.
Поток парообразных углеводородов (40), включающий продукты крекинга, выходит из реакционной зоны по трубе (42), которая, предпочтительно, проходит через зону сгорания (14). В результате стенки центральной трубы (42) могут быть очень горячими и возможно коксование на внутренних поверхностях трубы (42). Для уменьшения коксования паров на очень горячей стенке трубы предпочтительно предусматривается изоляционная прокладка между трубой (42) и зоной сгорания (14). Изоляционная прокладка может быть создана путем помещения трубы (42) в концентрический трубный кожух (44) с образованием между ними кольцевого пространства. В одном варианте исполнения через кольцевой зазор может осуществляться инжекция пара. Пар поступает по трубопроводу (46), выходит из наружной трубы и поступает в реакционную зону в точке (41), смешивается с парообразными продуктами в реакторе и затем поступает во внутреннюю трубу (42) вместе с горячими парообразными продуктами. Пар изолирует трубу (42) от очень высоких температур в зоне сгорания. При входе в трубу парообразных продуктов (42), пар увеличивает скорость газа в трубе парообразных продуктов (42), уменьшая коксование/образование нагара внутри трубы (42). Дополнительно в предпочтительном варианте исполнения пар перегревается при прохождении через наружную оболочку и способствует протеканию парового крекинга парообразных продуктов в реакционной зоне и выходной трубе (42).
В альтернативном варианте исполнения изоляция может осуществляться путем пропускания вместо пара через концентрический трубный кожух (44) воздуха для горения и подачи воздуха для горения в камеру сгорания (14). В этом варианте исполнения концентрический трубный кожух не имеет выхода в реактор (12); вместо этого, воздух подается во входное отверстие камеры сгорания (14).
Пар может вводиться в реактор с помощью альтернативных средств (46А), если это будет желательно или необходимо.
В одном варианте исполнения осуществлен противоточный режим работы, при котором испаренные продукты выходят через конец входного отверстия сырья реактора при помощи инжекции пара, если необходимо. Такой режим работы может обеспечить более высокий выход жидких продуктов, но при большем значении плотности жидких продуктов.
Термическая масса, включающая горячие твердые частицы (8), имеет большую площадь поверхности для обеспечения быстрой передачи тепла сырью. Дополнительно, термическая масса служит теплоносителем для переноса тепла из зоны сгорания в реакционную зону, и непосредственно к сырью контактным способом. В предпочтительном варианте исполнения циркулирующие горячие твердые вещества включают частиц известняка. В дополнение к использованию в качестве теплоносителя известняк будет непрерывно обдирать кокс с горячих поверхностей стен, не повреждая поверхности стен. Известняк кальцинируется в зоне сгорания с образованием СаО, что способствует удалению сернистых газов. Подпитка известняком, с добавлением извести для улучшения удаления сернистых газов или без нее, может осуществляться путем инжекции в зону сгорания (47) или реакционную зону (48). Частицы известняка могут иметь размер менее примерно 10 см, предпочтительно менее примерно 1 см. Чем меньше размер частиц, тем больше площадь поверхности, контактирующей с сырьем. Однако при слишком маленьком размере частиц они могут захватываться газовой фазой реактора и уноситься с дымовым газом.
Неорганические дисперсные материалы и некоторое количество дисперсного кокса может уноситься дымовым газом и удаляется циклонами или другими пригодными средствами. Неорганические материалы также откладываются на горячем твердом носителе, и уровень можно контролировать путем удаления отработанного твердого вещества (50) при пополнении твердого вещества (47, 48) с контролируемой скоростью.
- 4 011643
Закоксованные твердые вещества, поступающие в камеру сгорания (14) через входное отверстие (38), могут выжигаться в присутствии воздуха (52), который предпочтительно предварительно подогревают. В одном варианте исполнения, воздух подается через концентрический трубный кожух (44) к входному концу камеры сгорания (14). Сжигание кокса хорошо известно специалистам в данной области техники. Скорость сгорания кокса является функцией температуры, концентрации кислорода и площади поверхности кокса, контактирующей с кислородом. Степень сгорания зависит от времени воздействия кислорода на закоксованные поверхности.
В слое твердого вещества активно выгорает только поверхность слоя, контактирующая с воздухом. Для выжигания обычно используется псевдоожиженный слой кокса с восходящим воздушным потоком, который выдвигает достаточно жесткие требования к размеру частиц. В одном варианте исполнения данного изобретения увеличение времени контакта закоксованных поверхностей с воздухом достигается путем механического подъема горячих твердых веществ из слоя твердых веществ с помощью подъемных приспособлений, и контролируемого сбрасывания вниз горячих твердых веществ по мере перемещения подъемного приспособления из слоя и его подъема вверх. Площадь поверхности частиц твердого вещества в падении и время падения или контакта могут быть точно рассчитаны и поддаются контролю, обеспечивая контролируемую скорость сгорания. В зависимости от коксообразования может быть желательным полное или частичное окисление. При частичном сгорании дымовые газы (54) могут направляться в СО-бойлер или печь (не показано).
Из механических соображений зоны реакции и сгорания находятся практически при атмосферном давлении. Может быть предпочтительным поддержание давления в реакционной зоне немного ниже внешнего давления во избежание утечки парообразных углеводородов, из соображений безопасности.
Смешанный поток (60) парообразных продуктов и водяного пара поступает в охлаждающую башню (20). В одном варианте осуществления при необходимости или по желанию может быть предусмотрен газоотделительный сосуд (62) для отделения высокодисперсных частиц на выходе газового потока из выпускной трубы (42).
В охлаждающей башне поступающий паровой поток (60) быстро охлаждается подаваемым углеводородным сырьем (В) или рециркулируемыми жидкими продуктами (64), или обоими. Более легкие углеводороды остаются в виде пара и выходят в виде потока продукта (66). Более тяжелые конечные продукты конденсируются и выходят в виде донного потока (24). Может также производиться дополнительное охлаждение подаваемым сырьем или рециркулируемыми жидкими продуктами (68) донной части охлаждающей башни, если желательно охладить донный поток (24). Подаваемое сырье (Р) или рециркулируемая жидкость (64) служит также скрубберным маслом для удаления дисперсных материалов, переносимых потоком продукта (60) и не удаленных в газоотделителе (62).
Если для охлаждения горячего парового потока в охлаждающей башне (20) используется подача углеводородного сырья (Р), то подаваемое сырье подвергают мгновенному испарению, вызывая конденсацию тяжелых фракций парообразных продуктов. Жидкий донный поток (24) обычно содержит дисперсные частицы кокса и неорганического материала. Донный поток (24) может рециркулироваться (26) во входное отверстие (26) реакторной секции, непосредственно или с промежуточной стадией удаления дисперсных частиц (28). Если тяжелое углеводородное сырье вместо охлаждающей башни (20) направляется преимущественно непосредственно в реактор (12), то донный поток (24) охлаждающей башни может рециркулироваться, как описано выше, или подвергаться фильтрации и домешиваться к обводному потоку продукта (70).
Газообразный поток углеводородных продуктов и пара выходит из охлаждающей башни (20) в виде потока (66) и конденсируется и извлекается с помощью обычных средств выделения продукта (не показаны).
Способ по настоящему изобретению может быть адаптирован для облагораживания любых углеводородов, включая предельно допустимые виды сырья, такие как асфальтены и некоторые типы угля, такие как лигносодержащий материал. В табл. 1 приведены иллюстративные значения выхода продуктов при облагораживании асфальтенов, иначе являющихся прекурсорами кокса, с использованием способа по настоящему изобретению.
Таблица 1. Примерный выход превращения асфальтенов
Сырье Природные асфальтены со Асфальтены, полученные из битума
Среднего Запада США нефтеносных песков Альберты
Форма дисперсный порошок агрегаты
Са-асфальтены Выход
С-гСз
Сд+масло
Кокс
70+ % мае.
13,6 % мае.
78,1 % об.
23,8 % мае.
80+ % мае.
12.6 % мае.
77,3% об. (36,6 ΑΡΙ)
29.6 % мае.
- 5 011643
При наличии описания конкретного варианта исполнения изобретения, специалистам в данной области техники будут очевидны различные модификации, адаптации и варианты приведенного выше конкретного описания, которые могут быть сделаны, не выходя за пределы объема заявляемого изобретения.

Claims (26)

1. Способ пиролитического облагораживания углеводородного сырья, свободного от неуглеводородных твердых веществ, в котором проводят флеш-крекинг углеводородного сырья в зоне реакции в контакте с твердым веществомтеплоносителем, нагретым до температуры по меньшей мере 500°С, с образованием парообразных продуктов и кокса, при соотношении кокс:ССЯ, равном или меньшем 1,0;
удаляют парообразные продукты из реакционной зоны;
транспортируют твердое вещество-теплоноситель с коксом из реакционной зоны в зону сгорания, где твердое вещество-теплоноситель нагревается за счет сгорания накопившегося кокса;
транспортируют нагретое твердое вещество-теплоноситель из зоны сгорания в реакционную зону; извлекают парообразные продукты.
2. Способ по п.1, в котором углеводородное сырье включает дисперсные асфальтены или жидкие углеводороды.
3. Способ по п.1, в котором нагретое твердое вещество-теплоноситель включает частицы известняка.
4. Способ по п.1, в котором инжектируют пар в реакционную зону и извлекают парообразные продукты, смешанные с паром.
5. Способ по п.4, в котором пар перегревают путем пропускания через зону сгорания.
6. Способ по п.5, в котором парообразные продукты и пар отводят по выходной трубе, проходящей через зону сгорания.
7. Способ по п.4, в котором пар инжектируют через кожух, образующий кольцевое пространство вокруг выходной трубы.
8. Способ по п.1 или 3, в котором добавляют известь в реакционную зону.
9. Способ по п.8, в котором известь добавляют к сырью, предназначенному для подачи в реакционную зону.
10. Способ по п.8, в котором указанную известь получают путем кальцинирования известняка в зоне сгорания, или подают извне, или добавляют обоими путями.
11. Способ по п.1, в котором вращают реакционную зону и зону сгорания для перемешивания твердого вещества.
12. Способ по п.1, в котором дополнительно осуществляют быстрый нагрев сырья горячими парообразными продуктами в отдельном сосуде перед подачей потока остаточной жидкости в реактор.
13. Способ по п.1, в котором флеш-крекинг проводят при температуре на конце входного отверстия реакционной зоны от примерно 500 до 800°С.
14. Аппарат для осуществления способов по пп.1-13, включающий резервуар, содержащий реакционную камеру, имеющую входное отверстие для сырья, выходное отверстие для паров и камеру сгорания, причем реакционная камера и камера сгорания являются смежными и имеют общую поперечную стенку;
замкнутую систему термических масс, содержащую дисперсные твердые вещества-теплоносители, расположенные внутри реакционной камеры и камеры сгорания;
транспортные средства для транспортировки нагретого твердого вещества-теплоносителя из камеры сгорания в реакционную камеру и рециркуляции твердого вещества-теплоносителя из реакционной камеры назад в камеру сгорания;
средства извлечения паров, присоединенные к выходному отверстию для паров.
15. Аппарат по п.14, в котором реакционная камера и камера сгорания расположены в одном сосуде.
16. Аппарат по п.15, в котором сосуд является, по существу, цилиндрическим и способен вращаться вокруг, по существу, горизонтальной или слегка наклонной оси.
17. Аппарат по п.16, в котором транспортные средства твердых веществ включают спиральную катушку, имеющую продольную ось, расположенную, по существу, параллельно продольной оси сосуда, причем вращение сосуда вызывает перемещение твердых веществ в катушке.
18. Аппарат по п.14, в котором выходное отверстие для паров проходит через камеру сгорания.
19. Аппарат по п.18, дополнительно включающий теплоизоляционные средства для изоляции выходного отверстия для паров от камеры сгорания.
20. Аппарат по п.19, в котором теплоизоляционные средства включают рукав, окружающий выходное отверстие для паров и образующий кольцевой изолирующий зазор.
21. Аппарат по п.20, дополнительно включающий средства инжекции пара, ассоциированные с кольцевым изолирующим зазором.
- 6 011643
22. Аппарат по п.19, дополнительно включающий средства инжекции воздуха, ассоциированные с изолирующим кольцевым зазором, ведущим к воздуховыпускному отверстию в переднем конце зоны сгорания, где осуществляется подача закоксованного твердого вещества.
23. Аппарат по п.14, дополнительно включающий средства переворачивания дисперсных твердых веществ в одной или обеих из реакционной камеры и камеры сгорания.
24. Аппарат по п.23, в котором средства переворачивания включают внутреннее лопастное подъемное приспособление.
25. Аппарат по п.14, дополнительно включающий охлаждающую башню для охлаждения потока парообразного продукта, причем охлаждающая башня имеет выходное отверстие газообразного продукта и донное выходное отверстие для жидкостей.
26. Аппарат по п.25, в котором охлаждающая башня содержит средства для быстрого нагрева подаваемого сырья парообразным продуктом.
EA200600815A 2005-05-20 2006-05-22 Способ и устройство для пиролитического облагораживания углеводородного сырья EA011643B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US59494305P 2005-05-20 2005-05-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200600815A1 EA200600815A1 (ru) 2006-12-29
EA011643B1 true EA011643B1 (ru) 2009-04-28

Family

ID=37451474

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200600815A EA011643B1 (ru) 2005-05-20 2006-05-22 Способ и устройство для пиролитического облагораживания углеводородного сырья

Country Status (4)

Country Link
US (2) US8057662B2 (ru)
CN (1) CN101007961B (ru)
CA (1) CA2546365C (ru)
EA (1) EA011643B1 (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008131600A1 (fr) * 2007-04-28 2008-11-06 Bin Niu Procédé et dispositif pour le craquage continu de déchets plastiques
CN101418223B (zh) * 2007-10-26 2013-01-23 中国石油化工股份有限公司 一种沸腾床渣油原料的预热方法
US8581007B2 (en) 2011-04-04 2013-11-12 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Use of steam to reduce coking and/or metal dusting
US9567530B2 (en) 2014-11-26 2017-02-14 Saudi Arabian Oil Company Process for heavy oil upgrading in a double-wall reactor
WO2017185166A1 (en) 2016-04-25 2017-11-02 Sherritt International Corporation Process for partial upgrading of heavy oil
CN107903934B (zh) * 2017-12-12 2023-05-02 长春三真实业有限公司 移动式油砂原位处理装置
CN111867717B (zh) * 2018-03-07 2021-07-06 沙伯环球技术有限公司 烃气热解转化的方法和反应器

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU435262A1 (ru) * 1972-04-18 1974-07-05 В. И. Прохоренко, Г. И. Успенский, П. Н. Голик В. В. Попов , Л. К. Косимцева Установка для термообработки сырья на твердом теплоносителе
US4324642A (en) * 1980-08-26 1982-04-13 Occidental Research Corporation Pyrolysis process for producing condensed stabilized hydrocarbons utilizing a beneficially reactive gas
CA1121749A (en) * 1979-10-12 1982-04-13 Aecom Canada Ltd. Apparatus and process for recovery of hydrocarbons from inorganic host materials
RU2066338C1 (ru) * 1992-05-13 1996-09-10 Товарищество с ограниченной ответственностью "МЭН" Способ термического разложения твердых углеродсодержащих материалов с использованием твердого теплоносителя, установка для осуществления способа, реактор для разложения твердых углеродсодержащих материалов и нагреватель-газификатор твердого теплоносителя

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2664389A (en) * 1949-04-01 1953-12-29 Standard Oil Dev Co Process and apparatus for the distillation of solids
US3481720A (en) * 1966-04-29 1969-12-02 Sun Oil Co Process and apparatus for the distillation of solids
US4306961A (en) * 1977-08-27 1981-12-22 Alberta Oil Sands Technology And Research Authority Process for recovery of hydrocarbons from inorganic host materials
US4180455A (en) * 1977-08-27 1979-12-25 Alberta Oil Sands Technology And Research Authority Process for thermal cracking a heavy hydrocarbon
US4411769A (en) * 1982-03-23 1983-10-25 Exxon Research & Engineering Co. Integrated two stage coking and steam cracking process and apparatus therefor
US4446004A (en) * 1982-12-23 1984-05-01 Mobil Oil Corporation Process for upgrading vacuum resids to premium liquid products
US4563246A (en) * 1983-05-17 1986-01-07 Pedco, Inc. Apparatus for retorting particulate solids having recoverable volatile constituents
US4477331A (en) * 1983-05-17 1984-10-16 Pedco, Inc. Method for retorting particulate solids having recoverable volatile constituents in a rotating horizontal chamber
US4583468A (en) * 1983-07-28 1986-04-22 Pedco, Inc. Method and apparatus for combustion of diverse materials and heat utilization
US4724777A (en) * 1983-07-28 1988-02-16 Pedco, Inc. Apparatus for combustion of diverse materials and heat utilization
US4828681A (en) * 1984-12-24 1989-05-09 Exxon Research & Engineering Company Process of thermally cracking hydrocarbons using particulate solids as heat carrier
FR2615199B1 (fr) * 1987-05-11 1991-01-11 Inst Francais Du Petrole Procede de vapocraquage dans une zone reactionnelle en lit fluide
US6365038B1 (en) * 1991-04-11 2002-04-02 Ormat Industries Ltd. Method of producing combustible products from heavy fuel residue
US5423891A (en) * 1993-05-06 1995-06-13 Taylor; Robert A. Method for direct gasification of solid waste materials
CA2109176C (en) * 1993-10-25 1998-06-16 Roman Koszarycz Prevention of sulfur gas emissions from a rotary processor using lime addition
US5919352A (en) * 1995-07-17 1999-07-06 Exxon Research And Engineering Co. Integrated residua upgrading and fluid catalytic cracking
US6203765B1 (en) * 1996-09-23 2001-03-20 Alberta Oil Sands Technology & Research Authority Thermal apparatus and process for removing contaminants from oil
US6589417B2 (en) * 1996-09-27 2003-07-08 Alberta Oil Sands Tech And Research Authority Thermal apparatus and process for removing contaminants from oil
CA2314586C (en) 1996-09-27 2006-11-14 William Taciuk Thermal apparatus and process for removing contaminants from oil
CN1259984A (zh) * 1997-06-19 2000-07-12 埃克森研究工程公司 改进的流化床焦化工艺
US6274003B1 (en) * 1998-09-03 2001-08-14 Ormat Industries Ltd. Apparatus for upgrading hydrocarbon feeds containing sulfur, metals, and asphaltenes
US6187172B1 (en) * 1999-05-24 2001-02-13 Marathon Oil Company Viscosity reduction of crude oils and residuums
US20020038778A1 (en) * 2000-05-01 2002-04-04 Maa Peter S. Process for upgrading residua
US7138047B2 (en) * 2002-07-03 2006-11-21 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks
US7572365B2 (en) * 2002-10-11 2009-08-11 Ivanhoe Energy, Inc. Modified thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU435262A1 (ru) * 1972-04-18 1974-07-05 В. И. Прохоренко, Г. И. Успенский, П. Н. Голик В. В. Попов , Л. К. Косимцева Установка для термообработки сырья на твердом теплоносителе
CA1121749A (en) * 1979-10-12 1982-04-13 Aecom Canada Ltd. Apparatus and process for recovery of hydrocarbons from inorganic host materials
US4324642A (en) * 1980-08-26 1982-04-13 Occidental Research Corporation Pyrolysis process for producing condensed stabilized hydrocarbons utilizing a beneficially reactive gas
RU2066338C1 (ru) * 1992-05-13 1996-09-10 Товарищество с ограниченной ответственностью "МЭН" Способ термического разложения твердых углеродсодержащих материалов с использованием твердого теплоносителя, установка для осуществления способа, реактор для разложения твердых углеродсодержащих материалов и нагреватель-газификатор твердого теплоносителя

Also Published As

Publication number Publication date
CA2546365A1 (en) 2006-11-20
CA2546365C (en) 2013-04-30
EA200600815A1 (ru) 2006-12-29
CN101007961B (zh) 2013-01-23
US20120048713A1 (en) 2012-03-01
US8349268B2 (en) 2013-01-08
US8057662B2 (en) 2011-11-15
US20060260982A1 (en) 2006-11-23
CN101007961A (zh) 2007-08-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI408221B (zh) 利用全原油原料之烯烴生產
US10794588B2 (en) Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same
KR101436174B1 (ko) 2개의 기액 분리기를 이용하여 중질 탄화수소 공급원료로부터 저급 올레핀을 생산하는 개량된 방법
US8518334B2 (en) Coking apparatus and process for oil-containing solids
KR101712238B1 (ko) 완전 원유의 지연 코킹을 위한 공정
RU2599246C2 (ru) Способы и устройства для обработки топлива для повышения качества потока пиролизного масла и углеводородного потока
EA011643B1 (ru) Способ и устройство для пиролитического облагораживания углеводородного сырья
JP2010506996A (ja) 全原油／コンデンセート供給原料を利用する留出物の生成が向上したオレフィンの製造
EA001136B1 (ru) Способ получения олефинов из остаточного сырья и других тяжелых рецикловых продуктов
KR20080098069A (ko) 응축물 공급원료를 활용한 올레핀의 제조
JPH0153994B2 (ru)
JPH01301786A (ja) 重質炭化水素含有原料の品質改良のための連続流動法
SU508219A3 (ru) Способ термического крекинга жидких углеводородных смесей
RU2664803C2 (ru) Способ коксования в псевдоожиженном слое с разделенными зоной коксования и отпарной зоной
RU2701860C1 (ru) Способ пиролиза жидких и газообразных углеводородов и устройство для его осуществления
SK288338B6 (en) Method of thermal decomposition of organic material and device for implementing this method
EA001351B1 (ru) Комплексное облагораживание мазута и жидкофазный каталитический крекинг
TW201042023A (en) Processing of acid containing hydrocarbons
JPS63304091A (ja) 流動床反応帯域における水蒸気クラッキング方法
JPS61501574A (ja) 接触分解のための炭化水素前処理方法
CA2757061A1 (en) Mobile plant for thermally treating a contaminated or uncontaminated feed stream, processes thereof and uses of products thereof
US3192018A (en) Apparatus for thermal cracking of hydrocarbons
EA043337B1 (ru) Способ пиролиза жидких и газообразных углеводородов и устройство для его осуществления
RU2078112C1 (ru) Способ извлечения углеводородов из нефтесодержащего сырья и устройство для его осуществления
RU2456328C2 (ru) Способ переработки битуминозных песков

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU