EA010992B1 - Ультразвуковые устройства с фазированной решеткой для контроля изделий из нержавеющей стали - Google Patents

Ультразвуковые устройства с фазированной решеткой для контроля изделий из нержавеющей стали Download PDF

Info

Publication number
EA010992B1
EA010992B1 EA200701543A EA200701543A EA010992B1 EA 010992 B1 EA010992 B1 EA 010992B1 EA 200701543 A EA200701543 A EA 200701543A EA 200701543 A EA200701543 A EA 200701543A EA 010992 B1 EA010992 B1 EA 010992B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
probe
angle
stainless steel
fitting
penetration
Prior art date
Application number
EA200701543A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200701543A1 (ru
Inventor
Барри Мессер
Хосе Р. Фуентес
Original Assignee
Флуор Текнолоджиз Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Флуор Текнолоджиз Корпорейшн filed Critical Флуор Текнолоджиз Корпорейшн
Publication of EA200701543A1 publication Critical patent/EA200701543A1/ru
Publication of EA010992B1 publication Critical patent/EA010992B1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/04—Analysing solids
    • G01N29/043—Analysing solids in the interior, e.g. by shear waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/04—Analysing solids
    • G01N29/06—Visualisation of the interior, e.g. acoustic microscopy
    • G01N29/0654—Imaging
    • G01N29/069—Defect imaging, localisation and sizing using, e.g. time of flight diffraction [TOFD], synthetic aperture focusing technique [SAFT], Amplituden-Laufzeit-Ortskurven [ALOK] technique
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
    • G01N29/24—Probes
    • G01N29/2487—Directing probes, e.g. angle probes
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
    • G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
    • G01N29/26—Arrangements for orientation or scanning by relative movement of the head and the sensor
    • G01N29/262—Arrangements for orientation or scanning by relative movement of the head and the sensor by electronic orientation or focusing, e.g. with phased arrays
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
    • G01N2291/028—Material parameters
    • G01N2291/0289—Internal structure, e.g. defects, grain size, texture
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/04—Wave modes and trajectories
    • G01N2291/042—Wave modes
    • G01N2291/0421—Longitudinal waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/04—Wave modes and trajectories
    • G01N2291/042—Wave modes
    • G01N2291/0422—Shear waves, transverse waves, horizontally polarised waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/04—Wave modes and trajectories
    • G01N2291/056—Angular incidence, angular propagation
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/10—Number of transducers
    • G01N2291/106—Number of transducers one or more transducer arrays
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
    • G01N2291/26—Scanned objects
    • G01N2291/267—Welds
    • G01N2291/2675—Seam, butt welding

Abstract

Предлагаемые решения относятся к неразрушающему ультразвуковому контролю материалов нержавеющей стали особенно в труднодоступных местах. Предусмотрено управление ультразвуковым зондом с фазированной решеткой с использованием продольных волн, причем зондом далее управляют, изменяя угол, при этом обеспечивают, по существу, полное ультразвуковое покрытие путем изменения угла луча.

Description

Настоящее изобретение относится к области ультразвукового контроля и особенно контроля труднодоступных сварных швов в нержавеющей стали.
Предпосылки создания изобретения
Сварные швы в нержавеющей стали обычно трудно поддаются контролю методами ультразвукового контроля (УК), поскольку относительно большие анизотропные зерна, обычно содержащиеся в аустенитном металле сварного шва, часто искажают и/или рассеивают ультразвуковой луч. Чаще всего такие вредные эффекты являются комбинацией волнового преобразования и затухания луча, вызываемых изменениями скорости звука, проходящего через зерна разной ориентации и в разных положениях.
Волновое преобразование является эффектом, обычным для ультразвукового контроля, который часто возникает, когда ультразвуковой луч под косым углом попадает на поверхность раздела между двумя материалами с разными акустическими скоростями. Когда луч сталкивается с такой поверхностью раздела, он расщепляется на отраженный и преломленный лучи с разными видами колебаний и с волнами разных классов (например, продольные, поперечные и поверхностные волны). Волновые преобразования обычно расщепляют падающий луч, уменьшая его мощность, и создают нежелательные отражения, которые приводят к ошибочной индикации.
Кроме того, анизотропия нержавеющей стали, которая приводит к волновым преобразованиям, также может искажать луч, вызывая затухание и рассеивание ультразвукового луча, когда он движется сквозь материал. Затухание, по существу, относится к поглощению звуковой энергии при прохождении через материал, что приводит к выделению тепла. Когда звук поглощается, отношение сигнал/шум уменьшается, затрудняя выделение сигнала из шума. Рассеивание сигнала - это отведение небольших количеств акустической энергии от основного ультразвукового луча. Такое отведение является результатом взаимодействий между звуковым лучом и неоднородностями в материале, такими как границы зерен, включения и дефекты (рассеивание в большой степени зависит от отношения размера зерен и длины ультразвуковой волны). И затухание, и рассеивание луча являются хорошо известными проблемами в области ультразвукового контроля участков сварных швов в нержавеющей стали.
По меньшей мере часть эффектов волнового преобразования и искажения луча можно свести к минимуму, используя соответствующие зонды и методы анализа. Например, известен метод уменьшения нежелательных эффектов затухания путем применения зондов пониженной частоты. Однако использование зондов пониженной частоты обычно приводит к уменьшению чувствительности и разрешающей способности. С низким отношением сигнал/шум, обусловленным рассеиванием, можно бороться, используя фокусирующие зонды. К сожалению, когда сфокусированные лучи используются со стандартными двухкристальными зондами, время, затрачиваемое на контроль, резко увеличивается, поскольку такая обработка часто требует большого количества зондов с различными углами и фокальными точками.
Следовательно, хотя некоторые трудности, связанные с ультразвуковым контролем нержавеющей стали, можно преодолеть, по крайней мере, до определенной степени, все или почти все такие улучшения требуют высококвалифицированных специалистов и/или значительного увеличения времени, затрачиваемого на контроль. Таким образом, несмотря на то, что известны многочисленные способы и устройства для ультразвукового контроля, все или почти все они имеют те или иные недостатки. Поэтому существует потребность в создании улучшенных устройств и способов для ультразвукового контроля.
Краткое описание изобретения
Настоящее изобретение направлено на конфигурации и способы ультразвукового контроля, в которых используется зонд с фазированной решеткой, где зондом управляют для изменения угла луча, при этом зонд далее работает в режиме продольной волны. На другом шаге зонд помещают на поверхность контролируемого нержавеющего стального материала под таким углом, чтобы изменяя угол луча в режиме продольной волны, можно было просканировать, по существу, весь материал под поверхностью.
В другом аспекте предмета настоящего изобретения предлагается способ инструктажа оператора для обнаружения потенциальных дефектов в сварном шве нержавеющего стального материала, содержащий этап, при котором предоставляют информацию для использования ультразвукового зонда с фазированной решеткой, причем зонд сконфигурирован и управляется так, чтобы угол луча можно было менять. На другом этапе выдается информация для работы зонда в режиме продольной волны. На еще одном этапе выдается информация для помещения зонда на поверхность материала нержавеющей стали под таким углом, чтобы, изменяя угол луча в режиме продольной волны, можно было просканировать, по существу, весь материал под поверхностью, и на следующем этапе выдают информацию для работы зонда для сканирования потенциального дефекта в материале нержавеющей стали.
Более предпочтительно угол луча изменяется между 20 и 70°, а угол зонда - между 60 и 80°. Типично, контролируемый материал под поверхностью содержит отводной соединительный фитинг (например, между скошенным выпускным соединением и статичным литым коллектором и/или модифицированным тройником), и/или сварной шов с разделкой кромок, с полным проваром, который далее может включать
- 1 010992 усиливающую галтель. К другим предусмотренным материалам относятся материалы, применяемые при высоких давлениях (например, абсолютное давление 100 фунтов на кв. дюйм или приблизительно 690 кПа) и/или высоких температурах (т.е. выше 300°С). Чаще всего такие материалы включают различные марки нержавеющей стали и другие металлические сплавы.
Таким образом, дефекты, обнаруживаемые предлагаемыми способами, особенно включают трещины, непровар, неполный провар, поднутрение, пористость поверхности и обнаженные шлаковые включения в материалах (и, в частности, сварных швах) для промышленного применения, включая трубопроводы, бойлеры и т.д., где дефект можно обнаружить на глубине до 25 мм и более типично по меньшей мере до 30 мм.
Различные объекты, признаки, аспекты и преимущества настоящего изобретения будут очевидны из последующего подробного описания предпочтительных вариантов со ссылками на прилагаемые чертежи, где изображено на фиг. 1 - схематическое представление путей ультразвуковой волны и углов зонда с монокристаллическим преобразователем (слева) и зонда с фазированной решеткой преобразователей;
на фиг. 2 - схематическое представление влияния задержки включения преобразователей в фазированной решетке на угол луча и фокусное расстояние;
на фиг. 3 - фотография иллюстративного сварного соединения, обозначающего сканируемую поверхность;
на фиг. 4 - схематическое сечение сварного соединения по фиг. 3;
на фиг. 5 - фотография иллюстративной конструкции по настоящему изобретению; на фиг. 6 - иллюстративный экран сканирования, где угол луча меняется между 20 и 75°.
Подробное описание
Авторами было обнаружено, что ультразвуковой контроль можно существенно улучшить, используя зонд с фазированной решеткой, где множеством предающих элементов управляют скоординировано для получения заранее определенного положения точки и/или положения фокусировки. Наиболее предпочтительно зонд с фазированной решеткой работает с использованием продольных волн и имеет угол положения зонда относительно поверхности, который позволяет выполнить, по существу, полную развертку ультразвукового луча в контролируемом материале. Наиболее типично зонд с фазированной решеткой работает так, чтобы угол луча можно было существенно изменять.
Иллюстративное сравнение с известным зондом, имеющим единственный передающий элемент, приведено на фиг. 1. Слева показан однокристальный, а справа - многоэлементный зонды. Однокристальный зонд имеет фиксированную фокальную точку и может обнаруживать дефекты, ориентация которых дает достаточное отражение назад. В отличие от этого, многоэлементные зонды по настоящему изобретению способны регулировать фокальную точку и управлять ультразвуковым лучом для обнаружения и оценки размеров трещин, проходящих в большинстве ориентации и на большинстве глубин. Поскольку отдельные элементы работают в управляемой фазе относительно друг друга, контроль с помощью предлагаемых зондов и методов также именуется УК-ФР (ультразвуковой контроль фазированной решеткой). В другой модификации технология УК-ФР основана на размещении множества пьезоэлектрических элементов, которыми управляют индивидуально для создания синхронизированных и управляемых звуковых волн.
На фиг. 2 показан пример форм результирующих волн, полученных с помощью управляемой задержки между отдельными элементами. На верхнем эскизе задержка в срабатывании элементов увеличивается от крайних элементов к центральным, что позволяет получить сфокусированный луч, тогда как на нижнем эскизе задержка увеличивается нелинейно от левых элементов к правым, что позволяет получить наклонный луч. Следует понимать, что такие расширенные возможности УК-ФР дают более высокое разрешение с улучшенными характеристиками калибровки и съемки, которые выполняются значительно быстрее, чем в известных способах ультразвукового контроля. Более того, следует также понимать, что предлагаемые способы позволяют проверять целостность труднодоступных швов, включая отводные фитинги и сварные швы с разделкой кромок и с полным проваром, с усиливающей галтелью. Контроль швов такого типа необходим для электрогенерирующих, нефтяных и газовых установок, в частности, для тех, которые работают при высоком давлении и температуре и в агрессивной среде.
Исторически использовались визуальный контроль швов и рентгенографический контроль (РК), но эти способы являются дорогими, требующими много времени и часто не дают преимуществ, которые имеет новый способ УК-ФР. Предлагаемые способы УК-ФР, по существу, требуют меньше времени, чем обычный ультразвуковой контроль, не столь опасны, как РК, и обеспечивают стопроцентный объемный контроль. К другим преимуществам предлагаемых способов УК-ФР относятся легкость в использовании, повышенная точность и возможность немедленного создания цифровых отчетов о контроле для отслеживания распространения дефекта в будущем.
Авторы обнаружили, что помимо других материалов, ультразвуковой контроль с фазированной решеткой является подходящим способом для контроля литой нержавеющей стали, и, в частности, модифицированной по А8ТМ А608 нержавеющей стали 20Ст-32№-ЫЬ. Используя предлагаемые способы и
- 2 010992 устройства, можно осуществлять неразрушающий контроль целостности труднодоступных участков, таких как отводные соединительные фитинги и сварные швы с разделкой кромок. Эта безопасная, легкая в использовании и эффективная технология может использоваться для 100% объема шва с немедленным получением результатов контроля в цифровой форме. Представляемый способ УК-ФР также является простым и экономически эффективным способом фокусирования на потенциальных проблемных областях и, следовательно, уменьшает потребность в дорогом ремонте. В отличие от этого, большинство обычных способов ультразвукового контроля невозможно успешно использовать во всех труднодоступных участках. Другие способы неразрушающего контроля труднодоступных участков требовали визуальных проверок или относительно дорогих способов исследования, которые подвергали пользователей различным опасностям (например, радиационным, химическим и пр.).
Сравнение предлагаемых способов УК-ФР с другими способами контроля приведено в табл. 1, где УК-ОВПЛ означает ультразвуковой контроль с определением времени прохождения луча. Данные о вероятности обнаружения (ВО) получены Голландским институтом сварки.
Таблица 1
характеристика РК Обычный УК УК-ОВПЛ УК-ФР
Возможности определения размера Обнаружение, но без определения размера по вертикали Обнаружение с ограниченным определением размера по вертикали Очень хорошее обнаружение и определение размера Очень хорошее обнаружение и определение размера
Покрытие Полное Полное Некоторые ограничения ДЛЯ внутренних и наружных поверхностей Полное
Воспроизводимость Хорошая Может меняться в зависимости от оператора Хорошая Хорошая
Тип дефекта, ограничения по ориентации Хорошая для объемных дефектов, ограниченная для планарных дефектов Хорошая для планарных дефектов, несколько ограниченная для объемных дефектов Хорошая для планарных и объемных дефектов Хорошая для планарных дефектов, несколько ограниченная для объемных дефектов
Ограничения по материалу Толщина менее 2 дюймов (50,8 мм) (1г. 192) Ограничения на аустенитных материалах Менее пригоден для материалов с грубыми зернами и армированных, без ограничений по толщине по существу без ограничений
Представление данных Вид сверху Нет Вид сбоку ВИД с верхнего торца
Геометрические х ара кт е ри с ти ки По существу ограничен сваркой встык для труб и сосудов По существу без ограничений По существу ограничен сваркой встык для труб и сосудов Может быть адаптирован под условия геометрии
Вероятность обнаружения 66% 52% 82% 89%
Квалификация оператора Квалифицированный техник Квалифицированный техник Важны хорошо обученные операторы Важны хорошо обученные операторы
Зависимость от оператора Да, в некоторой степени при интерпретации Да, на основе опыта в небольшой степени, благодаря цифровому архивированию В небольшой степени, благодаря цифровому архивированию
Примеры
Нижеприведенные примеры описывают различные аспекты способов неразрушающего ультразвукового контроля по настоящему изобретению отводного соединения выпускного фитинга по Ά8ΤΜ А608 статичного модифицированного литого коллектора из нержавеющей стали 20ίτ32Νί-ΝΓ и модифицированного тройника НР45. В этих примерах были получены точные и быстрые результаты для усиленных фитингов. Типичное одинарное сварное соединение показано на фиг. 3, представляющей соединение патрубка, проверяемое методом УК-ФР.
Фитинги оборудования и материалы, подвергаемые контролю, включали: (1) выпускной фитинг
- 3 010992 υΝ8 N08811 Ά8ΤΜ Β564 Μ88 Ρ8-97-2001 с конструкцией и размерами скоса по Л8ТМ В16.25 - внутренний диаметр 28,5 мм, макс. наружный диаметр - 89,5 мм, средняя толщина стенки 1 = 30,5 мм, (2) модифицированные трубные коллекторы по Л8ТМ А608 из стали 20ϋτ-32-Νί-Ν6 с внутренним диаметром 279,4 мм и толщиной стенки 1 = 38,1 мм и (3) модифицированные тройники НР45.
На строительных площадках часто встречаются существенные трудности при исследовании целостности сварного шва для патрубков, поскольку швы могут располагаться в местах, где конфигурация стенки трубы чрезвычайно затрудняет и удлиняет традиционные методы рентгенографического контроля. Кроме того, и особенно там, где эталонный рентгенографический контроль дает плохие результаты, очень желательно применять альтернативные способы контроля. Стандарт определяет патрубок как интегрально усиленный фитинг, приваренный к напорной трубе и соединенный с отводной трубой сваркой встык, сварной муфтой, резьбой или фланцевым соединением, включая выпускной отводной фитинг, соответствующий М88 8Ρ-97. Для рентгенографического контроля это означает, что критерий приемлемости швов не допускает наличия трещин, непровара, неполного провара, поднутрения, пористости поверхности или обнаженных включений шлака.
Во время эталонной рентгенографической проверки 25 выпускных фитингов были испытаны с применением технологии экспозиции через две стенки. Шесть из них (24%) были отбракованы на основании В31.3 табл. 341.3.2, категория М Πιιίά в колонке щг1к шйет дтооуе аиб Ьтаисй соииесйои (соединение периметра, составной канавки и патрубка) Трудности, связанные с проведением контроля такого типа с экспозицией через две стенки, были связаны с затратами времени и усилий (приблизительно 6 ч на исследование готового соединения). Например, для проверки более 600 патрубков, рентгенографические способы потребовали бы более пяти месяцев непрерывной работы. Новая технология с фазированной решеткой, представленная в настоящем описании, оказалась весьма предпочтительной альтернативой, позволив провести проверку за десять рабочих дней. В другой рентгенографической проверке использовалась технология экспозиции через одну стенку. Такая технология допустима в определенных местах, что связано с конфигурацией соединения и размером стенки трубы. Результаты такой проверки привели к отбраковке 29 соединения из 45, что дало уровень отбраковки 64,4% образцов. Фактор геометрической нерезкости для этих сварных швов, однако, не соответствовал части V ст. 2 параграфу Т-274.2 для материалов толщиной менее 2 дюймов.
Для использования УК-ФР следовало решить два главных вопроса. Одним из них было соответствие технологии УК-ФР стандарту, а вторым - его применимость для использования с применяемым в настоящее время сварочным оборудованием. Условия конструкции предусматривали манометрическое давление 485 фунтов на кв. дюйм (приблизительно 3,34 МПа) и температуру 885°С. Конструкция основывалась на ΑΡΙ 560 Пламенный нагреватель для установок по переработке нефти и А8МЕ В31.3 Технологические трубопроводы. Критерий приемлемости для таких сварных швов с использованием рентгенографического контроля определяется по ст. В31.3. табл. 341.3.2 стандарта А8МЕ. Стандарт А8МЕ VIII Сосуды для работы под давлением, пример 2235-6, допускает применение УК вместо РК, и положения АР1-560 и В31.3 разрешают применение УК. Стандарт АР1-560 в параграфе 14.2.2.7 указывает, что в случаях, когда сварка или конфигурация материала затрудняют интерпретацию результатов рентгенографического контроля или делают невозможным его проведение, например, сварные швы насадок, можно осуществлять ультразвуковой контроль. Далее, в параграфе 341.5.3 стандарта А8МЕ В31.3 Проверки для устранения неопределенности говорится, что для устранения сомнений в показаниях может использоваться любой метод.
Калибровка
Для калибровки устройств УК-ФР брались реальные образцы выпускных фитингов, которые использовались как калибровочные блоки. На фиг. 4 показано использование таких образцов для калибровки. Из сварного соединения патрубка с тройником была изготовлена калибровочная деталь с боковыми просверленными отверстиями. Этот образец представляет все проверенные соединения в отношении подготовки шва, технологии и термообработки. Как показано на фиг. 5, использовался прибор Ρ/Ώ ТесЮшш8саи с 16-элементным зондом на частоте 5,0 МГц и ультрагелевой контактирующей средой, пригодной для работы с нержавеющей сталью. Технология УК-ФР пригодна для СС8В иТ Ьеуе1 II или 8ΝΤ иТ Ьеуе1 II и требует только двух-трех дней на обучение, прежде чем можно будет давать интерпретацию появляющимся на экране результатам. Образец выходного изображения для этой технологии показан на фиг. 6.
Следует отметить, что выбранный угол зонда должен подходить для ожидаемой ориентации дефекта. Следовательно, предпочтительно, чтобы угол падения ультразвукового луча обеспечивал попадание на дефект перпендикулярно для получения максимальной амплитуды эха. Однако трудно найти такой нужный угол зонда, когда ориентация дефекта заранее не известна. Для такой ситуации сварной шов сканировался с плоской поверхности выпускного фитинга. По существу, применявшиеся углы зонда составляли от 5 до 85°, чаще от 25 до 85° и чаще всего от 25 до 80°.
Обычно для контроля сварных швов допустимы только поперечные (сдвиговые) волны. Однако, если такие параметры не практичны и/или не пригодны, следует понимать, что можно использовать про- 4 010992 дольные (прямые) волны, чтобы получить требуемую ширину сканирования в разрезе. Сдвиговые волны имеют длину, приблизительно вдвое меньшую, чем продольные волны, и угол покрытия для них составляет только 30-35°. В отличие от них, продольные волны могут дать вдвое более широкий угол покрытия, как показано на фиг. 4 (образец соединения, используемый как калибровочный блок для оборудования УК-ФР). Следовательно, следует признать, что при использовании продольных волн можно получить сектор покрытия от 10 до 80° и более типично от 20 до 75°. В комбинации с соответствующим углом зонда можно получить, по существу, полное покрытие области сканирования. Термины по существу полное и по существу все, используемые в настоящем описании, означают по меньшей мере 90%, более типично по меньшей мере 95% и наиболее типично по меньшей мере 97-100%. Сканирование предусмотрено в приращениях по 1 мм ультразвукового луча и при угловом разрешении 0,8 мм.
Было определено, что зерна материала сварного шва имеют средний размер 8 на основе Л8ТМ Е112-96, табл. 4 (детали разрезались перпендикулярно к оси сварки, чтобы показать структуру и грани поверхности шва). В зонах сплавления были соответственно просверлены отверстия. Целью калибровки по зоне сплавления и материалу сварного шва была компенсация эффектов структуры сварного шва. На фиг. 6 показан вид экрана, полученного в соединении, на котором была обнаружена максимальная амплитуда, показывающий покрытие решетки, которое в данном примере составляет от 20 до 75°. Он также показывает угол, на котором максимальная энергия отражалась от объекта, 67° продольной волны. Масштаб глубины экрана нельзя использовать для определения глубины, поскольку наклон влияет на расстояние, в зависимости от положения зонда относительно сварного соединения. Кроме того, изменение скорости в материале сварного шва также могут уменьшить точность. Однако в результирующих таблицах приведено оценочное расстояние от наружной поверхности, которое основано на том, где появилась отметка в решетке. На основе этих относительно коротких звуковых путей отметок можно считать, что они расположены в зоне сварки на сварной стороне соединения. Размеры дефекта оценивались по сечению решетки (прибл. 10-12 мм) на цели. Оценочные размеры непосредственно и пропорционально взяты с изображений.
Чувствительность определяется в основном размером просверленных боковых отверстий, диаметр которых составлял 3,2 мм в соответствии с требованиями В31.3 для толщины сварного шва 30,5 мм. Калибровка чувствительности производилась по отверстиям диаметром 3,2 мм при сканировании с дополнительной чувствительностью 6 дБ для определения размера меток. Для оценки меток и сбора данных эти дополнительные 6 дБ убирались.
Корреляция УТ-ФР и РК
Согласно критериям приемлемости при ультразвуковом контроле по параграфу 344.6.2 ст. В31.3 стандарта Л8МЕ линейная прерывистость неприемлема, если амплитуда метки превышает опорный уровень и ее длина превышает 10,2 мм. Это равно 10 мм длины для полевых условий, где неопределенность измерения составляет 0,2 мм. В результате должны соблюдаться два критерия. Во-первых, дефект должен отображаться на 80% или более высоты полного экрана и, во-вторых, дефект должен иметь размер 10 мм и более, чтобы считаться браком.
Длина 10,2 мм выведена по формуле Е=Т/3, где Т - номинальная толщина стенки самого тонкого компонента из соединяемых сваркой. Для разрывов линейного типа, если амплитуда метки превышает опорный уровень и ее длина превышает Т/3 для толщин от 19 до 59 мм (фактическая толщина составляла 30,5 мм), образец отбраковывается. (Если бы в качестве основного критерия приемлемости был принят Л8МЕ 8ес(юи VIII Όίνίδίοη I, то критерии приемлемости были бы такими же, что и по Л8МЕ В31.3).
Попытка найти корреляцию между РК и УК-ФР была предпринята на партии из 25 соединений патрубков. Это дало 100% корреляцию сигнала или в некоторых случаях метки доказали, что УК-ФП обнаруживает больше дефектов, чем РК. Когда к этим 25 соединениям был применен строгий критерий стандарта, УК-ФР позволил отбраковать на 8% больше деталей, чем РК (28% для УК-ФР и 20% для РК). Следует отметить, что отбраковка в УК-ФР базировалась на длине дефекта, как определено в В31.3, параграф 344.6.2, тогда как отбраковка по РК базировалась на длине и ширине дефекта, как определено в В31.3, табл. 344.3.2. Поэтому было принято решение продолжить проверку всех других швов методом УК-ФР. Образцы данных по корреляционным тестам для УК-ФР и РК приведены.
Анализ корреляции УК-ФР и РК доказывает эффективность и точность УК-ФР, основанных на положении и размере дефектов. В табл. 2 приведены свойства для обоих использованных способов.
- 5 010992
Таблица 2
Характеристика РК УК-ФР
С одной стенкой С двумя стенками
Время, затраченное на тестирование одного соединения 1 час 6 часов 10 мин
Общее время, затраченное на проверку всех соединений неприменимо, поскольку не соответствует кодексу 5 мес. 10 дней (реально затраченное время)
Время на получения результатов Следующий день (или минимальное время проявления Следующий день (или минимальное время проявления Немедленно
Влияние на работу рядом с зоной тестирования Полная изоляция изза радиационной опасности при съемке Полная изоляция из-за радиационной опасности при съемке Нет
Соответствие кодексу нет да да
Стоимость По меньшей мере вчетверо дороже УК По меньшей мере вчетверо дороже УК По меньшей мере вчетверо дешевле РК
Покрытие и разрешение Невозможно рассмотреть корневую часть шва Трудно интерпретировать 100% чистое волюметрическое покрытие
Идентификация дефектов Да, кроме корневой части Да 1:1 по сравнению с РК
Доказатель ства теста Пленка РК + отчет МОЕ Ьече! III Пленка РК + отчет ΝΟΕ Ъеуе1 III Компакт-диск с цветными изображениями+отчет МОЕ Ι,βνβΐ III
Результаты УК-ФР
Представленный способ УК-ФР дал процент отбраковки 20,5% при том, что из 600 проверенных образцов всего более 100 соединений не отвечали критерию приемлемости. Всего было около 100 выпускных фитингов на патрубках и около 30 фитингов на тройниках.
В дополнение к проверенным и идентифицированным соединениям с дефектами, обусловливающими их отбраковку, полное сканирование проводилось на всех соединениях с любыми метками. Только отбракованные соединения ремонтировались или заменялись. Всего было 442 соединения с метками длиной менее 10 мм, которые не отбраковывались. Эти идентифицированные метки будут отслеживаться при дальнейшей эксплуатации, используя этот же метод УК-ФР. В то же время, полученные в будущем результаты ультразвукового контроля будут перепроверяться по записям, полученным во время этой проверки УК-ФР. Следовательно, можно идентифицировать поведение или распространение дефектов и принять соответствующие меры по ремонту или замене.
Следовательно, следует признать, что использование представленного способа УК-ФР дает многочисленные выгоды и преимущества. Помимо прочего, технология УК-ФР позволяет управлять лучом и фокусировать луч электронными способами, чтобы покрыть область сварного шва с ограниченной поверхности сканирования, например область, скошенную под 45° усиленного соединения патрубка. Более того, технология по настоящему изобретению дает 100% объемную оценку и цифровые результаты позволяют получить изображения меток в сечении и постоянно регистрировать полученные данные. Далее, УК-ФР позволяет быстрее получить результаты, чем РК, который требует существенного времени на проявку и экспозицию, особенно для толстых стенок. Более того, УК-ФР дает хорошие результаты тестирования для большинства металлических сварных швов и металлических материалов, легок в использовании и не опасен для лиц, проводящих тестирование.
Следует особенно отметить, что сложные швы, проанализированные выше, включали сварку встык массивных стенок и сварку усиленного фитинга с приемным коллектором, содержащим модифицированный НР45 с дисперсионно твердеющим статичным литым сплавом, которые было относительно трудно проверять (в некоторых случаях для получения покрытия и энергии, необходимых для проверки
- 6 010992 и корня, и тела шва, угол зонда необходимо было менять на приблизительно 70° и менять волну на продольную). Таким образом, и особенно на основе прекрасных результатов, полученных на массивных и тонкостенных НР45, следует признать, что УК-ФР пригоден для многочисленных других металлических сплавов, и особенно для углеродистой стали, низколегированных сплавов и нержавеющей стали. Более того, среди различных других применений для предусмотренных материалов УК-ФР считается особенно полезным для сварных швов, относящихся к врезным, стыковым и выходным соединениям, применяемым на сосудах и оборудовании, работающих под давлением.
Таким образом, следует признать, что УК-ФР является надежным способом контроля там, где нельзя использовать РК. Например, новый способ УК-ФР дает более точные результаты с прекрасным представлением записей, которые легко читать и поддерживать в будущем планово-предупредительный ремонт. Более того, затраты на обучение и интерпретацию результатов минимальны и соответствие нормативным требованиям может быть достигнуто с большей уверенностью, чем при других способах РК.
Следовательно, авторы разработали способ контроля материала нержавеющей стали, имеющий один этап, на котором используют ультразвуковой зонд с фазированной решеткой, где зондом управляют так, что угол луча меняется, и где зондом далее управляют в режиме продольной волны. На другом этапе зонд устанавливают на поверхность контролируемого материала нержавеющей стали под таким углом, чтобы путем изменения угла луча в режиме продольной волны просканировать весь материал под этой поверхностью. С другой точки зрения, авторы разработали способ инструктажа оператора для обнаружения потенциальных дефектов в сварном шве в материале нержавеющей стали, содержащий шаг, при котором выдают информацию на использование ультразвукового зонда с фазированной решеткой, где зонд выполнен и управляется с возможностью изменения угла луча. На другом этапе выдают информацию на использование зонда в режиме продольной волны. На следующем этапе выдают информацию на установку зонда на поверхность материала нержавеющей стали под таким углом, чтобы изменением угла луча в режиме продольной волны можно было просканировать, по существу, весь материал под этой поверхностью, а на следующем этапе выдают информацию на включение зонда так, чтобы он сканировал материал нержавеющей стали для обнаружения потенциального дефекта.
Таким образом, выше были раскрыты конкретные варианты и способы применения неразрушающего ультразвукового контроля с фазированной решеткой материала нержавеющей стали. Однако специалистам должно быть очевидно, что возможно множество других модификаций, не выходящих за пределы изложенной выше изобретательской концепции, помимо уже описанных.
Следовательно, предмет изобретения не должен ограничиваться ничем, кроме приложенной формулы изобретения. Более того, при толковании описания и формулы изобретения все термины следует толковать в наиболее широком смысле, не противоречащем контексту. В частности, термины содержит и содержащий следует толковать, как относящиеся к элементам, компонентам, или этапам неисключительным образом, указывая что такие элементы, компоненты или этапы могут присутствовать, использоваться или комбинироваться с другими элементами, компонентами или этапами, которые прямо не упомянуты. Кроме того, если определение или использование термина в источнике, включенного в настоящий документ путем отсылки, не соответствует или противоречит определению этого термина, данному в настоящем документе, к этому термину следует применять определение, данное в настоящем документе, а не в упоминаемом источнике.

Claims (14)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ контроля нержавеющего стального материала, при котором используют ультразвуковой зонд с фазированной решеткой, причем зондом управляют так, чтобы изменять угол луча и чтобы обеспечивать работу в режиме продольной волны;
    помещают зонд на поверхность нержавеющего стального материала, подвергающегося контролю, под таким углом, чтобы при изменении угла луча в режиме продольной волны обеспечивать сканирование, по существу, всего материала под этой поверхностью, и управляют зондом для сканирования потенциальных дефектов в материале.
  2. 2. Способ по п.1, в котором угол луча изменяют от 20 до 70°.
  3. 3. Способ по п.1, в котором угол зонда составляет между 60 и 80°.
  4. 4. Способ по п.1, в котором материал под поверхностью содержит по меньшей мере один из следующих элементов: соединительный фитинг патрубка, сварной шов с разделкой кромок и полным проваром, при необходимости с усиливающей галтелью.
  5. 5. Способ по п.4, в котором соединительный фитинг патрубка расположен между скошенным выпускным фитингом и по меньшей мере одним из следующих элементов: коллектором статической заливки и модифицированным тройником.
  6. 6. Способ по п.1, в котором дефект выбран из группы, содержащей трещину, непровар, неполный провар, поднутрение, пористость поверхности и обнаженное включение шлака.
  7. 7. Способ по п.1, в котором материал под поверхностью имеет толщину по меньшей мере 25 мм.
  8. 8. Способ по п.1, в котором материал под поверхностью содержит нержавеющую сталь, пригодную
    - 7 010992 для работы в условиях высокого давления.
  9. 9. Способ обнаружения потенциального дефекта в сварном шве в нержавеющем стальном материале, включающий этапы на которых управляют ультразвуковым зондом с фазированной решеткой так, чтобы изменять угол луча и зонд работал в режиме продольной волны; осуществляют управление зондом в режиме продольной волны;
    устанавливают зонд на поверхность нержавеющего стального материала под таким углом, чтобы изменение угла луча в режиме продольной волны обеспечивало сканирование, по существу, всего материала под этой поверхностью, и осуществляют управление зондом для сканирования потенциальных дефектов в материале, причем оператору на каждом этапе способа предоставляют соответствующую информацию для выполнения упомянутого этапа способа.
  10. 10. Способ по п.9, в котором угол луча изменяют от 20 до 70°.
  11. 11. Способ по п.9, в котором угол зонда составляет между 60 и 80°.
  12. 12. Способ по п.9, в котором материал под поверхностью содержит по меньшей мере один из следующих элементов: соединительный фитинг патрубка, сварной шов с разделкой кромок и полным проваром, при необходимости с усиливающей галтелью.
  13. 13. Способ по п.12, в котором соединительный фитинг патрубка расположен между скошенным выпускным фитингом и по меньшей мере одним из следующих элементов: коллектором статической заливки и модифицированным тройником.
  14. 14. Способ по п.9, в котором дефект выбран из группы, содержащей трещину, непровар, неполный провар, поднутрение, пористость поверхности и обнаженное включение шлака.
EA200701543A 2005-01-21 2005-05-17 Ультразвуковые устройства с фазированной решеткой для контроля изделий из нержавеющей стали EA010992B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US64603805P 2005-01-21 2005-01-21
PCT/US2005/017383 WO2005108973A1 (en) 2005-01-21 2005-05-17 Ultrasound phased array devices and methods for use with stainless steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200701543A1 EA200701543A1 (ru) 2007-12-28
EA010992B1 true EA010992B1 (ru) 2008-12-30

Family

ID=35320330

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200701543A EA010992B1 (ru) 2005-01-21 2005-05-17 Ультразвуковые устройства с фазированной решеткой для контроля изделий из нержавеющей стали

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7784347B2 (ru)
EP (1) EP1839050A4 (ru)
JP (1) JP5393031B2 (ru)
CN (1) CN101103266B (ru)
AU (1) AU2005241566B2 (ru)
CA (1) CA2594965C (ru)
EA (1) EA010992B1 (ru)
MX (1) MX2007008449A (ru)
WO (1) WO2005108973A1 (ru)

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4596331B2 (ja) * 2006-09-21 2010-12-08 住友金属工業株式会社 管のねじ継手の超音波探傷方法
CA2593893C (en) 2007-01-26 2016-11-08 Roentgen Technische Dienst B.V. Improved technique and phased array transducer for ultrasonic inspection of coarse grained, anisotropic welds
JP4910770B2 (ja) * 2007-02-28 2012-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 管体の超音波探傷装置および超音波探傷方法
GB2457240B (en) 2008-02-05 2013-04-10 Fujitsu Ltd Ultrasound probe device and method of operation
EP2348313B1 (en) * 2008-11-19 2019-09-25 Nippon Steel Corporation Method and apparatus for ultrasonically detecting flaws of a welded portion
US8532940B2 (en) * 2009-02-18 2013-09-10 Fbs, Inc. Systems and methods for the inspection of structures having unknown properties
US8297122B2 (en) * 2009-06-19 2012-10-30 Georgia Tech Research Corporation Methods and systems for detecting defects in welded structures
US8256296B2 (en) * 2009-08-03 2012-09-04 Georgia Tech Research Corporation Methods and systems for detecting defects in welded structures utilizing pattern matching
US8146429B2 (en) * 2009-08-03 2012-04-03 Georgia Tech Research Corporation Methods and systems for classifying the type and severity of defects in welds
US9261486B2 (en) * 2010-01-28 2016-02-16 Indian Institute Of Technology Technique for imaging using array of focused virtual sources using phased excitation
US8453508B2 (en) 2010-12-10 2013-06-04 Ihi Southwest Technologies, Inc. Testing of swing type check valves using phased array sequence scanning
US9557303B2 (en) 2010-12-10 2017-01-31 Ihi Southwest Technologies, Inc. Visualization of tests on swing type check valves using phased array sequence scanning
US9952182B2 (en) 2010-12-10 2018-04-24 Ihi Southwest Technologies Visualization of tests on lift-type check valves using phased array sequence scanning
US10352477B2 (en) 2010-12-10 2019-07-16 Ihi Southwest Technologies, Inc. Visualization of tests on globe-type valves using phased array sequence scanning
CN102175766B (zh) * 2010-12-27 2013-08-21 中国科学院声学研究所 一种管材或棒材超声相控阵在线检测系统及检测方法
EP2487488A1 (de) * 2011-02-11 2012-08-15 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Durchführen von Ultraschall-Winkelscans an einem Untersuchungsobjekt
CA2835899C (en) 2011-05-10 2019-04-16 Edison Welding Institute, Inc. Three-dimensional matrix phased array spot weld inspection system
CN102818851B (zh) * 2011-06-10 2015-02-25 中国商用飞机有限责任公司 对l形工件的弧形角部进行超声检测的检测方法
US8972206B2 (en) 2012-01-26 2015-03-03 General Electric Company Phased array scanning into a curvature
US8839673B2 (en) * 2012-05-02 2014-09-23 Siemens Energy, Inc. System and method for industrial ultrasonic inspection using phased array probe and distance-gain-size flaw sizing
JP6089805B2 (ja) * 2013-03-08 2017-03-08 新日鐵住金株式会社 測定装置、測定方法、プログラム及び記憶媒体
CN103267806A (zh) * 2013-04-27 2013-08-28 天津市特种设备监督检验技术研究院 游乐设施轴类超声相控阵无损检测方法
US9207214B2 (en) * 2013-04-30 2015-12-08 General Electric Company Auto beam optimization for phased array weld inspection
RU2541007C1 (ru) * 2014-01-21 2015-02-10 Открытое акционерное общество "Севернефтегазпром" Способ герметизации резьбового соединения муфта кондуктора-монтажный патрубок колонной головки на скважине без вывода в капитальный ремонт
CN104807881A (zh) * 2014-01-26 2015-07-29 上海华林工业气体有限公司 一种薄壁氢气管线焊缝上氢致延迟裂纹的检测方法
CN103954689A (zh) * 2014-05-19 2014-07-30 南京迪威尔高端制造股份有限公司 一种锻件内部缺陷的超声波相控阵识别方法
CN104792874A (zh) * 2015-04-30 2015-07-22 南京迪威尔高端制造股份有限公司 一种实心轴锻件内部缺陷的超声波截面图识别方法
CN104914161A (zh) * 2015-06-10 2015-09-16 西安金果能源动力设备检测有限公司 一种基于相控阵技术的联箱接管管座孔内壁裂纹检测方法
JP6685683B2 (ja) * 2015-09-24 2020-04-22 Ntn株式会社 等速自在継手の外側継手部材の製造方法および溶接部の超音波探傷検査方法
US10302600B2 (en) 2016-01-19 2019-05-28 Northrop Grumman Innovation Systems, Inc. Inspection devices and related systems and methods
CN106525975B (zh) * 2016-11-02 2019-03-01 清华大学 金属板实际复杂缺陷磁声阵列导波散射成像方法
CN107340331A (zh) * 2016-11-15 2017-11-10 哈尔滨工业大学 用于板状结构检测的真时延无频散sh0波相控阵系统
CN107505394A (zh) * 2017-08-10 2017-12-22 大连天亿软件有限公司 超声横波斜探头反衍变探伤法
JP6926011B2 (ja) * 2018-02-07 2021-08-25 株式会社東芝 超音波探傷装置および超音波探傷方法
CN109061614A (zh) * 2018-08-03 2018-12-21 上海有个机器人有限公司 物体探测方法及系统、超声波传感装置、机器人及无人车
CN109142527B (zh) * 2018-08-27 2021-01-22 中国科学院声学研究所 一种用于超声相控阵焊缝检测的缺陷定位方法
RU2697725C1 (ru) * 2018-12-10 2019-08-19 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр неразрушающего контроля "ЭХО+" (ООО "НПЦ "ЭХО+") Способ ультразвукового контроля методом фазированной антенной решетки с использованием дефектоскопа с малым количеством независимых каналов
CN112129839B (zh) * 2020-08-05 2024-03-22 中石化宁波工程有限公司 一种焦炭塔过渡段的对接焊缝检测工艺
US11835469B2 (en) 2020-09-16 2023-12-05 Roberto Enrique Bello Apparatus and methods for the automatic cleaning and inspection systems of coke drums
US11578971B2 (en) 2021-02-12 2023-02-14 Holloway Ndt & Engineering Inc. Ultrasonic testing using a phased array
RU2762780C1 (ru) * 2021-03-17 2021-12-22 Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный исследовательский центр Институт прикладной физики Российской академии наук" (ИПФ РАН) Способ определения размеров дефекта при ультразвуковом контроле с помощью датчика на фазированной решетке

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4106327A (en) * 1977-11-22 1978-08-15 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Anisotropic determination and correction for ultrasonic flaw detection by spectral analysis
US4406167A (en) * 1980-04-10 1983-09-27 Nisshin Steel Co., Ltd. Ultrasonic flaw-detection method for austenitic alloy steel longitudinally welded pipe and tubing
US4435984A (en) * 1980-04-21 1984-03-13 Southwest Research Institute Ultrasonic multiple-beam technique for detecting cracks in bimetallic or coarse-grained materials
US4522064A (en) * 1983-12-12 1985-06-11 Sigma Research Inc. Ultrasonic method and apparatus for determining the depth of a crack in a solid material
US5082160A (en) * 1990-01-10 1992-01-21 Gas Research Institute Apparatus and process for ultrasonic seam welding stainless steel foils
US5351655A (en) * 1994-01-18 1994-10-04 The Babcock & Wilcox Company Acoustic emission signal collector manifold

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4336958A (en) * 1977-12-12 1982-06-29 John Goetzinger Pipe flange
US4211948A (en) * 1978-11-08 1980-07-08 General Electric Company Front surface matched piezoelectric ultrasonic transducer array with wide field of view
JPS56161566U (ru) * 1980-05-02 1981-12-01
JPS57147054A (en) * 1981-03-06 1982-09-10 Toshiba Corp Method and device for ultrasonic flaw detection of austenitic welded member
JPS57147053A (en) * 1981-03-06 1982-09-10 Toshiba Corp Method for ultrasonic flaw detection
JPS58205852A (ja) * 1982-05-25 1983-11-30 Hitachi Zosen Corp 管相貫継手の超音波探傷方法
JPS59116541A (ja) * 1982-12-24 1984-07-05 Kobe Steel Ltd 電子セクタ−、電子リニア走査併用による角鋼片の探傷法
US4558202A (en) * 1983-08-17 1985-12-10 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Weldment for austenitic stainless steel and method
JPS6264949A (ja) * 1985-09-17 1987-03-24 Toshiba Corp 超音波探傷方法
EP0382844A4 (en) * 1988-05-20 1991-03-20 Moskovskoe Vysshee Tekhnicheskoe Uchilische Imeni N.E.Baumana Method for ultrasonically checking weld seams of articles
US5497662A (en) * 1993-09-07 1996-03-12 General Electric Company Method and apparatus for measuring and controlling refracted angle of ultrasonic waves
MX9504535A (es) * 1995-07-19 1997-01-31 Inland Steel Co Metodo para soldadura de resistencia con metal de dilucion y producto del mismo.
US5681996A (en) * 1996-08-01 1997-10-28 Beloit Technologies, Inc. Ultrasonic device for inspection of metal parts
US5992236A (en) * 1996-08-01 1999-11-30 Beloit Technologies, Inc. Ultrasonic inspection method
US6250163B1 (en) * 1999-03-09 2001-06-26 Mcdermott Technology, Inc. EMATS for spot weld examination
JP2003057214A (ja) * 2001-08-10 2003-02-26 Nkk Corp 隅肉溶接部の超音波探傷方法およびその装置
US6925882B1 (en) * 2001-10-05 2005-08-09 Marvin F. Fleming Methods for ultrasonic inspection of spot and seam resistance welds in metallic sheets
DE10262232B4 (de) * 2002-01-22 2008-07-03 Pii Pipetronix Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Untersuchen von Rohrleitungen
US6948369B2 (en) * 2002-02-06 2005-09-27 Applied Metrics, Inc. Methods for ultrasonic inspection of spot and seam resistance welds in metallic sheets and a spot weld examination probe system (SWEPS)
US6789427B2 (en) * 2002-09-16 2004-09-14 General Electric Company Phased array ultrasonic inspection method for industrial applications
US7093490B2 (en) * 2004-02-23 2006-08-22 Hitachi, Ltd. Ultrasonic flaw detecting method and ultrasonic flaw detector
US7247348B2 (en) * 2004-02-25 2007-07-24 Honeywell International, Inc. Method for manufacturing a erosion preventative diamond-like coating for a turbine engine compressor blade
US7010982B2 (en) * 2004-04-30 2006-03-14 General Electric Company Method of ultrasonically inspecting airfoils

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4106327A (en) * 1977-11-22 1978-08-15 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Anisotropic determination and correction for ultrasonic flaw detection by spectral analysis
US4406167A (en) * 1980-04-10 1983-09-27 Nisshin Steel Co., Ltd. Ultrasonic flaw-detection method for austenitic alloy steel longitudinally welded pipe and tubing
US4435984A (en) * 1980-04-21 1984-03-13 Southwest Research Institute Ultrasonic multiple-beam technique for detecting cracks in bimetallic or coarse-grained materials
US4522064A (en) * 1983-12-12 1985-06-11 Sigma Research Inc. Ultrasonic method and apparatus for determining the depth of a crack in a solid material
US5082160A (en) * 1990-01-10 1992-01-21 Gas Research Institute Apparatus and process for ultrasonic seam welding stainless steel foils
US5351655A (en) * 1994-01-18 1994-10-04 The Babcock & Wilcox Company Acoustic emission signal collector manifold

Also Published As

Publication number Publication date
WO2005108973B1 (en) 2006-02-02
EP1839050A1 (en) 2007-10-03
MX2007008449A (es) 2007-09-07
US20080190205A1 (en) 2008-08-14
CN101103266B (zh) 2010-12-01
CA2594965C (en) 2010-04-27
CA2594965A1 (en) 2005-11-17
US7784347B2 (en) 2010-08-31
AU2005241566A1 (en) 2005-11-17
EP1839050A4 (en) 2014-03-05
JP2008528963A (ja) 2008-07-31
WO2005108973A1 (en) 2005-11-17
JP5393031B2 (ja) 2014-01-22
AU2005241566B2 (en) 2009-09-03
EA200701543A1 (ru) 2007-12-28
CN101103266A (zh) 2008-01-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA010992B1 (ru) Ультразвуковые устройства с фазированной решеткой для контроля изделий из нержавеющей стали
EP2401606B1 (en) A method for testing pipeline welds using ultrasonic phased arrays
Chauveau Review of NDT and process monitoring techniques usable to produce high-quality parts by welding or additive manufacturing
US4570487A (en) Multibeam satellite-pulse observation technique for characterizing cracks in bimetallic coarse-grained component
US20070000328A1 (en) Ultrasonic method for the accurate measurement of crack height in dissimilar metal welds using phased array
CA2806482A1 (en) Method for ultrasonic inspection of welds
Lozev et al. Evaluation of methods for detecting and monitoring of corrosion damage in risers
Crawford et al. Preliminary assessment of NDE methods on inspection of HDPE butt fusion piping joints for lack of fusion
Moles et al. Pipeline girth weld inspections using ultrasonic phased arrays
Troughton et al. Development of ultrasonic phased array inspection of polyethylene pipe joints
Dheeraj et al. Advanced phased array technology application for single-sided access weld inspection
Nagai et al. Determination of shape profile by SAFT for application of phased array technique to complex geometry surface
Holloway et al. Calibration for Anisotropic Effects on Shear Wave Velocity for Improvements of Weld Inspections in TMCP Steels
Penaluna et al. Imaging of flange bore internal defects using phased array ultrasonic testing
Searfass et al. Ultrasonic Evaluation of Inclusions and Surface-Breaking Defects in High Density Polyethylene (HDPE) Butt Fusion and Mitered Joints
Schroeder et al. Comparison of Phased Array Ultrasound to Conventional Ultrasound and Radiographic Testing for Bridge Welds
Moles et al. Inspecting seamless pipe welds of variable wall thickness using ultrasonic phased arrays
Messer et al. Novel ultrasonic testing of complex welds
Liu Phased Array Ultrasonic Testing of Corrosive Resistant Alloy Girth Weld of Cladded Pipes using the Total Focusing Method
Jagadeesh et al. Inservice Inspection of Cladding Using Phased Array Ultrasonic Testing System
Troughton et al. Development of an automated phased array ultrasonic inspection system and flaw acceptance criteria for welded joints in polyethylene pipes
Rudlin et al. Reliability of Inspection for Root Flaws in Riser Girth Welds
Chen et al. Assessing Internal Pitting Corrosion With Encoded Ultrasonic Scanning
Moles Manual phased arrays for weld inspections using North American codes
Wassink et al. New UT Techniques for HTHA Detection-Lessons from the Field

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU