EA008872B1 - Casting trough and method for casting copper anodes - Google Patents
Casting trough and method for casting copper anodes Download PDFInfo
- Publication number
- EA008872B1 EA008872B1 EA200601572A EA200601572A EA008872B1 EA 008872 B1 EA008872 B1 EA 008872B1 EA 200601572 A EA200601572 A EA 200601572A EA 200601572 A EA200601572 A EA 200601572A EA 008872 B1 EA008872 B1 EA 008872B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- casting
- sock
- trough
- mold
- casting trough
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D35/00—Equipment for conveying molten metal into beds or moulds
- B22D35/04—Equipment for conveying molten metal into beds or moulds into moulds, e.g. base plates, runners
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D37/00—Controlling or regulating the pouring of molten metal from a casting melt-holding vessel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/04—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like tiltable
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Casting Devices For Molds (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу и установке для заливки расплавленного материала, такого как расплавленный металл, в литейную форму. Более конкретно, изобретение относится к способу и приспособлению для литья анодов, используемых в электролитическом рафинировании.The invention relates to a method and apparatus for pouring molten material, such as molten metal, into a mold. More specifically, the invention relates to a method and device for casting anodes used in electrolytic refining.
Регулируемая заливка и точная подача питания в литейную форму являются существенными, например, в связи с литьем металлических анодов. В производстве металлов следующей после литья металлических анодов производственной стадией является электролитическое рафинирование, где предварительным условием достижения высокого качества катода и высокой эффективности является, среди прочего, однородное качество анодов, как с точки зрения их формы, так и массы. В большинстве известных способов аноды отливают в открытых формах.Adjustable casting and accurate feeding into the mold are essential, for example, in connection with the casting of metal anodes. In the production of metals, the production stage following the casting of metal anodes is electrolytic refining, where the uniform quality of the anodes, both in terms of their shape and mass, is a prerequisite for achieving high cathode quality and high efficiency. In most known processes, the anodes are cast in open molds.
При литье анодов, таких как медные аноды, расплав направляют из анодной печи, например, по течке к промежуточному желобу литейного приспособления, откуда расплавленный металл далее разливают в литейный желоб. Объем промежуточного желоба заметно больше, чем объем рабочего пространства литейного желоба, и он также служит в качестве компенсирующего промежуточного резервуара между анодной печью и литейным желобом. Количество металла, содержащегося в литейном желобе, в начале стадии заливки несколько больше, чем количество металла, которое предназначено для литейной формы в каждой партии. Обычно количество металла, предназначенного для заливки в литейный желоб, составляет примерно в 2 раза большее количество по отношению к металлу, предназначенному для заливки в литейную форму. Из литейного желоба расплавленный металл точно подают в литейную форму. Литейный желоб никогда полностью не опорожняют и так называемую медную основу всегда оставляют на днище. Современное литье анода реализуют как автоматизированный способ на так называемых столах для заливки, где литейные формы передвигают на круглом столе для заливки к передней части литейного желоба. При заливке через литейный желоб подачу регулируют посредством отслеживания траектории и динамической скорости литейного желоба, так же, как и его массы. Обычно количество расплава, предназначенного для заливки в форму для литья медного анода, регулируют с точностью 3%. Обычно масса анода находится в интервале от 300 до 600 кг.When casting anodes, such as copper anodes, the melt is directed from the anode furnace, for example, along the chute to the intermediate trough of the casting device, from which the molten metal is then poured into the casting trough. The volume of the intermediate trough is noticeably larger than the volume of the working space of the casting trough, and it also serves as a compensating intermediate tank between the anode furnace and the casting trough. The amount of metal contained in the casting trough at the beginning of the casting stage is slightly larger than the amount of metal that is intended for the casting mold in each batch. Typically, the amount of metal intended for pouring into the casting trough is about 2 times greater than the amount of metal intended for pouring into the mold. From the casting chute, the molten metal is precisely fed into the casting mold. The foundry chute is never completely emptied and the so-called copper base is always left on the bottom. Modern anode casting is implemented as an automated method on the so-called pouring tables, where the molds are moved on the round casting table to the front of the casting trough. When casting through a casting trough, the feed is controlled by tracking the trajectory and dynamic speed of the casting trough, as well as its mass. Typically, the amount of melt intended to be poured into a mold for casting a copper anode is adjusted with an accuracy of 3%. Usually the mass of the anode is in the range from 300 to 600 kg.
Для точного регулирования подачи количества заливаемого расплава литейный желоб снабжают датчиками массы. Заливку регулируют автоматически, и она начинается, когда литейный желоб наполняют расплавом, измеряют начальную массу желоба и литейную форму располагают перед литейным желобом. В процессе заливки литейный желоб наклоняют так, что расплавленный металл протекает через носок литейного желоба в литейную форму. Заливку организуют так, чтобы ее можно было остановить, когда масса литейного желоба понижается на величину целевой массы отливаемого анода. Затем литейный желоб возвращают на его исходную позицию, чтобы заполнить его повторно.For precise control of the supply of the amount of melt to be poured, the casting trough is provided with mass sensors. The fill is adjusted automatically, and it starts when the casting chute is filled with melt, the initial weight of the gutter is measured, and the casting mold is placed in front of the casting chute. During the pouring process, the casting chute is tilted so that the molten metal flows through the toe of the casting chute into the casting mold. The fill is organized so that it can be stopped when the mass of the casting chute is reduced by the target mass of the cast anode. Then the casting chute is returned to its original position to fill it again.
Во время одного процесса литья анодов обычно отливают подряд несколько сотен анодов. В конце процесса литья литейный желоб обычно оставляют заполненным металлом и металлу позволяют застыть в литейном желобе. Литейный желоб подвергают необходимым процедурам технического обслуживания, которые часто включают замену всей футеровки желоба. Настоящее изобретение позволяет полностью опорожнять от металла литейный желоб, и в этом случае желоб требует меньше операций технического обслуживания.During one anode casting process, usually several hundred anodes are cast in succession. At the end of the casting process, the casting chute is usually left filled with metal and the metal is allowed to solidify in the casting chute. The foundry chute is subjected to the necessary maintenance procedures, which often include the replacement of the entire lining of the chute. The present invention makes it possible to completely empty the metal chute from the metal, in which case the chute requires less maintenance operations.
По своей форме аноды, используемые для электролитического рафинирования металлов, представляют собой толстые пластины толщиной приблизительно 30-100 мм. Высота анодов составляет приблизительно 900-1500 мм, и их ширина - приблизительно 700-1200 мм. В электролитической ванне электродные пластины подвешивают в вертикальном положении на выступающих вперед кронштейнах, так называемых ушках, образованных на верхней кромке пластины, поддерживаемых против краев ванны. Анодные ушки образуют из анодного металла зачастую в процессе литья. Следовательно, форма для литья анода включает плоское углубление, т. е. полость, которая имеет форму поперечного сечения анода и слегка глубже, чем толщина анода.In terms of their shape, the anodes used for the electrolytic refining of metals are thick plates approximately 30–100 mm thick. The height of the anodes is approximately 900-1500 mm, and their width is approximately 700-1200 mm. In the electrolytic bath, the electrode plates are suspended in a vertical position on protruding arms, the so-called ears, formed on the upper edge of the plate, supported against the edges of the bath. Anode tabs are often formed from the anode metal during the casting process. Consequently, the mold for casting the anode includes a flat recess, i.e. a cavity, which has a cross-sectional shape of the anode and is slightly deeper than the thickness of the anode.
Существует несколько требований и проблем, связанных с заливкой расплавленного металла в форму для литья анода. В процессе заливки расплавленный металл не должен ни разбрызгиваться из полости, ни расплескиваться, ни перемещаться так, чтобы металл поднимался вверх по полости и затвердевал в качестве задира. Следовательно, поверхность расплавленного металла, разливаемого в форму, должна оставаться спокойной, чтобы затвердевать в виде желаемой формы. С другой стороны, время, используемое для заливки, должно быть насколько возможно коротким для поддержания производственной мощности на экономически выгодном уровне.There are several requirements and problems associated with pouring molten metal into an anode casting mold. In the process of pouring, the molten metal should neither splash out of the cavity, nor spill, or move so that the metal rises up through the cavity and hardens as a teaser. Therefore, the surface of the molten metal being cast into the mold must remain calm in order to solidify into the desired shape. On the other hand, the time used for casting should be as short as possible to maintain production capacity at an economically viable level.
Поток расплавленного металла обладает большим количеством кинетической энергии, которая при заливке формы направлена на днище литейной формы и на металл, уже содержащийся в форме, что вызывает расплескивание и разбрызгивание. Следовательно, существенно важным является, чтобы высота заливаемого расплава была как можно меньше. С другой стороны, кинетическая энергия расплава также мешает взвешиванию литейного желоба. Для сведения к минимуму ошибок взвешивания, расплескивания и разбрызгивания делались попытки сделать стадию заливки насколько возможно равномерной.The flow of molten metal has a large amount of kinetic energy, which, when casting the mold, is directed to the bottom of the mold and to the metal already contained in the mold, which causes splashing and splashing. Therefore, it is essential that the height of the molten melt is as low as possible. On the other hand, the kinetic energy of the melt also interferes with the weighing of the casting chute. To minimize the errors of weighing, splashing and splashing, attempts were made to make the filling stage as uniform as possible.
В опубликованном патенте США № 5 967 219 описан способ заливки расплавленного металла в литейную форму, при котором уменьшены ошибки взвешивания и стадия заливки является спокойной. Изобретение, описываемое в указанной публикации, основано на конструкции днища литейного желобаUS Patent No. 5,967,219 describes a method for pouring molten metal into a mold, in which weighting errors are reduced and the pouring stage is calm. The invention described in this publication is based on the design of the bottom of the casting chute.
- 1 008872 и на регулируемой траектории движения при заливке, которая соответствует форме днища литейного желоба. Для достижения желаемого результата описываемое движение литейного желоба должно быть спокойным и медленным. Однако этот вид медленной заливки приводит к тому, что стадия литья становится критическим параметром всего способа.- 1 008872 and on an adjustable trajectory of movement when casting, which corresponds to the shape of the bottom of the foundry trough. To achieve the desired result, the described movement of the casting chute should be calm and slow. However, this kind of slow pouring leads to the fact that the casting stage becomes a critical parameter of the whole process.
Целью настоящего изобретения является устранение проблем, связанных с известным уровнем техники, и реализация нового литейного желоба и нового способа заливки расплавленного металла в неглубокую и плоскую литейную форму. Другой целью изобретения является насколько это возможно быстрая реализация подачи расплавленного металла в форму, причем чтобы расплавленный металл не выливался через форму и чтобы поверхность расплавленного металла, заливаемого в форму, оставалась насколько это возможно спокойной.The aim of the present invention is to eliminate the problems associated with the prior art, and the implementation of a new casting trough and a new method of pouring molten metal into a shallow and flat mold. Another aim of the invention is, to the extent possible, the rapid implementation of supplying molten metal to the mold, while the molten metal is not poured through the mold and that the surface of the molten metal being cast into the mold remains as calm as possible.
Настоящее изобретение основано на том фундаментальном принципе, что на направление и количество кинетической энергии расплава, заливаемого в литейный желоб, оказывает воздействие сама форма литейного желоба. Таким образом, заливку металла в форму осуществляют с насколько это возможно низкой высотой заливки, чтобы предотвратить получение металлом потенциальной энергии, приводящей к переливанию его через края литейной формы. Заливку также реализуют так, что течение расплавленного металла приобретает высокую горизонтальную скорость потока по отношению к вертикальной скорости потока.The present invention is based on the fundamental principle that the direction and quantity of the kinetic energy of a melt poured into the casting chute is influenced by the shape of the casting chute itself. Thus, the metal is poured into the mold with as low a casting height as possible in order to prevent the metal from obtaining potential energy, resulting in it being poured over the edges of the mold. The fill is also implemented in such a way that the flow of the molten metal acquires a high horizontal flow rate with respect to the vertical flow rate.
Быстрая заливка согласно изобретению основана на большом потоке массы в начале стадии заливки. Литейный процесс на основе точного отслеживания массы согласно изобретению реализуют путем замедления потока массы в конце стадии заливки. Согласно наиболее предпочтительному исполнению изобретения ограничение потока осуществляют посредством расположенного в литейном желобе ограничивающего элемента, такого как ограничивающий блок; расположение и конструкция ограничивающего элемента таковы, что в начале стадии заливки реализуют неограниченный поток расплавленного металла и ограниченный поток в конце стадии заливки гарантирует точную подачу в форму. Ограничивающий элемент обеспечивает быстрое наклонение литейного желоба, причем поток расплавленного металла при этом не становится нерегулируемым.The rapid casting according to the invention is based on a large mass flow at the beginning of the casting stage. The casting process based on accurate mass tracking according to the invention is implemented by slowing down the mass flow at the end of the pouring stage. According to the most preferred embodiment of the invention, the flow restriction is carried out by means of a restricting element located in the casting trough, such as a limiting unit; The arrangement and construction of the limiting element is such that at the beginning of the pouring stage, an unlimited flow of molten metal is realized and a limited flow at the end of the pouring stage ensures accurate delivery to the mold. The limiting element provides a quick inclination of the casting chute, and the flow of molten metal does not become unregulated.
В изобретении профиль потока расплавленного металла, выгружаемого из литейного желоба, по существу, распространяется по всей ширине анодной формы. Поток направляют, по существу, горизонтально в направлении той стенки литейной формы, которая является противоположной по отношению к литейному желобу, т.е. к задней стенке литейной формы. Горизонтальная кинетическая энергия потока теряется в первый момент, когда расплав ударяется о днище литейной формы, и затем, когда расплав сталкивается со стеной давления, создаваемой расплавленным металлом, уже присутствующим в литейном желобе. Распределение профиля потока реализуют посредством конструкции носка литейного желоба, например блока носка.In the invention, the flow profile of the molten metal discharged from the casting chute substantially extends over the entire width of the anode shape. The flow is directed essentially horizontally in the direction of that wall of the mold that is opposite to the casting chute, i.e. to the back wall of the mold. The horizontal kinetic energy of the flow is lost at the first moment when the melt hits the bottom of the mold, and then when the melt collides with a wall of pressure created by the molten metal already present in the casting trough. The distribution of the flow profile is realized through the design of the toe of the casting chute, for example a sock block.
С помощью изобретения достигают замечательных преимуществ. Изобретение обеспечивает операцию литья, которая является более быстрой, чем операции известного уровня техники, и, как следствие, производительность литейной машины и литейного стола увеличиваются. Установка согласно изобретению существенно снижает волнообразное движение расплавленного металла во время заполнения литейного желоба, и, таким образом, увеличивается реальный объем разливки. Благодаря изобретению также понижают волнообразное движение расплавленного металла в литейном желобе. Ускорение операции литья также основано на факте, что начало и конец взвешивания литейного желоба можно осуществлять быстрее, не ожидая окончания движений расплавленного металла, и на том факте, что литье можно начинать с максимальной скоростью заливки, не получая в результате пагубного расплескивания и разбрызгивания. С помощью изобретения понижают износ литейной формы и также понижают потребность в покровном агенте, распределяемом в форме.With the invention, remarkable advantages are achieved. The invention provides a casting operation, which is faster than the operations of the prior art, and as a result, the productivity of the casting machine and the casting table increase. The installation according to the invention significantly reduces the wave-like movement of the molten metal during filling of the casting chute, and thus the actual casting volume increases. Thanks to the invention also reduces the wave-like movement of the molten metal in the casting chute. Acceleration of the casting operation is also based on the fact that the beginning and end of the weighing of the casting chute can be carried out faster without waiting for the end of the movements of the molten metal, and the fact that the casting can be started with the maximum pouring speed, without resulting in detrimental splashing and splashing. By means of the invention, the wear of the mold is reduced and the need for a coating agent distributed in the mold is also reduced.
Литейный желоб согласно изобретению включает днище, носок, боковые стенки и заднюю стенку, противоположную носку; литейный желоб обеспечен механизмом наклона, соединенным по меньшей мере с одним датчиком массы для отслеживания массы литейного желоба. Край носка, по существу, имеет такую же ширину, как полость литейной формы, при этом носок включает боковые стенки, по существу, параллельные потоку расплава, и изогнутую, направленную вниз поверхность слива.The foundry trough according to the invention includes a bottom, a toe, side walls and a back wall opposite to the toe; The casting chute is provided with a tilt mechanism connected to at least one mass sensor to track the mass of the casting chute. The edge of the toe is essentially the same width as the mold cavity, and the toe includes side walls substantially parallel to the flow of the melt, and a curved, downwardly directed surface of the drain.
Согласно предпочтительному исполнению изобретения от днища и боковых стенок литейного желоба, между носком и задней стенкой, устанавливают ограничивающий элемент для замедления расхода расплавленного металла, который направляют из пространства между задней стенкой и ограничивающим элементом в направлении носка.According to a preferred embodiment of the invention, a restricting element is installed from the bottom and side walls of the casting chute, between the toe and the rear wall, to slow down the flow of molten metal, which is guided from the space between the rear wall and the restricting element in the direction of the toe.
Каркас литейного желоба согласно изобретению можно выполнить, например, из стали и в этом случае футеровку желоба делают из жаростойкой кирпичной кладки или другого соответствующего агента.The framework of the casting trough according to the invention can be made, for example, of steel and in this case the lining of the trough is made of heat-resistant brickwork or other appropriate agent.
Ограничивающий элемент в литейном желобе согласно предпочтительному исполнению конструируют так, что при его установке между боковыми стенками желоба, между днищем литейного желоба и ограничивающим элементом остается отверстие желаемого размера независимо от опыта инженера. Ограничивающий элемент устроен так, что в ситуации литья отверстие располагается полностью под поверхностью расплавленного металла. Ограничивающий элемент может представлять собой ограничивающий блок, а предпочтительно представлять собой подобную пластине конструкцию, расположеннуюAccording to the preferred embodiment, the restricting element in the casting chute is designed so that when it is installed between the side walls of the chute, between the bottom of the casting chute and the restricting element, a hole of the desired size remains, regardless of the engineer’s experience. The limiting element is designed so that in the casting situation the hole is located completely below the surface of the molten metal. The limiting element may be a limiting unit, and preferably is a plate-like structure located
- 2 008872 перпендикулярно по отношению к направлению течения расплавленного металла и, по существу, вертикально по отношению к днищу литейного желоба. Преимущественно, нижний край ограничивающего элемента является зубчатым, так что отверстие определяют выемки между зубцами ограничивающего элемента и днищем литейного желоба. Зубчатые выступы могут простираться до днища литейного желоба. Ограничивающий блок можно сформировать, отливая его постоянно в литейном желобе с использованием подходящей формы, путем кирпичной кладки или путем закрепления подходящего элемента в литейном желобе. Используемыми крепежными элементами могут быть, например, стальные клинья.- 2 008872 perpendicular to the direction of flow of the molten metal and, essentially, vertically with respect to the bottom of the casting trough. Advantageously, the lower edge of the limiting element is serrated, so that the opening defines the recesses between the teeth of the limiting element and the bottom of the casting trough. Serrated projections can extend to the bottom of the casting chute. A limiting unit can be formed by casting it continuously in the casting chute using a suitable shape, by masonry or by fixing a suitable element in the casting chute. Used fasteners can be, for example, steel wedges.
В литейном желобе согласно одному из воплощений изобретения ограничивающий элемент преимущественно располагают между носком и задней стенкой, так что 40-90% количества металла отливаемого объекта можно подавать в пространство литейного желоба, определяемое ограничивающим элементом и носком.In the casting chute according to one of the embodiments of the invention, the restricting element is preferably positioned between the toe and the rear wall, so that 40-90% of the amount of metal of the molded object can be fed into the space of the foundry chute, defined by the limiting element and the toe.
Массу литейного желоба согласно изобретению измеряют посредством одного или нескольких датчиков массы, расположенных в соединении с механизмом наклона желоба. Согласно одному из воплощений изобретения наклон литейного желоба можно реализовать с помощью механизма, предложенного в опубликованном патенте США № 5 967 219. Согласно другому исполнению изобретения наклон литейного желоба можно реализовать с помощью механизма, при котором переднюю часть литейного желоба удерживают внизу стационарной опорой, так что литейный желоб, когда его наклоняют, может поворачиваться по отношению к указанной опоре, а задний конец литейного желоба поднимают путем подъемного механизма, такого как гидравлический цилиндр.The mass of the casting trough according to the invention is measured by means of one or several mass sensors located in connection with the tilt mechanism of the trough. According to one embodiment of the invention, the inclination of the casting chute can be realized using the mechanism proposed in US Pat. No. 5,967,219. According to another embodiment of the invention, the inclination of the casting chute can be realized using a mechanism whereby the front part of the casting chute is kept at the bottom by a fixed support, so that the casting chute, when tilted, can be rotated with respect to said support, and the rear end of the casting chute is raised by a lifting mechanism such as hydraulic chi lindr
В устройстве по изобретению поток расплавленного металла, вытекающий из литейного желоба в литейную форму, регулируют до получения желаемой формы с помощью носка литейного желоба. Носок включает изогнутую поверхность слива, направленную вниз от днища литейного желоба. Поверхность слива определена сливным краем носка и днищем литейного желоба или элементом носка, который параллелен днищу литейного желоба.In the device according to the invention, the flow of molten metal flowing from the casting chute into the casting mold is adjusted to the desired shape with the toe of the casting chute. The toe includes a curved drain surface directed downward from the bottom of the casting chute. The drain surface is defined by the drain edge of the toe cap and the bottom of the casting chute or the toe element that is parallel to the bottom of the casting gutter.
Благоприятную конструкцию носка согласно изобретению реализуют благодаря всем контурам носка, которые выдаются из того элемента желоба, который параллелен дну литейного желоба, и разделяют поток расплавленного металла равномерно вдоль ширины литейной формы в месте заливки. Как видно сверху, сливной край желоба изогнут и является параболическим или имеет переменный радиус. На виде сверху сливной край в особенно преимущественном случае составляет часть окружности круга. Поверхность слива расширяется к сливному краю. Поверхность слива определена, по существу, прямыми линиями, проведенными от сливного края к днищу литейного желоба. Угол поверхности слива по отношению к днищу литейного желоба может составлять в интервале 12-55°. Преимущественно поверхность слива имеет коническое сечение. Ширина сливного края соизмерима с шириной полости литейной формы, так что ширина сливного края приближается к ширине полости литейной формы.The favorable design of the sock according to the invention is realized thanks to all the contours of the sock, which protrude from that element of the chute, which is parallel to the bottom of the casting chute, and divide the flow of molten metal evenly along the width of the mold at the pouring point. As seen from above, the drain edge of the gutter is curved and is parabolic or has a variable radius. In the top view, the drain edge in a particularly advantageous case is part of the circumference of the circle. The surface of the drain expands to the drain edge. The surface of the drain is determined by substantially straight lines drawn from the drain edge to the bottom of the casting trough. The angle of the drain surface with respect to the bottom of the casting trough can be in the range of 12-55 °. Mostly the surface of the drain has a conic section. The width of the drain edge is comparable with the width of the cavity of the mold, so that the width of the drain edge approaches the width of the cavity of the mold.
Согласно предпочтительному исполнению изобретения носок представляет собой блок носка, который можно изготовить отдельно. Блок носка согласно изобретению можно изготовить, например, путем заливки в форму. Материалом является какой-либо тугоплавкий материал, такой как кирпичная кладка или литейный чугун.According to a preferred embodiment of the invention, the sock is a sock block that can be manufactured separately. The toe block according to the invention can be manufactured, for example, by pouring it into a mold. The material is any refractory material, such as masonry or cast iron.
Блок носка, сконструированный согласно изобретению, можно установить во многих литейных желобах различной конструкции для достижения желаемых целей, т.е. придания благоприятной формы потоку расплавленного металла, желаемой скорости потока и направления потока в литейную форму.The toe block designed according to the invention can be installed in many casting chutes of various designs to achieve the desired goals, i.e. giving a favorable shape to the flow of molten metal, the desired flow rate and direction of flow into the mold.
В способе согласно изобретению расплавленный металл для металлических анодов заливают в плоский литейный желоб, из этого литейного желоба металл заливают в литейную форму, удельный массовый расход расплавленного металла из литейного желоба в литейную форму регулируют для достижения ровной литейной поверхности и посредством одного или нескольких датчиков массы, расположенных в механизме наклона литейного желоба, регулируют массу отливки. Удельный массовый расход расплавленного металла из литейного желоба в литейную форму выше в начале процесса заливки, когда по меньшей мере 40%, предпочтительно 70-80% металла заливают в литейную форму. Согласно исполнению изобретения на конечной стадии процесса заливки удельный массовый расход расплавленного металла из литейного желоба в литейную форму регулируют посредством ограничивающего элемента, установленного в литейном желобе. Согласно одному из воплощений изобретения в начале процесса заливки удельный массовый расход регулируют посредством траектории литейного желоба. Согласно другому исполнению изобретения на конечной стадии процесса заливки удельный массовый расход регулируют как посредством траектории литейного желоба, так и ограничивающим элементом литейного желоба.In the method according to the invention, the molten metal for metal anodes is poured into a flat casting chute, from this casting chute the metal is poured into a casting mold, the specific mass flow rate of the molten metal from the casting chute to the casting mold is adjusted to achieve a flat casting surface and by means of one or more mass sensors, located in the tilt mechanism of the casting chute, regulate the mass of the casting. The specific mass flow rate of the molten metal from the casting chute to the casting mold is higher at the beginning of the casting process, when at least 40%, preferably 70-80% of the metal is poured into the casting mold. According to an embodiment of the invention, in the final stage of the casting process, the specific mass flow rate of the molten metal from the casting trough to the casting mold is controlled by means of a restricting element installed in the casting trough. According to one embodiment of the invention, at the start of the casting process, the mass flow rate is controlled by means of the trajectory of the casting chute. According to another embodiment of the invention, in the final stage of the casting process, the specific mass flow rate is controlled both by the trajectory of the casting trough and by the limiting element of the casting trough.
На фиг. 1а и 1б показаны литейные желоба согласно воплощениям изобретения.FIG. 1a and 1b show casting chutes according to embodiments of the invention.
На фиг. 2а представлен вид сбоку литейного желоба и литейной формы согласно исполнению изобретения; вид в направлении от литейной формы.FIG. 2a is a side view of a casting chute and a mold according to an embodiment of the invention; view away from the mold.
На фиг. 2б представлен вид сверху литейного желоба и литейной формы по фиг. 2а.FIG. 2b is a top view of the casting chute and the mold of FIG. 2a
На фиг. 3 а и 3б показаны литейный желоб и литейная форма согласно фиг. 2а, вдоль сечения А-А. На фиг. 3а и 3б также показано, как расплавленный металл размещают в литейном желобе и заливают в литейную форму.FIG. 3a and 3b show the casting chute and the mold according to FIG. 2a, along section AA. FIG. 3a and 3b also show how the molten metal is placed in the casting chute and poured into the casting mold.
На фиг. 4а показан вид сверху блока носка согласно одному из воплощений изобретения. На фиг. 4бFIG. 4a shows a top view of a toe block in accordance with one embodiment of the invention. FIG. 4b
- 3 008872 показан вид сбоку блока носка по фиг. 4а.- 3 008872 is a side view of the toe block of FIG. 4a.
На фиг. 5а и 5б показан ограничивающий блок согласно предпочтительному исполнению изобретения.FIG. 5a and 5b show a limiting unit in accordance with a preferred embodiment of the invention.
Литейный желоб согласно фиг. 1а имеет изогнутое днище 16, боковые стенки 14 и заднюю стенкуThe casting trough according to FIG. 1a has a curved bottom 16, side walls 14 and a back wall
13. Ограничивающий блок 12 размещают между носком, в данном случае блоком 15 носка, и задней стенкой 13. Ограничивающий блок 12 разделяет пространство, определяемое днищем и стенками, на переднюю часть 11 литейного желоба и заднюю часть 10 литейного желоба. Выемки, сделанные на нижнем крае ограничивающего блока 12, и днище 16 литейного желоба определяют прорези 19, через которые расплавленный металл протекает от задней части 10 к передней части 11. Высоту ограничивающего элемента преимущественно выбирают так, что он простирается от днища литейного желоба, по меньшей мере, до уровня поверхности расплава в случае заполненного положения литейного желоба. При подаче расплавленного металла в литейный желоб металл разделяют между передней частью 11 литейного желоба и задней частью 10. Преимущественно, расплавленный металл подают в пространство 10. Блок 15 носка имеет вертикальные стенки 17 и поверхность 9 слива. Поверхность 9 слива изогнута вниз и расширена по направлению к сливному краю 18. На виде сверху изображено, что сливной край 18 изогнут и поверхность 9 слива имеет коническое сечение. Объем задней части 10 литейного желоба согласно воплощению изобретения, показанному на фиг. 1, больше объема передней части 11, поскольку литейный желоб расширяется от ограничивающего блока 12 по направлению к задней стенке 13. Такая компоновка позволяет подавать значительно большее количество расплавленного металла в пространство 10, расположенное позади ограничивающего блока, чем в пространство 11.13. A limiting unit 12 is placed between the toe, in this case, the sock unit 15, and the rear wall 13. The limiting unit 12 divides the space defined by the bottom and walls into the front part 11 of the casting chute and the rear part 10 of the casting chute. The notches made at the lower edge of the limiting unit 12, and the bottom 16 of the casting chute define slots 19 through which the molten metal flows from the rear part 10 to the front part 11. The height of the limiting element is preferably chosen so that it extends from the bottom of the casting chute, at least measure to the level of the surface of the melt in the case of the filled position of the casting trough. When molten metal is fed into the casting chute, the metal is divided between the front part 11 of the casting chute and the rear part 10. Preferably, the molten metal is fed into the space 10. The toe block 15 has vertical walls 17 and a drain surface 9. The drain surface 9 is bent downward and widened towards the drain edge 18. The top view shows that the drain edge 18 is curved and the drain surface 9 has a conic section. The volume of the rear part 10 of the casting chute according to the embodiment of the invention shown in FIG. 1 is larger than the volume of the front part 11, since the casting trough extends from the limiting unit 12 towards the rear wall 13. This arrangement allows a much larger amount of molten metal to be supplied to the space 10 located behind the limiting unit than to the space 11.
На фиг. 1б показан литейный желоб согласно предпочтительному исполнению изобретения, снабженный изогнутым днищем 16, боковыми стенками 14 и задней стенкой 13. Блок 15 носка имеет вертикальные стенки 17 и поверхность 9 слива. Поверхность 9 слива изогнута вниз и расширена по направлению к сливному краю 18. Как видно сверху, сливной край 18 изогнут и поверхность 9 слива имеет коническое сечение.FIG. 1b shows a casting chute according to a preferred embodiment of the invention, provided with a curved bottom 16, side walls 14 and a rear wall 13. The toe block 15 has vertical walls 17 and a drain surface 9. The drain surface 9 is bent downward and widened towards the drain edge 18. As seen from above, the drain edge 18 is bent and the drain surface 9 has a conic section.
В литейных желобах согласно фиг. 1а и 1б футеровку выполняют из жаростойкой кирпичной кладки и каркас изготавливают из стали.In the casting troughs according to FIG. 1a and 1b, the lining is made of heat-resistant brickwork and the frame is made of steel.
На фиг. 2а и 2б показан литейный желоб 30 и перед ним форма 24 для литья медного анода. Литейная форма 24 имеет литейную полость 31 в форме анода. В исполнении согласно фиг. 2 боковые стенки 27 литейного желоба простираются параллельно от задней стенки 23 и по прямой линии до блока 25 носка, в этом случае днище 26 литейного желоба является, по существу, прямоугольным, если смотреть сверху. Ограничивающий блок 22 расположен под прямым углом по отношению к боковым стенкам 27 и простирается от одной боковой стенки до другой. Нижний край ограничивающего блока 22 снабжен двумя выемками, которые определяют прорези, оставляемые между днищем 26 и ограничивающим блоком 22, через которые расплавленный металл протекает из пространства 20 в пространство 21. На боковых стенках 27 расположены три пары направленных вверх опорных балок 39 для крепления ограничивающего блока 22 в желаемом месте между задней стенкой 23 и блоком 25 носка. Если необходимо, можно корректировать расположение ограничивающего блока, устанавливая его на местах, определенных тремя парами опорных балок. Ограничивающий блок 22 поддерживают на месте двумя клиньями 61 и крепежными элементами 62. Стрелки 28 показывают направление потока расплавленного металла, так же, как и турбулентность, когда поток металла вытекает из литейного желоба 30 и оседает в полости 31 литейной формы 24.FIG. 2a and 2b, a casting chute 30 is shown and in front of it is a mold 24 for casting a copper anode. The mold 24 has a casting cavity 31 in the shape of an anode. In the embodiment according to FIG. 2, the side walls 27 of the casting chute extend parallel from the back wall 23 and in a straight line to the toe block 25, in which case the bottom 26 of the casting chute is substantially rectangular when viewed from above. The limiting unit 22 is located at a right angle with respect to the side walls 27 and extends from one side wall to the other. The lower edge of the limiting unit 22 is provided with two notches that define the slots left between the bottom 26 and the limiting unit 22 through which the molten metal flows from the space 20 into the space 21. On the side walls 27 there are three pairs of upward supporting beams 39 for fastening the limiting unit 22 at a desired location between the back wall 23 and the toe block 25. If necessary, you can adjust the location of the limiting unit by installing it in places defined by three pairs of support beams. Bounding block 22 is supported in place by two wedges 61 and fasteners 62. Arrows 28 indicate the direction of flow of the molten metal, as well as turbulence, when the flow of metal flows from the casting trough 30 and settles in the cavity 31 of the mold 24.
На фиг. 3а, 3б и 3в показано исполнение изобретения, изображенного на фиг. 2а и 2б, вдоль сечения А-А. На фиг. 3а литейный желоб 30 изображен в заполненном положении, наполненный расплавленным металлом 32. На фиг. 3б литейный желоб 30 наклонен для заливки и расплавленный металл течет из литейного желоба 30 в литейную форму 24. На фиг. 3в литейный желоб 30 возвращен в позицию заполнения после заливки. Днище 26 литейного желоба изогнуто, так что высота 1т расплавленного металла остается низкой по отношению к длине литейного желоба, если измерять от задней стенки 23 до блока 25 носка.FIG. 3a, 3b and 3c show the embodiment of the invention shown in FIG. 2a and 2b, along section AA. FIG. 3a, the casting trough 30 is depicted in its filled position, filled with molten metal 32. FIG. 3b, the casting trough 30 is inclined for casting and the molten metal flows from the casting trough 30 to the casting mold 24. FIG. 3c, the casting trough 30 is returned to the filling position after pouring. The bottom 26 of the casting chute is curved, so that the height of 1 t of molten metal remains low relative to the length of the casting chute, if measured from the back wall 23 to the toe block 25.
Блок 40 носка согласно фиг. 4 установлен в литейном желобе. Блок носка можно изготавливать, например, отдельно, путем литья жаростойкого материала. Блок носка включает поверхность 49 слива и элемент 41 днища, расположенный параллельно днищу литейного желоба. Поверхность 49 слива блока носка изогнута вниз от днища литейного желоба и имеет коническое сечение. Блок носка имеет, по существу, вертикальные стенки 42, 43. На поверхности слива боковые стенки 43 понижаются по направлению к краю 45 поверхности слива. Радиус закругления края между поверхностями 41 и 49 предпочтительно составляет от 0,5 до 800 мм.The toe block 40 of FIG. 4 is installed in the casting trough. The block of the sock can be made, for example, separately, by casting a heat-resistant material. The toe block includes a drain surface 49 and a bottom element 41 located parallel to the bottom of the casting chute. The surface 49 of the drain of the toe block is bent down from the bottom of the casting chute and has a tapered section. The toe block has essentially vertical walls 42, 43. On the surface of the drain, the side walls 43 decrease towards the edge 45 of the surface of the drain. The radius of curvature between the surfaces 41 and 49 is preferably from 0.5 to 800 mm.
На фиг. 4а и 4б показан блок носка согласно фиг. 4, установленный перед литейной формой 44 и над ней, в рабочем положении. Поверхность 49 слива у блока носка расширяется по направлению к сливному краю 45. Радиус кривизны г сливного края пропорционален ширине А полости литейной формы, и длина радиуса кривизны г составляет преимущественно 0,2-6 значений ширины А. Длина В поверхности слива зависит от выбранной высоты Е блока в пропорциональной зависимости от литейной формы и от угла эпсилон (ε) конической поверхности по отношению к направлению элемента 41 днища блока носка. Размер угла эпислон (ε) преимущественно находится в интервале от 12 до 55°. Ширина С блока носка преимущественно составляет 0,35-0,95 ширины А полости литейной формы, в частностиFIG. 4a and 4b show the toe assembly according to FIG. 4, installed in front of the mold 44 and above it, in the working position. The drain surface 49 of the toe block expands towards the drain edge 45. The radius of curvature g of the drain edge is proportional to the width A of the mold cavity, and the length of the radius of curvature g is preferably 0.2 to 6 times the width A. Length B of the drain surface depends on the selected height E block in proportion to the mold and the angle epsilon (ε) of the conical surface relative to the direction of the element 41 of the bottom of the toe block. The size of the angle epislon (ε) is mainly in the range from 12 to 55 °. The width of the block of the nose is preferably 0.35-0.95 width And the cavity of the mold, in particular
- 4 008872 преимущественно 0,5-0,8 ширины А полости литейной формы. Значение Ό поверхности 41 блока носка выбирают так, что блок носка подходящим образом объединяют с оставшейся конструкцией литейного желоба. На работу блока носка благоприятно влияет минимизация высоты Р заливки. Высота заливки может находиться, например, в интервале 70-400 мм, предпочтительно 130-200 мм. Ширина К сливного края 45 составляет преимущественно 0,5-0,98 ширины А полости литейной формы, предпочтительно 0,60,7 ширины А полости литейной формы.- 4 008872 mainly 0.5-0.8 width And the cavity of the mold. The value Ό of the surface 41 of the toe block is selected so that the toe block is appropriately combined with the remaining casting trough structure. The operation of the toe block is favorably influenced by minimizing the height P of the fill. The fill height may be, for example, in the range of 70-400 mm, preferably 130-200 mm. The width K of the drain edge 45 is preferably 0.5-0.98 of the width A of the cavity of the mold, preferably 0.60.7 of the width A of the cavity of the mold.
Ограничивающий блок 50 на фиг. 5а и 5б снабжен зубцами, образованными тремя выемками 51, 52, 53. Высота ограничивающего блока простирается, по меньшей мере, от днища литейного желоба до уровня верхнего края боковых стенок. При литье меди высота 111 выемок составляет предпочтительно ГО100 мм. Общая площадь выемок предпочтительно находится в интервале 1500-17000 кв.мм. На практике, общую площадь выемок можно легко увеличить просто путем отламывания некоторых зубцов из блока. Следовательно, для нахождения подходящей площади выемки благоприятным является начинать литье с ограничивающим блоком, снабженным несколькими зубцами. С точки зрения литья отливки согласно изобретению, существенными факторами являются высота и общая поверхность выемки или выемок в ограничивающем блоке. Суммарная ширина выемок 11+12+13 составляет предпочтительно 0,05-0,9 ширины 11 бруска. Толщина Й1 блока может быть меньше 5 мм или больше 100 мм, преимущественно она составляет 5-100 мм.The limiting unit 50 in FIG. 5a and 5b is provided with teeth formed by three notches 51, 52, 53. The height of the limiting unit extends at least from the bottom of the casting trough to the level of the upper edge of the side walls. When copper is cast, the height 111 of the grooves is preferably GO100 mm. The total area of the grooves is preferably in the range of 1,500-17,000 square meters. In practice, the total area of the grooves can be easily increased simply by breaking off some of the teeth from the block. Therefore, in order to find a suitable excavation area, it is favorable to start the casting with a limiting unit equipped with several teeth. From the point of view of the casting of the casting according to the invention, the height and the total surface of the recess or recesses in the limiting unit are significant factors. The total width of the grooves 11 + 12 + 13 is preferably 0.05-0.9 width 11 bar. The thickness of the block H1 may be less than 5 mm or more than 100 mm, preferably it is 5-100 mm.
Для специалистов является очевидным, что различные воплощения изобретения не ограничиваются описанными выше и могут изменяться в пределах объема приложенной формулы изобретения.It will be apparent to those skilled in the art that the various embodiments of the invention are not limited to those described above and may vary within the scope of the appended claims.
Claims (34)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20040477A FI120577B (en) | 2004-04-01 | 2004-04-01 | Casting tray for pouring metal into a mold |
| PCT/FI2005/000138 WO2005095027A1 (en) | 2004-04-01 | 2005-03-07 | Casting trough and method for casting copper anodes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200601572A1 EA200601572A1 (en) | 2007-04-27 |
| EA008872B1 true EA008872B1 (en) | 2007-08-31 |
Family
ID=32104135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200601572A EA008872B1 (en) | 2004-04-01 | 2005-03-07 | Casting trough and method for casting copper anodes |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN100553824C (en) |
| AR (1) | AR049795A1 (en) |
| AU (1) | AU2005227642B2 (en) |
| CA (1) | CA2564631A1 (en) |
| DE (1) | DE112005000742B4 (en) |
| EA (1) | EA008872B1 (en) |
| FI (1) | FI120577B (en) |
| PE (1) | PE20060063A1 (en) |
| WO (1) | WO2005095027A1 (en) |
| ZA (1) | ZA200607694B (en) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4471875B2 (en) * | 2005-03-17 | 2010-06-02 | 日鉱金属株式会社 | Measuring pan for anode casting |
| DE102006034044A1 (en) * | 2006-07-24 | 2008-01-31 | Abb Patent Gmbh | Method for detecting a casting curve for a robot control and detection system |
| FI125016B (en) * | 2007-12-21 | 2015-04-30 | Outotec Oyj | Device for casting copper anodes in anode casting plant |
| CN102000811A (en) * | 2010-12-10 | 2011-04-06 | 江西恒泰铝材有限公司 | Casting flow slot |
| CN102814470A (en) * | 2011-06-10 | 2012-12-12 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | Liquid aluminum casting device and casting method |
| EP2812138A1 (en) * | 2012-02-10 | 2014-12-17 | Luvata Espoo Oy | A pivotable tundish and a method for continuous casting a metal alloy, use of a pivotable tundish and an elongated cast bar of a metal alloy |
| CN102679742A (en) * | 2012-05-24 | 2012-09-19 | 浙江天河铜业股份有限公司 | Runner device used in copper casting liquid furnace transfer process |
| CN102990048B (en) * | 2012-12-06 | 2015-02-04 | 江苏三环实业股份有限公司 | Cantilever-type lead liquid output device |
| US9050650B2 (en) * | 2013-02-05 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Tapered hearth |
| CN103252481B (en) * | 2013-04-23 | 2015-09-30 | 浙江工业大学 | A kind of quantitatively dispensing device |
| CN103212679A (en) * | 2013-05-13 | 2013-07-24 | 德阳宏广科技有限公司 | Side-leakage-preventing high-position burner |
| CN103878354B (en) * | 2014-04-09 | 2016-08-24 | 林东权 | A kind of copper casting water conservancy diversion chute |
| CN104525865B (en) * | 2014-11-29 | 2017-07-18 | 西安航空动力控制科技有限公司 | Gravity tilted casting pouring basin |
| WO2018102927A1 (en) | 2016-12-08 | 2018-06-14 | Dynamic Concept | System and method for pouring molten metal from a crucible |
| CN106925767B (en) * | 2017-05-05 | 2019-10-22 | 江西华正新技术有限公司 | Pouring device |
| CN107309419B (en) * | 2017-06-29 | 2018-10-12 | 中南大学 | A kind of copper Rotating caster quantitative casting process modeling approach |
| CN108176824A (en) * | 2017-12-22 | 2018-06-19 | 重庆久和豪贝机械有限公司 | A kind of gear casting method and gear casting frame |
| CN108971468B (en) * | 2018-07-19 | 2020-07-10 | 宝胜（宁夏)线缆科技有限公司 | Aluminum liquid guide chute capable of controlling flow |
| CN108838381B (en) * | 2018-07-19 | 2020-01-21 | 武义佳宏智能科技有限公司 | Baffle box for aluminum casting |
| CN110586912A (en) * | 2019-10-25 | 2019-12-20 | 哈尔滨博实自动化股份有限公司 | Self-adaptive casting trough mechanism for ferroalloy casting operation |
| CN111482573B (en) * | 2020-04-17 | 2021-09-17 | 宁波中镕新材料有限公司 | Aluminum liquid guiding system for precision die-casting processing of aluminum ingot smelting |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3833048A (en) * | 1970-03-12 | 1974-09-03 | Denag Ag | Apparatus for the accurate weight casting of metal plates |
| US3863703A (en) * | 1974-02-14 | 1975-02-04 | Mitsui Mining & Smelting Co | Method for casting a large lead anode plate |
| EP0803304A2 (en) * | 1996-01-03 | 1997-10-29 | Femuk Betriebsberatung GmbH | Holding vessel with graphite or metallic prechamber |
| US5967219A (en) * | 1995-05-09 | 1999-10-19 | Wenmec Systems Oy | Method and apparatus for pouring molten material |
| WO2000006321A1 (en) * | 1998-07-27 | 2000-02-10 | Brochot S.A. | Device for casting ingots of a non-ferrous liquid metal |
| WO2003092928A1 (en) * | 2002-04-27 | 2003-11-13 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Method and device for the weight-controlled filling of ingot molds in non-iron casting machines |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2887181B1 (en) * | 1998-03-10 | 1999-04-26 | 三井金属鉱業株式会社 | Measuring pot for casting copper material |
| DE102004056524B4 (en) * | 2004-11-24 | 2008-08-07 | Sms Meer Gmbh | Apparatus and method for casting a molding |
-
2004
- 2004-04-01 FI FI20040477A patent/FI120577B/en not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-03-07 DE DE112005000742.1T patent/DE112005000742B4/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-07 CA CA002564631A patent/CA2564631A1/en not_active Abandoned
- 2005-03-07 WO PCT/FI2005/000138 patent/WO2005095027A1/en active Application Filing
- 2005-03-07 AU AU2005227642A patent/AU2005227642B2/en not_active Ceased
- 2005-03-07 EA EA200601572A patent/EA008872B1/en unknown
- 2005-03-07 CN CNB2005800097985A patent/CN100553824C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-16 PE PE2005000298A patent/PE20060063A1/en active IP Right Grant
- 2005-03-30 AR ARP050101219A patent/AR049795A1/en unknown
-
2006
- 2006-09-14 ZA ZA200607694A patent/ZA200607694B/en unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3833048A (en) * | 1970-03-12 | 1974-09-03 | Denag Ag | Apparatus for the accurate weight casting of metal plates |
| US3863703A (en) * | 1974-02-14 | 1975-02-04 | Mitsui Mining & Smelting Co | Method for casting a large lead anode plate |
| US5967219A (en) * | 1995-05-09 | 1999-10-19 | Wenmec Systems Oy | Method and apparatus for pouring molten material |
| EP0803304A2 (en) * | 1996-01-03 | 1997-10-29 | Femuk Betriebsberatung GmbH | Holding vessel with graphite or metallic prechamber |
| WO2000006321A1 (en) * | 1998-07-27 | 2000-02-10 | Brochot S.A. | Device for casting ingots of a non-ferrous liquid metal |
| WO2003092928A1 (en) * | 2002-04-27 | 2003-11-13 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Method and device for the weight-controlled filling of ingot molds in non-iron casting machines |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| File EPODOC/EPO, MITSUI MINING & SMELTING CO:"Weighing pan for casting cast copper material", JP, A, 11254123, 19990921 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PE20060063A1 (en) | 2006-03-06 |
| FI120577B (en) | 2009-12-15 |
| FI20040477A (en) | 2005-10-02 |
| CA2564631A1 (en) | 2005-10-13 |
| EA200601572A1 (en) | 2007-04-27 |
| AR049795A1 (en) | 2006-09-06 |
| DE112005000742T5 (en) | 2008-07-03 |
| CN100553824C (en) | 2009-10-28 |
| AU2005227642B2 (en) | 2009-09-10 |
| WO2005095027A1 (en) | 2005-10-13 |
| ZA200607694B (en) | 2008-06-25 |
| CN1938113A (en) | 2007-03-28 |
| AU2005227642A1 (en) | 2005-10-13 |
| DE112005000742B4 (en) | 2014-02-13 |
| FI20040477A0 (en) | 2004-04-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA008872B1 (en) | Casting trough and method for casting copper anodes | |
| US7108043B2 (en) | Method and device for the weight-controlled filling of ingot molds in non-iron casting machines | |
| US10618112B2 (en) | Granulation of molten material | |
| WO2009080871A1 (en) | Arrangement for casting metal anodes in an anode casting plant | |
| CN204524246U (en) | A kind of automaton of vacuum casting stopper rod of tundish | |
| CN202057196U (en) | Flow groove device for conveying aluminum liquid | |
| JP5412349B2 (en) | Continuous supply system for molten metal in metal casting | |
| CN214867107U (en) | Continuous casting equipment for silicon-zirconium alloy ingot | |
| JP4725244B2 (en) | Ladle for continuous casting and method for producing slab | |
| EP2845671A1 (en) | Granulation of molten material | |
| US4436142A (en) | Method and apparatus for making ductile iron castings | |
| EP0777844B1 (en) | Apparatus and method for the supply of molten metal | |
| US6892791B1 (en) | Trajectory compensation for tiltable stopper-poured molten metal casting vessel | |
| NL8204522A (en) | METHOD AND SYSTEM FOR MELT LEVEL CONTROL IN CONTINUOUS CASTING. | |
| US3050793A (en) | Molten metal distribution apparatus | |
| JP2001001120A (en) | Continuous casting method | |
| KR101261425B1 (en) | A controlling apparatus for container height and the method thereof | |
| CN114576999A (en) | Automatic feeding device for medium-frequency smelting furnace stream inoculant | |
| JP2023501649A (en) | Steel pan bottom and method for coating steel pan bottom | |
| SU772688A1 (en) | Method of producing ingot moulds for steel casting | |
| SU585713A1 (en) | Device for pouring liquid metal | |
| UA123394U (en) | THE PROCESS OF SIPHOON INVOICE MANUFACTURING | |
| SU767217A1 (en) | Chute for metal outlet from furnace | |
| JP2007229741A (en) | Measuring ladle for anode casting | |
| RU112854U1 (en) | ONE-SHAFT INTERMEDIATE BUCKET FOR CONTINUOUS METAL CASTING |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TC4A | Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU |