EA007771B1 - Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки - Google Patents

Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки Download PDF

Info

Publication number
EA007771B1
EA007771B1 EA200401400A EA200401400A EA007771B1 EA 007771 B1 EA007771 B1 EA 007771B1 EA 200401400 A EA200401400 A EA 200401400A EA 200401400 A EA200401400 A EA 200401400A EA 007771 B1 EA007771 B1 EA 007771B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
absorber
distillation column
natural gas
feed
supplying
Prior art date
Application number
EA200401400A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200401400A1 (ru
Inventor
Джон Мак
Курт Грэм
Уэйн Ченгуэн Чанг
Original Assignee
Флуор Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Флуор Корпорейшн filed Critical Флуор Корпорейшн
Publication of EA200401400A1 publication Critical patent/EA200401400A1/ru
Publication of EA007771B1 publication Critical patent/EA007771B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

Установка с двумя колоннами для получения газового бензина (продуктов сжижения природного газа) включает абсорбер (110) и перегонную колонну (140), где в абсорбер (110) поступают два охлажденных потока флегмы, где один поток флегмы (107) содержит паровую часть газового бензина и где другой поток флегмы (146) содержит обедненную флегму, обеспеченную верхним погоном (144) перегонной колонны (140). Обсуждаемые конфигурации являются особенно преимущественными при реконструкции существующей установки для получения газового бензина и обычно дают выход Спо меньшей мере 90% и выход Спо меньшей мере 90%.

Description

Многие природные и искусственно полученные газы содержат ряд различных углеводородов, и известны многочисленные процессы разделения газа и конфигурации установок для получения из таких газов фракций, представляющих коммерческий интерес. В типичном процессе разделения газа питающий поток газа, находящийся под давлением, охлаждают с помощью теплообменника, и по мере охлаждения газа из охлажденного газа конденсируются жидкости. Затем давление этих жидкостей снижают и разделяют их в перегонной колонне (например, колонне для отделения этана или метана) для отделения остаточных компонентов, таких как метан, азот и другие летучие газы, в виде верхнего погона пара, от желаемых С2, С3 и более тяжелых компонентов.
Например, в патенте США № 5890378 (ВатЬо е! а1.) описана система, в которой в абсорбер подают флегму, где конденсатор установки отделения этана обеспечивает флегму как для абсорбера, так и для установки отделения этана, в то время как требования в отношении охлаждения выполняются с помощью турбодетандера, и где абсорбер и установка отделения этана работают практически при одинаковом давлении. Хотя преимуществом конфигурации ВатЬо является снижение капитальных затрат на оборудование, связанное с обеспечением флегмы для секции абсорбции и установки отделения этана, выход пропана существенно снижается по мере увеличения рабочего давления в абсорбере, особенно при избыточном давлении выше 3,45 МПа (500 фунтов/кв.дюйм), когда отделение этана от пропана в установке отделения этана становится все более сложным. Следовательно, система ВатЬо обычно ограничена верхним пределом рабочего давления в установке отделения этана. В конфигурации процесса ВатЬо увеличение давления в абсорбере при поддержании желаемого выхода пропана становится сложным, если не невозможным. Более того, работа абсорбера и установки отделения этана при избыточном давлении около 3,45 МПа (500 фунтов/кв.дюйм) или ниже обычно делает необходимым более значительное повторное сжатие остаточного газа, что приводит к относительно высоким расходам на эксплуатацию.
Во избежание, по меньшей мере, некоторых проблем, связанных с относительно высокой стоимостью повторного сжатия остаточного газа, в патенте США № 5953935 (Зогеикеи) описана конфигурация установки, в которой флегму для абсорбера получают сжатием, охлаждением и расширением по Джоулю-Томсону отведенного потока питающего газа. Хотя конфигурация Зогеикеи'а, в целом, обеспечивает улучшенный выход пропана при практическом отсутствии увеличения мощности, необходимой для сжатия остаточного газа, выход пропана значительно снижается по мере увеличения рабочего давления в абсорбере, особенно при избыточном давлении выше 3,45 МПа (500 фунтов/кв.дюйм). Кроме того, получение этана с использованием известных систем, сконструированных для получения пропана, обычно ограничено выходом около 20%.
Для повышения выхода этана при низком содержании СО2 в получаемом этане в патенте США № 6182469 (СатрЬе11) описана схема повторного испарения колонного типа, в которой один или более потоков жидкости, полученных при дистилляции в колонне, из точки, расположенной выше в абсорбере, используют для отгонки легких фракций нежелательных компонентов (например, диоксида углерода в установке для отделения метана). Схема СатрЬе11'а обычно требует дополнительной отгонки легких фракций из полученного этана, а удаление СО2 обычно ограничено до величины примерно 6%. Кроме того, дополнительное удаление СО2 с применением способа СатрЬе11'а будет значительно снижать выход этана и увеличивать потребляемую мощность. К тому же, особенно если полученный этан используют для химического производства, продукт установки СатрЬе11'а обычно требует дальнейшей обработки для удаления СО2 до уровня 500 ррт (об.) или ниже, что часто требует существенных капитальных вложений и расходов на эксплуатацию.
В других конфигурациях применяют турбодетандер для обеспечения охлаждения питающего газа для достижения высокого выхода пропана или этана. Примеры конфигураций описаны, например, в патенте США № 4278457 и патенте США № 4854955 (СатрЬе11 е! а1.), в патенте США № 5953935 (МсЭегтоИ е! а1.), в патенте США № 6244070 (ЕШо!! е! а1.) или в патенте США № 5890377 (Еодйейа). Хотя такие конфигурации могут обеспечить, по меньшей мере, некоторые преимущества по сравнению с другими способами, они обычно требуют изменений в существующих детандерах, если установку реконструируют для получения более высокой производительности. Кроме того, в таких конфигурациях отделенные жидкие фракции подают в установку для отделения метана, работающую при криогенной температуре.
Таким образом, хотя известны различные конфигурации и способы для получения различных фракций из газового бензина (жидких компонентов природного газа), все или почти все из них имеют один или более недостатков. Следовательно, все еще существует необходимость в создании способов и конфигураций для усовершенствованного получения газового бензина.
Задачей данного изобретения являются способы и конфигурации установки, в которых обеспечено двойное орошение в абсорбере, где один из потоков флегмы обеспечен паровой частью питающего газа, а другой поток флегмы обеспечен продуктом с верха перегонной колонны.
В одном из аспектов предмета изобретения в абсорбер дополнительно поступает жидкая часть питающего природного газа и вторая паровая часть питающего природного газа, давление которой снижено посредством турбодетандера. Предпочтительные абсорберы дополнительно дают кубовый продукт, который охлаждает по меньшей мере один из первого и второго потоков флегмы, и по меньшей мере часть
- 1 007771 этого кубового продукта может поступать в перегонную колонну. Предполагаемые продукты с верха абсорбера можно использовать для охлаждения по меньшей мере одного из первого и второго потоков флегмы и дополнительно можно использовать для охлаждения по меньшей мере одного из таких потоков, как питающий природный газ и паровая часть питающего природного газа. Предпочтительные устройства, отличные от турбодетандера, включают клапан (вентиль) Джоуля-Томсона, а предпочтительные перегонные колонны включают установки для отделения метана или этана. Если особенно предпочтительным является получение С2, предполагают, что первый обедненный («тощий») поток флегмы можно подавать в абсорбер в качестве жидкого питающего потока, а перегонная колонна включает установку для отделения метана. Предпочтительные конфигурации являются особенно полезными в сочетании с существующей установкой для получения газового бензина с целью увеличения производительности при повышении выхода С2 и С3.
Следовательно, еще в одном аспекте изобретения способ увеличения производительности установки для разделения природного газа, имеющей абсорбер и перегонную колонну, включает одну стадию, на которой обеспечен первый поток флегмы в абсорбер, и этот первый поток флегмы включает верхний погон из перегонной колонны. На другой стадии обеспечена обводная (байпасная) линия выше турбодетандера по ходу потока, и в эту обводную линию направляют паровую часть охлажденного газового бензина и обеспечивают паровую часть для абсорбера, а еще на одной стадии давление этой паровой части снижают перед тем, как эта паровая часть поступает в абсорбер в качестве второго потока флегмы. Еще на одной стадии обеспечен теплообменник, который охлаждает по меньшей мере один из первого и второго потоков флегмы с применением по меньшей мере одного из продуктов: кубового продукта абсорбера и продукта с верха абсорбера.
Таким образом, способ работы установки может включать одну стадию, на которой обеспечены абсорбер и перегонная колонна. На следующей стадии охлажденный обедненный продукт с верха перегонной колонны подают в абсорбер в качестве первого потока флегмы, а на другой стадии давление охлажденной паровой части питающего природного газа снижают с помощью устройства, отличного от турбодетандера, при этом охлажденную паровую часть, давление которой снижено, подают в абсорбер в качестве второго потока флегмы.
На чертеже фиг. 1 представлена схема примера конфигурации установки согласно предмету данного изобретения.
Авторы изобретения обнаружили, что высокий выход газового бензина (например, по меньшей мере 99% С3 и по меньшей мере 90% С2) можно получить в новой и усовершенствованной конфигурациях установки, в которой в абсорбер поступают два потока флегмы. Кроме того, рассматриваемые конфигурации могут преимущественно позволить изменять выход компонентов путем изменения температуры процесса и изменения места подачи одного из потоков флегмы в абсорбер.
Более конкретно, предпочтительные конфигурации установки могут включать абсорбер, в который поступают первый поток флегмы и второй поток флегмы, при этом первый поток флегмы содержит охлажденный обедненный продукт с верха перегонной колонны, а второй поток флегмы содержит охлажденную паровую часть питающего природного газа, давление которой снижено с помощью устройства, отличного от турбодетандера.
В особенно предпочтительной конфигурации, изображенной на прилагаемой фигуре, установка 100 включает абсорбер 110, который связан потоком с перегонной колонной 140. Питающий природный газ 101 с типичным составом в мол.% 85% С1, 6% С2, 3% С3, 3% С4+ и 3% СО2 при 32,2°С (90°Б) и избыточном давлении 8,28 МПа (1200 фунтов/кв.дюйм) охлаждают в теплообменнике 124 с получением питающего природного газа 102 с температурой -31,7°С (-25°Б). Часть охлажденного питающего природного газа, представляющую собой конденсированную жидкость, отделяют в сепараторе 170 с образованием потока 103 охлажденной жидкости, а охлажденную паровую часть 106 дополнительно охлаждают в теплообменнике 122, обычно до -37,2°С (-35°Б), с получением еще одной части 107 охлажденного пара. Жидкость, полученную из дополнительно охлажденного потока пара 107, отделяют от паров в сепараторе 180, при этом получают дополнительно охлажденный поток 108 пара и дополнительно охлажденный поток 104 жидкости. Поток 103 охлажденной жидкости и дополнительно охлажденный поток 104 жидкости объединяют с образованием объединенного охлажденного потока 105 жидкости, обычно имеющего температуру -75°С (-75°Б) и избыточное давление 2,83 МПа (410 фунтов/кв.дюйм), который затем вводят в качестве питающего потока в нижнюю секцию абсорбера 110.
В особенно предпочтительных конфигурациях в диапазоне получаемых продуктов от пропана до этана типичные интервалы температур иллюстрируют следующим образом. Дополнительно охлажденный поток 108 пара разделяют на первую часть, которую расширяют в турбодетандере 150 с образованием расширенного потока 109, обычно с температурой от -73,3 до -81,7°С (от -100 до -115°Б), который вводят в абсорбер 110, и вторую часть 130 потока, которую дополнительно охлаждают в теплообменнике 120, обычно до температуры от -67,8 до -92,8°С (от -90 до -135°Б), и снижают в ней давление посредством клапана Джоуля-Томсона 132 перед введением в абсорбер 110 в качестве потока флегмы, обычно при температуре от -87,23 до -95,6°С (от -125 до -140°Б).
Абсорбер 110 образует продукт 114 с верха, обычно при температуре от -73,3 до -92,8°С (от -100 до
- 2 007771
-135°Е), который используют в качестве охлаждающего агента в теплообменниках 120, 122 и 124 перед тем, как в компрессоре 160 для повторного сжатия остаточного газа осуществляют повторное сжатие этого остаточного газа. Таким образом, следует понимать, что продукт с верха охлаждает первый и второй потоки флегмы абсорбера, 146 и 130, соответственно, и далее может использоваться в качестве охлаждающего агента для охлаждения по меньшей мере одной из частей пара питающего природного газа из первого и второго сепараторов. Абсорбер 110 дает также кубовый продукт 112, обычно при температуре от -73,3 до -81,7°С (от -100 до -115°Е), который также играет роль охлаждающего агента в теплообменнике 120 для дальнейшего охлаждения первого и второго потоков 146 и 130 флегмы. Нагретый кубовый продукт 112, обычно при температуре от -53,9 до -65,0°С (от -65 до -85°Е), затем вводят в перегонную колонну 140, которая отделяет желаемый кубовый продукт 142 (например, пропан или этан/пропан) от обедненного остаточного газа 144. Обедненный остаточный газ 144 можно затем охладить в охладителе перед тем, как ввести его в сепаратор 190, который производит флегму 148 для перегонной колонны и поток обедненной флегмы 146 для абсорбера, обычно при температуре от -65 до -81,7°С (от -85 до -115°Е).
Следует особенно подчеркнуть, что обсуждаемые конфигурации можно применять как для получения высокого выхода пропана, так и для получения высокого выхода этана. Например, если желательно получить высокий выход этана, для потока 144 с верха перегонной колонны охладитель обычно не требуется и может быть обойден, а обедненный поток 146 флегмы абсорбера вводят в нижнюю часть абсорбера 110 в качестве нижнего (кубового) питающего потока, как указано пунктирными линиями на фигуре.
Что касается приемлемых потоков питающего газа, предполагается, что пригодны различные потоки питающего газа, и особенно подходящие потоки питающего газа могут включать различные углеводороды с разной молекулярной массой. Что касается молекулярной массы предполагаемых углеводородов, то обычно предпочтительно, чтобы поток питающего газа включал, в основном, углеводороды С1С6. Однако подходящие потоки питающего газа могут дополнительно содержать кислые газы (например, диоксид углерода, сероводород) и другие газообразные компоненты (например, водород). Следовательно, особенно предпочтительными потоками питающих газов являются природный газ и газовый бензин (продукт сжижения природного газа).
В других предпочтительных аспектах настоящего изобретения потоки питающего газа охлаждают, чтобы конденсировать по меньшей мере часть более тяжелых компонентов в потоке питающего газа, а в особенно предпочтительных конфигурациях поток питающего газа охлаждают, разделяют на паровую часть и жидкую часть, при этом паровую часть дополнительно охлаждают и разделяют на вторую паровую часть и вторую жидкую часть. Не ограничивая этим концепцию изобретения, особенно предпочтительно, чтобы эти стадии охлаждения можно было осуществить, используя хладоемкость продукта с верха абсорбера и/или кубового продукта абсорбера.
В рассматриваемых конфигурациях предпочтительно также, чтобы жидкости, отделенные от потока питающего газа, (объединяли и) подавали в абсорбер. Что касается паровых частей, следует понимать, что вторую паровую часть разделяют на обводной (байпасный) поток и поток, идущий через турбодетандер, причем поток, идущий через турбодетандер, подают в турбодетандер, а затем в абсорбер, а обводной поток а) дополнительно охлаждают, предпочтительно с использованием хладоемкости верхнего погона абсорбера и/или кубового продукта абсорбера, а затем б) снижают давление в нем с помощью устройства, отличного от турбодетандера, перед его подачей в верхнюю секцию абсорбера в качестве первого потока флегмы. Особенно пригодные устройства включают клапаны Джоуля-Томсона, однако, можно также считать, что любые другие конфигурации и способы снижения давления в данном случае также пригодны для использования. Например, пригодные альтернативные устройства могли бы включать турбины для получения энергии и устройства с расширительными соплами.
Продукты с верха и из куба абсорбера предпочтительно используют в качестве охлаждающего агента в теплообменнике, причем теплообменник обеспечивает охлаждение первого и второго потоков флегмы. Кроме того, предпочтительно, чтобы верхний погон абсорбера мог служить в качестве охлаждающего агента по меньшей мере в одном, а предпочтительно по меньшей мере в двух дополнительных теплообменниках, где этот продукт с верха абсорбера охлаждает и разделяет паровую часть питающего газа и поток питающего газа перед повторным сжатием до давления остаточного газа. Подобным образом, кубовый продукт абсорбера используют (предпочтительно в том же самом теплообменнике) в качестве охлаждающего агента для охлаждения по меньшей мере одного из первого и второго потоков флегмы перед подачей в перегонную колонну в качестве питания колонны. Подходящие абсорберы могут изменяться в зависимости от конкретных конфигураций, однако, обычно предпочтительно, чтобы этот абсорбер был абсорбером тарельчатого или насадочного типа.
Кубовый продукт абсорбера разделяют в перегонной колонне для получения желаемого кубового продукта (например, С2/С3 или С3 и С4 +). Следовательно, в зависимости от желаемого кубового продукта, подходящие перегонные колонны включают установку для отделения метана и этана. Если желательным кубовым продуктом является С3 и С4 +, предполагают, что верхний погон перегонной колонны охлаждают в охладителе (например, используя внешний охлаждающий агент) и разделяют на часть, представляющую собой флегму перегонной колонны, и на паровую часть. Таким образом, следует особенно оценить, что парообразный продукт с верха перегонной колонны можно использовать в качестве первого потока
- 3 007771 флегмы для абсорбера, причем этот первый поток флегмы представляет собой обедненный поток флегмы, который подают на верхнюю тарелку абсорбера.
Подобным образом, если желаемым кубовым продуктом является С2/С3 +, предполагают, что верхний погон перегонной колонны обходит охладитель, и после разделения в сепараторе жидкую часть используют в качестве флегмы для перегонной колонны, в то время как парообразную часть используют в качестве питания, подаваемого в куб абсорбера. Опять-таки, следует особенно оценить то, что в таких конфигурациях при получении этана парообразный продукт с верха перегонной колонны подают рециклом обратно в абсорбер для повторной абсорбции С2 + компонентов, что приводит к высокому выходу этана.
Таким образом, следует особенно понимать, что в рассматриваемых конфигурациях требования к охлаждению для абсорбера, по меньшей мере, частично обеспечиваются потоками флегмы (посредством охлаждения продуктами из куба и с верха абсорбера) и что получение С2/С3 значительно улучшается при использовании первого и второго потоков флегмы. Что касается получения С2, предполагают, что такие конфигурации обеспечивают выход по меньшей мере 85%, более типично по меньшей мере 88% и наиболее типично по меньшей мере 90%, в то время как предполагают, что выход по С3 будет по меньшей мере 95%, более типично по меньшей мере 98% и наиболее типично по меньшей мере 99%.
Еще в одном аспекте предмета изобретения следует понимать, что предлагаемые конфигурации имеют особые преимущества при реконструкции существующей установки для обработки природного газа, где производительность реконструированной установки значительно увеличивается без замены турбины детандера или замены абсорбера и/или перегонной колонны. Дополнительное оборудование для таких реконструкций обычно включает теплообменник и систему трубопроводов.
Следовательно, способ увеличения производительности установки переработки природного газа, имеющей абсорбер и перегонную колонну, включает стадию, на которой обеспечивают первый поток флегмы в абсорбер, где этот первый поток флегмы включает верхний погон из перегонной колонны. На другой стадии обеспечивают обводную линию (байпас) выше турбодетандера по ходу потока, где в эту обводную линию подают паровую часть охлажденного газового бензина и обеспечивают эту паровую часть для абсорбера. Еще на одной стадии давление этой паровой части снижают перед подачей паровой части в абсорбер в качестве второго потока флегмы, а еще на одной стадии обеспечивают теплообменник, который охлаждает по меньшей мере один из первого и второго потоков флегмы с использованием по меньшей мере одного из продуктов - кубового продукта абсорбера и продукта с верха абсорбера.
Особенно предпочтительные способы включают также стадию, на которой вторую парообразную часть охлажденного газового бензина расширяют в турбодетандере и подают в абсорбер, куда подают также жидкую часть охлажденного газового бензина. Кроме того, верхний погон абсорбера может дополнительно охлаждать газовый бензин и/или парообразную часть газового бензина, а поток флегмы можно подавать в абсорбер в виде жидкости или в виде питающего потока пар/жидкость, причем перегонная колонна включает установку для отделения этана. В альтернативном случае перегонная колонна может также играть роль установки для отделения метана, если предпочтительным продуктом является жидкий этан.
Таким образом, способ работы установки может включать стадию, на которой обеспечены абсорбер и перегонная колонна. На другой стадии охлажденный обедненный продукт с верха перегонной колонны подают в абсорбер в качестве первого потока флегмы, а давление охлажденной парообразной части питающего природного газа снижают посредством устройства, отличного от турбодетандера. Еще на одной стадии эту охлажденную парообразную часть, давление которой снижено, подают в абсорбер в качестве второго потока флегмы. Подобным образом, обсуждаемые способы могут также включать стадию, на которой жидкую часть питающего природного газа и вторую парообразную часть питающего природного газа подают в абсорбер, а давление второй части снижают с помощью турбодетандера.
Дополнительно может быть обеспечен теплообменник, в котором по меньшей мере один из продуктов - кубовый продукт абсорбера и продукт с его верха - используют для охлаждения по меньшей мере одного из первого и второго потоков флегмы. Более того, обычно является предпочтительным, чтобы в таких способах по меньшей мере часть кубового продукта подавали из абсорбера в перегонную колонну и чтобы устройство, отличное от турбодетандера, включало клапан Джоуля-Томсона. Кроме того, если желательно получить С2, предполагают, что обедненный поток флегмы обеспечивают паром из сепаратора и подают в абсорбер в виде жидкого питающего потока, а парообразный поток с верха перегонной колонны подают в куб абсорбера, при этом перегонная колонна включает установку для отделения метана.
Дополнительно, в другом аспекте предмета изобретения, следует понимать, что обсуждаемые конфигурации с абсорбером, работающим при более высоком давлении, чем находящаяся ниже по ходу потока перегонная колонна, являются особенно преимущественными. Такая предполагаемая конфигурация требует наличия компрессора, повышающего давление потока пара из перегонной колонны до давления, необходимого для абсорбера. Следует понимать, что такая конфигурация колонны с двойным давлением обеспечивает значительную общую экономию мощности, идущей на сжатие, так как значительно уменьшается мощность, необходимая для компрессора, повторно сжимающего остаточный газ.
Таким образом, описаны конкретные варианты выполнения и применения усовершенствованного
- 4 007771 получения газового бензина. Специалисты, однако, должны понимать, что возможно, не удаляясь от изложенной здесь концепции изобретения, осуществить значительно большее количество модификаций, чем уже описанные. Таким образом, предмет изобретения должен ограничиваться только существом прилагаемой формулы изобретения. Более того, при интерпретации как описания, так и формулы изобретения, все термины следует интерпретировать максимально широко в рамках контекста. В частности, термины «включает» и «включающий» должны быть интерпретированы как относящиеся к элементам, компонентам или стадиям не исключительным образом, указывая на то, что элементы, компоненты или стадии, о которых идет речь, могут быть представлены, или использованы, или объединены с другими элементами, компонентами или стадиями, на которые не было сделано прямого указания.

Claims (19)

1. Установка для получения газового бензина, содержащая абсорбер, перегонную колонну, средства охлаждения обедненного продукта верхнего погона из перегонной колонны, средства подачи в указанный абсорбер первого потока флегмы, содержащего указанный охлажденный обедненный продукт верхнего погона из перегонной колонны, и второго потока флегмы, содержащего охлажденную паровую часть питающего природного газа, и средства снижения давления указанной охлажденной паровой части питающего природного газа с помощью устройства, отличного от турбодетандера, перед ее подачей в абсорбер.
2. Установка по п.1, которая дополнительно содержит средства подачи в абсорбер жидкой части питающего природного газа, а также содержит турбодетандер для снижения давления второй паровой части питающего природного газа и средства подачи указанной второй паровой части питающего природного газа в абсорбер.
3. Установка по п.1, которая содержит средства охлаждения по меньшей мере одного из первого и второго потоков флегмы кубовым продуктом абсорбера.
4. Установка по п.1, которая содержит средства охлаждения по меньшей мере одного из первого и второго потоков флегмы продуктом верхнего погона абсорбера.
5. Установка по пп.3-4, которая дополнительно содержит турбодетандер для снижения давления второй паровой части питающего природного газа и средства подачи указанной второй паровой части питающего природного газа в абсорбер, а указанные средства подачи первого потока флегмы выполнены в виде обводной линии, расположенной выше турбодетандера по ходу потока.
6. Установка по п.5, которая дополнительно содержит средства подачи жидкой части питающего природного газа в абсорбер.
7. Установка по п.3, которая дополнительно содержит средства подачи по меньшей мере части кубового продукта в перегонную колонну.
8. Установка по любому из пп.1-7, дополнительно включающая средства охлаждения питающего природного газа и/или паровой части питающего природного газа указанным продуктом верхнего погона.
9. Установка по любому из пп.1-8, в которой указанное устройство, отличное от турбодетандера, представляет собой клапан Джоуля-Томсона.
10. Установка по любому из пп.1-9, в которой перегонная колонна включает установку для отделения метана.
11. Установка по любому из пп.1-10, которая дополнительно содержит средства подачи первого потока флегмы в абсорбер в виде смеси пар/жидкость или в виде жидкости, при этом перегонная колонна включает установку для отделения этана.
12. Установка по любому из пп.1-11, которая содержит компрессор для сжатия пара верхнего погона перегонной колонны, работающей при меньшем давлении, чем давление абсорбера, до давления абсорбера.
13. Установка по п.5, в которой перегонная колонна включает установку для отделения метана и которая содержит сепаратор и средства орошения абсорбера охлажденным газом из сепаратора, а также средства подачи паров с верха установки для отделения метана в куб абсорбера для получения этана.
14. Способ работы установки по п.1, включающий подачу охлажденного обедненного продукта верхнего погона из перегонной колонны в абсорбер в качестве первого потока флегмы, снижение давления охлажденной паровой части питающего природного газа с помощью устройства, отличного от турбодетандера, и подачу охлажденной паровой части, давление которой снижено, в абсорбер в качестве второго потока флегмы в дополнение к первому потоку флегмы.
15. Способ по п.14, в котором в абсорбер дополнительно подают жидкую часть питающего природного газа и вторую паровую часть питающего природного газа, причем давление этой второй части перед
- 5 007771 подачей в абсорбер снижают с помощью турбодетандера.
16. Способ по п.14, в котором по меньшей мере один из первого и второго потоков флегмы охлаждают в теплообменнике, в который в качестве охладителя подают кубовый продукт абсорбера и/или верхний погон абсорбера.
17. Способ по п.14, в котором по меньшей мере часть кубового продукта из абсорбера подают в перегонную колонну.
18. Способ по п.14, в котором в качестве указанного устройства, отличного от турбодетандера, используют клапан Джоуля-Томсона.
19. Способ по п.14, в котором первый поток флегмы подают в абсорбер в виде питающего потока пар/жидкость и в перегонной колонне осуществляют отделение этана.
EA200401400A 2002-05-20 2002-05-20 Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки EA007771B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/US2002/016311 WO2003100334A1 (en) 2002-05-20 2002-05-20 Twin reflux process and configurations for improved natural gas liquids recovery

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200401400A1 EA200401400A1 (ru) 2005-06-30
EA007771B1 true EA007771B1 (ru) 2007-02-27

Family

ID=29581740

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200401400A EA007771B1 (ru) 2002-05-20 2002-05-20 Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки

Country Status (9)

Country Link
EP (1) EP1508010B1 (ru)
AT (1) ATE383557T1 (ru)
AU (1) AU2002303849B2 (ru)
CA (1) CA2484085C (ru)
DE (1) DE60224585T2 (ru)
EA (1) EA007771B1 (ru)
MX (1) MXPA04011219A (ru)
NO (1) NO20044580L (ru)
WO (1) WO2003100334A1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10704832B2 (en) 2016-01-05 2020-07-07 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US11112175B2 (en) 2017-10-20 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100565061C (zh) * 2003-10-30 2009-12-02 弗劳尔科技公司 柔性液态天然气工艺和方法
FR2879729B1 (fr) * 2004-12-22 2008-11-21 Technip France Sa Procede et installation de production de gaz traite, d'une coupe riche en hydrocarbures en c3+ et d'un courant riche en ethane
EA013260B1 (ru) * 2006-07-06 2010-04-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и технологическая схема извлечения пропана
WO2008049830A2 (en) * 2006-10-24 2008-05-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
RU2528689C1 (ru) * 2013-05-06 2014-09-20 Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП ИНХП РБ) Способ разделения газа
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US11725879B2 (en) 2016-09-09 2023-08-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting NGL plant for high ethane recovery
FR3072162B1 (fr) * 2017-10-10 2020-06-19 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude <P>PROCEDE DE RECUPERATION DE PROPANE ET D'UNE QUANTITE AJUSTABLE D'ETHANE A PARTIR DE GAZ NATUREL</P>

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US33408A (en) * 1861-10-01 Improvement in machinery for washing wool
US5771712A (en) * 1995-06-07 1998-06-30 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6368385B1 (en) * 1999-07-28 2002-04-09 Technip Process and apparatus for the purification of natural gas and products

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USRE33408E (en) * 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6244070B1 (en) * 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
AU2001271587B2 (en) * 2000-08-11 2004-09-02 Fluor Technologies Corporation High propane recovery process and configurations

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US33408A (en) * 1861-10-01 Improvement in machinery for washing wool
US5771712A (en) * 1995-06-07 1998-06-30 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5953935A (en) * 1997-11-04 1999-09-21 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Ethane recovery process
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6368385B1 (en) * 1999-07-28 2002-04-09 Technip Process and apparatus for the purification of natural gas and products

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10704832B2 (en) 2016-01-05 2020-07-07 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US11112175B2 (en) 2017-10-20 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction

Also Published As

Publication number Publication date
EP1508010B1 (en) 2008-01-09
WO2003100334A1 (en) 2003-12-04
ATE383557T1 (de) 2008-01-15
DE60224585T2 (de) 2009-04-02
MXPA04011219A (es) 2005-02-14
EP1508010A4 (en) 2006-01-11
EP1508010A1 (en) 2005-02-23
CA2484085C (en) 2008-08-05
CA2484085A1 (en) 2003-12-04
AU2002303849B2 (en) 2006-05-25
DE60224585D1 (de) 2008-02-21
NO20044580L (no) 2004-12-16
AU2002303849A1 (en) 2003-12-12
EA200401400A1 (ru) 2005-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5997798B2 (ja) 等圧開放冷凍天然ガス液回収による窒素除去
AU738861B2 (en) Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
US7051553B2 (en) Twin reflux process and configurations for improved natural gas liquids recovery
US4411677A (en) Nitrogen rejection from natural gas
US7234321B2 (en) Method for liquefying methane-rich gas
KR102243894B1 (ko) 천연 가스의 액화 전 전처리
CN101156038B (zh) 用于液化天然气流的方法和设备
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
EA006872B1 (ru) Установка и способ выделения газового бензина с использованием процесса абсорбции с переохлаждённой флегмой
CA2943073C (en) Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
KR20090105919A (ko) 액화 천연가스의 제조 방법 및 시스템
US11268757B2 (en) Methods for providing refrigeration in natural gas liquids recovery plants
WO1998059205A2 (en) Improved process for liquefaction of natural gas
US20200370824A1 (en) Integrated heavy hydrocarbon and btex removal in lng liquefaction for lean gases
JP5636036B2 (ja) 供給天然ガスを処理して、処理された天然ガスとｃ５＋炭化水素の留分とを得るための方法、及び関連した装置
KR20120040700A (ko) 다상 탄화수소 스트림을 처리하는 방법 및 이를 위한 장치
US12098882B2 (en) Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
EA007771B1 (ru) Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки
US20190049176A1 (en) Methods for providing refrigeration in natural gas liquids recovery plants
EP3894047A1 (en) Integrated heavy hydrocarbon and btex removal in lng liquefaction for lean gases
TW202407272A (zh) 用於冷卻包含氫或氦的流體的系統和方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KZ

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU