EA003348B1 - Способ и установка для извлечения и очистки этилена, произведенного в результате пиролиза углеводородов, и газ, полученный этим способом - Google Patents

Способ и установка для извлечения и очистки этилена, произведенного в результате пиролиза углеводородов, и газ, полученный этим способом Download PDF

Info

Publication number
EA003348B1
EA003348B1 EA200101185A EA200101185A EA003348B1 EA 003348 B1 EA003348 B1 EA 003348B1 EA 200101185 A EA200101185 A EA 200101185A EA 200101185 A EA200101185 A EA 200101185A EA 003348 B1 EA003348 B1 EA 003348B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
enriched
gas
ethylene
acetylene
hydrogen
Prior art date
Application number
EA200101185A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200101185A1 (ru
Inventor
Виктор Каизер
Жан-Поль Ложье
Ивон Симон
Original Assignee
Тешнип-Кофлексип
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тешнип-Кофлексип filed Critical Тешнип-Кофлексип
Publication of EA200101185A1 publication Critical patent/EA200101185A1/ru
Publication of EA003348B1 publication Critical patent/EA003348B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • C10G70/043—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes by fractional condensation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/82—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a reactor with combustion or catalytic reaction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Способ для извлечения с высоким выходом этилена и более тяжелых углеводородов из газа (1), произведенного пиролизом углеводородов, согласно которому жидкие продукты (12-15, 23), полученные в результате фракционированной конденсации газа крекинга (1) для извлечения почти всего этилена, подают в дистилляционную колонну (С1) упомянутого деэтанизатора на различные промежуточные уровни, в верхней части которой пар (31) дистиллята колонны обрабатывают непосредственно в реакторе гидрогенизации ацетилена (R1), а текучие отходы, которые почти не содержат больше ацетилена, отделяют с помощью дистилляционной колонны (С2), называемой деметанизатором, в хвостовой продукт (43), обогащенный этиленом и этаном, в то время, как головной продукт (44) возвращается под давлением или подвергается обработке для последующего извлечения этилена.

Description

Изобретение относится к химической промышленности и в частности к методу извлечения с высоким выходом и очисткой этилена, а также и других продуктов, полученных из газа, произведенного в результате пиролиза углеводородов. Это изобретение относится также к установке и к оборудованию, предназначенным для осуществления этого метода в промышленном масштабе.
Большое количество разработок и патентов, в которых разрабатывают производство, извлечение и очистку олефинов, показывает их промышленное значение и проблемы, возникающие при осуществлении различных способов.
Совсем недавно производительность установок по производству этилена достигла и даже превысила 1 млн т газа лишь только для одной линии, что требует применения нового подхода для разработки способа, оборудования и возможности контролировать установку.
В случае систем, осуществляющих извлечение и очистку, разработанных специально для этилена, удаление ацетилена является ключевым элементов очистки. Ввиду его относительно высокой летучести по сравнению с этиленом и этаном он не может быть отделен посредством дистилляции. В промышленной практике существует только два применяемых способа: поглощение ацетилена растворителем и гидрогенизация в этилен и этан.
Согласно первому способу используют растворитель, в качестве которого применяют обычно Ν,Ν-метилформамид (ΌΜΡ) или Νметилпиролидон (ΝΜΡ), что позволяет извлекать предпочтительно ацетилен в растворенном виде.
Второй метод, который соответствует каталитической гидрогенизации, обычно осуществляют, либо обрабатывая все количество газа крекинга до отделения содержащегося в нем водорода, либо обрабатывая отдельно фракции, содержащие углеводороды С2 после добавления достаточно чистого водорода для того, чтобы переработать ацетилен в этилен и в этан. В этих двух видах гидрогенизации используют катализаторы на основе палладия, который имеет различные формулы.
Этап гидрогенизации ацетилена был также предметом большого количества разработок и изобретений, в которых излагались система катализатора и формулы катализатора и специфические недостатки, свойственные каждой из всех технологий гидрогенизации.
Таким образом, в случае обработки всего количества газа крекинга, полученного в результате пиролиза углеводородов, в реакторе гидрогенизации может произойти неуправляемая реакция, соответствующая ускорению кинетики реакции превращения ацетилена в этилен (а также нежелательные вторичные реакции), из-за значительного увеличения температуры кристаллизатора одновременно с присутствием большого избыточного количества водорода (50-100-кратное количество, необходимое для стехиометрии). В этом случае этилен может превратиться в этан, вызывая, таким образом, большое увеличение температуры, которая создает необходимость немедленно уменьшить давление в реакторе для того, чтобы избежать взрыва.
В случае обработки только одной фракции С2 может происходить полимеризация ацетилена и постоянная дезактивация катализатора изза большой концентрации ненасыщенных углеводородов обрабатываемой фракции, что вызывает необходимость осуществлять регенерацию или периодически заменять дозу катализатора. Обычно устанавливают резервный реактор для того, чтобы не прерывать процесс производства. Кроме того, необходимо использовать поток очищенного водорода для реакции, и эти две проблемы требуют увеличить капиталовложения для резервного оборудования или для оборудования, предназначенного только для описанной цели.
Настоящее изобретение устраняет недостатки предшествующего уровня техники посредством очистки фракции с высоким содержанием этилена на промежуточном этапе способа.
Таким образом, изобретение относится, согласно одной из его поставленных целей, к способу разделения на фракции газа, по существу, безводного газа, произведенного в результате пиролиза углеводородов, содержащего водород и углеводороды, в частности углеводороды от С1 до С3, включающие этилен, пропилен и ацетилен, по меньшей мере, на один поток, обогащенный водородом и/или метаном, по меньшей мере, на один поток, обогащенный этиленом, и с уменьшенным содержанием ацетилена и, по меньшей мере, на один поток, обогащенный пропиленом, включающий следующие этапы, во время которых
a) охлаждают и постепенно сжижают упомянутый газ, полученный в результате пиролиза углеводородов под давлением, пропуская через ряд зон теплообмена, которые становятся все более и более холодными, отделяют от упомянутого газа пиролиза, по меньшей мере, один конденсат после его пропускания через каждую из зон теплообмена, причем, по меньшей мере, один из конденсатов обогащен пропиленом и, по меньшей мере, другой конденсат обогащен этиленом и этаном и содержит в растворе небольшое количество водорода, метана и ацетилена, и отводят остаточный газ с высоким содержанием водорода,
b) испаряют, по меньшей мере, частично, понижая давление, конденсат, обогащенный пропиленом, и подогревают их независимо друг от друга или вместе, по меньшей мере, в одной из упомянутых зон теплообмена посредством теплообмена с охлаждаемыми текучими средами, которые содержат, по меньшей мере, газ, произведенный в результате пиролиза, для того, чтобы подать, соответственно, одну фракцию, по меньшей мере, частично выпаренную, полученную в результате снижения давления и нагревания фракции, обогащенной этиленом и этаном, и одну фракцию, по меньшей мере, частично выпаренную, полученную в результате снижения давления и нагревания фракции, обогащенной пропиленом, таким образом, чтобы обеспечить подачу, по меньшей мере, какойлибо части холода, необходимого для постепенного охлаждения и для постепенного сжижения, по меньшей мере, упомянутого газа, полученного в результате пиролиза углеводородов, во время его прохождения через вышеупомянутые последовательно расположенные зоны теплообмена;
с) вводят фракции, по меньшей мере, частично выпаренные, полученные в результате обработки во время этапа, в одной части дистилляционной колонны, которая называется деэтанизатором, причем конденсат, который, по меньшей мере, частично выпарен, обогащен этиленом и этаном, вводят в точку упомянутой части дистилляционной колонны, которая выше, чем точка в случае конденсата, который, по меньшей мере, частично выпарен, обогащен пропиленом, причем упомянутая часть дистилляционной колонны работает в условиях температуры и давления, которые позволяют отделить в верхней части первый головной газовый поток, обогащенный этиленом и этаном, который имеет меньшее содержание ацетилена, водорода и метана, а в нижней части первый донный поток жидкости, обогащенный пропиленом, который отводят;
б) направляют первый головной газовый поток, обогащенный этиленом и этаном, поступающий после этапа (с) в зону удаления ацетилена посредством экстракции растворителем и/или посредством селективной гидрогенизации ацетилена с помощью водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке, для того, чтобы обеспечить подачу потока, очищенного, по существу, от ацетилена; и
е) охлаждают и разделяют на фракции в части дистилляционной колонны, которая называется деметанизатором, газовый поток, очищенный, по существу, от ацетилена, который поступил после обработки во время этапа (б) на вторую головную газовую фракцию, обогащенную водородом и/или метаном, которую отводят, и вторую донную жидкую фракцию, обогащенную этиленом и этаном и, по существу, очищенную от ацетилена, которую также отводят.
Обычно вводимый газ, по существу, очищен от воды для того, чтобы предотвратить образование отложений льда в трубопроводах с низкой температурой. Таким образом, содержа ние воды составляет меньше 10 объемных частей на миллион, предпочтительно меньше 1 части на миллион.
Согласно одному из вариантов изобретения в способе можно использовать поток газа, полученный в результате пиролиза углеводородов, который находится под давлением от 15 до 50 бар, предпочтительно под давлением 28-38 бар, а давление в зоне дистилляции, которая называется деэтанизатором, может находится в пределах от 10 до 30 бар, предпочтительно от 14 до 24 бар, которое ниже давления газа пиролиза.
Согласно одному из вариантов выполнения изобретения в способе можно использовать выпаренные конденсаты, введенные в часть дистилляционной колонны, которая называется деэтанизатором, которые содержат водород, растворенный в такой пропорции, при которой упомянутый первый головной газовый поток содержит 2-10%, предпочтительно 4-5 мол.% водорода, а этап (б) можно осуществлять посредством селективной гидрогенизации, по существу, этиленом ацетилена, содержащегося в первом головном газовом потоке посредством водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке этапа (с), причем температура зоны гидрогенизации находится в пределах от 0 до 160°С включительно.
Согласно одному из вариантов выполнения в способе можно использовать водород, растворенный в выпаренных конденсатах, введенных в часть дистилляционной колонны, которую называют деэтанизатором, таким образом, что он является единственным водородом, который используют для гидрогенизации, осуществляемой в течение этапа (б).
Согласно одному из вариантов выполнения способ можно осуществлять, направляя в верхнюю часть деэтанизатора этапа (с) два или три конденсата, которые произвели, пропуская последовательно газ пиролиза соответственно через две или три зоны теплообмена этапа (а), устанавливая, что первой зоной теплообмена является зона, которая первая вводится в контакт с газом пиролиза.
В качестве газа пиролиза можно использовать, например, газ пиролиза нафты или газ пиролиза этана.
Согласно одному из вариантов выполнения способа можно очистить вторую головную газовую фракцию, поступившую из деметанизатора посредством дистилляции для удаления этилена и этана.
Согласно одному из вариантов выполнения способа можно использовать в качестве газа пиролиза газ пиролиза этана или смеси этана и пропана и можно смешать вторую головную газовую фракцию, поступившую из деметанизатора, с газом пиролиза, не извлекая этилен для новой обработки в смеси с газом пиролиза на этапе (а).
Согласно одному из вариантов выполнения способа можно увеличить содержание водорода в первом головном газовом потоке, поступившем из деэтанизатора, добавляя водород, поступивший из верхней части сепаратора текучей среды, причем эта текучая среда поступает из охлаждения в зону теплообмена остаточной текучей газовой среды, поступившей из охлаждения, осуществляемого в последовательно расположенных зонах теплообмена газа пиролиза.
Согласно одному из вариантов выполнения способа возвращают в цикл часть второй донной жидкой фракции, поступающей из деметанизатора, в направлении к деэтанизатору таким образом, чтобы уменьшить концентрацию ацетилена в первом головном газовом потоке, поступившем из деэтанизатора.
Согласно одному из вариантов выполнения способа можно осуществить этап (б), извлекая ацетилен посредством растворителя.
Согласно одному из вариантов выполнения способа концентрация моноокиси углерода, содержащаяся в первом головном газовом потоке, может оказывать замедляющее воздействие на скорость катализированной реакции в зоне удаления ацетилена.
Согласно другому варианту выполнения настоящее изобретение относится к установке для разделения газа, полученного в результате пиролиза углеводородов, которые содержат водород и углероды, в частности углеводороды от С1 до С3, которые включают этилен, пропилен и ацетилен, по меньшей мере, на один поток, обогащенный водородом и/или метаном, по меньшей мере, на один поток, который обогащен этиленом и содержание ацетилена которого уменьшено, и, по меньшей мере, на один поток, обогащенный пропиленом, которая включает в себя
a) средства для постепенного охлаждения и постепенного сжижения газа, который произвели посредством пиролиза углеводородов под давлением, пропуская через ряд зон теплообмена, которые становятся все более и более холодными, средства, предназначенные для того, чтобы отделить от упомянутого газа пиролиза, по меньшей мере, один конденсат после пропускания через каждую зону теплообмена, причем, по меньшей мере, один из конденсатов обогащен пропиленом и, по меньшей мере, другой конденсат обогащен этиленом и этаном и содержит в растворе небольшое количество водорода, метана и ацетилена, и средства для того, чтобы собрать остаточный неконденсированный газ с высоким содержанием водорода;
b) средства, предназначенные для того, чтобы выпаривать, по меньшей мере, частично, посредством уменьшения давления, конденсат, обогащенный этиленом и этаном, и конденсат, обогащенный пропиленом, и средства для того, чтобы подогревать отдельно, по меньшей мере, в одной из упомянутых зон теплообмена по средством теплообмена с охлаждаемыми текучими средами для того, чтобы получить соответственно одну фракцию, по меньшей мере, частично испаренную, которая была получена в результате понижения давления и нагревания фракции, обогащенной этиленом и этаном, и одну фракцию, по меньшей мере, частично испаренную, которая была получена в результате уменьшения давления и нагревания фракции, обогащенной пропиленом, таким образом, чтобы обеспечить подачу, по меньшей мере, части холода, необходимого для постепенного охлаждения и постепенного сжижения, по меньшей мере, упомянутого газа, полученного в результате пиролиза углеводородов, во время его последовательного прохождения через упомянутые зоны теплообмена;
с) средства, предназначенные для того, чтобы вводить фракции, по меньшей мере, частично испаренные, полученные при осуществлении этапа (Ь), в часть дистилляционной колонны, которую называют деэтанизатором, причем конденсат, который, по меньшей мере, обогащен этиленом и этаном, вводят в точку упомянутой части дистилляционной колонны, которая выше точки в случае для конденсата, который, по меньшей мере, частично испарен, обогащен пропиленом, причем упомянутая часть дистилляционной колонны работает в условиях температуры и давления, которые позволяют отделить в верхней части первый головной газовый поток, обогащенный этиленом и этаном, имеющий небольшое содержание водорода и метана, а в нижней части первый донный жидкий поток, обогащенный пропиленом, который отводят;
б) средства, предназначенные для того, чтобы направлять первый газовый поток, обогащенный этиленом и этаном, поступающий из этапа (с), в зону удаления ацетилена посредством извлечения растворителем и/или селективоной гидрогенизации ацетилена посредством водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке, для того, чтобы обеспечить подачу потока, который, по существу, очищен от ацетилена,
е) средства, предназначенные для того, чтобы охлаждать и разделять на фракции в части дистилляционной колонны, которая называется деметанизатором, газовый поток, по существу, очищенный от ацетилена, который был получен на этапе (б), на вторую головную газовую фракцию, обогащенную водородом и/или метаном, которую отводят, и вторую донную жидкую фракцию, обогащенную этиленом и этаном и, по существу, очищенную от ацетилена, которую также отводят.
В дальнейшем, предлагаемое изобретение поясняется описанием двух вариантов выполнения изобретения, приведенных в качестве неограничивающих примеров со ссылками на прилагаемые чертежи, где согласно изобретению фиг. 1 изображает принципиальную схему обработки газа, произведенного в результате пиролиза этана/пропана и/или газа сжиженной нефти (СРЬ);
фиг. 2 изображает такую же обработку применительно к газу, произведенного в результате пиролиза нафты и более тяжелых углеводородов.
На фиг. 1 1 обозначает линию, подводящую газ пиролиза, который достаточно сухой (например, содержание воды в нем меньше 10 частей на миллион), под давлением, выбранным в зависимости от установленного давления водорода (например, от 15 до 50 бар, предпочтительно в пределах от 28 до 38 бар).
Типичный состав газа, произведенного в результате крекинга этана, представлен в нижеприведенной таблице (в мол.%):
Н2 СН4 С2Н2 С2Н4 С2Н6 Фрак- Фрак- С5+ СО/ Все-
ция С3 ция С4 СО2 го
36,9 5,4 0,3 34,2 21,0 0,6 0,6 1,0 0,6 100,0
Этот газ охлаждают в многопоточном теплообменнике 2 и в теплообменнике 3 соответственно посредством теплообмена с холодными газами, которые были произведены выпариванием нижеуказанных конденсатов и выпариванием пропилена, циркулирующего в традиционной петле охлаждения с замкнутым контуром.
Частично конденсированный газ поступает в сепаратор 4 при температуре предпочтительно в пределах от -30 до -40°С.
Газ, взятый в головной части сепаратора 4, еще больше охлаждается в многопоточном теплообменнике 6 посредством холодных газов, произведенных выпариванием конденсатов, которые будут указаны ниже, и, кроме того, с помощью продукта 43, в качестве которого используется фракция С2, поступающая из донной части деметанизатора С2.
Затем частично конденсированный в теплообменнике 6 газ поступает в сепаратор 7 при температуре предпочтительно в пределах от -45 до -55°С. Газ 8, отобранный в головной части сепаратора 7, охлаждают еще соответственно в теплообменниках 9 и 10 холодными газами так же, как в предыдущем случае и посредством выпаривания этилена, который циркулирует в охлаждающем цикле с замкнутым контуром.
Частично конденсированный газ поступает в сепаратор 11 при температуре предпочтительно в пределах от -65 до -75°С.
Выходящую из сепаратора 11 жидкость разделяют предпочтительно на две части, продукт 12 и продукт 13, давление которых предварительно понижают соответственно в клапанах 12А и 13А.
Продукт 12 вытекает в противотоке в направлении, противоположном питательному газу, через теплообменники 9, 6 и 2 и поступает в верхнюю секцию дистилляционной колонны С1. Продукт 12 подвергается частичной выпар ке перед его введением в колонну С1, которая называется деэтанизатором, так как ее функция заключается, по существу, в том, что отделяют этан, этилен и более легкие углеводороды в ее верхней части и пропилен и более тяжелые фракции в донной части колонны.
Жидкий продукт 14, поступающий из сепаратора 7, подвергается снижению давления в клапане 14А и перемещается в противотоке питательного газа в теплообменнике 6, смешивается с продуктом 15, который был подвержен снижению давления в клапане 15А и поступил из донной части сепаратора 4, затем перемещается в противотоке газа пиролиза в теплообменнике 2. Затем он выпаривается во время циркуляции в многопоточном теплообменнике 16. В качестве продукта, применяемого для нагревания упомянутого теплообменника, можно использовать пропилен, поступающий из цикла системы с замкнутым контуром, или любую другую пригодную для этой цели горячую текучую среду. Выходящий продукт 17 содержит, в основном, углеводороды С3 и более тяжелые углеводороды, содержащиеся в питательном газе 1, за исключением углеводородов, которые содержатся в продуктах 12 и 13 и поступают в колонну С1 на уровень ее среднего сечения. Согласно одному варианту выполнения продукты 14 и 15 направляются в колонну С1 отдельно.
Дистилляционная колонна С1 снабжена одним кипятильником, который нагревается горячей текучей средой в теплообменнике РЕВ1. в качестве этой текучей среды может быть использована либо горячая вода из процесса, либо пар с низким давлением в зависимости от температуры, предпочтительно в пределах от 60 до 80°С, который связан с составом донной части колонны. Рабочее давление колонны С1 находится предпочтительно в пределах от 14 до 24 бар.
Извлеченный из донной части колонны С1 продукт 18 может подвергаться обработке согласно традиционному способу для того, чтобы извлечь пропилен в установке (не изображена), расположенной на выходе из этого процесса.
Поступивший из сепаратора 11 газовый поток 19 охлаждают еще больше в теплообменнике 20 с помощью газов с низкой температурой так, как будет описано ниже, и в теплообменнике 21 посредством выпаривания этилена, поступившего из цикла охлаждения в замкнутом контуре. Частично конденсированный газ 22В, полученный при температуре в пределах от -90 до -100°С, поступает в сепаратор этилена 22 в нижнюю часть 22С.
Жидкий продукт 23, взятый в основании сепаратора этилена 22, подвергается уменьшению давления в клапане 23А, подогревается питающим газом в теплообменнике 20, смешивается в случае необходимости с продуктом 13, который выходит из сепаратора 11 и был под9 вергнут дросселированию в клапане 13 А, снова подогревается и частично выпаривается в теплообменниках 9 и 6. Полученный продукт 25 является орошением колонны С1.
Описанные способ и установки оборудования иллюстрируют первые важные признаки изобретения, в котором
Колонна С1, которая является деэтанизатором, не требует установки системы конденсации в головной части и оборудования, которое предназначено для нее.
Головным продуктом колонны С1 является фракция С2, содержащая некоторое количество метана и водорода, которые растворены в конденсатах, поступающих из сепараторов 4, 7, 11 и 22. Это количество значительно меньше количества, которое было установлено в аналогичных колоннах, используемых в известных ранее способах, и является дополнительным преимуществом при подсчете стоимости.
Давление колонны С1 можно выбрать в диапазоне, позволяющем обеспечить низкую температуру донной части и предотвратить известные явления загрязнения в результате влияния температуры.
Обратимся теперь к сепаратору 22, газ, поступивший из головной части нижней части 22С сепаратора 22, еще охлаждают в теплообменнике 26 до температуры, в основном, меньше -120°С.
Охлажденный и частично конденсированный газ 24 охлаждают так же, как продукт 24С в сепараторе 22 в его верхней части 22Ό, расположенной выше нижней части 22С. Конденсированную фракцию, отделенную в верхней части 22Ό сепаратора 22, вводят в трубопровод 24А, снабженный защитным гидроотражателем, затем вводят в головную часть нижней части 22С.
Газовая фракция 27, поступившая в головную часть верхней части 22Ό сепаратора 22, состоит из смеси водорода, метана, окиси углерода и следов этилена. Продукт 27 подогревают в теплообменниках 26 и 20 перед тем, как его подвергнуть уменьшению давления в турбине 28.
Выходящий из турбины 28 продукт 30 нагревают питающим газом во всем ряду теплонагревателей 26, 20, 9, 6, 2 и 16 перед тем, как его подвергнуть сжатию в машине 29, которая присоединена к турбине 28. Продукт 30А выводится из процесса.
Головной дистиллят колонны С1, продукт 31, подогревается в теплообменнике 32 загрузка/эффлюент и в подогревателе 33 перед вводом в каталитический реактор К1. Функция этого реактора заключается в том, что он предназначен для того, чтобы гидрирогенизировать селективно небольшое количество ацетилена, составляющее менее 1 мол.%, и перерабатывать его в этилен и в этан. Эта система катализатора основана на известном типе, например на базе палладия, и не требует дополнительного описания.
Например, температура находится в пределах от 0 до 160°С.
По сравнению с известной аналогичной технологией второй важный признак изобретения заключается в том, что гидрогенизация осуществляется на смеси газа, содержащего уже достаточное количество водорода, кроме трех компонентов углеводородов фракции С2, этилена, этана и ацетилена, для того, чтобы закончить реакцию в умеренных и надежных условиях. Нет необходимости добавлять чистый водород.
Типичный состав продукта 31 представлен в нижеприведенной таблице.
Н2 СО СН4 С2Н4 С2С6 С2Н2 С,+ Всего
мол. % 4,70 0,04 4,86 57,10 32,40 0,80 0,10 100,00
По сравнению с практикой известного уровня техники, изобретение характеризуется следующими преимуществами.
Менее высокий общий объемный расход, который обеспечивает снижение объема катализатора благодаря наличию небольшого количества водорода, которое составляет, например, только 4-5 мол.% водорода (в общем, от 2 до 10%) по сравнению с 30-40% в традиционных системах.
Более надежная эксплуатация, которая обеспечивается благодаря уменьшению опасности возникновения разгона реакции в случае неконтролируемой гидрогенизации этилена с экзотермическим характером.
Нет больше необходимости использовать дополнительную добавку очищенного водорода для того, чтобы обеспечить питание реактора.
Отравления катализатора частично устранены посредством конденсации и фракционирования фракции С2 в деэтанизаторе. Небольшое количество моноокиси углерода, присутствующего в смеси, которая должна быть подвергнута гидрогенизации, оказывает защищающее благоприятное воздействие на трубопровод гидрогенизации, так как это позволяет ограничить частоту и скорость вероятных разгонов неконтролируемых реакций.
Не содержащий практически больше ацетилена поток, выходящий из реактора К1, охлаждается в теплообменнике 34, затем проходит через теплообменник/эффлюент 32 и защитную сушилку 35, содержащую одно обезвоживающее средство, например молекулярную сетку (цеолит) или аналогичное средство для производства высушенного газа 36.
Продукт 36, содержащий остаточный водород и метан, в дополнение к этилену и этану, охлаждают в кипятильнике КЕВ2 колонны С2 и в переохладителе 37, используя пропилен, поступивший из цикла регенерации в замкнутой системе. Частично конденсированный продукт 38 поступает в сепаратор 39. Собранный в головной части сепаратора 39 газ 40 еще раз охлаждают в теплообменниках 6 и 41 соответственно с холодными газами в многопоточном теплообменнике 6 и с испаренным этиленом, поступившим из цикла охлаждения в замкнутой системе в холодильнике 41, и поступает в верхнюю часть колонны С2. Жидкость 42, поступающая из донной части сепаратора 39, входит в среднюю часть колонны С2. Колонна С2, называемая деметанизатором, работающая под давлением от 10 до 16 бар, отделяет компоненты более легкие, чем этилен, из головной части и отдает очищенные углеводороды С2 в донный продукт 43.
Дистиллят 44, поступивший из головной части колонны С2, направляют в теплообменники 9, 6, 2 и 16 для подогрева и его можно окончательно рециркулировать в компрессорную установку газов вне области применения изобретения.
Донный продукт 43 с высоким содержанием этилена подвергают уменьшению давления в клапане 43 А, подогревают и частично испаряют в теплообменнике 6 и его можно направлять в колонну для очистки этилена, выполненную согласно традиционной конструкции, не показана.
Согласно этому описанию наиболее предпочтительной технологией для удаления ацетилена является гидрогенизация, осуществляемая на продукте 31, так как ацетилен превращается в этилен и этан, которые являются лучше перерабатываемыми продуктами. Но в случае, если необходимо сохранить ацетилен, то можно применить для продукта 31 систему извлечения посредством растворителя, которая могла бы заменить всю систему реактора гидрогенизации с установками оборудования К1, 32, 33, 34 и 35. В этом заключается другое преимущество по сравнению со способами, в которых используют гидрогенизацию ацетилена на всем газе крекинга, что вызывает необходимость изменения для того, чтобы приспособить систему извлечения растворителем.
На фиг. 2 1 обозначает линию подачи газа крекинга, имеющего типичный состав, указанный ниже в мол.% такой газ, который производят посредством пиролиза нафты или аналогичной загрузки.
Н2 СН4 С2Н2 С2Н4 С2Н6 ФракцияС'3 Фракция С4 С5+ СО Всего
15,36 28,83 0,63 29,75 2,92 10,18 4,94 7,355 0,035 100,00
Это описание очень похоже на описание фиг. 1, и поэтому достаточно определить данные, которые отличаются значительно от предыдущих данных.
Газ по линии 1, охлажденный в теплообменниках 2 и 3, подается в сепаратор 4 при температуре, находящейся обычно в пределах от -15 до -30°С.
Газ 5 охлаждают еще больше в многопоточном теплообменнике 6 до температуры в пределах от -20 до -35°С. Газ циркулирует через ограниченное количество контактных зон с про тивотоком жидкости, конденсированной в теплообменнике 54, который является составной частью абсорбционной колонны 7, и он охлаждается испаренным этиленом, поступившим из цикла охлаждения с замкнутым контуром. Один вариант, который не показан на фиг. 2, но который легко может понять специалист, заключается в том, что нагнетают часть жидкости, поступившей из сепаратора 11, который будет описан ниже, в верхнюю часть абсорбционной колонны 7 для того, чтобы произвести в этой колонне жидкий продукт с противотоком, который остается в области применения этого изобретения.
Газ 8, взятый в головной части абсорбционной колонны 7, содержащий только небольшое количество углеводородов С3 и более тяжелых углеводородов, затем охлаждается в теплообменниках 9 и 10 перед введением в сепаратор
11. Жидкий продукт разделяют на две части: продукт 12 частично испаряется в теплообменниках 9, 6 и 2 и поступает затем в колонну С1 на промежуточную высоту. Продукт 13 смешивается с холодным продуктом, поступающим из теплообменника 20, и подогревается в теплообменниках 9 и 6 перед введением в верхнюю часть колонны С1.
Жидкий продукт 14, поступающий из абсорбционной колонны 7, также подогревается в теплообменниках 6, 2 и 16 и поступает в колонну С1 в промежуточное положение.
Дистилляционная колонна С1 подогревается горячей текучей средой, циркулирующей в кипятильнике КЕВ1. В качестве текучей среды можно использовать горячую воду процесса, или пар с низким давлением, или комбинацию двух этих элементов, используя при этом также вторичный кипятильник (не показан, но он хорошо известен специалисту в данной области).
Остаток 18, отобранный в основании дистилляционной колонны С1, обрабатывают для того, чтобы извлечь из него этилен и другие ценные продукты в установках (не показаны), расположенных за этой колонной.
Поступающий из сепаратора 11 газовый продукт охлаждают в теплообменнике 20 газами с низкой температурой и в теплообменнике 21 испаренным этиленом, поступающим из цикла охлаждения в замкнутом контуре. Частично конденсированный газ 22В поступает в сепаратор 22 при температуре от -90 до -100°С.
Поступающий из сепаратора 22 жидкий продукт 23, давление которого было уменьшено в клапане 23А, нагревают питательным газом в теплообменнике 20, смешивают с продуктом 13, который поступает из сепаратора 11 и давление которого было уменьшено в клапане 13А.
Теперь, возвращая в сепаратор 22, головной газ 24 охлаждают в теплообменнике 26 до температуры, находящейся обычно в пределах от -110 до -120°С, для того, чтобы произвести фракцию 24С, которая поступает в сепаратор
22А. В верхнюю часть сепаратора 22А поступа13 ет возвращенная в цикл жидкость 50 после уменьшения давления в клапане 50А, которая поступает после разделения жидкости, нагнетаемой сепаратором 48, на две текучие среды. В сам сепаратор 48 вводят дистиллят 46 из ректификационной колонны метана 45, который предварительно охлаждают до температуры в пределах от -115 до -130°С в теплообменнике 47.
Головная газовая фракция 52, поступившая из сепаратора 48, подогревается последовательно в теплообменниках 47, 26, 20, 9, 6, 2 и 16, затем ее отводят. Жидкую фракцию из основания, поступившую из сепаратора 48, нагнетают насосом 49. Часть жидкости, вышедшей из насоса 49, направляют в трубопровод 51, содержащий клапан, в верхнюю часть сепаратора 45.
Поступивший из сепаратора 22А головной газ 27 состоит из смеси водорода, метана, окиси углерода и следов этилена. Этот продукт подогревают во всем ряду многопоточных теплообменников, который был описан выше, и он выходит из системы в виде сырого водорода. В случае необходимости продукт 27 можно очистить для получения водорода с 95% в системе типа Джуль-Томпсон перед выведением за пределы этой части процесса. Кроме того, можно смешать часть продукта 27 с фракцией 31 перед введением в подогреватель 33 таким образом, чтобы увеличить в случае необходимости концентрацию водорода для осуществления гидрогенизации ацетилена в реакторе К.1.
Жидкий продукт 24А, давление которого было понижено в клапане 24В, подогревают в теплообменнике 26, затем смешивают с продуктом 23, поступающим из сепаратора 22, после уменьшения давления в клапане 23А. Полученный таким образом продукт 53 подогревают в теплообменнике 20 питающим газом, затем смешивают с продуктом 13 перед его подогреванием и частично испаряют в теплообменниках 9 и 6. Полученный продукт 25 является рефлюксом (орошением) для колонны С1.
Так, как уже было отмечено ранее, колонна С1 представляет первый отличительный признак изобретения.
Описание обработки продукта 31 из головного дистиллята колонны С1 аналогично во всех деталях описанию, приведенному на фиг. 1, и поэтому его здесь повторно не приводят. Однако следует отметить, что эта обработка представляет второй важный признак изобретения.
Типичный состав продукта 31 представлен в нижеприведенной таблице в мол. %:
Н2 СО СН4 С2Н4 С2Н6 С2Н2 С,+ Всего
мол.% 1,42 0,015 29,12 62,14 5,99 1,31 0,005 100,00
По сравнению с предыдущей практикой, преимущества аналогичны преимуществам, которые были описаны выше.
Продукт 36, который содержит остаточный водород, моноксид углерода и метан в дополне ние к этилену и этану, обрабатывают аналогично способу, описанному в соответствии с фиг. 1, и он подробно представлен на фиг. 2. Вследствие того, что головной дистиллят 44 из колонны С2 содержит большее количество метана, этот продукт обрабатывают в колонне ректификации метана 45, принцип работы которой специалистам известен. Таким образом, газовый продукт 44, поступивший из головной части деметанизационной колонны С2, вводят в ректификационную колонну 45 после его охлаждения и частичной конденсации в теплообменнике 63 посредством испарения этилена, поступившего из цикла охлаждения в замкнутой системе.
Жидкую фракцию, взятую в основании ректификационной колонны 45, нагнетают с помощью насоса 55 для того, чтобы обеспечить подачу жидкости 56. Эту жидкость разделяют на первый поток 58, который охлаждают в теплообменнике 26 для получения потока 59, и на второй поток, давление которого уменьшают в клапане 57 для того, чтобы его затем смешать с фракцией 40 после охлаждения в теплообменниках 6 и 41.
Обработка донного продукта колонны С1 осуществляется согласно способу, который аналогичен способу, изложенному в подробном описании для фиг. 1.
Поток 59 охлаждают в теплообменнике 47, а затем разделяют на первую текучую среду 60А, проходящую через клапан 60, которую затем подогревают в теплообменнике 47 для получения текучей среды 62, и/или вторую текучую среду, проходящую через клапан 61, которую затем смешивают с текучей средой 60А после подогрева последней в теплообменнике 47 для того, чтобы получить текучую среду 62.
В этом случае эту последнюю текучую среду 62 подогревают в ряду последовательно расположенных теплообменников 26, 20, 9, 6, 2 и 16 и согласно предпочтительному варианту выполнения ее окончательно направляют в компрессионную установку газов, расположенную вне области применения этого изобретения.
Удаление ацетилена из продукта 31 можно осуществлять посредством абсорбции и экстракции растворителем вместо гидрогенизации, не выходя из области применения настоящего изобретения.
Настоящее изобретение было представлено и описано согласно предпочтительным вариантам выполнения, но следует учесть, что специалист в данной области может внести изменения и варианты выполнения, не выходя за рамки объема изобретения.

Claims (14)

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ для разделения на фракции газа, по существу, безводного газа (1), произведенно го в результате пиролиза углеводородов, содержащего водород и углеводороды, в частности углеводороды от С1 до С3, включающие этилен, пропилен и ацетилен, по меньшей мере, на один поток , обогащенный водородом и/или метаном, по меньшей мере, на один поток, обогащенный этиленом, и с уменьшенным содержанием ацетилена и, по меньшей мере, на один поток, обогащенный пропиленом, отличающийся тем, что
a) охлаждают и постепенно сжижают упомянутый газ (1), полученный в результате пиролиза углеводородов под давлением посредством пропускания через ряд зон теплообмена (2, 6, 9, 20), которые становятся все более и более холодными, отделяют от упомянутого газа пиролиза (1), по меньшей мере, один конденсат после его пропускания через каждую зону теплообмена, причем, по меньшей мере, один из конденсатов (15) обогащен пропиленом и, по меньшей мере, другой конденсат (23) обогащен этиленом и этаном и содержит в растворе небольшое количество водорода, метана и ацетилена, и отбирают остаточный газ (27) с высоким содержанием водорода;
b) испаряют, по меньшей мере, частично, понижая давление, конденсат, обогащенный этиленом и этаном (23), и конденсат (15), обогащенный пропиленом, и подогревают их независимо друг от друга или вместе, по меньшей мере, в одной из упомянутых зон теплообмена (2, 6, 9, 20) посредством теплообмена с охлаждаемыми текучими средами, которые содержат, по меньшей мере, газ (1), полученный в результате пиролиза, для того, чтобы подать соответственно одну фракцию (25), по меньшей мере, частично выпаренную, полученную в результате снижения давления и нагревания фракции (23), обогащенной этиленом и этаном, и одну фракцию (17), по меньшей мере, частично выпаренную, полученную в результате снижения давления и нагревания фракции (15), обогащенной пропиленом, таким образом, чтобы обеспечить подачу, по меньшей мере, какой-либо части холода, необходимого для постепенного охлаждения и для постепенного сжижения, по меньшей мере, упомянутого газа (1), полученного в результате пиролиза углеводородов, во время его прохождения через вышеупомянутые последовательно расположенные зоны теплообмена (2,6,9,20);
c) вводят фракции, по меньшей мере, частично выпаренные (17, 25), полученные в результате обработки во время этапа (Ь), в одной части дистилляционной колонны (С1), которая называется деэтанизатором, причем конденсат (25), который, по меньшей мере, частично выпарен, обогащен этиленом и этаном, вводят в точку упомянутой части дистилляционной колонны (С1), которая выше, чем точка в случае конденсата (17), который, по меньшей мере, частично выпарен, обогащен пропиленом, причем упомянутая часть дистилляционной колон ны (С1) работает в условиях температуры и давления, которые позволяют отделить в верхней части первый головной газовый поток (31), обогащенный этиленом и этаном, который имеет меньшее содержание ацетилена, водорода и метана, а в нижней части первый донный поток жидкости (18), обогащенный пропиленом, который отбирают;
б) направляют первый головной газовый поток (31), обогащенный этиленом и этаном, поступающий после этапа (с) в зону удаления ацетилена (К.1) посредством экстракции растворителем и/или посредством селективной гидрогенизации ацетилена с помощью водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке (31), для того, чтобы обеспечить подачу потока (36), очищенного, по существу, от ацетилена; и
е) охлаждают и разделяют на фракции в части дистилляционной колонны, которая называется деметанизатором (С2), газовый поток (36), очищенный, по существу, от ацетилена, который поступил после обработки во время этапа (б) на вторую головную газовую фракцию (44), обогащенную водородом и/или метаном, которую отводят, и вторую донную жидкую фракцию (43), обогащенную этиленом и этаном и, по существу, очищенную от ацетилена, которую также отводят.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что поток газа (1), полученный в результате пиролиза углеводородов, находится под давлением 1550 бар, предпочтительно под давлением 28-38 бар, и тем, что давление в дистилляционной зоне (С1) находится в пределах от 10 до 30 бар, предпочтительно в пределах от 14 до 24 бар, которое ниже давления газа пиролиза.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что испаренные конденсаты, введенные в часть дистилляционной колонны (С1), которая называется деэтанизатором, содержат водород, растворенный в такой пропорции, при которой упомянутый первый головной газовый поток (31) содержит 2-10%, предпочтительно 4-5 мол.% водорода, и тем, что этап (б) осуществляют посредством селективной гидрогенизации, по существу, этиленом, ацетилена, содержащегося в первом головном газовом потоке (31), с помощью водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке этапа (с), причем температура зоны гидрогенизации находится в пределах от 0 до 160°С включительно.
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что водород, растворенный в испаренных конденсатах, введенных в часть дистилляционной колонны (С1), которую называют деэтанизатором, является единственным водородом, который используют для гидрогенизации, осуществляемой в течение этапа (б).
5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что в верхнюю часть деэтанизатора (С1) этапа (с) направляют два или три конденса та, которые получили, пропуская последовательно газ пиролиза (1) соответственно через две или три зоны теплообмена этапа (а), устанавливая, что первой зоной теплообмена является зона, которая первая вводится в контакт с газом пиролиза (1).
6. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что вторую головную газовую фракцию (44), поступившую из деметанизатора, очищают посредством дистилляции для удаления этилена и этана.
7. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что в качестве газа пиролиза (1) используют газ пиролиза этана или смеси этана и пропана и тем, что вторую головную газовую фракцию (44), поступившую из деметанизатора, смешивают с газом пиролиза (1), не извлекая этилен, для новой обработки в смеси с газом пиролиза (1) на этапе (а).
8. Способ по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что содержание водорода в первом головном газовом потоке (31), поступившем из деэтанизатора, увеличивают, добавляя водород (27), поступивший из верхней части сепаратора (22 или 22А) из частично конденсированной текучей среды (24С), причем упомянутая текучая среда (24С) поступает после охлаждения в зоне теплообмена (26) остаточной газовой среды (24), поступающей из охлаждения, осуществленного в последовательно расположенных зонах теплообмена (2, 6, 9, 20) газа пиролиза (1).
9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что возвращают в цикл часть второй донной жидкой фракции из нижней части (43), поступающей из деметанизатора в направлении к деэтанизатору таким образом, чтобы уменьшить концентрацию ацетилена в первом головном газовом потоке (31), поступившем из деэтанизатора.
10. Способ по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что этап (б) осуществляют, извлекая ацетилен посредством растворителя.
11. Способ по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что концентрация моноокиси углерода, содержащаяся в первом головном газовом потоке (31), оказывает замедляющее воздействие на скорость катализированной реакции в зоне удаления ацетилена (К.1).
12. Газы, обогащенные водородом, и/или метаном, и/или высшими углеводородами, полученными с помощью способа по любому из предыдущих пунктов.
13. Продукт, обогащенный этиленом, полученным согласно способу по любому из предыдущих пунктов.
14. Установка для разделения газа, полученного в результате пиролиза углеводородов (1), которые содержат водород и углеводороды, в частности углеводороды от С1 до С3, которые включают этилен, пропилен и ацетилен, по меньшей мере, на один поток, обогащенный водородом и/или метаном, по меньшей мере, на один поток, который обогащен этиленом и содержание ацетилена которого уменьшено, и, по меньшей мере, на один поток, обогащенный пропиленом, отличающаяся тем, что она содержит
a) средства для постепенного охлаждения и постепенного сжижения упомянутого газа (1), который произвели посредством пиролиза углеводородов под давлением, пропуская через ряд зон теплообмена (2, 6, 9, 20), которые становятся все более и более холодными, средства, предназначенные для того, чтобы отделить от упомянутого газа пиролиза, по меньшей мере, один конденсат после пропускания через каждую зону теплообмена, причем, по меньшей мере, один из конденсатов (15) обогащен пропиленом и, по меньшей мере, другой конденсат (23) обогащен этиленом и этаном и содержит в растворе небольшое количество водорода, метана и ацетилена, и средства для того, чтобы собрать остаточный газ (27) с высоким содержанием водорода;
b) средства, предназначенные для того, чтобы выпаривать, по меньшей мере, частично, посредством уменьшения давления конденсат, обогащенный этиленом и этаном (23), и конденсат, обогащенный пропиленом (15), и средства для того, чтобы подогревать отдельно, по меньшей мере, в одной из упомянутых зон теплообмена (2, 6, 9, 20) посредством теплообмена с охлаждаемыми текучими средами, для того, чтобы получить соответственно одну фракцию (25), по меньшей мере, частично испаренную, которая была получена в результате понижения давления и нагревания фракции (23), обогащенной этиленом и этаном, и одну фракцию (17), по меньшей мере, частично испаренную, которая была получена в результате уменьшения давления и нагревания фракции (15), обогащенной пропиленом, таким образом, чтобы обеспечить подачу, по меньшей мере, части холода, необходимого для постепенного охлаждения и постепенного сжижения, по меньшей мере, упомянутого газа (1), полученного в результате пиролиза углеводородов, при его последовательном прохождении через упомянутые зоны теплообмена (2, 6, 9, 20);
c) средства, предназначенные для того, чтобы вводить фракции, по меньшей мере, частично испаренные (17, 25), полученные при осуществлении этапа (Ь) в части дистилляционной колонны (С1), которую называют деэтанизатором, причем конденсат, который, по меньшей мере, обогащен этиленом и этаном (25), вводят в точку упомянутой части дистилляционной колонны (С1), которая выше точки в случае для конденсата, который, по меньшей мере, частично выпарен, обогащен пропиленом (17), причем упомянутая часть дистилляционной колонны (С1) работает в условиях температуры и давления, которые позволяют отделить в верхней части первый головной газовый поток (31), обогащенный этиленом и этаном, имеющий небольшое содержание ацетилена, водорода и метана, а в нижней части первый донный жидкий поток (18), обогащенный пропиленом, который отводят;
б) средства, предназначенные для того, чтобы направлять первый головной газовый поток (31), обогащенный этиленом и этаном, поступающий из этапа (с), в зону удаления ацетилена (Е1) посредством извлечения растворителем и/или селективной гидрогенизации ацетилена посредством водорода, содержащегося в упомянутом первом головном газовом потоке (31), для того, чтобы обеспечить подачу потока
Фиг. 1 (36), который, по существу, очищен от ацетилена;
е) средства, предназначенные для того, чтобы охлаждать и разделять на фракции в части дистилляционной колонны, которая называется деметанизатором (С2), газовый поток (36), по существу, очищенный от ацетилена, который был получен на этапе (б), на вторую головную газовую фракцию (44), обогащенную водородом и/или метаном, которую отводят, и вторую донную жидкую фракцию (43), обогащенную этиленом и этаном и, по существу, очищенную от ацетилена, которую также отводят.
EA200101185A 2000-12-07 2001-12-07 Способ и установка для извлечения и очистки этилена, произведенного в результате пиролиза углеводородов, и газ, полученный этим способом EA003348B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0015922A FR2817767B1 (fr) 2000-12-07 2000-12-07 Procede et installation pour la recuperation et la purification de l'ethylene produit par pyrolyse d'hydrocarbures, et gaz obtenus par procede

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200101185A1 EA200101185A1 (ru) 2002-06-27
EA003348B1 true EA003348B1 (ru) 2003-04-24

Family

ID=8857372

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200101185A EA003348B1 (ru) 2000-12-07 2001-12-07 Способ и установка для извлечения и очистки этилена, произведенного в результате пиролиза углеводородов, и газ, полученный этим способом

Country Status (12)

Country Link
US (2) US6578378B2 (ru)
EP (1) EP1215459B1 (ru)
AT (1) ATE289048T1 (ru)
CA (1) CA2364354C (ru)
DE (1) DE60108835T2 (ru)
DK (1) DK1215459T3 (ru)
EA (1) EA003348B1 (ru)
ES (1) ES2234792T3 (ru)
FR (1) FR2817767B1 (ru)
MX (1) MXPA01012525A (ru)
PT (1) PT1215459E (ru)
TR (1) TR200403358T3 (ru)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7919431B2 (en) 2003-09-03 2011-04-05 Synfuels International, Inc. Catalyst formulation for hydrogenation
US7045670B2 (en) * 2003-09-03 2006-05-16 Synfuels International, Inc. Process for liquid phase hydrogenation
GB0328459D0 (en) * 2003-12-09 2004-01-14 Koninkl Philips Electronics Nv Printing
US8013197B2 (en) * 2005-02-18 2011-09-06 Synfuels International, Inc. Absorption and conversion of acetylenic compounds
CN100551885C (zh) * 2005-09-29 2009-10-21 中国石油化工集团公司 从制备烯烃的产品气中回收低碳烯烃的方法
DE102006005822A1 (de) * 2006-02-08 2007-08-23 Linde Ag Verfahren zur Kälteversorgung der Tieftemperaturtrennungsstufe einer Olefinanlage
FR2909385A1 (fr) * 2006-12-05 2008-06-06 Air Liquide Melange combustible a base d'acetylene et d'ethylene ou de crylene
FR2951815B1 (fr) * 2009-10-27 2012-09-07 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque pour obtenir une coupe riche en ethylene et un courant de combustible, et installation associee.
FR2969745B1 (fr) 2010-12-27 2013-01-25 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee.
WO2012099674A2 (en) * 2011-01-19 2012-07-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon conversion process
US9676681B2 (en) 2011-01-19 2017-06-13 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for managing hydrogen content through the conversion of hydrocarbons into olefins
US9815751B2 (en) 2011-01-19 2017-11-14 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon and oxygenate conversion by high severity pyrolysis to make acetylene and ethylene
US9505680B2 (en) 2011-01-19 2016-11-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for managing the conversion of hydrocarbons into olefins
US9868680B2 (en) 2011-01-19 2018-01-16 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for converting hydrocarbons into olefins
US9708231B2 (en) 2011-01-19 2017-07-18 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for converting hydrocarbons into olefins using hydroprocessing and thermal pyrolysis
US9708232B2 (en) 2011-01-19 2017-07-18 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for converting hydrocarbons into olefins
WO2012099679A1 (en) 2011-01-19 2012-07-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method and apparatus for converting hydrocarbons into olefins
WO2012099673A2 (en) 2011-01-19 2012-07-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon conversion process
US9677014B2 (en) 2011-01-19 2017-06-13 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for converting hydrocarbons
EP2665690A2 (en) 2011-01-19 2013-11-27 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Hydrocarbon conversion process
US10766836B2 (en) * 2013-03-14 2020-09-08 Kellogg Brown & Root Llc Methods and systems for separating olefins
FR3007408B1 (fr) * 2013-06-25 2015-07-31 Technip France Procede de recuperation d'un courant d'ethylene a partir d'un courant de charge riche en monoxyde de carbone, et installation associee
FR3012150B1 (fr) 2013-10-23 2016-09-02 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque, mettant en oeuvre un courant de recycle intermediaire, et installation associee
CN105367366B (zh) * 2014-08-27 2017-10-27 中国石油化工股份有限公司 利用混合碳四生产乙烯、丙烯的方法
WO2016053668A1 (en) 2014-09-30 2016-04-07 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
EP3040405A1 (en) 2014-12-30 2016-07-06 Technip France Method for improving propylene recovery from fluid catalytic cracker unit
CN105879792B (zh) * 2016-06-14 2018-06-08 神雾科技集团股份有限公司 一种利用浆态床反应器制备乙烯的反应系统及方法
CN105903414A (zh) * 2016-06-14 2016-08-31 北京神雾环境能源科技集团股份有限公司 一种制备乙烯的浆态床反应器
EP3550241A1 (de) 2018-04-06 2019-10-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und eine anlage zur trennung eines kohlenwasserstoffgemischs
US11518942B2 (en) 2020-09-28 2022-12-06 Chevron Phillips Chemical Company Lp Circular chemicals or polymers from pyrolyzed plastic waste and the use of mass balance accounting to allow for crediting the resultant products as circular
CN114165986B (zh) * 2021-11-25 2022-08-16 北京恒泰洁能科技有限公司 一种干燥脱炔裂解气深冷分离方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6169889A (ja) * 1984-09-14 1986-04-10 Idemitsu Petrochem Co Ltd エチレンの製造方法
JPS6169734A (ja) * 1984-09-13 1986-04-10 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 炭化水素熱分解物の低温分離方法
RU2056019C1 (ru) * 1993-12-23 1996-03-10 Давид Павлович Синельников Способ деметанизации газовых смесей

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4167402A (en) * 1977-09-16 1979-09-11 Union Carbide Corporation Ethylene separation process
US4895584A (en) * 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
IT1241471B (it) * 1990-07-06 1994-01-17 Tpl Processo ed apparecchiatura per il massimo recupero dell'etilene e del propilene dal gas prodotto dalla pirolisi di idrocarburi.
US5414170A (en) * 1993-05-12 1995-05-09 Stone & Webster Engineering Corporation Mixed phase front end C2 acetylene hydrogenation
US5453559A (en) * 1994-04-01 1995-09-26 The M. W. Kellogg Company Hybrid condensation-absorption olefin recovery
US5452581A (en) * 1994-04-01 1995-09-26 Dinh; Cong X. Olefin recovery method
US5689032A (en) * 1994-11-22 1997-11-18 Krause/Pasadyn, A Partnership Method and apparatus for recovery of H2 and C2 and heavier components
US5678424A (en) * 1995-10-24 1997-10-21 Brown & Root, Inc. Rectified reflux deethanizer

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6169734A (ja) * 1984-09-13 1986-04-10 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 炭化水素熱分解物の低温分離方法
JPS6169889A (ja) * 1984-09-14 1986-04-10 Idemitsu Petrochem Co Ltd エチレンの製造方法
RU2056019C1 (ru) * 1993-12-23 1996-03-10 Давид Павлович Синельников Способ деметанизации газовых смесей

Also Published As

Publication number Publication date
US20020198430A1 (en) 2002-12-26
FR2817767B1 (fr) 2003-02-28
DE60108835D1 (de) 2005-03-17
CA2364354A1 (fr) 2002-06-07
PT1215459E (pt) 2005-04-29
EP1215459A2 (fr) 2002-06-19
USRE40124E1 (en) 2008-03-04
US6578378B2 (en) 2003-06-17
DK1215459T3 (da) 2005-08-15
EA200101185A1 (ru) 2002-06-27
ES2234792T3 (es) 2005-07-01
CA2364354C (fr) 2011-02-01
ATE289048T1 (de) 2005-02-15
DE60108835T2 (de) 2006-01-12
FR2817767A1 (fr) 2002-06-14
EP1215459B1 (fr) 2005-02-09
MXPA01012525A (es) 2005-09-08
TR200403358T3 (tr) 2005-02-21
EP1215459A3 (fr) 2003-01-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA003348B1 (ru) Способ и установка для извлечения и очистки этилена, произведенного в результате пиролиза углеводородов, и газ, полученный этим способом
US5326929A (en) Absorption process for hydrogen and ethylene recovery
US5220097A (en) Front-end hydrogenation and absorption process for ethylene recovery
CA2529041C (en) Recovery and purification of ethylene
KR100338407B1 (ko) 올레핀을회수하기위한복합식응축-흡수방법
EP0675190B1 (en) Olefin recovery method
US20090193846A1 (en) Recovery of Carbon Monoxide and Hydrogen From Hydrocarbon Streams
US20090112037A1 (en) Process for Recovering Ethylene From an Autothermal Cracking Reactor Effluent
US20100217059A1 (en) Process for Recovering Ethylene From an Autothermal Cracking Reactor Effluent
US3320754A (en) Demethanization in ethylene recovery with condensed methane used as reflux and heat exchange medium
RU2697800C2 (ru) Способы и установки для извлечения этилена из углеводородов
RU2395046C2 (ru) Способ низкотемпературного разделения содержащего углеводороды массопотока
CN111394120B (zh) 一种轻烃回收方法及装置
CN112920008B (zh) 一种烃类裂解气分离及其生产乙苯的方法与装置

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ

MK4A Patent expired

Designated state(s): RU