EA001818B1 - Способ непрерывного получения тиосульфата аммония - Google Patents

Способ непрерывного получения тиосульфата аммония Download PDF

Info

Publication number
EA001818B1
EA001818B1 EA199900008A EA199900008A EA001818B1 EA 001818 B1 EA001818 B1 EA 001818B1 EA 199900008 A EA199900008 A EA 199900008A EA 199900008 A EA199900008 A EA 199900008A EA 001818 B1 EA001818 B1 EA 001818B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
absorber
solution
gas
absorption
ammonia
Prior art date
Application number
EA199900008A
Other languages
English (en)
Other versions
EA199900008A3 (ru
EA199900008A2 (ru
Inventor
Петер Шоуби
Original Assignee
Хальдор Топсеэ А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8088960&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EA001818(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Хальдор Топсеэ А/С filed Critical Хальдор Топсеэ А/С
Publication of EA199900008A2 publication Critical patent/EA199900008A2/ru
Publication of EA199900008A3 publication Critical patent/EA199900008A3/ru
Publication of EA001818B1 publication Critical patent/EA001818B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/64—Thiosulfates; Dithionites; Polythionates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
  • Cephalosporin Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Fertilizers (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Способ непрерывного получения тиосульфата аммония из сероводорода, диоксида серы и аммиака абсорбцией, который характеризуется тем, что на первой стадии абсорбции получают раствор гидросульфита аммония контактированием первого газового потока, содержащего диоксид серы, с аммиаком и водным раствором, содержащим гидросульфит аммония, в одном или нескольких абсорберах, соединенных последовательно, с последующим удалением газа из одного из абсорбера, и раствор, полученный на первой стадии абсорбции, направляют на вторую стадию абсорбции, на которой второй газовый поток, содержащий сероводород, приводят в контакт с аммиаком и водным раствором тиосульфата аммония и получают при этом раствор, обогащенный тиосульфатом аммония.

Description

Настоящее изобретение относится к способу получения тиосульфатов, в частности к способу непрерывного получения тиосульфата аммония.
Из патента США №3431070 (опубликован 4 марта 1969, С 01В 17/64, 17/04) известно получение тиосульфата аммония (ТСА) непрерывным способом из потока газообразного сырья, содержащего сероводород, аммиак и диоксид серы. Согласно способу по этому патенту ТСА и серу получают из первого подаваемого газового потока, содержащего сероводород и аммиак, и второго подаваемого газового потока, содержащего диоксид серы, в процессе, включающем три стадии абсорбции. В первом абсорбере сероводород и аммиак в первом подаваемом газовом потоке разделяют на поток отходящего сероводородного газа и обогащенный аммиаком раствор ТСА. Основную часть раствора подают во второй абсорбер, в котором его подвергают контактированию с обогащенным диоксидом серы подаваемым газовым потоком с образованием отходящего газа, который удаляют, и раствора, обогащенного ТСА и сульфитами аммония, который в третьем абсорбере подвергают контактированию с отходящим сероводородным газом из первого абсорбера и, возможно, с дополнительным количеством сероводорода. После удаления серы, образующейся в третьем абсорбере, преобладающую часть раствора ТСА, образованного в третьем абсорбере, возвращают в первый абсорбер, в то время как меньшую его часть смешивают с фракцией обогащенного аммиаком раствора ТСА, образованного в первом абсорбере и получают готовый раствор ТСА.
Основной недостаток известного способа состоит в том, что отходящий из третьего абсорбер газ содержит высокие концентрации сероводорода, который удаляется из процесса. Следовательно, экономичность этого способа не вполне удовлетворительна.
Цель настоящего изобретения состоит в создании более экономичного способа непрерывного получения тиосульфата аммония.
Эта цель достигается предложенным способом непрерывного получения тиосульфата аммония из сероводорода, диоксида серы и аммиака абсорбцией, причем способ характеризуется тем, что на первой стадии абсорбции раствор гидросульфита аммония получают путем контактирования первого газового потока, содержащего диоксид серы, с аммиаком и водным раствором, содержащим гидросульфит аммония, в одном или нескольких абсорберах, соединенных последовательно, с последующим удалением газа из одного из абсорберов, причем раствор, полученный на первой стадии абсорбции, подают на вторую стадию абсорбции, в которой второй газовый поток, содержащий сероводород, подвергают контактированию с аммиаком и водным раствором тиосульфата аммония и по лучают при этом раствор, обогащенный тиосульфатом аммония.
Настоящее изобретение более детально раскрыто в последующем описании, относящемся к специфическим вариантам осуществления настоящего изобретения для получения концентрированного раствора тиосульфата аммония (ТСА) из отходящих газов, содержащих сероводород, аммиак, диоксид серы, сгораемые соединения серы, углеводороды, углекислый газ и воду. На стадии абсорбции диоксида серы в одном или двух абсорберах, соединенных последовательно, диоксид серы абсорбируют аммиак, получая концентрированный раствор гидросульфита аммония (ГСА).
Затем раствор ГСА подвергают реакции с сероводородом и аммиаком в абсорбционном аппарате для сероводорода, получая концентрированный раствор ТСА, стабилизированный малыми количествами сульфита аммония. Сгораемые соединения в этом способе, когда газовые потоки подают в абсорбер для диоксида серы, окисляются до диоксида серы, воды и углекислого газа эквивалентными количествами кислорода воздуха перед абсорбером для диоксида серы. Газ, отходящий из абсорбера для сероводорода, может содержать значительные количества сероводорода, и его направляют в печь для сжигания.
Способ согласно настоящему изобретению имеет следующие преимущества по сравнению с известным способом непрерывного получения потока высококонцентрированного раствора ТСА: только две стадии абсорбции должны быть использованы, не требуется и не образуется никаких твердых веществ или жидкостей, содержащих серу, сульфиты или полисульфиды. Этот способ можно использовать в широком интервале составов подаваемых газов. До 99,99% серы в подаваемых газах превращается в получаемый раствор ТСА с концентрацией до 65% ТСА и 0,1-1% сульфитов. Из процесса не выделяется сероводород. Единственные выделения из процесса составляют 100-200 миллионных долей диоксида серы и несколько миллионных долей аммиака в отходящих со стадии абсорбции диоксида серы газах, когда стадию абсорбции диоксида серы проводят в двух абсорберах, соединенных последовательно.
В процессе, показанном на фиг. 1 , водные растворы тиосульфата аммония (ТСА) получают из подаваемых газовых потоков, содержащих сероводород и смеси сероводорода и аммиака. Такие подаваемые потоки обычно встречаются в качестве потоков отходящих газов десульфуризации углеводородов, газификации топлива и процессов коксования. Потоки подаваемых газов, пригодные для данного способа, могут также содержать диоксид серы, углекислый газ, серу, СО8, азот, воду и сгораемые компоненты, такие как углеводороды.
Единственным материалом, добавляемым в процесс, является аммиак.
Этот процесс проводят в абсорбере для диоксида серы 1 для получения гидросульфита аммония (ГСА), абсорбере для сероводорода 2 для получения ТСА и печи для сжигания 3 перед абсорбером для диоксида серы. В абсорбере для диоксида серы во входящем газе по линии 4 диоксид серы промывают аммиаком, получая водный раствор гидросульфита аммония (ГСА), который реагирует с сероводородом и аммиаком в абсорбере для сероводорода 2, образуя водный раствор тиосульфата аммония. Газ, отходящий из второго абсорбера, обычно содержит не менее 10% сероводорода, и его подают по линии 5 в печь для сжигания 3, в которой его сжигают вместе с подаваемым потоком по линии 6.
Газовые потоки с очень низкими количествами или совсем свободные от аммиака предпочтительны для включения в подаваемый поток по линии 6 (в дальнейшем «первый подаваемый поток»). Газовые потоки, обогащенные сероводородом и аммиаком и свободные от диоксида серы, предпочтительны для включения в подаваемый поток по линии 7 (в дальнейшем «второй подаваемый поток»), который подают в абсорбер для сероводорода. Так называемые «десорбционные газы с сероводородной водой», которые обычно содержат 30-40 об.% каждого из компонентов: сероводород, аммиак и вода, особенно подходят для включения во второй подаваемый поток.
В печи для сжигания 3 все сгораемое в первом подаваемом потоке по линии 6 и в отходящем газе по линии 5 сжигают при 900-1500°С в диоксид серы, воду и углекислый газ, предпочтительно, с содержанием менее 0,5% кислорода в газе, выходящем из печи сжигания. Температура сжигания может контролироваться в соответствии с известными принципами рециклизации охлажденного сернистого газа по линии 8 на входе печи сжигания, при этом линия 8 может также быть использована для подачи воздуха для сжигания. Газ после сжигания охлаждают в теплообменнике 9 и подают по линии 4 в первый абсорбер 1, где раствор, содержащий гидросульфит аммония (ГСА), получают путем контактирования газа по линии 4 с водным раствором аммиака по линии 1 0 с образованием циркулирующего раствора по линии 11 в количестве, требуемом для поддержания значения рН раствора между 5 и 6, причем ГСА образуется в растворе согласно реакции:
(1) N'11; + §О2 + Н2О = ΝΗ4ΗδΘ3
Малые количества диаммонийсульфита (ДАС) образуются в равновесии с ГСА при реакции:
(2) 2ΝΗ3 + §О2 + Н2О = (ΝΗ4)2ΗδΘ3.
Мольное отношение ДАС:ГСА в растворе возрастает от близкого к 0,01 при рН 5 до 0,1 при рН 6.
Значение рН контролируется добавлением аммиака. В другом случае, аммиак можно добавлять в газообразной форме в первый абсорбер по линии 12. Дополнительно необходимую воду тогда добавляют по линии 10.
При использовании на стадии абсорбции диоксида серы двух абсорберов для диоксида серы, соединенных последовательно, как описано в примерах ниже, выделение диоксида серы и аммиака со стадии абсорбции диоксида серы снижают в 10-20 раз, так что 99,9% серы в подаваемых потоках превращают в поток готового ТСА.
Температуру и значение рН раствора сульфита, получаемого на стадии абсорбции диоксида серы, выбирают с учетом растворимости ГСА и ДАС и парциальных давлений в равновесии с раствором. Расчет массового баланса воды по абсорберу для сероводорода показывает, что в отсутствие воды в газовом потоке в абсорбер для сероводорода концентрация ТСА в получаемом растворе на 3% ниже, чем концентрация ГСА + ДАС в растворе, пропускаемом в абсорбер для сероводорода (при условии отсутствия существенного испарения воды из абсорбера для сероводорода). Это различие увеличивается с увеличением отношения воды к сероводороду на входе абсорбера для сероводорода и достигает 6,5% при мольном отношении вода к сероводороду, равном 1. Таким образом, при обычных составах подаваемого газа в абсорбер для сероводорода может быть достигнута концентрация ТСА в получаемом растворе 60% при концентрации 64-70% ГСА + ДАС в растворе, получаемом на стадии абсорбции диоксида серы. При 25°С до 70-75% ГСА + ДАС может быть растворено в воде при рН 5. Растворимость уменьшается до приблизительно 60-65% при рН 6, поскольку ДАС намного менее растворим, чем ГСА, и отношение ДАС:ГСА увеличивается приблизительно с 0,01 до 0,1 при увеличении рН с 5 до 6. Растворимость ГСА и ДАС увеличивается с увеличением температуры раствора.
Поскольку выделение диоксида серы и аммиака из абсорберов для диоксида серы сильно возрастает с увеличением температуры, температуру в абсорберах поддерживают настолько низкой, насколько позволяет растворимость солей. Поэтому температуру на стадии абсорбции диоксида серы выбирают обычно около 25°С. Когда стадия абсорбции диоксида серы включает два абсорбера, соединенных последовательно, предпочтительно работать со вторым абсорбером для диоксида серы, который работает на более разбавленных растворах при рН до значения 6 и температурах до 1 0°С или ниже, тогда как первый абсорбер может работать при рН ниже значения 5 и температурах до 40-50°С, чтобы поддерживать очень высокую концентрацию сульфитов в растворе.
Парциальное давление диоксида серы и аммиака в газе, отходящем из абсорбера(-ов) на стадии абсорбции диоксида серы, в равновесии с циркулирующим раствором является функцией температуры, рН и концентрации сульфита в растворе. Эта функция известна из литературы для разбавленных растворов, но имеет существенные неопределенности для концентрированных растворов. Таблица 1 показывает типичные значения равновесных концентраций в газовой фазе диоксида серы и аммиака, рассчитанные с обычно принимаемыми для разбавленных систем при 25°С значениями рКа=1,81 для Н28О3, 7 для Н8О3- и 9,25 для ΝΗ4 + и с константами Генри 0,58 и 0,03 атм/моль-л для 8О2 и ΝΗ3, соответственно.
Равновесные концентрации диоксида серы и аммиака, рассчитанные для 8 типичных случаев при температуре 25°С и атмосферном давлении, показаны в таблице 1 ниже.
Таблица 1
рН раствора 5,0 5,5 6,0
моли ГСА/л раствора 0,424 8,6 0,425 8,5 0,425 8,0
вес.% (ГСА+ДАС)/л раствора 4,15 66 4,2 67 4,5 68
8О2 в газовой фазе (млн. доли) 160 3200 50 1000 16 270
ΝΗ3 в газовой фазе (млн. доли) 0,7 15 25 50 9 140
Абсорбционный аппарат работает при высокой скорости рециклизации жидкости, и состав жидкости приблизительно одинаков на входе и выходе абсорбера.
В промышленных абсорберах для диоксида серы, используемых в процессе, парциальное давление диоксида серы и аммиака на выходе из абсорбера может быть установлено как рассчитанное выше давление, умноженное на 1,5 для разбавленных растворов и на 3-4 для концентрированных растворов.
Раствор ГСА и ДАС, получаемый на стадии абсорбции диоксида серы, подают по линии 13 в абсорбер для сероводорода 2, где его добавляют к абсорбирующему раствору, рециркулирующему по линии 14 через абсорбер. Газообразный аммиак добавляют по линии 15 на дно второго абсорбера в количествах, требуемых для поддержания значения рН рециркулирующего раствора 7-7,5, посредством чего получают ТСА на второй стадии абсорбции в соответствии с уравнением:
(3) 2NΗ3+4NΗ4Η8Ο3+2Η28=3(NΗ4)282Ο3+3Н2Ο.
Небольшие количества ДАС в растворе реагируют в соответствии с уравнением:
(4) 4(ΝΗ4)28Ο3+2Η28=3(ΝΗ4)282Ο3+2ΝΗ3+3Η2Ο.
Температура в абсорбере контролируется теплообменником 16, установленным на линии 14.
Раствор, получаемый в абсорбере 2, покидает абсорбер по линии 17. Чтобы получить оптимальную конверсию ГСА + ДАС, значение рН должно поддерживаться в интервале 6,7-7,7 (что контролируется регулированием скорости добавления аммиака), тогда как концентрация сероводорода в газе, отходящем из второго абсор бера (контролируемая регулированием скорости течения обогащенного сероводородом второго подаваемого потока) выше, чем приблизительно 10% сероводорода. Содержание аммиака в отходящем газе около 0,5%. Когда значение рН превышает 8, углекислый газ также будет абсорбироваться, и в получаемом растворе могут появиться сульфиты, в то время как при рН ниже 6,5 в растворе может появиться свободная сера. Превращение в ТСА не зависит от температуры в интервале 20-40°С. Растворимость ТСА слегка увеличивается с ростом температуры от 64% по весу при 20°С до 67% при 40°С. Температура работы абсорбера для сероводорода около 25°С предпочтительна, когда получают растворы с содержанием 55-60% ТСА и до 1% ДАС + ГСА.
Количество сероводорода и аммиака, подаваемых по линии 5 в печь для сжигания 3, возрастает с увеличением концентраций в первом подаваемом потоке таких компонентов, как углекислый газ, азот и углеводороды, которые не поглощаются в абсорбере для сероводорода. Весь аммиак в газе, входящем в печь для сжигания, теряется, превращаясь при сжигании в азот. Сероводород в газе, отходящем из абсорбера для сероводорода 2, полностью окисляется до диоксида серы и используется для получения ГСА и ДАС абсорбере(-ах) для диоксида серы. Скорость образования ТСА в абсорбере 2 увеличивается при возрастании среднего парциального давления сероводорода в этом абсорбере, и газ, отходящий из этого абсорбера, обычно содержит не менее 10% сероводорода, чтобы получить минимум 98% конверсии сульфитов в ТСА. Следовательно, предпочтительно работать на втором абсорбере при повышенном общем давлении.
Скорость конверсии до 99,9% сульфитов может быть получена при атмосферном давлении во втором абсорбере.
Сжигание в печи для сжигания 3 обеспечивает, что все сгораемые вещества в подаваемых потоках сжигаются до диоксида серы, воды и углекислого газа. Сжигание проводят с минимальным избытком кислорода, чтобы предотвратить окисление сульфита в сульфат в абсорбере(-ах) для диоксида серы и предотвратить образование окислов азота при сжигании аммиака.
Отношение потоков между первым подаваемым потоком по линии 6 и вторым подаваемым потоком по линии 7 устанавливают так, чтобы отношение диоксида серы, поглощаемого в абсорбере 1, к сероводороду, абсорбируемому в абсорбере 2, было близко к 2:1. Это отношение задается стехиометрией реакций, протекающих абсорберах для диоксида серы и абсорбере для сероводорода.
Следы сероводорода и углеводородов в получаемом растворе по линии 17 могут быть удалены вакуумированием этого раствора и/или аэрированием раствора воздухом для сжигания, используемым для печи для сжигания.
Когда концентрация инертных веществ в газе, подаваемом в абсорбер для сероводорода/аммиака, ниже приблизительно 20%, может быть выгодно направлять повторно часть отходящего газа линии 5 к входу в абсорбер 2 или использовать в качестве абсорбера резервуар для смешения, в котором газ пробулькивают через раствор, вместо колонны с насадкой или барботажной колонны с колпачком.
Рабочие примеры, приведенные ниже, дают типичные условия установки с двумя абсорберами для диоксида серы, соединенными последовательно, для получения, согласно настоящему изобретению, ТСА из потока «десорбционного с сероводородной водой (ДСВ) газа» и сероводородного газа, который в другом случае обычно использовали для получения серы в процессе Клауса. Преимущество настоящего способа состоит в том, что всю воду, которую необходимо добавлять в процесс, добавляют в последний из абсорберов для диоксида серы (то есть абсорбер, отходящий газ из которого удаляют из процесса).
Примеры
7,0 кмолей/ч (157 м3/ч при н.у.) ДВС-газа с содержанием 35% сероводорода, 30% аммиака, 34% воды и 1% углеводородов, пересчитанных как пропан, используют для получения до 1200 кг/ч ТСА в виде водного раствора с минимальным содержанием ТСА 60% и приблизительно 1% сульфита. Этот поток подают по линии 18. До 33 кмолей/ч сероводородного газа с содержанием 80% сероводорода, 15% диоксида углерода и 5% воды используют в качестве газооб
Таблица 2 (фиг. 2). Компоненты потоков, кмоли разного источника серы для процесса. Этот поток подают по линии 19.
Процесс схематически показан на фиг. 2 и фиг. 3, на которых два абсорбера для диоксида серы (А1 и А2) с отдельными рециркуляционными петлями соединены последовательно, абсорбер для сероводорода/аммиака А3 и печь для сжигания 3.
Аммиак подают в процесс в газообразной форме.
Всю дополнительную воду, требуемую для процесса, добавляют во второй абсорбер стадии абсорбции диоксида серы. Аммиак для А2 растворяют в воде, добавляя по линии 20 в А2, а аммиак, используемый в А1, подают по линии 21 и растворяют в приборе для смешения 22 в потоке раствора, который подают по линии 23 из А2 в А1. Аммиак, используемый в абсорбере для сероводорода/аммиака А3, подают по линии 24 и смешивают с подаваемым газом для А3 на входе А3.
Анализируется два случая: «минимальный случай» на фиг. 2, в котором подают в процесс только количество сероводородного газа, требуемое для поддержания содержания аммиака 7 кмолей/ч ДВС-газа, и «максимальный случай» на фиг. 3, в котором весь имеющийся в распоряжении сероводородный газ используют в процессе получения ТСА. Аммиак не добавляют в А1 в «минимальном случае».
В обоих случаях около 99,9% содержащейся в подаваемых потоках серы получают в виде потока продукта с содержанием 60% ТСА и около 0,6% сульфита. Все относящиеся к работе данные процесса согласно фиг. 2 и фиг. 3 видны из таблиц 2 и 3, приведенных ниже.
Линия № 02 Н2О N2 8О2 Н28 СО2 ΟΟ+Ν2 СО2+ С3Н8 С3Н8 ΝΗ3 Инерт. соед. ТСА ГСА ДАС
18 2,38 2,45 0,07 2,10
19 1,64 26,18 4,91
20 60,87 0,41
21 19,03
24 7,44
25 0,46 7,42 1,39
26 1,17 18,76 3,52
27 0,02 0,40 4,46 0,01
28 0,58 22,35 19,16 125,04
29 1,80 0,50 0,01 125,04
30 29,68 2,89 119,92
31 57,84 0,45 0,33
32 59,36 18,84 0,30
33 76,38 0,23 14,20 0,07 0,14
Таблица 3 (Фиг. 3) Компоненты потоков, кмоли
Линия № О2 Н2О N2 8О2 Н28 СО2 СО2 + N2 СО2 + С3Н8 С3Н8 ΝΗ3 Инерт. соед. ТСА ГСА ДАС
18 2,38 2,45 0,07 2,10
19 0,31 4,90 0,92
20 13,60 0,15
24 0,32
27 0,02 0,07
28 0,12 5,96 4,92 30,72
29 0,45 0,15 0,002 29,59
30 4,92 5,96 30,72
31 12,78 0,140 0,005
32 13,51 4,82 0,095
33 19,53 0,05 3,645 0,02 0,035

Claims (7)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ непрерывного получения тиосульфата аммония из сероводорода, диоксида серы и аммиака абсорбцией, отличающийся тем, что на первой стадии абсорбции получают раствор гидросульфита аммония при контактировании первого газового потока, содержащего диоксид серы, с аммиаком и водным раствором, содержащим гидросульфит аммония, в одном или нескольких абсорберах, соединенных последовательно, с последующим удалением газа из одного из абсорберов, и раствор, полученный на первой стадии абсорбции, направляют на вторую стадию абсорбции, на которой второй газовый поток, содержащий сероводород, приводят в контакт с аммиаком и водным раствором тиосульфата аммония и получают при этом раствор, обогащенный тиосульфатом аммония.
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что поток сернистого газа для первой стадии абсорбции получают сжиганием подаваемого газового потока, содержащего сероводород, и газа, отходящего из второй стадии абсорбции.
  3. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что значение рН растворов, получаемых в каждом абсорбере на первой стадии абсорбции, регулируют между 4,5 и 6,5, а на второй стадии абсорбции регулируют между 6,0 и 8,5.
  4. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что температуру раствора в каждом из абсорберов поддерживают в интервале 0-60°С.
  5. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что воду на первой стадии процесса добавляют в тот абсорбер, из которого удаляют газ.
  6. 6. Способ согласно п.1, отличающийся тем, что поток(и) аммиака, вводимого в абсорберы на первой стадии абсорбции, смешивают с водой, добавляемой в абсорбер, и/или смешивают с раствором, пропускаемым между двумя последовательно соединенными абсорберами.
  7. 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что количество аммиака, вводимое в абсорбер на второй стадии абсорбции, смешивают с потоком подаваемого газа на входе абсорбера.
EA199900008A 1998-01-09 1999-01-06 Способ непрерывного получения тиосульфата аммония EA001818B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK199800030A DK173171B1 (da) 1998-01-09 1998-01-09 Fremgangsmåde til fremstilling af ammoniumthiosulfat

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EA199900008A2 EA199900008A2 (ru) 1999-08-26
EA199900008A3 EA199900008A3 (ru) 1999-12-29
EA001818B1 true EA001818B1 (ru) 2001-08-27

Family

ID=8088960

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA199900008A EA001818B1 (ru) 1998-01-09 1999-01-06 Способ непрерывного получения тиосульфата аммония

Country Status (13)

Country Link
US (1) US6159440A (ru)
EP (1) EP0928774B1 (ru)
JP (1) JPH11263605A (ru)
KR (1) KR100323470B1 (ru)
AT (1) ATE252058T1 (ru)
CA (1) CA2258187C (ru)
CZ (1) CZ297100B6 (ru)
DE (1) DE69818961T2 (ru)
DK (1) DK173171B1 (ru)
EA (1) EA001818B1 (ru)
ES (1) ES2209048T3 (ru)
NO (1) NO990052L (ru)
TW (1) TW520343B (ru)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6991771B2 (en) * 1996-10-09 2006-01-31 Powerspan Corp. NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia
US6534030B2 (en) * 2001-03-14 2003-03-18 El Paso Merchant Energy Petroleum Company Process for producing ammonium thiosulfate
DK174407B1 (da) * 2001-04-05 2003-02-17 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til fremstilling af en vandig opløsning af ammoniumthiosulfat
US7052669B2 (en) 2001-04-05 2006-05-30 Haldor Topsoe A/S Process for production of ammonium thiosulphate
US6936231B2 (en) 2001-12-06 2005-08-30 Powerspan Corp. NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia
EP1375422B1 (en) * 2002-06-20 2006-06-28 Haldor Topsoe A/S Process for production of ammonium thiosulphate
US6984368B2 (en) * 2003-06-09 2006-01-10 Tessenderlo Kerley, Inc. Process for preparing calcium thiosulfate solution
US9011823B2 (en) * 2005-02-01 2015-04-21 Ada Foundation Enhanced anti-carious dentifrices, rinses, lozenges, candies and chewing gums and methods of using same
CA2652212C (en) 2006-05-17 2012-02-21 Thiosolv, L.L.C. Process for treating a gas stream
US7655211B2 (en) * 2006-08-23 2010-02-02 ThioSolv, LLC Process for producing ammonium thiosulfate
US8454929B2 (en) 2010-04-21 2013-06-04 Tessenderlo Kerley, Inc. Continuous process for preparation of calcium thiosulfate liquid solution
US8034318B1 (en) 2010-04-21 2011-10-11 Tessenderlo Kerley, Inc. Process for preparation of calcium thiosulfate liquid solution from lime, sulfur, and sulfur dioxide
EP2686276B1 (en) 2011-03-14 2017-11-01 Thiosolv, L.L.C. Elimination of hydrogen sulfide in aqueous ammonia
WO2019158474A1 (en) 2018-02-13 2019-08-22 Haldor Topsøe A/S Production of fertilizers from landfill gas or digester gas
PL3838381T3 (pl) 2019-12-17 2023-11-27 Stercorat Hungary Kft. Sposób wytwarzania tiosiarczanu amonu
CA3176414A1 (en) * 2020-04-24 2021-10-28 Marcus Rajchel Process to produce ammonium thiosulfate
US11708267B2 (en) * 2020-12-18 2023-07-25 Uop Llc Process for managing hydrogen sulfide in a refinery
US20230046451A1 (en) * 2021-08-13 2023-02-16 Uop Llc Process for controlling hydrogen sulfide and ammonia flow rates

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2412607A (en) * 1943-10-21 1946-12-17 Mallinckrodt Chemical Works Ammonium thiosulfate
US3431070A (en) * 1964-04-28 1969-03-04 Union Oil Co Method of treating ammonia and hydrogen sulfide gases to produce ammonium thiosulfate and sulfur therefrom
DE1265146C2 (de) * 1966-03-05 1973-01-18 Goldschmidt Ag Th Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung vorzugsweise konzentrierter waessriger Ammoniumthiosulfatloesungen
US3524724A (en) * 1966-10-12 1970-08-18 Continental Oil Co Method for making ammonium thiosulfate and ammonium sulfate
US4478807A (en) * 1982-09-30 1984-10-23 Ott Clifford J Method for manufacture of ammonium thiosulfate from ammonia and _solid sulfur or H2 S rich gas stream and/or both solid sulfur _and H2 S gas streams

Also Published As

Publication number Publication date
ES2209048T3 (es) 2004-06-16
DK173171B1 (da) 2000-02-28
TW520343B (en) 2003-02-11
NO990052D0 (no) 1999-01-07
KR19990067809A (ko) 1999-08-25
CA2258187C (en) 2009-01-06
DE69818961D1 (de) 2003-11-20
CA2258187A1 (en) 1999-07-09
CZ297100B6 (cs) 2006-09-13
EP0928774B1 (en) 2003-10-15
JPH11263605A (ja) 1999-09-28
EP0928774A1 (en) 1999-07-14
CZ3899A3 (cs) 2000-07-12
KR100323470B1 (ko) 2002-02-04
EA199900008A3 (ru) 1999-12-29
NO990052L (no) 1999-07-12
ATE252058T1 (de) 2003-11-15
US6159440A (en) 2000-12-12
DK3098A (da) 1999-07-10
DE69818961T2 (de) 2004-08-12
EA199900008A2 (ru) 1999-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA001818B1 (ru) Способ непрерывного получения тиосульфата аммония
US8591846B2 (en) Method and device for processing sour gas rich in carbon dioxide in a Claus process
CA3059554C (en) Systems and processes for removing hydrogen sulfide from gas streams
JP2002145605A (ja) 硫化水素を含有するサワーガスを処理する方法
US5556606A (en) Method and apparatus for controlling the hydrogen sulfide concentration in the acid gas feedstock of a sulfur recovery unit
CA1257074A (en) Claus residual gas cleanup using tetraethylene glycol dimethyl ether as so.sub.2 scrubbing agent
US7655211B2 (en) Process for producing ammonium thiosulfate
US4634582A (en) Sulfur dioxide removal process
CA2464726C (en) Method of recovering sulfurous components in a sulfur-recovery process
EP3838381B1 (en) Process for the production of ammonium thiosulfate
US3941875A (en) Process for treating gas containing hydrogen sulfide
JPH0741309A (ja) 二酸化硫黄含有ガスの脱硫方法
GB2116531A (en) Process and apparatus for the combustion of ammonia-containing waste gases
KR20010013905A (ko) 폐가스의 탈황방법
US7052669B2 (en) Process for production of ammonium thiosulphate
US20030039606A1 (en) Process for production of ammonium thiosulphate
US4086324A (en) Removal of sulfur and nitrogen oxides with aqueous absorbent
JP4391140B2 (ja) チオ硫酸アンモニウムの製造方法
US20020021993A1 (en) Treatment of feed gas streams containing hydrogen sulphide

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY MD TJ

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KG