DK172334B1 - Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product - Google Patents
Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product Download PDFInfo
- Publication number
- DK172334B1 DK172334B1 DK070895A DK70895A DK172334B1 DK 172334 B1 DK172334 B1 DK 172334B1 DK 070895 A DK070895 A DK 070895A DK 70895 A DK70895 A DK 70895A DK 172334 B1 DK172334 B1 DK 172334B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- combustion
- zone
- combustible
- reaction
- openings
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
- F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
- F23G5/0276—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage using direct heating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2201/00—Pretreatment
- F23G2201/30—Pyrolysing
- F23G2201/302—Treating pyrosolids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2205/00—Waste feed arrangements
- F23G2205/12—Waste feed arrangements using conveyors
- F23G2205/121—Screw conveyor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2205/00—Waste feed arrangements
- F23G2205/18—Waste feed arrangements using airlock systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Solid-Fuel Combustion (AREA)
Abstract
Description
DK 172334 B1DK 172334 B1
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde og et aggregat til brug ved fremstilling og forbrænding af et brændbart blandingsprodukt, der omdannes ud fra brændbart organisk materiale.The present invention relates to a method and assembly for use in the manufacture and combustion of a combustible blend product which is converted from combustible organic material.
5 Forbrænding af brændbart organisk materiale som f.eks.5 Combustion of combustible organic material, e.g.
biomasse omfattende bl.a. halm, hø, græs og træ sker normalt ved hjælp af forbrændingssystemer som f.eks. anlæg med forbrændingsriste, fluid-bed anlæg eller cyklonfyringsanlæg. I særlige tilfælde anvendes specielt tilpassede systemer som 10 pulverfyringsanlæg eller fyringssystemer til forbrænding af hele halmballer.biomass including straw, hay, grass and wood are usually done by combustion systems such as systems with combustion grids, fluid-bed systems or cyclone firing systems. In special cases, specially adapted systems such as 10 powder firing systems or firing systems are used to burn whole straw bales.
Anvendelsen af anlæg med forbrændingsriste er begrænset af, at det for store anlægsydelse er vanskeligt at tilpasse ristens størrelse til den nødvendige kedelteknologi.The use of plants with combustion grids is limited by the fact that it is difficult to adapt the size of the grate to the necessary boiler technology because of the excessive system performance.
15 Ligesom det er vanskeligt at styre et jævnt brændselslag og en god luftfordeling, hvilket er en nødvendig forudsætning for at opnå en god forbrænding. Anlæg med forbrændingsriste er derfor normalt begrænset til anlæg med en maksimalt indfyret effekt på ca. 200 MW.15 Just as it is difficult to control an even fuel layer and good air distribution, which is a necessary prerequisite for achieving good combustion. Systems with combustion grids are therefore usually limited to systems with a maximum fired power of approx. 200 MW.
20 Fluid-bed anlæg kan anvendes til brændselstyper med lav reaktivitet dvs. typer som er langsomt forbrændende, og også til brug for højere indfyringseffekter, men ved brændselstyper med høj reaktivitet dvs. hurtigt forbrændende som f.eks. halm og andre etårige afgrøder, er det nødvendigt at 25 anvende et supplerende brændsel som f.eks. kul til at stabilisere forbrændingsprocessen med.20 fluid-bed systems can be used for low reactivity fuels ie. types which are slow combustion and also for higher firing effects, but for high reactivity fuels ie. fast burning such as straw and other annual crops, it is necessary to use an additional fuel such as. coal to stabilize the combustion process with.
Cyklonfyringsanlæg anvendes, hvor der med små fysiske dimensioner ønskes en stor omsætningshastighed. Ulempen her er, at cyklonfyring giver høje forbrændingstemperaturer og 30 for de fleste organiske materialetyper betyder dette, at slaggen udtages flydende. Herved indkapsles slaggens gødningsværdi og den kan derfor ikke længere udnyttes. Dette betyder, at slaggeproduktet går til deponi, hvilket er u-ønsket dels fordi deponeringen giver øgede omkostninger 35 dels som nævnt fordi gødningsværdien går tabt.Cyclone firing systems are used where, with small physical dimensions, a high turnover rate is desired. The disadvantage here is that cyclone firing gives high combustion temperatures and 30 for most organic material types, this means that the slag is taken out liquid. This encapsulates the fertilizer value of the slag and can therefore no longer be utilized. This means that the slag product goes to landfill, which is undesirable partly because the landfill gives increased costs 35 partly as mentioned because the fertilizer value is lost.
Pulverfyring kendes især som en forbrændingsmetode DK 172334 B1 2 til store kulfyrede kraftværkskedler, idet kul kan formales til pulver uden større problemer udover støvgener. For organiske materialetyper opstår der problemer, idet formalingen af biomasseafgrøder kun vanskeligt lader sig gøre og kun 5 ved anvendelsen af store energimængder fordi disse afgrøder indeholder sejt eller langfibret materiale. Desuden er vandindholdet i denne type afgrøder sædvanligvis højt og det er derfor nødvendigt af foretage en forudgående tørring inden formalingen.Powder firing is especially known as a combustion method DK 172334 B1 2 for large coal-fired power plant boilers, since coal can be ground into powder without major problems besides dust nuisance. For organic material types, problems arise, since the grinding of biomass crops is difficult to do and only 5 when using large amounts of energy because these crops contain tough or long-fiber material. In addition, the water content of this type of crop is usually high and therefore prior drying is necessary before grinding.
10 Forbrændingsanlæg til forbrænding af hele halmballer kendes i flere varianter. Nogle anlæg forbrænder hele halmballer på en gang, mens andre anlæg forbrænder halmballen fra den ene ende, idet der sker en fremskydning af halmballen efterhånden som forbrændingen finder sted. Ved disse an-15 lægstyper kan der opstå problemer i forbindelse med at holde et kontinuert og ensartet forbrændingsforløb, idet det er svært at sikre sig ensartede og homogene halmballer med hensyn til brændværdien.10 Combustion plants for the combustion of whole straw bales are known in several variants. Some plants burn the whole straw bales at one time, while other plants burn the straw bales from one end, as the straw bales advance as the combustion takes place. With these types of systems, problems can arise in maintaining a continuous and uniform combustion process, as it is difficult to ensure uniform and homogeneous straw bales in terms of the calorific value.
Fælles for de omtalte forbrændingsanlæg er, at de 20 alle anvender kold forbrændingsluft eller forbrændingsluft forvarmet til maksimalt 350°C. For de mekaniske anlæg skyldes dette nødvendigheden af at køle anlægskonstruktionerne, mens det for fluid-bed anlæggene primært er et spørgsmål om at holde forbrændingstemperaturen nede for at undgå, at 25 sand og aske med lave smeltepunkter smelter sammen.Common to the incinerators mentioned is that all 20 use cold combustion air or combustion air preheated to a maximum of 350 ° C. For the mechanical plants, this is due to the necessity of cooling the system structures, while for the fluid bed systems it is primarily a matter of keeping the combustion temperature down to prevent the melting of sand and ash with low melting points.
Anvendelsen af hvert af disse kendte forbrændingssystemer er således forbundet med såvel fordele som ulemper afhængig af det anvendte brændbare organiske materiale, men fælles for disse systemer er, at de kun vanskeligt lader 30 sig anvende til forbrænding af store mængder af organisk materiale.The use of each of these known combustion systems is thus associated with both advantages and disadvantages depending on the combustible organic material used, but common to these systems is that they are only difficult to use for combustion of large quantities of organic material.
EP-A2-0.239.281 omtaler et affaldsforbrændingsanlæg til fuldstændig forbrænding af affald, som består af brændbare og ikke-brændbare materialer, som kan optræde i varie-35 rende mængdeforhold. Det tilsigtes at fremstille en gas, som kan anvendes i en efterfølgende gasturbine, og der an- DK 172334 B1 3 vendes hertil en forgasningsproces med tilsætning af luft og vanddamp for at sikre en fuldstændig omdannelse af det kulstofholdige affaldsmateriale til en "ren" gas.EP-A2-0,239,281 discloses a waste incineration plant for the complete incineration of waste, which consists of combustible and non-combustible materials which can occur in varying proportions. It is intended to produce a gas which can be used in a subsequent gas turbine, and a gasification process with the addition of air and water vapor is used to ensure a complete conversion of the carbonaceous waste material to a "clean" gas.
WO-88/09364-A1 beskriver tilsvarende fremstilling af 5 generatorgas ved en pyrolyseforbrænding af en halmflis-fraktion på basis af råhalm. Også her tilsigtes en fuldstændig omdannelse til en "ren" gas til drift af en generator.WO-88/09364-A1 discloses the corresponding production of 5 generator gas in a pyrolysis combustion of a straw chip fraction based on raw straw. Here, too, a complete conversion to a "clean" gas is intended to operate a generator.
US-A-4.517.906 beskriver en totrinsforbrændingsproces til effektiv forbrænding af brændbart materiale. I et første 10 trin omdannes det brændbare materiale ved pyrolyse til gas og dampprodukter, der, som ved de ovennævnte skrifter, tilsigtes at være en så ren gasfase som muligt. Denne rene gasfase afbrændes derefter fuldstændigt i et andet trin.US-A-4,517,906 discloses a two-stage combustion process for the efficient combustion of combustible material. In a first 10 steps, the combustible material is converted by gas to steam and vapor products, which, as in the above-mentioned writings, is intended to be as pure a gas phase as possible. This pure gas phase is then completely burned in another step.
Afbrændingen af sådanne "rene" gasfaser giver en 15 meget koncentreret "kold" og ikke særligt varmestrålende flamme, som ikke egner sig til traditionelle kedelanlæg.The burning of such "clean" gas phases gives a very concentrated "cold" and not particularly heat-radiant flame, which is not suitable for traditional boiler systems.
Denne opfindelse har til formål at anvise en metode og et aggregat til brug ved kontinuerlig fremstilling og forbrænding af store mængder af brændbare organiske mate-20 rialer, hvor der opnås endog meget høje omdannelseshastigheder med vanskelige materialer med f.eks. et højt vandindhold, og som egner sig til anvendelse i forbindelse med et traditionelt kedelanlæg.It is an object of this invention to provide a method and aggregate for use in continuous production and combustion of large quantities of combustible organic materials, where even very high conversion rates with difficult materials are obtained, e.g. a high water content and suitable for use in connection with a traditional boiler system.
Dette formål opnås ifølge opfindelsen ved en frem-25 gangsmåde af den i indledningen til krav 1 nævnte art og kendetegnet ved de i den kendetegnende del af krav 1 angivne foranstaltninger.This object is achieved according to the invention by a method of the kind mentioned in the preamble of claim 1 and characterized by the measures specified in the characterizing part of claim 1.
Ligeledes opnås dette formål med et aggregat af den i krav 5 nævnte art og kendetegnet ved de i den-kendetegnende 30 del af krav 5 angivne foranstaltninger.Also, this object is achieved with an assembly of the kind mentioned in claim 5 and characterized by the measures specified in the characterizing part of claim 5.
Opfindelsen gør det således muligt at omdanne et brændbart organisk materiale til et brændbart blandingsprodukt bestående af gas, tjære og pulveragtig kul, der har en meget høj brændværdi og en meget høj reaktivitet og brænder 35 med en kraftigt strålende flamme og som således er velegnet til forbrænding i forbindelse med et traditionelt kedelanlæg.The invention thus makes it possible to convert a combustible organic material into a combustible blend product of gas, tar and powdery coal having a very high combustion value and a very high reactivity and burning 35 with a powerful radiant flame and thus suitable for combustion. in connection with a traditional boiler system.
DK 172334 B1 4DK 172334 B1 4
Opfindelsen skal i det følgende beskrives nærmere i det følgende og under henvisning til den medfølgende tegning, der skematisk viser en udførelsesform for et aggregat, der kan bruges i forbindelse med fremgangsmåden.The invention will now be described in more detail in the following and with reference to the accompanying drawing, which schematically shows an embodiment of an assembly which can be used in connection with the method.
5 Aggregatet til omdannelse og forbrænding af det brænd bare organiske materiale, omfatter forskellige zoner anbragt umiddelbart efter hinanden i materialets fremføringsretning og i hovedtræk drejer det sig om en indfødningszone (I), en reaktionszone (II) og en forbrændingszone (III). Forbræn-10 dingsindretningen kan således f.eks. tilsluttes et traditionelt kedelanlæg, hvorved det erstatter eller supplerer den traditionelle fyringsudrustning.5 The unit for converting and combustion of the combustible organic material comprises various zones located one after the other in the direction of feed of the material and in essence these are a feed zone (I), a reaction zone (II) and a combustion zone (III). Thus, the combustion device may e.g. is connected to a traditional boiler system, replacing or supplementing the traditional heating equipment.
Indfødningszonen (I) omfatter et indfødningssystem (l) til brug ved en kontinuerlig fremføring af det brændbare 15 organiske materiale til reaktionszonen (II). Selve indfød-ningssystemet kan f.eks. bestå af en eller flere snegle, eller hydrauliske systemer med reverserende stempler. Materialet fremføres således af indfødningssystemet (1) via en fødekanal (2), der kan have forskellige tværsnitsformer. I 20 fødekanalen (2) er der placeret et justerbart modhold (3), hvormed der kan opnås en passende kompaktering og delvis tilbageholdelse af det indførte materiale og dermed kan der etableres og opretholdes et modtryk, som skaber en tæthed i materialet, og som forhindrer gas og forbrændingsprodukter 25 i at trænge tilbage i indfødningssystemet (1).The feed zone (I) comprises a feed system (1) for use in continuous feed of the combustible organic material to the reaction zone (II). The native system itself may e.g. consist of one or more augers, or hydraulic systems with reversing pistons. The material is thus conveyed by the feed system (1) via a feed channel (2) which may have different cross-sectional shapes. In the feed channel (2) is provided an adjustable restraint (3), which allows an adequate compacting and partial retention of the introduced material, and thus a backpressure can be established and maintained which creates a tightness in the material and which prevents gas and combustion products 25 to penetrate the feed system (1).
Reaktionszonen (II) kan være opbygget med et reaktionskammer (4) , der består af en indre del med gennemgangsåbninger (8), der fortrinsvis er opbygget som små luftdyser dvs. med et lille tværsnit. Gennemgangsåbningerne (8) er 30 f.eks. via en luftfordelingskappe (9) forbundet med tilførselskanaler (7), og det luftformige reaktionsmedie kommer således ind i reaktionskammeret (4) via tilførselskanalerne (7), luftfordelingskappen (9) og gennemgangsåbningerne (8). Tilførslen af reaktionsmedie kan ske ved almindeligt kendte 35 lufttilførselsindretninger og der gøres derfor ikke her nærmere rede for disse. Herudover består reaktionskammeret DK 172334 B1 5 (4) af en ydre del som f.eks. kan indeholde et isolationslag (6). Reaktionskammeret (4) kan have en hver tænkelig tværsnitsform som f.eks. kvadratisk eller oval men det foretrækkes at reaktionskammeret (4) er en i hovedsagen cylindrisk 5 indretning med et forhold mellem længden og diameteren på mindst 1 og fortrinsvis mindst 3-4 for at opnå plads til et optimalt antal gennemgangsåbninger (8) for det luftformige reaktionsmedie.The reaction zone (II) may be constructed with a reaction chamber (4) consisting of an inner part with passage openings (8), which are preferably constructed as small air nozzles, ie. with a small cross section. The passage openings (8) are e.g. via an air distribution sheath (9) connected to supply ducts (7), and thus the gaseous reaction medium enters the reaction chamber (4) via the supply ducts (7), the air distribution sheath (9) and the passage openings (8). The reaction medium can be supplied by commonly known air supply devices and therefore no details are given here. In addition, the reaction chamber DK 172334 B1 5 (4) consists of an outer part, e.g. may contain an insulating layer (6). The reaction chamber (4) may have any conceivable cross-sectional shape, e.g. square or oval but it is preferred that the reaction chamber (4) is a generally cylindrical device having a length-to-diameter ratio of at least 1 and preferably at least 3-4 to provide space for an optimal number of passage openings (8) for the gaseous reaction medium. .
I denne forbindelse skal det nævnes, at det anvendte 10 luftformige »reaktionsmedie f.eks. kan omfatte atmosfærisk luft, ilt, røggasser samt blandinger heraf og at det skal være forvarmet til en temperatur på mere end 500°C og fortrinsvis mellem 650-900°C. Og samtidig for at opnå så reaktivt et blandingsprodukt som muligt indeholder det luftfor-15 mige reaktionsmedie ilt i en mængde svarende til maksimalt 25% af den støkiometriske mængde anvendt i forbindelse med en fuldstændig udbrænding og fortrinsvis i en mængde på mellem 15-25%.In this connection, it should be mentioned that the gaseous reaction medium used e.g. may comprise atmospheric air, oxygen, flue gases and mixtures thereof and that it must be preheated to a temperature of more than 500 ° C and preferably between 650-900 ° C. And at the same time to obtain as reactive a blend product as possible, the gaseous reaction medium contains oxygen in an amount corresponding to a maximum of 25% of the stoichiometric amount used in the case of complete burnout and preferably in an amount of between 15-25%.
Det luftformige reaktionsmedie skal helst tilføres 20 reaktionskammerets indre gennem et så stort antal åbninger som muligt, for at få så jævn en luftfordeling og så ensartet en varmefordeling som muligt. Det er således kombinationen af en lille iltmængde, en høj hastighed og en høj temperatur for reaktionsmediet samt en forholdsvis stor længde og lille 25 diameter af reaktionskammeret, der gør det muligt at omsætte store mængder af brændbart organisk materiale. Samtidig betyder den lille iltmængde, som er indeholdt i reaktions-mediet, at reaktionstemperaturen kan styres således, at der ikke opstår dannelse af smeltet slagge, hvilket giver mulig-30 hed for anvendelse af slaggen som gødningsmiddel.The gaseous reaction medium should preferably be supplied to the interior of the reaction chamber through as many openings as possible, in order to obtain as uniform an air distribution and as uniform a heat distribution as possible. Thus, it is the combination of a small amount of oxygen, a high velocity and a high temperature for the reaction medium as well as a relatively large length and small diameter of the reaction chamber, which allows large quantities of combustible organic material to be reacted. At the same time, the small amount of oxygen contained in the reaction medium means that the reaction temperature can be controlled so that molten slag is not formed, which allows the use of the slag as a fertilizer.
Det omdannede brændbare blandingsprodukt indeholder ca. 50% gas og tjære samt ca. 50% pulveragtigt kul, når det forlader reaktionszonen (II) og kommer ind i forbrændingszonen (III). Selve omdannelsen sker uden anvendelse af me-35 kaniske midler. Det har en indre temperatur, som ligger over tændtemperaturen, men dog uden at der dannes smeltet DK 172334 B1 6 slagge, og det dannede brændbare blandingsprodukt indføres i forbrændingszonen, hvor man for at undgå høje forbrændingstemperaturer og for at forhindre eller minimere dannelsen af kvælstofilter (N0X) tilsætter forbrændingsluften på 5 en kontrolleret måde.The converted combustible mixture product contains approx. 50% gas and tar and approx. 50% powdery coal as it leaves the reaction zone (II) and enters the combustion zone (III). The actual conversion occurs without the use of mechanical means. It has an internal temperature which is above the ignition temperature but without forming molten slag, and the formed combustible mixture product is introduced into the combustion zone where, to avoid high combustion temperatures and to prevent or minimize the formation of nitrogen filters ( N0X) adds the combustion air in a controlled manner.
Forbrændingszonen (III) er forsynet med en luftprocessor (5), hvorigennem den nødvendige forbrændingsluft kan tilsættes. Luftprocessoren (5) skal være af en type, der er i stand til at tilsætte forbrændingsluften trinvist, for på 10 den måde at forhindre eller minimere dannelsen af kvælstof-oxider.The combustion zone (III) is provided with an air processor (5) through which the necessary combustion air can be added. The air processor (5) must be of a type capable of incrementally adding the combustion air in order to prevent or minimize the formation of nitrogen oxides.
I denne udførelsesform for forbrændingszonen (III) udgør den en sidste del af reakt ions zonen (II) , men den kunne ligeså godt ligge selvstændigt efter reaktionszonen 15 (II).In this embodiment of the combustion zone (III), it forms a final part of the reaction zone (II), but it could as well lie independently of the reaction zone 15 (II).
Claims (6)
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK070895A DK172334B1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product |
AT96109716T ATE170610T1 (en) | 1995-06-21 | 1996-06-18 | METHOD AND DEVICE FOR THE PRODUCTION AND COMBUSTION OF A FLAMMABLE MIXED PRODUCT |
EP96109716A EP0750161B1 (en) | 1995-06-21 | 1996-06-18 | Method and plant for production and combustion of a combustible product |
DE69600585T DE69600585T2 (en) | 1995-06-21 | 1996-06-18 | Method and device for the production and combustion of a combustible mixed product |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK70895 | 1995-06-21 | ||
DK070895A DK172334B1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK70895A DK70895A (en) | 1996-12-22 |
DK172334B1 true DK172334B1 (en) | 1998-03-23 |
Family
ID=8096630
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK070895A DK172334B1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0750161B1 (en) |
AT (1) | ATE170610T1 (en) |
DE (1) | DE69600585T2 (en) |
DK (1) | DK172334B1 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105757682B (en) * | 2016-05-07 | 2018-05-25 | 浙江大森亚环保有限公司 | Rubbish automatic conveying device |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3005039A1 (en) * | 1980-02-11 | 1981-08-20 | Siegfried 2301 Osdorf Bieder | METHOD AND DEVICE FOR THE COMBUSTION OF LOOSE SOLIDS |
AT383204B (en) * | 1984-04-06 | 1987-06-10 | Hargassner Anton | WOOD CHIPPER |
CH673149A5 (en) * | 1987-10-23 | 1990-02-15 | Kuepat Ag | |
US5279234A (en) * | 1992-10-05 | 1994-01-18 | Chiptec Wood Energy Systems | Controlled clean-emission biomass gasification heating system/method |
-
1995
- 1995-06-21 DK DK070895A patent/DK172334B1/en not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-06-18 EP EP96109716A patent/EP0750161B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-18 AT AT96109716T patent/ATE170610T1/en not_active IP Right Cessation
- 1996-06-18 DE DE69600585T patent/DE69600585T2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0750161B1 (en) | 1998-09-02 |
DK70895A (en) | 1996-12-22 |
DE69600585D1 (en) | 1998-10-08 |
ATE170610T1 (en) | 1998-09-15 |
EP0750161A1 (en) | 1996-12-27 |
DE69600585T2 (en) | 1999-02-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4452611A (en) | Downdraft channel biomass gasifier | |
EP0228409B1 (en) | Fuel gas-producing pyrolysis reactors | |
US9170019B2 (en) | Method and system for production of a clean hot gas based on solid fuels | |
US5052310A (en) | Solid waste-to-steam incinerator capacity enhancement by combined oxygen enrichment and liquid quench | |
US4568362A (en) | Gasification method and apparatus for lignocellulosic products | |
CN102329656B (en) | Downdraft biomass gasification reaction chamber and gasification process thereof | |
US20100089295A1 (en) | Continuously-Fed Non-Densified Biomass Combustion System | |
CN105889901A (en) | Fixed grate boiler allowing square bundle of stalks to be combusted | |
RU2692250C2 (en) | Method and system for low-energy biomass torrefaction | |
RU2177977C2 (en) | Method for thermally processing biomass | |
DK172334B1 (en) | Process and aggregate for use in the manufacture and combustion of a combustible mixture product | |
JP2005114261A (en) | Combustion method of biomass-based fuel | |
US20140283453A1 (en) | Tyer carburetion process | |
CN103615712A (en) | Large-sized biomass gasification furnace burner | |
US20140000236A1 (en) | Combustor | |
CA2421297C (en) | Method and device for gasifying large pieces of solid fuels, especially biomass | |
RU2122680C1 (en) | Solid fuel combustion process | |
US7063026B1 (en) | Waste carbonizing and energy utilizing system | |
Richey et al. | Biomass channel-gasification furnace | |
RU200764U1 (en) | FULL GASIFICATION BURNER | |
US4449460A (en) | Process and apparatus, mainly for burning agricultural plant refuse | |
SU1100464A1 (en) | Method of preparing solid fuel for combustion | |
Abell | MEGASS AND REFUSE FURNACES. | |
Smith et al. | Small scale industrial biomass systems | |
JPS60188707A (en) | Gasification combustion device for wooden pellet fuel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B1 | Patent granted (law 1993) | ||
PBP | Patent lapsed |
Country of ref document: DK |