DK159593B - ROLLING MILL - Google Patents
ROLLING MILL Download PDFInfo
- Publication number
- DK159593B DK159593B DK460680A DK460680A DK159593B DK 159593 B DK159593 B DK 159593B DK 460680 A DK460680 A DK 460680A DK 460680 A DK460680 A DK 460680A DK 159593 B DK159593 B DK 159593B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- roller
- rollers
- axial end
- rolling mill
- end portion
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B29/00—Counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load, e.g. backing rolls ; Roll bending devices, e.g. hydraulic actuators acting on roll shaft ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/18—Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/42—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using a combination of roll bending and axial shifting of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
- B21B2269/08—Back-up roll bending
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
- B21B2269/16—Intermediate rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
iin
DK 159593 BDK 159593 B
Opfindelsen angår et valseværk af den i krav l's indledning angivne art.The invention relates to a rolling mill of the kind specified in the preamble of claim 1.
I de sidste år er der en voksende efterspørgsel efter en forøget præcision af tykkelsen af den valsede pla-5 de og en forbedret planhed (form) af samme.In recent years, there has been a growing demand for increased precision of the thickness of the rolled sheet and an improved flatness (shape) of the same.
For at klare dette krav er der i beskrivelsen til USA-patent nr. 3 818 743 beskrevet et valseværk med mellem-valser anbragt imellem henholdsvis en øverste arbejds-valse og en øverste støttevalse og imellem en nederste 10 arbejdsvalse og en nederste støttevalse, hvilke mellem valser er aksialt forskydelige i modsatte retninger, og en arbejdsvalsebukker.In order to meet this requirement, the specification for U.S. Patent No. 3,818,743 discloses a rolling mill with intermediate rollers disposed between a top working roller and a top support roller, respectively, and between a bottom 10 working roller and a lower support roller, which between rollers are axially slidable in opposite directions, and a working roll bend.
I dette valseværk forandres kontaktlængden imellem samvirkende valser ved den aksiale forskydning af mellem-15 valserne for at opnå styring af arbejdsvalsens udbøj- ning. Dette valseværk kan derfor i bemærkelsesværdig grad forbedre kvaliteten af formkontrollen for det valsede produkt, takket være kombinationen af den aksiale forskydning af mellemvalserne og funktionen af arbejds-20 valsebukkeren. Tilmed frembyder dette valseværk mange yderligere fordele, f.eks. forbedringer i effektivitet af valseudstyret som helhed, valseværkets operations-hastighed og et forbedret udbytte af produktet samt besparelse af arbejde og energi.In this rolling mill, the contact length between cooperating rollers is changed by the axial displacement of the intermediate rollers to obtain control of the deflection of the working roll. This rolling mill can therefore remarkably improve the quality of the mold control for the rolled product, thanks to the combination of the axial displacement of the intermediate rollers and the function of the working roll bucket. In addition, this rolling mill offers many additional advantages, e.g. improvements in the efficiency of the rolling equipment as a whole, the rolling speed of the mill and an improved yield of the product, as well as saving labor and energy.
25 I et valseværk med aksialt forskydelige valser af den beskrevne art er valserne anbragt på asymmetrisk måde i forhold til valseværkets centrale akse, således at en asymmetrisk aksial belastningsfordeling opnås imellem de aksialt forskydelige valser og de samvirkende 30 valser, som berører sidstnævnte. I særdeleshed bliver den største belastning frembragt ved hver aksial endedel af de aksialt forskydelige valser.In a roller mill with axially displaceable rollers of the type described, the rollers are arranged asymmetrically in relation to the central axis of the mill, so that an asymmetric axial load distribution is obtained between the axially displaceable rollers and the cooperating rollers which affect the latter. In particular, the greatest load is produced at each axial end portion of the axially displaceable rollers.
22
DK 159593 BDK 159593 B
Dette problem er alvorligt, især når den aksialt forskydelige valse har endedele med aftrappet form, fordi en særlig stor spændingskoncentration i et sådant tilfælde opstår i de dele af valseoverfladen, som er nær 5 de aftrappede ender, eftersom valsen brat frigøres fra valsebelastningen ved de aftrappede aksiale ender.This problem is serious, especially when the axially displaceable roller has end portions of the stepped form, because in such a case a particularly high concentration of stress occurs in those parts of the roller surface which are near the stepped ends, since the roller is abruptly released from the roller load at the stepped ends. axial ends.
Således lider de aksiale endedele af den aksialt forskydelige valse af to ulemper i forbindelse med belastningen sammenlignet med valsen i det konventionelle 10 valseværk, hvilket medfører en kortere levetid for val sen og/eller frembringelsen af afskalning.Thus, the axial end portions of the axially displaceable roller suffer from two disadvantages associated with the load compared to the roller of the conventional rolling mill, resulting in a shorter service life of the roller and / or the production of peeling.
For det tilfælde, at den aksialt forskydelige valse tilmed har aftrappede ender, dannes lineære overfladerevner eller folder i overfladen af den tilstødende 15 valse. En sådan overfladerevne eller fold afkorter ik ke blot valsens levetid, men overføres også til det valsede produkt og nedsætter i alvorlig grad dettes kvalitet, hvis den er dannet inden for spændvidden eller bredden af det valsede produkt.In the event that the axially displaceable roller even has stepped ends, linear surface cracks or folds are formed in the surface of the adjacent roller. Such surface cracking or folding does not merely shorten the life of the roller, but is also transferred to the rolled product and severely decreases its quality if formed within the span or width of the rolled product.
20 Valserne i valseværker er sædvanligvis fremstillet af smedet stål eller støbestål. Det er derfor meget vigtigt at overvinde de ovennævnte problemer ved drastisk at forøge valsestyrken. Anvendelsen af meget hårde materialer still&r naturligvis uøkonomisk store krav til 25 prisen for valsen.The rollers in rolling mills are usually made of forged steel or cast steel. It is therefore very important to overcome the aforementioned problems by drastically increasing the roll strength. The use of very hard materials, of course, places uneconomical demands on the price of the roller.
Under disse omstændigheder er det et vigtigt teknisk formål at tilvejebringe et valseværk, som sikrer en høj kvalitet af de valsede produkter ved at undgå revner eller folder, medens der tilvejebringes tilstrække-30 lig hårdhed og anti-afskalningsegenskaber ved valsen, ved anvendelse af konventionelle mindre dyre valsematerialer .Under these circumstances, it is an important technical object to provide a rolling mill which ensures a high quality of the rolled products by avoiding cracks or creases while providing sufficient hardness and anti-peel properties of the roll using conventional smaller expensive rolling stock.
DK 159593 BDK 159593 B
33
Valseværket af den angivne art har ifølge sagens natur en bedre formstyrbarhed. Det er således også et vigtigt teknisk formål at optimere formen og størrelsen af den aksiale endedel af den aksialt forskydelige val-5 se for derved yderligere at forbedre eller i det mind ste opretholde den bedre formstyrbarhed.The rolling mill of the specified kind has a better shape controllability by nature. Thus, it is also an important technical object to optimize the shape and size of the axial end portion of the axially displaceable roller to further enhance or at least maintain the better shape controllability.
Der er ifølge opfindelsen fremstillet forslag ud fra en antagelse om at forsyne den aksiale endedel af den aksialt forskydelige valse med et buet profil, for at 10 repræsentere krumningsradius på det bueformede profil med en udimensioneret værdi i forhold til valsediameteren. I denne forbindelse henvises til japansk patentpublikation nr. 16784/1978. Dette forslag tilvejebringer imidlertid en løsning på et problem, som vedrører 15 bestemmelsen af udgangspunktet for den aksiale endedel af valsen, d.v.s. forbindelsen imellem den cylindriske valsehoveddel og den buede aksiale endedel.In accordance with the invention, proposals have been made from an assumption of providing the axial end portion of the axially displaceable roller with a curved profile, to represent the radius of curvature of the curved profile with a dimensionless value relative to the roller diameter. In this connection reference is made to Japanese Patent Publication No. 16784/1978. However, this proposal provides a solution to a problem which concerns the determination of the starting point of the axial end portion of the roller, i.e. the connection between the cylindrical roller body and the curved axial end portion.
Hvis den til valserne tilførte belastning har en sådan tilstand, at en aksial endedel af den forskydelige val-20 se berører den i længderetningen midterste del af den tilstødende valse, frembringes en udglattende deformation i begge valsers kontaktregioner, således at den aksiale kontaktlængde forøges sammenlignet med kontaktlængden, når der ikke tilføres nogen belastning til 25 valserne. Det er sandt, at spændingskoncentrationen og revnedannelsen i det valsede produkt kan undgås i nogen udstrækning ved at optage et bueformet profil med en krumningsradius R ved de aksiale endedele af den forskydelige valse. Hvis delen af den voksende læng-30 de som følge af belastningspåføringen imidlertid har en uegnet form og størrelse, bliver kontaktregionen mellem to valser brat afsluttet således, at de med anvendelsen af en forskydelig valse med aftrappede aksiale endedele omfattende problemer opstår, selv om den 4If the load applied to the rollers has such a condition that an axial end portion of the sliding roller contacts the longitudinal middle portion of the adjacent roller, a smoothing deformation is produced in the contact regions of both rollers, so that the axial contact length is increased compared to contact length when no load is applied to the 25 rollers. It is true that the stress concentration and cracking of the rolled product can be avoided to some extent by accommodating an arcuate profile with a radius of curvature R at the axial end portions of the displaceable roller. However, if the portion of the growing length due to the load application has an unsuitable shape and size, the contact region between two rollers is abruptly terminated so that, with the use of a slidable roller with stepped axial end portions, problems arise, although the 4
DK 159593 BDK 159593 B
forskydelige valse har aksiale endedele med buede profiler .sliding rollers have axial end sections with curved profiles.
Valseværket af den beskrevne type tilvejebringer god valsning for varierende valsebelastning og valsebredde.The mill of the type described provides good rolling for varying rolling load and rolling width.
5 I virkeligheden kan valsningen udføres tilfredsstillen de selv ved et stort reduktions forhold på omkring 50¾.5 In fact, the rolling can be performed satisfactorily even at a large reduction ratio of about 50¾.
Ved valsningen med et så højt reduktionsforhold bliver graden af udglattende deformation mellem valserne ikke ubetydelig stor, og de ovennævnte problemer kan ikke 10 undgås alene ved at give de aksiale endedele af den forskydelige valse bueformet profil.In the rolling with such a high reduction ratio, the degree of smoothing deformation between the rollers does not become insignificantly high, and the above problems cannot be avoided merely by providing the axial end portions of the slidable curved arcuate profile.
I DE-A-2 919 105 er der i fig. 6 til 8 vist en konstruktion af den indledningsvis angivne art, hvori delen med nedsat radius i form af en parabolsk eller buet 15 profildel er udformet i enden af den cylindriske del af aksialt forskydelige valser, som er installeret som en mellemvalse i et sekgvalseværk. Imidlertid er dimensionsbegrænsningen på størrelsen af den reducerede radius i den parabolske profildel slet ikke angivet i 20 dette trykskrift. Arbejdsvalsediameteren er mindre end 15¾ af den cylindriske valses længde, og den er således ikke tilstrækkelig stiv som en arbejdsvalse. Forøvrigt er den parabolske profildel af den aksialt forskydelige valse kun angivet som en teknik til at forhindre 25 valsen i at blive ridset som følge af, at endedelen af mellemvalsen ændres brat fra en cylindrisk del til en konisk del ved at regulere profilet af den aksialt forskydelige valse, så den svarer til arbejdsvalsens afbøjningsgrad.In DE-A-2 919 105, FIG. 6 to 8 illustrate a construction of the type indicated initially, in which the reduced radius portion in the form of a parabolic or curved profile portion is formed at the end of the cylindrical portion of axially displaceable rollers installed as an intermediate roller in a squeegee mill. However, the dimensional limitation on the size of the reduced radius in the parabolic profile part is not at all stated in this publication. The working roller diameter is less than 15¾ of the length of the cylindrical roller and is thus not sufficiently rigid as a working roller. Moreover, the parabolic profile portion of the axially displaceable roller is only indicated as a technique for preventing the roller from being scratched due to the end portion of the intermediate roller changing abruptly from a cylindrical portion to a tapered portion by adjusting the profile of the axially displaceable roller. roll to correspond to the deflection degree of the working roll.
30 Fra USA-patent nr. 3 733 878 kendes en støtte- eller arbejdsvalse til et firevalseværk, hvilken valse har endefrigange på begge ender, som reducerer afskalning og forøger graden af valsekonturstyring ved bøjning.From US Patent No. 3,733,878, a support or work roller is known for a four-roll mill, which roller has end release on both ends which reduces peeling and increases the degree of roller contour control by bending.
55
DK 159593 BDK 159593 B
Endefrigangene på valsen omfatter to symmetrisk anbragte glat krummende eksponentialfunktioner, som strækker sig fra valsecylinderens midterlinie til de to valseender eller fra to steder imellem valsens ender og valse-5 cylinderens midterlinie til enderne af valsen. Alle valserne i dette valseværk er fastgjort i aksialretnin-gen, således at de ovenfor omhandlede problemer ikke opstår.The end releases on the roller comprise two symmetrically arranged smooth curved exponential functions extending from the center line of the roller cylinder to the two roller ends or from two locations between the ends of the roller and the center line of the roller cylinder to the ends of the roller. All the rollers in this rolling mill are fixed in the axial direction so that the problems referred to above do not occur.
Det er et formål med opfindelsen at tilvejebringe et 10 valseværk med aksialt forskydelige valser, som er for met og dimensioneret til at undgå uønsket spændingskoncentration, samt frembringelse af afskalning og folder ved valsernes ender, selv om længden af kontaktregionen imellem to indbyrdes berørende valser forøges under 15 påføringen af valsebelastningen for at forbedre hold barheden af valsen for derved at overvinde de tidligere kendte problemer, samtidig med, at formstyrbarheden af valseværket forbedres.It is an object of the invention to provide a rolling mill with axially displaceable rollers which is too saturated and dimensioned to avoid unwanted stress concentration, as well as the production of peeling and folds at the ends of the rollers, although the length of the contact region between two mutually contacting rollers is increased. The application of the roll load to improve the durability of the roll thereby overcoming the previously known problems while improving the moldability of the rolling mill.
Ved formningen af endedelene af de aksialt forskydeli-20 ge valser bør frembringelsen af overfladerevner eller folder i den berørende valse elimineres, selv når konventionelt billigere materiale såsom smedet stål, støbt stål eller lignende er anvendt som materialet for valsen. Valsen har aksiale endedele, som er formet og di-25 mensioneret, så valsen kan anvendes til en stor varia tion af størrelser og brug af valseværk, f.eks. valseværk til aluminium, jern, hårde metaller o.s.v..In forming the end portions of the axially displaceable rollers, the generation of surface cracks or folds in the contact roller should be eliminated, even when conventionally cheaper material such as forged steel, cast steel or the like is used as the material for the roll. The roller has axial end portions which are shaped and sized so that the roller can be used for a wide variety of sizes and use of rolling mills, e.g. rolling mill for aluminum, iron, hard metals etc.
Formålet med opfindelsen opnås ved, at det indledningsvis angivne valseværk er ejendommeligt ved det i krav 30 l's kendetegnende del angivne.The object of the invention is achieved by the fact that the initially mentioned rolling mill is characterized by the characterizing part of claim 30 l.
I valseværket ifølge opfindelsen er enden af den forskydelige valse passende anbragt i forhold til bredden 6In the rolling mill according to the invention, the end of the sliding roller is suitably disposed with respect to the width 6
DK 159593 BDK 159593 B
af det valsede materiale til opnåelse af god formningskontrol. Der er imidlertid uheldigvis et problem, idet grænsen mellem kontaktregionen og den ikke-berørende region for den forskydelige valse i forhold til den 5 tilstødende valse forskydes som følge af en Hertz-ud- fladning af valserne, når valsebelastningen faktisk tilføres. Selv om den ovennævnte grænse forskydes, overvindes dette problem rimeligt ifølge opfindelsen til at sikre en god formkontrol, medens man undgår spændings-10 koncentration og frembringelse af afskalning og revner i valsen, fordi hver forskydelig valse i valseværket ifølge opfindelsen har en aksial endedel, som er formet på en sådan måde, at en diameter gradvis reduceres imod den aksialt yderste ende, og at reduktionen i ra-15 dius i hver aksial endedel inden for den aksiale re gion på 100 mm er mindst 0,3 mm målt fra udgangspunktet for den aksiale endedel.of the rolled material to obtain good mold control. Unfortunately, however, there is a problem as the boundary between the contact region and the non-contacting region of the sliding roller relative to the 5 adjacent roller is displaced as a result of a Hertz flattening of the rollers when the roll load is actually applied. Although the above limit is displaced, this problem is reasonably overcome in accordance with the invention to ensure good shape control while avoiding stress concentration and production of peel and cracks in the roll, because each displaceable roll in the rolling mill according to the invention has an axial end portion which is formed in such a way that a diameter is gradually reduced towards the axially outermost end and the reduction in radius in each axial end portion within the axial region of 100mm is at least 0.3mm measured from the starting point of the axial end portion.
Opfindelsen skal i det* følgende nærmere beskrives med henvisning til tegningen, hvorpå: 20 fig. 1 er et snitbillede af et valseværk med aksial forskydelige valser, hvis aksiale endedele er særlig udformet og dimensioneret ifølge opfindelsen, fig. 2 er et sidebillede af valseværket i fig. 1, fig. 3 er et billede i større målestok af en aksial 25 endedel af den aksial forskydelige valse, fig. 4A, 4B og 4C viser stillingsforholdene for valserne i valseværket, fig. 5 er et diagram, som viser størrelsen af Herz-udflad-ning af valser og valseliniebelastning, 7The invention will now be described in more detail with reference to the drawing, in which: FIG. 1 is a sectional view of a rolling mill with axially displaceable rollers, the axial end portions of which are specially designed and dimensioned according to the invention; FIG. 2 is a side view of the rolling mill of FIG. 1, FIG. 3 is a larger scale view of an axial end portion of the axially displaceable roller; FIG. Figures 4A, 4B and 4C show the positioning conditions of the rollers in the rolling mill; 5 is a diagram showing the size of the Herz flattening of rollers and rolling line load; 7
DK 159593 BDK 159593 B
fig. 6 er en angivelse af deformation af en valse med ringe diameter, fig. 7 er et diagram, som viser forholdet imellem plade-bredden og den valsede plade og diameteren af arbejdsval-sen, 5 fig. 8 og 9 viser andre former for den aksiale endedel af den aksialt forskydelige valse, fig. 10 viser belastningsfordelingen på valsen,-Og fig. 11 og 12 viser forskellige valseværker, i hvilke de aksialt forskydelige valser har aksiale endedele, som er 10 særlig dimensioneret og formet ifølge opfindelsen.FIG. 6 is an indication of deformation of a small diameter roller; FIG. 7 is a diagram showing the relationship between the plate width and the rolled plate and the diameter of the working roll; FIG. Figures 8 and 9 show other forms of the axial end portion of the axially displaceable roller; 10 shows the load distribution on the roller, and FIG. 11 and 12 show various rolling mills in which the axially displaceable rollers have axial end portions which are particularly dimensioned and shaped according to the invention.
Fig. 1 og 2 viser et seks valse højt valseværk ifølge opfindelsen med aksialt forskydelige valser, hvis aksiale endedele er formede og dimensionerede ifølge opfindelsen. Nærmere betegnet er fig. 1 et tværsnitsbillede 15 af valseværket, mens fig. 2 viser valseværket set fra siden.FIG. 1 and 2 show a six roll high rolling mill according to the invention with axially displaceable rollers, the axial end parts of which are shaped and dimensioned according to the invention. More specifically, FIG. 1 is a cross-sectional view 15 of the rolling mill, while FIG. 2 is a side view of the rolling mill.
En øverste og nederste arbejdsvalse 2,3 til at valse materialet 1, og som skal rulle i direkte berøring med materialet, er understøttet af metalklodser 5,6, 20 som er holdt i valsehuset 4 ved begge ender. Metalklodserne 5,6 bæres igen ved indersiden af venstre og højre fremspring 7,8 på valsehuset 4 til fri lodret indstilling. Fremspringene 7,8 omfatter hydraulikcylindre 9,10 til at tilvejebringe bøjning af den øverste og ne-25 derste arbejdsvalse henholdsvis 2 og 5.A top and bottom working roller 2.3 for rolling the material 1, which is to roll in direct contact with the material, is supported by metal blocks 5,6,20 held in the roller housing 4 at both ends. The metal blocks 5,6 are again carried at the inside of the left and right projections 7,8 on the roller housing 4 for free vertical alignment. The projections 7,8 comprise hydraulic cylinders 9,10 for providing bending of the upper and lower working rollers 2 and 5, respectively.
88
DK 159593 BDK 159593 B
Øverste og nederste mallemvalser 11,12, som henholdsvis er anbragt i par og berører arbejdsvalserne 2,3, er anbragt således, at deres akser i det væsentlige ligger i samme plan som den øverste og nederste arbejdsvalse 2,3, og er understøttet ved begge deres ender af metal-5 klodser 13»14. Hver mellemvålse har en aksial endedel med en bueformet profil og med en diameter, som gradvis aftager imod den aksiale yderste ende. Nærmere betegnet er mellemvalserne anbragt således, at deres buede aksiale endedele er anbragt til modstående sider af 10 valseværket. Den buede aksiale endedel af én mellemval se er med andre ord anbragt ved venstre side af enden for det valsede materiale, mens den buede aksiale endedel af den anden mellemvalse er anbragt ved højre side af den samme.Upper and lower template rollers 11,12, respectively arranged in pairs and touching the working rolls 2,3, are arranged so that their axes are substantially in the same plane as the upper and lower working rolls 2,3, and are supported by both their ends of metal-5 bricks 13 »14. Each intermediate roll has an axial end portion with an arcuate profile and a diameter which gradually decreases toward the axial outer end. More specifically, the intermediate rollers are arranged such that their curved axial end portions are arranged on opposite sides of the rolling mill. In other words, the curved axial end portion of one intermediate roll is disposed at the left side of the end of the rolled material, while the curved axial end portion of the second intermediate roll is disposed at the right side of the same.
15 Øverste og nederste støttevalser 15,16 er anbragt parvis i berøring med henholdsvis den øverste side af den øverste mellemvalse 11 og den nederste side af den nederste mellemvalse 12, således at akserne for disse støttevalser er beliggende i samme plan som som akserne 20 for mellemvalserne og arbejdsvalserne. Disse støttevalser 15»16 er understøttet ved begge ender af metalklodser 17,18, som er anbragt i valsehuset 4. Et hydraulikstempel 19 til åt tilvejebringe valsningsreduktionen er forbundet til den nederste side af metalklodsen 18 og 25 er indeholdt i en cylinder 20. Metalklodserne 13,14 til mellemvalserne er optaget i fordybninger 21,22 i metalklodserne 17,18 til støttevalserne for derved at opnå, at mellemvalserne 11,12 kan forskydes i den opad-og nedadgående retning samt i aksialretningen.15 Upper and lower support rollers 15,16 are arranged in contact with the upper side of the upper intermediate roll 11 and the lower side of the lower intermediate roll 12, respectively, so that the axes of these support rollers are in the same plane as the axes 20 of the intermediate rollers. and the working rollers. These support rollers 15 < 16 > are supported at both ends of the metal blocks 17, 18, which are disposed in the roller housing 4. A hydraulic piston 19 to provide the rolling reduction is connected to the lower side of the metal block 18 and 25 is contained in a cylinder 20. The metal blocks 13 , 14 for the intermediate rollers are received in recesses 21,22 in the metal blocks 17,18 for the support rollers so that the intermediate rollers 11,12 can be displaced in the up and down direction as well as in the axial direction.
99
DK 159593 BDK 159593 B
Mellemvalserne 11,12 er koblet gennem aksler 23,24, som er forbundet ved deres ene ende:, med midler (ikke vist) til aksial forskydning af mellemvalserne i modstående aksial retninger. Arbejdsvalserne 2,3 er drivkoblet med drivorganer (ikke vist) gennem respektive uhiversalkob-5 linger 25,26 og drivaksler 27,28.The intermediate rollers 11, 12 are coupled through shafts 23, 24 which are connected at one end thereof by means (not shown) for axial displacement of the intermediate rollers in opposite axial directions. The working rolls 2,3 are drive coupled to drive means (not shown) through respective universal couplings 25.26 and drive shafts 27.28.
I valseværket af den beskrevne konstruktion er den aksiale endedel af hver mellemvalse indstillelig i overensstemmelse med bredden af pladen, som valses, på en sådan måde, at f.eks. udgangspunktet for den aksiale endedel af den 2o aftagende diameter er anbragt ved en position svarende til den i bredderetningen beliggende ende af den valsede plade eller dens omegn, Som følge deraf undgås den uønskede afbøjning af arbejdsvalsen som følges af belastningen, som tilføres med støttevalsen i berøring dermed for at for-15 hindre en for stor valsning af den valsede plade ved beg ge aksiale ender af valseværket. Tilmed føres den valsebukkende effekt godt med hydraulikcylinderen til bukning, eftersom hver arbejdsvalse er frigjort ved dens ene aksiale ende fra berøring med støttevalsen.In the rolling mill of the construction described, the axial end portion of each intermediate roll is adjustable according to the width of the sheet being rolled in such a way that e.g. the starting point of the axial end portion of the decreasing diameter is positioned at a position corresponding to the longitudinal end of the rolled plate or its vicinity. As a result, the undesired deflection of the working roller followed by the load applied to the supporting roller is avoided. thus, to prevent excessive rolling of the rolled plate at both axial ends of the rolling mill. In addition, the roll bending effect is well conveyed with the hydraulic cylinder for bending since each working roller is released at its one axial end from contact with the support roll.
20 Herefter beskrives formen og dimensionen af den aksiale endedel af den aksialt forskydelige valse.Next, the shape and dimension of the axial end portion of the axially displaceable roller are described.
Fig. 3 er et billede i større målestok af den aksiale endedel af mellemvalsen, i hvilken figur x^, R og y0 henholdsvis repræsenterer den aksiale længde, krumningsra- 10FIG. 3 is a larger-scale view of the axial end portion of the intermediate roller, in which Figures x 1, R and y 0 respectively represent the axial length,
DK 159593 BDK 159593 B
dius og radiusreduktionen af den aksiale endedel af mellemvalsen. Desuden er diameteren af den cylindriske hoveddel og det punkt, ved hvilket den aksiale endedel begynder, betegnet med henholdsvis D og S. Retningen 5 af valseaksen er angivet med x-aksen, mens den op- og nedadgående retning i denne figur er repræsenteret med y-aksen, idet krydsningspunktet imellem den lodrette linie gennem udgangspunktet S og det vandrette plan, som indeholder mellemvalsens overflade, udgør koordi-10 naternes begyndelse.and the radius reduction of the axial end portion of the middle roller. In addition, the diameter of the cylindrical body portion and the point at which the axial end portion begins are denoted by D and S, respectively. The direction 5 of the roller axis is indicated by the x-axis, while the up and down direction in this figure is represented by y axis, the intersection of the vertical line through the starting point S and the horizontal plane containing the surface of the intermediate roller constitutes the beginning of the coordinates.
Fig. 4A til 4C viser positionsforholdet for valser. Nærmere betegnet viser fig. 4A den tilstand, hvor der ikke påføres nogen belastning, fig. 4B viser den tilstand, i hvilken valseendelen er i berøring med den samvirkende 15 valse over hele den aksiale længde som følge af en derpå påført valsningsbelastning og fig. 4C viser den tilstand, i hvilken valsnipgsbelastningen påføres, men den aksiale endedel danner kun kontakt med den samvirkende valse ved en del af den aksiale længde deraf.FIG. 4A to 4C show the position ratio of rollers. More specifically, FIG. 4A the condition in which no load is applied; FIG. 4B shows the state in which the roller end is in contact with the cooperating roller over the entire axial length due to a rolling load applied thereto; and FIG. Fig. 4C shows the condition in which the rolling pin load is applied, but the axial end portion forms contact only with the cooperating roller at a portion of the axial length thereof.
20 For at opnå formålet med opfindelsen er det nødvendigt at tilfredsstille følgende tre krav: (1) At sikre, at den aksiale endedel af den aksialt forskydelige valse ikke danner kontakt over hele sin aksiale længde med den samvirkende valse, selv når valsningsbelast-ningen er til stede som vist i fig. 4C, dvs. den har en 25 minimalt krævet radiusreduktion eller frigang y^.In order to achieve the object of the invention, it is necessary to satisfy the following three requirements: (1) To ensure that the axial end portion of the axially displaceable roller does not contact its entire axial length with the cooperating roller, even when the rolling load is present as shown in FIG. 4C, i.e. it has a minimum required radius reduction or clearance y ^.
(2) At der tilvejebringes den aksiale endedel en form og dimension, som eliminerer problemerne vedrørende valsestyrke og riller i valsen, selv om grænsen imellem de berørende og ikke-berørende aksiale regioner af den 30 aksiale endedel af den forskydelige valse forskydes som følge af påføringen af valsebelastning.(2) Providing the axial end portion with a shape and dimension which eliminates the problems of roll strength and grooves in the roller, although the boundary between the contacting and non-touching axial regions of the axial end portion of the sliding roller is displaced as a result of the application of roller loading.
1111
DK 159593 BDK 159593 B
(3) At der tilvejebringes den aksiale endedel en form og dimension, som sikrer en højere formstyrbarhed i valseværket, som det skal beskrives senere mere detaljeret.(3) That the axial end portion is provided with a shape and dimension which ensures a higher moldability in the rolling mill, as will be described in more detail later.
5 For at bestemme frigangsværdien y^ som anført under ovenstående punkt (l) er det nødvendigt at opnå graden af deformation af valser som følge af kontakt under tilstedeværelsen af belastningen. .5 In order to determine the release value y ^ as indicated under point (1) above, it is necessary to obtain the degree of deformation of rollers due to contact during the presence of the load. .
Der er to slags deformation, hvoraf den ene sædvanligvis 10 betegnes som Hertz-udfladning.There are two kinds of deformation, one of which is usually referred to as Hertz flattening.
Fig. 5 viser det teoretisk opnåede forhold imellem størrelsen ^ for Hertz-udfladning frembragt imellem to valser 29,30 og liniebelastningen p (belastning pr. aksial· enhedslængde af en valse) påført på valsen. Dette for-15 hold er teoretisk bestemt ved følgende ligning.FIG. 5 shows the theoretically obtained ratio of the magnitude of Hertz flattening produced between two rollers 29.30 and the line load p (load per axial unit length of a roller) applied to the roller. This ratio is theoretically determined by the following equation.
s - £*.(§ + in ^ 5 - m p) og. a = -v ? XJj hvor, E: Young' s modul V : Poisson's forhold Således kan Hertz-udfladningen udtrykkes ved følgende ligning, hvis summen (d-^ + 6.2) af de to valsers 29,30 diametre falder inden for det praktiske område.s - £ *. (§ + in ^ 5 - m p) and. a = -v? XJj where, E: Young's modulus V: Poisson's ratio Thus, the Hertz flattening can be expressed by the following equation if the sum (d- ^ + 6.2) of the 29.30 diameter diameters of the two rollers falls within the practical range.
12 DK 159593 B12 DK 159593 B
Sk 3 x ltT11 p .hvor. δ: mm p: Kg/mmSk 3 x ltT11 p .where. δ: mm p: Kg / mm
Valsebelastningslinien, som optages i det faktiske valseværk, falder sædvanligvis inden for følgende områder: (a) p = 200 til 500 kg/mm: lille-dimensioneret valseværk, valseværk for aluminium, overfladevalseværk for jern, 5 (b) p = 800 til 1000 kg/mm: stort dimensioneret valse værk, valseværk for hårdt materiale, Således er størrelsen af Hertz-udfladning beregnet til at være 0,06 til 0,15 mm og 0,24 til 0,3 mm for valseværk, som hører til kategorierne (a) og (b). For derfor at sik-10 re, at kontakten imellem den aksiale endedel af den forskydelige valse og den samvirkende valse kun finder sted over en del af den aksiale endedel af den forskydelige valse ved tilvejebringelse af frigangsstørrelsen y i ti blot en af disse valser, bør frigangsstørrelsen ye være © 15 mindst 0,3 mm.The rolling load line recorded in the actual rolling mill usually falls within the following ranges: (a) p = 200 to 500 kg / mm: small-sized rolling mill, aluminum rolling mill, iron surface rolling mill, 5 (b) p = 800 to 1000 kg / mm: large sized roller mill, hard material rolling mill, Thus the size of Hertz flattening is calculated to be 0.06 to 0.15 mm and 0.24 to 0.3 mm for rolling mills belonging to the categories ( (a) and (b). Therefore, to ensure that the contact between the axial end portion of the slidable roller and the cooperating roller takes place only over a portion of the axial end portion of the slidable roller by providing the clearance size y in only one of these rollers, the clearance size should ye be © 15 at least 0.3 mm.
En anden faktor, som indvirker på valsefrigangens størrelse yø, er en tilvækst i længden af kontaktregionen imellem valserne, som skyldes deres udbøjning.Another factor that influences the size of the roller release yo is an increase in the length of the contact region between the rollers, which is due to their deflection.
Hvis nemlig den samvirkende arbejdsvalse 2 med henvisning 20 bil fig. 6 har en mindre diameter og en lavere stivhed, op-For, if the cooperating working roller 2 with reference 20 car fig. 6 has a smaller diameter and a lower stiffness,
13 DK 159593 B13 DK 159593 B
står der i en sådan arbejdsvalse en større udbøjning, således at det er nødvendigt at tilvejebringe en tilstrækkelig stor grad af frigang. I det tilfælde, hvor delen, hvormed kontakten imellem to valser sluttes, frembrin-5 ges ved aksial forskydning af den forskydelige valse, som det er tilfældet med valseværket ifølge opfindelsen, er.der en praktisk grænse for forøgelse af frigangsstør-relsen, når den samvirkende valse har en lille diameter, som det er tilfældet med arbejdsvalsen.in such a working roller there is a greater deflection, so that it is necessary to provide a sufficiently high degree of clearance. In the case where the part by which the contact between two rollers is closed is produced by axial displacement of the displaceable roller, as is the case with the rolling mill according to the invention, there is a practical limit for increasing the clearance size when the the cooperating roller has a small diameter, as is the case with the working roller.
10 Fig. 7 viser et forhold imellem den valsede pladebredde og den mindste diameter af arbejdsvalse, som opnås ved en teoretisk beregning under en antagelse af, at diametrene af støttevalsen og mellemvalsen er henholdsvis 1400 mm og 650 mm, og at valsecylinderlængden af mellemvalsen er 15 1420 mm. Det er nødvendigt, at arbejdsvalsediameteren D' skal bestemmes i forhold til den valsede pladebredde B for at tilfredsstille det forhold, som udtrykkes ved D’ "> 0,2B. Denne betingelse imødekommes generelt ved praktiske valsestørrelser. Dette forhold udtrykker græn-20 sen for at undgå den såkaldte kombinerede forlængelse af det valsede materiale. Dette forhold bestemmer med andre ord tærskelværdien for at undgå en brat udbøjning af den samvirkende valse ved en del af denne, hvor understøtningen med den forskydelige valse er gået tabt som følge af den-25 nes aksiale forskydning.FIG. 7 shows a relationship between the rolled plate width and the minimum diameter of the working roll, which is obtained by a theoretical calculation assuming that the diameters of the support roll and the intermediate roll are 1400 mm and 650 mm respectively and that the roll cylinder length of the intermediate roll is 15 1420 mm. It is necessary that the working roll diameter D 'be determined in relation to the rolled plate width B to satisfy the ratio expressed by D'> 0.2B. This condition is generally met by practical roll sizes. This ratio expresses the limit of In other words, this ratio determines the threshold value to avoid a sharp deflection of the cooperating roller at a part thereof where the support with the displaceable roller is lost as a result of this. axial displacement.
Hvis man tager slangebugtningen' af.. dét valsede materiale under valsning i betragtning, benyttes der i de i praksis forekommende valseværker valser med en valsecylinderlængde, som er 100 til 150 mm større end den valsede pladebredde.If the hose bending of the rolled material is taken into account during rolling, rollers having a rolling cylinder length 100 to 150 mm larger than the rolled plate width are used in the rolling mills that occur in practice.
30 For en tilfredsstillende valsning af en plade med en maksimal bredde på 800 mm kræves f.eks. en minimal diameter af arbejdsvalsen på 160 mm og der vælges en valsecylinderlængde på 900 til 950 mm. Således er forholdet mellem arbejdsvalsens diameter og valsens cylinderlængde 17 til 35 18%. Eftersom opfindelsen anvendes ved valseværk, som har 14For a satisfactory rolling of a plate with a maximum width of 800 mm, e.g. a minimum diameter of the working roll of 160 mm and a roll cylinder length of 900 to 950 mm is selected. Thus, the ratio of the working roll diameter to the cylinder length of the roll is 17 to 35 18%. Since the invention is applied to rolling mills having 14
DK 159593 BDK 159593 B
arbejdsvalser med en stor bøjningsstivhed og hvor forholdet mellem diameteren og valsecylinderlængden for ar-bejdsvalsen overstiger mindst 15%, kan hver arbejdsvalse •understøttes af blot en valse, som i det i fig. 1 viste 5 valseværk er mellemvalsen, som er anbragt ved hver af de øverste og nederste sider af parret af arbejdsvalser.work rolls with a high bending stiffness and where the ratio of the diameter to the roll cylinder length of the working roll exceeds at least 15%, each working roll can be supported by just one roll, as in the embodiment shown in FIG. 1, the rolling mill shown in Fig. 1 is the intermediate roll located at each of the upper and lower sides of the pair of working rolls.
Forudsat, at diameteren af den samvirkende valse vælges større end den ovennævnte minium størrelse eller tærskelværdi er det derfor ikke nødvendigt at tage udvidelsen 10 af kontaktregionen i betragtning som bidrag til den bratte udbøjning af den samvirkende valse.Therefore, provided that the diameter of the cooperating roller is chosen greater than the above-mentioned minimum size or threshold, it is not necessary to take into account the extension 10 of the contact region as a contribution to the abrupt deflection of the cooperating roller.
Det er således nødvendigt, at størrelsen af frigangen ved den aksial yderste ende eller kant af den aksialt forskydelige valse er mindst 0,3 mm i radius.Thus, it is necessary that the size of the clearance at the axially outermost end or edge of the axially displaceable roller be at least 0.3 mm in radius.
15 Der skal herefter anføres en forklaring på punkt (2) i førnævnte krav. Det er muligt at bevare en ikke-berørende del i den aksiåle endedel ‘af den forskydelige valse, hvis den aksiale endedel har en frigangsstørrelse på mere end 0,3 mm som anført i det foregående. For at undgå spændings-20 koncentrationen ved grænsen mellem de berørende og ikke-berørende regioner i den forskydelige valses aksiale endedel samt riller i den samvirkende valse ved i stedet for en sådan grænse, foretrækkes det, at valsediameteren af den aksiale endedel aftager imod den aksiale yderende 25 eller kant så gradvist som muligt. Når den aksiale endedel er bueformet, foretrækkes det, at en sådan buet aksial endedel har en krumningsradius på over 200 mm. Eftersom en spændingskoncentration har tilbøjelighed til at opstå ved udgangspunktet for den aksiale endedel, dvs. græn-30 sen mellem den cylindriske hoveddel og den aksiale endedel af den forskydelige valse, fortrækkes det, at den aksiale endedel har en buet profil med en krumningsradius på mindst 200 mm, fortrinsvis mellem 300 og 4000 mm for gradvis at nedsætte valsediameteren ved en sådan endedel.15 Next, an explanation of paragraph (2) of the aforementioned claim must be given. It is possible to retain a non-contacting portion in the axial end portion of the slidable roller if the axial end portion has a clearance size greater than 0.3 mm as stated above. In order to avoid the stress concentration at the boundary between the contacting and non-touching regions in the axial end portion of the sliding roller and grooves in the cooperating roller at instead of such a limit, it is preferred that the roller diameter of the axial end portion decreases towards the axial end. outer 25 or edge as gradually as possible. When the axial end portion is arcuate, it is preferred that such a curved axial end portion has a radius of curvature of over 200 mm. Since a stress concentration tends to occur at the starting point of the axial end portion, i.e. between the cylindrical body portion and the axial end portion of the displaceable roller, it is preferred that the axial end portion has a curved profile having a radius of curvature of at least 200 mm, preferably between 300 and 4000 mm, to gradually reduce the roller diameter by such end portion.
1515
DK 159593 BDK 159593 B
Selv om det foretrækkes at reducere diameteren af den aksiale endedel af den forskydelige valse så gradvis som muligt for at undgå spændingskoncentration og ridser, vil en for lille størrelse af nedsættelsen af valse-5 diameteren med henvisning til punkt (3) i før nævnte krav, forårsage en stor ændring af kontaktlængde imellem den aksialt forskydelige valse og den tilstødende valse som følge af virkningen af valsebelastningeri, som igen forhindrer den nøjagtige placering af den aksiale 10 endedel af den forskydelige valse i forhold til det valsede matriale, hvilket medfører en utilstrækkelig form-styrbarhed.Although it is preferred to reduce the diameter of the axial end portion of the displaceable roller as gradually as possible to avoid stress concentration and scratches, a reduction in the reduction of the roller diameter with reference to point (3) of the preceding claim will be too small. cause a large change in contact length between the axially displaceable roller and the adjacent roller due to the action of roller loading, which in turn prevents the exact location of the axial end portion of the displaceable roller relative to the rolled material, resulting in insufficient molding. controllability.
I overensstemmelse med de ifølge opfindelsen udførte studier, er det blevet gjort klart, at den aksiale forskyd-15 ning af grænsen mellem kontaktregionen og den ikke-berø-rende region fortrinsvis er mindre end 10 mm ved store valseværker med et linietryk p på 800 til 1000 kg/mm.In accordance with the studies of the invention, it has been made clear that the axial displacement of the boundary between the contact region and the non-touching region is preferably less than 10 mm at large rolling mills having a line pressure of 800 to 1000 kg / mm.
I det følgende anføres betingelsen for at opretholde den aksiale forskydning inden for området under den ovennævnte 20 grænseværdi.In the following, the condition for maintaining the axial displacement within the range below the above-mentioned limit value is stated.
Idet de officielle forskydninger, når valsens liniebelastning p er henholdsvis 800 kg/mm og 1000 kg/mm, angives henholdsvis med X2 og X^, og under antagelse af, at den aksiale endedel af den forskydelige valse har en buet pro-25 fil med krumningsradius R til forenkling af beregning, er forholdene udtrykt med følgende ligninger. Som allerede anført er størrelsen af Hertz-udfladningen § respektivt 0,24 mm og 0,3 mm» når valsens liniebelastning p er 800 kg/mm og 1000 kg/mm.Since the official displacements, when the line load load p is 800 kg / mm and 1000 kg / mm, respectively, are indicated by X 2 and X 1, and assuming that the axial end portion of the displaceable roller has a curved profile with the radius of curvature R to simplify the calculation, the ratios are expressed by the following equations. As already stated, the size of the Hertz flattening § is 0.24 mm and 0.3 mm respectively, when the line load load p is 800 kg / mm and 1000 kg / mm.
X 2 0,3 = ~2ϊΓ X 2 (X. - 10)2 .X 2 0.3 = ~ 2ϊΓ X 2 (X. - 10) 2.
2R 2R2R 2R
DK 159593 BDK 159593 B
1616
Af ovennævnte ligninger udledes, at den aksiale forskydning X·^ er 94,7 mm. Som standard er det således nødvendigt at opnå en frigang yQ i den aksiale endedel på mindst 0,3 nim i radius inden for regionen på 100 mm målt fra ud-5 gangspunktet for den aksiale endedel mod den aksiale yderende eller kant af den forskydelige valse. Under tilstedeværelsen af valsebelastningen eksisterer grænsen imellem de berørende og ikke-berørende regioner imellem udgangspunktet S og for den aksiale endedel og den aksiale 10 yderende eller kant af den forskydelige valse. Liniebelastningen på valsen nedsættes, når en sådan grænse forskydes imod valsens aksiale yderende. Det er derfor muligt at udføre den aksial yderste del af den aksiale endedel ved en krumningsradius R, som er mindre end krum-15 ningsradius for udgangspunktet af den aksiale endedel eller forme en sådan aksial yderpart ved en ret linie med en stor gradient. Ved at gøre dette er det muligt at opnå den mindre længde imellem udgangspunktet S på den aksiale endedel og det punkt, ved hvilket nedsættelsen 20 i radius på 0,3 mm opnås.From the above equations it is deduced that the axial displacement X · ^ is 94.7 mm. By default, it is thus necessary to obtain a clearance yQ in the axial end portion of at least 0.3 nm in radius within the 100 mm region measured from the starting point of the axial end portion towards the axial end or edge of the slidable roller. During the presence of the rolling load, the boundary exists between the touching and non-touching regions between the starting point S and for the axial end part and the axial end or edge of the slidable roller. The line load on the roller is reduced when such a limit is displaced against the axial end of the roller. Therefore, it is possible to perform the axial outermost portion of the axial end portion at a radius of curvature R which is less than the radius of curvature of the starting point of the axial end portion or to form such an axial outer portion at a straight line with a large gradient. By doing this, it is possible to obtain the smaller length between the starting point S of the axial end portion and the point at which the reduction 20 in radius of 0.3 mm is obtained.
For at gøre den aksiale længde af den aksiale endedel af den forskydelige valse mindst mulig samtidig med, at man undgår mangler, såsom manglende styrke ved udgangspunktet S for den aksiale endedel, foreslås det som en foretruk-25 ken udførelsesform, at den buede aksiale endedel af den forskydelige valse har en krumningsradius på imellem 300 og 4000 mm. Selv om en lignende beregning udelades, eftersom ændringen af valsebelastningen for samme valseværk reduceres, er det ønskeligt, at længden imellem 30 udgangspunktet S for den aksiale endedel af den forskydelige valse og punktet, ved hvilket radiusnedsættelsen på 0,3 mm eller mere opnås, vælges til at være mindre end 100 mm.In order to minimize the axial length of the axial end portion of the displaceable roller while avoiding defects such as lack of strength at the starting point S of the axial end portion, it is proposed as a preferred embodiment that the curved axial end portion of the displaceable roller has a radius of curvature of between 300 and 4000 mm. Although a similar calculation is omitted since the change of the rolling load for the same rolling mill is reduced, it is desirable that the length between the starting point S of the axial end portion of the displaceable roller and the point at which the radius reduction of 0.3 mm or more be obtained to be less than 100 mm.
Fig. 8 og 9 viser forskellige former for den forskydeli-35 ge valses aksiale endedel. Nærmere betegnet har den del af den aksiale endedel, som på fig. 8 er beliggende imel-FIG. 8 and 9 show various forms of the axial end portion of the sliding roller. More particularly, the portion of the axial end portion shown in FIG. 8 is located between
17 DK 159593 B17 DK 159593 B
lem udgangspunktet og det punkt, ved hvilket frigangsstørrelsen på 0,5 mm er opnået, en krumningsradius R på 5000 mm og den del af den aksiale endedel, som er beliggende ud over det ovennævnte punkt er .dannet med 5 en krumningsradius R på 500 mm, hvilke dele med R = 500 mm og R = 5000 mm er jævnt forbundet.between the starting point and the point at which the clearance size of 0.5 mm is obtained, a radius of curvature R of 5000 mm and the part of the axial end part which lies beyond the above point is formed by a radius of curvature R of 500 mm. , which parts with R = 500 mm and R = 5000 mm are evenly connected.
På den anden side viser fig. 9 den form for den aksiale endedel, i hvilken den aksial yderste del af den aksiale endedel udgøres af en ret linie. Formen af valsen og 10 den i fig. 8 og 9 viste del frembyder den fordel, at den aksiale længde imellem udgangspunktet for den aksiale endedel og den aksiale yderkant af den forskydelige valse nedsættes for at afkorte den tid, som er nødvendig til at slibe den aksiale endedel af den forskydelige valse, hvil-15 ket sædvanligvis er besværligt og tidskrævende. Tilmed er det muligt at at opnå den store frigangsstørrelse i radius med en mindre aksial længde af den aksiale endedel, dvs. en størrelse af Hertz-udfladning på 1 mm eller tilsvarende frembragt i det værste tilfælde såsom ved et 20 valsningsuheld.On the other hand, FIG. 9 is the shape of the axial end portion in which the axial outermost portion of the axial end portion is a straight line. The shape of the roller and 10 shown in FIG. 8 and 9 provide the advantage that the axial length between the starting point of the axial end portion and the axial outer edge of the slidable roller is reduced to shorten the time required to grind the axial end portion of the slidable roller. 15 ket usually is cumbersome and time consuming. Furthermore, it is possible to obtain the large clearance size in radius with a smaller axial length of the axial end part, ie. a size of Hertz flattening of 1 mm or equivalent produced in the worst case such as by a rolling accident.
I det foregående er forklaringen kun fokuseret specielt på den aksiale endedel af den forskydelige mellemvalse.In the foregoing, the explanation is focused only specifically on the axial end portion of the displaceable intermediate roller.
Det er imidlertid klart, at den aksiale endedel af arbejds-valsen, som samvirker med den forskydelige mellemvalse, 25 danner en kontakt med den cylindriske hoveddel af sidstnævnte som følge af den aksiale indstilling af den forskydelige valse, som vist i fig. 10. I punktet for en sådan kontakt er belastningsfordelingen af valsekontakten imellem valserne så lille, som vist i fig. 10, så der 30 ikke opstår noget væsentligt problem med hensyn til styrken. For imidlertid at undgå revner i den forskydelige valse som følge af arbejdsvalsens aksiale endedel, foreslås det, at arbejdsvalsen har en aksial endedel, hvis diameter gradvis aftager imod den aksialt yderste ende, 18It will be understood, however, that the axial end portion of the working roller cooperating with the slidable roller 25 contacts the cylindrical body portion of the latter due to the axial adjustment of the slidable roller, as shown in FIG. 10. At the point of such contact, the load distribution of the roller contact between the rollers is as small as shown in FIG. 10 so that no significant problem arises with respect to strength. However, in order to avoid cracks in the displaceable roller due to the axial end portion of the work roll, it is suggested that the work roll has an axial end portion whose diameter gradually decreases toward the axially outermost end.
DK 159593 BDK 159593 B
f.eks. med en "buet profil som vist i fig. 10. For øvrigt repræsenterer mærket P i fig. 10 valsningsbelastningen.eg. with a "curved profile as shown in Fig. 10. Incidentally, the mark P in Fig. 10 represents the rolling load.
Selv om opfindelsen er blevet beskrevet som et seksvalse-højt valseværk med to mellemvalser anbragt i modstående 5 aksiale retninger og anbragt imellem den øverste arbejds-valse og den øverste støttevalse og imellem den nederste arbejdsvalse og nederste støttevalse, kan opfindelsen også anvendes ved et firevalsehøjt valseværk og en nederste støttevalse, og opfindelsen kan desuden anvendes 10 i forbindelse med det firevalsehøje valseværk i fig. 11, i hvilket støttevalser er aksial forskydelige, ligesom en fleretrinsvalse som vist i fig. 12 har to mellemliggende valser, som er aksialt forskydelige i modsatte retninger og anbragt imellem den øverste arbejdsvalse og den øverste 15 støttevalse og af de forskellige andre typer valseværker.Although the invention has been described as a six-roll high rolling mill with two intermediate rollers disposed in opposite axial directions and disposed between the upper working roll and the upper supporting roll and between the lower working roll and the lower rolling roll, the invention can also be applied to a four roll high rolling mill and a lower support roll, and the invention can further be used in connection with the four-roll high rolling mill of FIG. 11, in which support rollers are axially displaceable, as is a multi-stage roller as shown in FIG. 12 has two intermediate rollers which are axially displaceable in opposite directions and disposed between the upper working roll and the top 15 supporting roll and of the various other types of rolling mills.
Opfindelsen kan..også anvendes ved et valseværk med valser, som har en krone over hele deres aksiale længde. I et sådant tilfælde betragtes punktet, ved hvilket krumningen af kronen eller tilspidsningen ændres, som værende 20 udgangspunktet for valsens aksiale endedel.The invention can also be applied to a rolling mill with rollers having a crown over their entire axial length. In such a case, the point at which the curvature of the crown or taper changes is considered to be the starting point of the axial end portion of the roller.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55093195A JPS6018243B2 (en) | 1980-07-07 | 1980-07-07 | rolling roll |
| JP9319580 | 1980-07-07 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK460680A DK460680A (en) | 1982-01-08 |
| DK159593B true DK159593B (en) | 1990-11-05 |
| DK159593C DK159593C (en) | 1991-04-15 |
Family
ID=14075792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK460680A DK159593C (en) | 1980-07-07 | 1980-10-30 | ROLLING MILL |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0043869B2 (en) |
| JP (1) | JPS6018243B2 (en) |
| AT (1) | ATE14849T1 (en) |
| AU (1) | AU526637B2 (en) |
| CA (1) | CA1153586A (en) |
| DE (1) | DE3070984D1 (en) |
| DK (1) | DK159593C (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5956905A (en) * | 1982-09-28 | 1984-04-02 | Kawasaki Steel Corp | Six-stages rolling mill for temper rolling |
| JPS60158062U (en) * | 1983-11-28 | 1985-10-21 | 三菱重工業株式会社 | Piston ring coated with heat-resistant material |
| JPS60146508U (en) * | 1984-03-13 | 1985-09-28 | 石川島播磨重工業株式会社 | Roll grinding device of rolling mill |
| JPS60188853U (en) * | 1984-05-28 | 1985-12-14 | 株式会社 リケン | piston ring |
| JPS619109U (en) * | 1984-06-22 | 1986-01-20 | 川崎製鉄株式会社 | Multi-stage rolling equipment |
| JPS61144202A (en) * | 1984-12-19 | 1986-07-01 | Kawasaki Steel Corp | Rolling method for controlling shape of sheet stock |
| DE3624241C2 (en) * | 1986-07-18 | 1996-07-11 | Schloemann Siemag Ag | Method for operating a rolling mill for producing a rolled strip |
| JPH0396465U (en) * | 1990-01-22 | 1991-10-02 | ||
| US5174144A (en) * | 1990-04-13 | 1992-12-29 | Hitachi, Ltd. | 4-high rolling mill |
| CA2087156C (en) * | 1991-05-16 | 2000-12-26 | Toshiki Hiruta | Six high rolling mill |
| US5319430A (en) * | 1993-01-04 | 1994-06-07 | Xerox Corporation | Fuser mechanism having crowned rolls |
| DE10037004B4 (en) * | 2000-07-29 | 2004-01-15 | Sms Demag Ag | Roll stand for belt edge-oriented shifting of the intermediate rolls in a 6-roll stand |
| JP7331874B2 (en) * | 2021-01-29 | 2023-08-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Skin pass rolling mill backup roll, skin pass rolling mill, and skin pass rolling method |
| CN117483424B (en) * | 2023-11-17 | 2024-06-04 | 燕山大学 | Axially movable special-shaped roller for improving edge crack of magnesium alloy plate and rolling method |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1351074A (en) * | 1971-02-15 | 1974-04-24 | Hitachi Ltd | Rolling mills |
| US3733878A (en) * | 1971-10-20 | 1973-05-22 | Aluminum Co Of America | Roll end relief for rolling mills |
| JPS517635B2 (en) * | 1971-12-10 | 1976-03-09 | ||
| DE2322046C3 (en) * | 1973-05-02 | 1979-11-22 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Process for the production of printing forms |
| JPS5316784A (en) * | 1976-07-31 | 1978-02-16 | Matsushita Electric Works Ltd | Preparation of thermosetting resin decorative laminates |
| IN150120B (en) * | 1978-05-19 | 1982-07-24 | Sendzimir Inc T | |
| JPS5522420A (en) * | 1978-08-03 | 1980-02-18 | Nippon Steel Corp | Six-stage roll |
| DE2835514C2 (en) * | 1978-08-12 | 1982-12-02 | Sundwiger Eisenhütte Maschinenfabrik Grah & Co, 5870 Hemer | Device for the axial displacement of conical intermediate rolls in a multi-roll roll stand |
-
1980
- 1980-07-07 JP JP55093195A patent/JPS6018243B2/en not_active Expired
- 1980-10-20 AT AT80106377T patent/ATE14849T1/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-20 EP EP80106377A patent/EP0043869B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-10-20 DE DE8080106377T patent/DE3070984D1/en not_active Expired
- 1980-10-22 CA CA000362955A patent/CA1153586A/en not_active Expired
- 1980-10-30 AU AU63845/80A patent/AU526637B2/en not_active Expired
- 1980-10-30 DK DK460680A patent/DK159593C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0043869B1 (en) | 1985-08-14 |
| JPS6018243B2 (en) | 1985-05-09 |
| AU526637B2 (en) | 1983-01-20 |
| CA1153586A (en) | 1983-09-13 |
| JPS5717309A (en) | 1982-01-29 |
| DE3070984D1 (en) | 1985-09-19 |
| EP0043869A3 (en) | 1982-04-28 |
| DK460680A (en) | 1982-01-08 |
| DK159593C (en) | 1991-04-15 |
| EP0043869B2 (en) | 1990-11-07 |
| ATE14849T1 (en) | 1985-08-15 |
| EP0043869A2 (en) | 1982-01-20 |
| AU6384580A (en) | 1982-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK159593B (en) | ROLLING MILL | |
| US9878362B2 (en) | Press-forming tool and method for manufacturing press-formed product | |
| JPH01266901A (en) | Rolling machine | |
| US5467809A (en) | Liquid-cooled ingot mold for the continuous casting of steel billets in the form of slabs | |
| EP0993881A2 (en) | Constrained hardening method and apparatus for deformed bar workpieces | |
| MXPA06008167A (en) | Bending device comprising compensator rollers. | |
| KR100483173B1 (en) | Roll stand for rolling bands | |
| US4023612A (en) | Continuous casting mold and process of casting | |
| HUT73837A (en) | Roller | |
| EP0477751B1 (en) | Roll bending machine | |
| CN110420998B (en) | Production process of hot rolled steel plate | |
| JP3572950B2 (en) | Press forming method and apparatus | |
| RU2354481C1 (en) | Bellow forming die | |
| US6874346B1 (en) | Multi-form die base with rotatable anvils having alternative forming surfaces | |
| CN109332455B (en) | Use method of bending device for steel processing | |
| CN207434479U (en) | A kind of inlet roller way guider | |
| US20090113975A1 (en) | Roll die assemblies for pilger mills | |
| CN101293261B (en) | Support roll for flattener | |
| US1130911A (en) | Hot mill-roll. | |
| CN109127971A (en) | Steel ball peeler upper guide plate correction locking device | |
| US4712414A (en) | Rolling method of plate-like stock material by edger, and continuous hot rolling mill | |
| BRPI0721028B1 (en) | laminator and its roll | |
| CN211059525U (en) | Precision steel pipe | |
| US6053021A (en) | Rolling mill | |
| CN215701407U (en) | Special tool for replacing roller box of straightening machine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |