DK147461B

DK147461B - METHOD AND APPARATUS FOR HEAT TREATMENT OF ANIMAL ANIMAL MATERIAL FOR ANIMAL FEED

Info

Publication number: DK147461B
Application number: DK309676AA
Authority: DK
Inventors: Inge Magnus Tronstad
Original assignee: Myrens Verksted As
Priority date: 1975-07-09
Filing date: 1976-07-08
Publication date: 1984-08-20
Also published as: NO752467L; DK147461C; NO140560B; DK309676A; NO140560C; SE424040B; DE2630816A1; SE7607816L

Description

147461147461

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde og et apparat til varmebehandling af animalsk materiale til dyrefoder .The present invention relates to a method and apparatus for heat treating animal material for animal feed.

Ved fremstilling af dyrefoder ud fra animalsk råmateriale såsom fisk eller fiskemasse er det almindelig^ at råmaterialet koges, presses og tørres, idet den udpressede væske centrifugeres med henblik på fraskillelse af fedtstof eller olie, mens den tørrede, proteinrige masse anvendes som dyrefoder.In preparing animal feed from animal feedstock such as fish or fish pulp, it is common for the feedstock to be boiled, pressed and dried, centrifuging the extruded liquid for separation of fat or oil, while using the dried protein-rich pulp as animal feed.

2 1474612 147461

En. fremgangsmåde af denne art er omhandlet i svensk fremlæggelsesskrift nr, 351.433, ved hvilken det animalske materiale opvarmes i en åben beholder, hvorefter fedt og limvand fraskilles fra det faste materiale i en centrifuge, idet det fraskilte yderligere adskilles i fedt og limvand i en yderligere centrifuge. De fraseparerede faste stoffer fra begge centrifuger tørres til kødmel. Ved denne fremgangsmåde tilbageføres en del af det fraseparerede limvand til et sted mellem tilførslen til opvarmningsbeholderen og fraskillelsestrinnet med henblik på opvarmning af det behandlede materiale for at undgå de inddampnings-problemer, der ville opstå ved anvendelse af vanddamp til opvarmningen af materialet. Ved denne fremgangsmåde opnås kun en forholdsvis begrænset fjernelse af fedt fra faststofferne, hvilket forringer disses kvalitet som dyrefoder, ligesom materialet lokalt kan blive kraftigt opvarmet af det f.eks. 140°C varme limvand.One. method of this kind is disclosed in Swedish Patent Specification No. 351,433, wherein the animal material is heated in an open container, after which fat and glue water are separated from the solid material in a centrifuge, the separator further separated into fat and glue water in a further centrifuge. . The separated solids from both centrifuges are dried to meal. In this process, a portion of the separated glue water is returned to a location between the supply to the heating vessel and the separation step for heating the treated material to avoid the evaporation problems that would arise from the use of water vapor for heating the material. In this process, only a relatively limited removal of fat from the solids is obtained, which impairs their quality as animal feed, and the material can be locally heated by it e.g. 140 ° C hot glue water.

Almindeligt anvendte kogeapparater, som anvendes til opvarmningen af råmaterialet, består i regelen af en vandret anbragt, indvendig cylinderformet kappe, hvis indre indeholder en skruetransportør, som kontinuerligt transporterer massen fra tilførselsenden til bortførselsenden. Opvarmningen foregår først og fremmest ved indirekte damptilførsel, dvs. tilførsel af damp til et dampkammer i kappen og til transportskruen.Commonly used cookers used for heating the raw material usually consist of a horizontally arranged, inner cylindrical sheath, the inside of which contains a screw conveyor which continuously transports the mass from the supply end to the discharge end. Heating is first and foremost by indirect steam supply, ie. supply of steam to a steam chamber in the casing and to the transport screw.

Fra norsk patentskrift nr. 128.799 kendes der et kontinuerligt kogeapparat, som består af et lige antal, lodret anordnede kogesektioner, som er forsynet med hver sin rotor, og som er lodret anbragt ved siden af hinanden og koblet i serie.Norwegian patent specification 128,799 discloses a continuous cooking apparatus consisting of an equal number of vertically arranged cooking sections, each with its own rotor, arranged vertically side by side and connected in series.

Ved den art kontinuerlige kogeapparater, hvor opvarmningen af det materiale, som skal koges, finder sted ved hjælp af den opvarmede roterende rotorstamme, vil overfladetemperaturen på rotoren være forholdsvis høj, f.eks. i området 160°til 170°C.In the type of continuous cooking appliances where the heating of the material to be cooked takes place by means of the heated rotary rotor stem, the surface temperature of the rotor will be relatively high, e.g. in the range 160 ° to 170 ° C.

Dette medfører, at man ved kogeapparater af denne type får en forholdsvis ujævn kogning af det animalske materiale, samtidig med at de ophedede yderflader er stærkt udsat for at blive dækket med fastbrændte aflejringer fra råstoffet. En sådan fastbrænding 3 147481 sammen med den forholdsvis komplicerede konstruktion af den art kogeapparater medfører store problemer i forbindelse med rengøring af apparaterne. Desuden vil den fastbrændte belægning på varme-fladerne medføre en væsentlig reduceret varmeoverføringsvirkning, ligesom den vil forringe tørstoffets kvalitet som dyrefoder.As a result, boilers of this type have a relatively uneven boiling of the animal material, while the heated outer surfaces are highly exposed to being covered with burnt deposits from the feedstock. Such combustion, together with the relatively complicated construction of the type of cooker, causes major problems in cleaning the appliances. In addition, the burnt coating on the heat surfaces will result in a substantially reduced heat transfer effect, as will the quality of the dry matter as animal feed.

Opfindelsen har til formål at tilvejebringe en fremgangsmåde og et apparat til varmebehandling af animalsk materiale til dyrefoder, hvor de ovennævnte ulemper er fjernet, og som giver en jævn opvarmning af materialet til en temperatur, som ligger under ca. 100°C, nærmere betegnet en temperatur, som er tilstrækkelig til at sikre koagulering af proteinstofferne i råmaterialet, samtidig med at de fleste af næringsstofferne og vitalstofferne i materialet udsættes for en minimal denaturering, og hvor de parametre, som influerer på koaguleringsforløbet, let kan ændres og tilpasses de forskellige materiale- eller fiskearter med henblik på en mest mulig skånsom og udbytterig drift, samt hvor apparatet til udøvelse af varmebehandlingen foruden at være enkelt og økonomisk tillige er hygiejnisk i drift og let at rengøre.The invention has for its object to provide a method and apparatus for heat treating animal material for animal feed, wherein the above-mentioned disadvantages have been removed and which provides a uniform heating of the material to a temperature which is below approx. Specifically, a temperature sufficient to ensure coagulation of the protein substances in the raw material, while exposing most of the nutrients and vital substances in the material to a minimal denaturation and where the parameters affecting the coagulation process can be readily The various material or fish species are changed and adapted for the best possible gentle and productive operation, and where the apparatus for carrying out the heat treatment, in addition to being simple and economical, is hygienic in operation and easy to clean.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at materialet pumpes gennem en cylinderformet reaktor med sibælter til tilførsel og bortføring af forvarmet væske til begyndende koagulering af proteinindholdet, hvorved væske føres gennem reaktorens opvarmningszone i medstrøm eller modstrøm med materialet, eller i medstrøm i en del af opvarmningszonen og i modstrøm i en anden del ved reversering af væskestrømmen, hvorhos a) den forvarmede væske i en første driftstilstand tilføres reaktorens opvarmningszone gennem sibælter anbragt i begge ender af opvarmningszonen og ledes ud gennem et mellemliggende sibælte, og b) i en anden driftstilstand ved reversering af væskestrømmen tilføres gennem det mellemliggende sibælte og tappes ud gennem de ved enderne liggende sibælter.The process of the invention is characterized in that the material is pumped through a cylindrical reactor with sibbelts for supplying and removing preheated liquid for initial coagulation of the protein content, whereby liquid is passed through the reactor heating zone in co-current or countercurrent with the material, or in co-flow in part of the heating zone. and countercurrent in a second portion by reversing the fluid flow, wherein a) the preheated liquid is supplied in a first mode of operation to the heating zone of the reactor through sieve belts located at both ends of the heating zone and discharged through an intermediate sib belt, and b) in a second mode of operation by reversal of the fluid stream is fed through the intermediate sib belt and tapped out through the sib belts at the ends.

I den første driftstilstand føres materialet først i medstrøm med den forvarmede væske og opvarmes derved forholdsvis hurtigt til en relativt lav temperatur, mens det på den sidste del af dets vej gennem reaktoren føres i modstrøm med den forvarmede væske og derved gradvis meddeles en forholdsvis høj 147461 4 temperatur. Man opnår derved i begyndelsen en ret skånsom opvarmning af materialet samtidig med, at man opnår en ret fuldkommen koagulering af proteinstoffer i og uddrivning af fedtstoffer fra materialet, uden at man risikerer nogen fastbrænding af dette i reaktoren.In the first mode of operation, the material first co-flows with the preheated liquid and is thereby heated relatively rapidly to a relatively low temperature, while in the latter part of its path through the reactor it is fed countercurrently with the preheated liquid, thereby gradually communicating a relatively high 147461 4 temperature. In this way, you initially obtain a fairly gentle heating of the material while obtaining a fairly complete coagulation of protein substances in and expulsion of fats from the material without risking any burning of it in the reactor.

I den anden driftstilstand føres materialet først i modstrøm med den forvarmede væske og derpå i medstrøm med denne, hvorved man først opnår en forholdsvis hurtig opvarmning af materialet til en vis temperatur og derefter en fastholdelse og eventuelt en langsom forøgelse af denne temperatur.In the second operating state, the material is first run countercurrent with the preheated liquid and then co-flow therewith, first obtaining a relatively rapid heating of the material to a certain temperature and then a retention and possibly a slow increase of this temperature.

I hver af de to driftstilstande kan disse generelle forhold yderligere afstemmes ved variation af de mængder af forvarmet væske, der tilføres til henholdsvis bortledes fra hvert af de ved enderne anbragte sibælter.In each of the two operating states, these general conditions can be further tuned by varying the amounts of preheated liquid supplied to and discharged from each of the sib belts located at the ends, respectively.

Der er således ved fremgangsmåden skabt mulighed for at tilpasse varmebehandlingen af det animalske materiale optimalt efter dettes egenart, så at det efter behandlingen er bedst muligt egnet som dyrefoder.Thus, the method has created the opportunity to optimally heat treat the animal material according to its specificity, so that after treatment it is best suited as animal feed.

Der kan via yderligere sibælter i reaktorens opvarmningszone tilføres forvarmet spildevand, som er frasiet beholderen for det animalske materiale. Herved løses dels et spildevandsproblem, dels beriges dyrefoderet med det koagulerede proteinindhold i spildevandet .Pre-heated wastewater which is discharged from the animal material can be fed via additional sibbelts in the heating zone of the reactor. This solves partly a wastewater problem and partly enriches the animal feed with the coagulated protein content of the wastewater.

Apparatet til udøvelse af fremgangsmåden er ejendommeligt ved, at det omfatter en cylinderformet reaktor omfattende en pumpe til pumpning af materialet gennem reaktoren, at reaktoren omfatter en opvarmningszone med sibælter til tilførsel og bort- ; føring af forvarmet væske, idet sibælterne er forbundet med tilførsels- henholdsvis udtagningsledninger, som er koblet til recirkulation af den overskydende væske og/eller aftapning af denne, og at der i tilførselsledningerne, som er forbundet med sibælterne, er anbragt ventilorganer, som tjener til styring af den forvarmede væskes strømning gennem sibælterne, hvorhos væsken i et første parti af reaktorens opvarmningszone tillades at passere gennem materialet i medstrøm og i et andet parti i modstrøm.The apparatus for carrying out the method is characterized in that it comprises a cylindrical reactor comprising a pump for pumping the material through the reactor, that the reactor comprises a heating zone with side belts for supply and removal; conveying preheated fluid, the sib belts being connected to supply and withdrawal lines, respectively, which are coupled to recirculation of the excess liquid and / or bottling thereof, and that valve means are provided in the supply lines which are connected to the sib belts. controlling the flow of the preheated liquid through the sieve belts whereby the liquid in a first portion of the heating zone of the reactor is allowed to pass through the material in co-current and in a second portion in countercurrent.

5 1674615 167461

Der kan i området for sibælterne til tilførsel og bortføring af forvarmet væske være anbragt indsprøjtningsdyser for forvarmet spildevand.Injection belts for the supply and removal of preheated fluid may be provided with injection nozzles for preheated waste water.

Opfindelsen skal i det følgende beskrives nærmere, idet der henvises til tegningen, der viser en foretrukken udførelsesform for apparatet ifølge opfindelsen.The invention will now be described in more detail with reference to the drawing which shows a preferred embodiment of the apparatus according to the invention.

Det viste apparat består af en slank, rørformet, lodret reaktor 1 med i det væsentlige glatte inderflader. Ved reaktorens nedre ende er der anordnet en fødepumpe 2 for tilførsel af det til kogning bestemte animalske materiale, der via en tilførselsledning 3 tilføres fra en ikke vist beholder.The apparatus shown consists of a slender, tubular, vertical reactor 1 with substantially smooth inner surfaces. At the lower end of the reactor there is provided a feed pump 2 for supplying the animal material intended for boiling, which is supplied via a supply line 3 from a container not shown.

Fødepumpen 2 kan f.eks. være en fortrængningspumpe med excentrisk rotor og en svingbar klap anordnet mellem indløbet og udløbet, eller af den art, der er beskrevet i norsk patentskrift nr.The feed pump 2 can e.g. be a displacement pump with eccentric rotor and a pivotal flap arranged between the inlet and outlet, or of the kind described in Norwegian patent no.

Ϊ37 655. Den art pumper giver en i det væsentlige kontinuerlig fremføring af den ubehandlede masse, som derved føres gennem reaktoren 1, som en prop med meget jævn hastighed.Art37 655. This type of pump provides a substantially continuous feed of the untreated mass, which is thereby passed through the reactor 1, as a plug at very smooth speed.

I den ved tallet 4 betegnede varmeveksler fremskaffes der forvarmet væske med en passende temperatur. Fra varmeveksleren 4 føres den forvarmede væske gennem et rør 5 til et fordelingsrør 6, der ved sin øvre ende er tilkoblet et rørstykke 7, ved sin midterste del et rørstykke 8 og ved sin nedre ende et rørstykke 9. Rørstykkerne 7, 8 og 9 er sammenkoblet med hver sit styrbare ventilorgan henholdsvis 10, 11 og 12. Hver af ventilorganerne er forsynet med en stang, henholdsvis 10a, 11a og 12a, der kan stilles i en førstestilling B, der er vist med fuld optrukken linie, og en anden stilling A, der er antydet med stiplet linie. Det øvre ventilorgan 10 er via en rørstuds 13 forbundet med en første, øvre sigte-indretning 14, der omslutter et øvre afsnit af reaktoren l's opvarmningszone. Det midterste ventilorgan 11 er via en rørstuds 15 tilsluttet en sigteindretning 16 med større sigteflade, der omslutter et midterste parti på reaktoren 1, og det nedre ventilorgan 12 er via en rørstuds 17 tilknyttet en nedre sigteindretning 18, der omslutter et nedre afsnit på reaktorens opvarmningszone.In the heat exchanger designated by the number 4, preheated liquid of an appropriate temperature is obtained. From the heat exchanger 4, the preheated liquid is passed through a pipe 5 to a distribution pipe 6, which at its upper end is connected to a pipe piece 7, at its middle part a pipe piece 8 and at its lower end a pipe piece 9. The pipe pieces 7, 8 and 9 are each of the valve means is provided with a rod, 10a, 11a and 12a, respectively, which can be positioned in a first position B, shown in full line, and a second position A , which is indicated by a dotted line. The upper valve member 10 is connected via a pipe nozzle 13 to a first upper sieve device 14 which encloses an upper section of the heating zone of the reactor 1. The middle valve member 11 is connected via a pipe nozzle 15 to a larger screen surface sieving device 16 which encloses a central portion of the reactor 1, and the lower valve member 12 is connected via a pipe nozzle 17 to a lower sieve device 18 which encloses a lower section of the heating zone of the reactor. .

Få tegningen er der tillige vist et samlerør 18' der ved sin øvre ende via et kort rørstykke 19 er forbundet med det øvre ventilorgan 10, via et andet rørstykke 20 forbundet med det midter- 6 U7A61 ste ventilorgan 11 og via et tredje rørstykke 21 forbundet med det nedre ventilorgan 12.In the drawing, there is also shown a manifold 18 'which is connected at its upper end via a short pipe piece 19 to the upper valve member 10, via a second pipe piece 20 connected to the middle valve member 11 and via a third pipe piece 21 with the lower valve member 12.

Opvarmningen af varmevæsken foregår ved hjælp af kondenserende damp, der tilføres gennem en ledning 22, og som udfældes som et kondensat og aftappes gennem en ledning 23, der er tilsluttet det nedre afsnit på varmeveksleren 4. Den opvarmede væske fra varmeveksleren 4 føres ind i fordelingsrøret 6 ved hjælp af en cirkulationspumpe 24, som er anordnet under varmeveksleren 4, og som tillige tjener til udsugning af væske fra samlerøret 18*. Gennem ventilorganerne 10, 11 og 12 ledes væsken fra fordelingsrøret 6 ind i og ud af reaktoren 1 på i det væsentlige to forskellige måder. Når de pågældende ventilorganers ventilstænger 10a, 11a og 12a står i den stilling, der på tegningen er vist med fuld optrukken linie, dvs. stillingen B, vil forvarmet væske blive tilført reaktoren 1 gennem det øvre ventilorgan 10 og den øvre sigte-indretning 14, samtidig med at der tillige bliver tilført væske gennem det nedre ventilorgan 12 og den nedre sigteindretning 18.The heating of the heating fluid takes place by means of condensing steam supplied through a conduit 22, which is precipitated as a condensate and is drained through a conduit 23 which is connected to the lower section of the heat exchanger 4. The heated liquid from the heat exchanger 4 is fed into the distribution pipe. 6 by means of a circulation pump 24, which is arranged under the heat exchanger 4, and which also serves to extract liquid from the manifold 18 *. Through the valve means 10, 11 and 12, the liquid from the distribution pipe 6 is fed into and out of the reactor 1 in essentially two different ways. When the valve rods 10a, 11a and 12a of the respective valve members are in the position shown in the drawing in full line, ie. In position B, preheated liquid will be supplied to the reactor 1 through the upper valve member 10 and the upper sieve device 14, while at the same time liquid is supplied through the lower valve member 12 and the lower sieve device 18.

Væsken strømmer fra henholdsvis den øvre sigteindretning 14 og den nedre sigteindretning 18 til den midtliggende, dobbelte sigteindretning 16, hvor væsken forlader reaktoren 1 gennem ventilorganet 11 og via rørstykket 20 føres ind i samlerøret 18'.The liquid flows from the upper sieve device 14 and the lower sieve device 18, respectively, to the middle, double sieve device 16, where the liquid leaves the reactor 1 through the valve member 11 and is fed into the collector pipe 18 'via the pipe piece 20.

I ventilstængerne 10a, 11a og 12a"s anden stilling, dvs. stillingen A, vil væsken blive tilført reaktoren 1 fra fordelingsrøret 6 via rørstykket 8 og gennem ventilorganet 11 og den midtliggende sigteindretning 16. I området for sigteindretningen 16 vil en del af væsken strømme i medstrøm med materialets transportretning op mod området for sigteindretningen 14, hvor det via rørstudsen 13, ventilorganet 10 og rørstykket 19 føres ud fra reaktoren 1 til samlerøret 18'. Den øvrige del af væsken i området ved den midtliggende sigteindretning 16 vil føres i modstrøm mod materialets transportretning i reaktoren 1 og vil i området for den nedre sigteindretning 17 via rørstudsen 16, ventilorganet 12 Og rørstykket 21 føres ud af reaktoren 1 og ind i samlerøret 18'.In the second position of the valve rods 10a, 11a and 12a, i.e. the position A, the liquid will be supplied to the reactor 1 from the distribution pipe 6 via the pipe piece 8 and through the valve member 11 and the central sieve device 16. In the area of the sieve device 16 a portion of the liquid will flow. in co-flow with the material direction of transport up to the area of the sieve device 14, where it is discharged via the pipe nozzle 13, the valve member 10 and the pipe piece 19 from the reactor 1 to the collector pipe 18. The other part of the liquid in the area of the central sieve device 16 will be directed countercurrently the transport direction of the material in the reactor 1 and in the area of the lower sieve device 17 via the pipe nozzle 16, the valve member 12 And the pipe piece 21 is led out of the reactor 1 and into the collector pipe 18 '.

I begge stillingerne for ventilstængerne 10a, 11a og 12a, dvs. i stilling B og stilling A, vil den forvarmede væske over et afsnit af reaktoren strømme i modstrøm med materialet og over et andet afsnit strømme i medstrøm med det samme materiale. Ved reversering 7 147461 af væskestrømmen gennem sigteindretningerne vil den belægning, der under varmebehandlingsprocessen er dannet på sigtepladerne i sigte-indretningerne, løsne sig og transporteres med materialet videre frem gennem reaktoren 1.In both positions of the valve rods 10a, 11a and 12a, i.e. in position B and position A, the preheated liquid over one section of the reactor flows countercurrent with the material and over another section flows in co-current with the same material. By reversing the liquid flow through the sieve devices, the coating formed during the heat treatment process on the sieve plates in the sieve devices will loosen and be transported with the material forward through the reactor 1.

Den hyppighed, hvormed væskestrømmens retning skal ændres, kan på grundlag af empiriske tabeller tilpasses råstoffets tendens til at tætne sigtepladerne, eller styringen af ventilorganerne kan foregå automatisk ved hjælp styreorganer, der er tilkoblet trykfølsomme organer, som afføler tilførselstrykket for vaskevæsken i området ved sigteindretningerne eller trykforskellen over sigtepladerne, og som ved afføling af et tryk over en bestemt værdi afgiver en styreimpuls til ventilorganerne, der omstyrer disse. Det kan være hensigtsmæssigt at anordne ventilorganerne på en sådan måde, at de omstyres, når betingelsen for overtryk foreligger ved ét eller flere af de trykfølsomme organer.The frequency with which the direction of fluid flow is to be changed can be adjusted, based on empirical tables, the tendency of the raw material to seal the sieve plates, or the control of the valve means can be done automatically by means of control means connected to pressure-sensitive means which sense the supply pressure of the washing liquid in the area of the sieve inlet. the pressure difference across the sieve plates and which, when sensing a pressure above a certain value, gives a control pulse to the valve means which override them. It may be convenient to arrange the valve means in such a way that they are reversed when the condition of overpressure is present at one or more of the pressure sensitive means.

På reaktoren 1 er der tillige anordnet to ringformede indsprøjtningsdyser 25, 26, som er tilsluttet en fælles tilførselsledning 27, gennem hvilken forvarmet spildevand, der er afsigtet fra oplagringsbeholderen for det animalske materiale, tilføres reaktoren 1. Spildevandet eller, hvis materialet er fisk og fiskeråstof, blodvandet forvarmes til en temperatur, der ikke er større, end at koaguleringsprocessen forbliver uvirksom. Når blodvandet kommer ind i reaktoren, vil de stoffer i blodvandet, som kan koagulere, udkoaguleres på det materiale, der pumpes gennem reaktoren, og følge materialet gennem reaktoren. Et passende forhold mellem den mængde fisk eller fiskemasse, der tilføres reaktoren gennem røret 3 og pumpen 2, og den mængde blodvand, som tilføres via tilførselsrøret 27 og dyserne 25 og 26, kan udgøre ca. 80% fiskemasse og ca. 20% blodvand. Dette forhold kan selvsagt variere og er afhængig af massens konsistens og den mængde materiale, der haves på lager.Reactor 1 is also provided with two annular injection nozzles 25, 26 which are connected to a common supply line 27 through which preheated wastewater intended from the animal material storage vessel is supplied to the reactor 1. The waste water or, if the material is fish and fish feed, , the blood water is preheated to a temperature no greater than the coagulation process remains inoperative. As the blood water enters the reactor, the substances in the blood water that can coagulate will be coagulated on the material pumped through the reactor and follow the material through the reactor. A suitable ratio of the amount of fish or fish mass fed to the reactor through the tube 3 to the pump 2 and the amount of blood water supplied through the feed tube 27 and the nozzles 25 and 26 may be about 80% fish pulp and approx. 20% anemia. This ratio can, of course, vary and is dependent on the consistency of the mass and the amount of material stored.

Overskydende blodvand, dvs. blodvand som efter kogningen ikke indeholder koagulerbare stoffer, vil sammen med den forvarmede væske, der er tilført gennem sigteindretningerne 14 og 17, henholdsvis den midterste sigteindretning 16, og som under varme-behandlingsprocessen er sammenblandet med blodvandet, blive ført 147461 δ ud af reaktoren til samierøret 18'. Fra samlerøret 18' går en del af den brugte væske til en centrifugalrenser 28, hvor fine partikler, der er blevet ført gennem sigterne, fjernes. Fra centrifugalrenseren 28 føres væsken via cirkulationspumpen 24 tilbage til varmeveksleren 4 for fornyet opvarmning og cirkulation tilbage til reaktoren 1. Den overskydende del af væsken bliver via en rørledning 29, der er anordnet ved den nedre del af samlerøret 18', ført til en ikke vist dekanteringsenhed for separat bearbejdelse i denne.Excess anemia, ie. blood which does not contain coagulable substances after boiling, together with the preheated liquid supplied through the sieve devices 14 and 17 and the middle sieve device 16, which are mixed with the blood water during the heat treatment process, will be fed out of the reactor to the Sami tube 18 '. From the manifold 18 'a portion of the spent liquid goes to a centrifugal cleaner 28, where fine particles that have been passed through the sieves are removed. From the centrifugal cleaner 28, the liquid is fed back through the circulation pump 24 to the heat exchanger 4 for reheating and circulation back to the reactor 1. The excess part of the liquid is fed via a pipe 29 arranged at the lower part of the collector pipe 18 '. decanting unit for separate processing therein.

I tilknytning til varmeveksleren 4 er der vist et nedre tilførselsrør 30 og et øvre rør 31, der tjener til henholdsvis tilførsel og aftapning af rensevæske for rengøring af varmeveksleren 4.In connection with the heat exchanger 4 there is shown a lower supply pipe 30 and an upper pipe 31 which serve respectively to supply and drain cleaning liquid for cleaning the heat exchanger 4.

På tegningen er der også ved den nedre ende af fordelingsrøret 6 vist et rørstykket 32, som forbinder fordelingsrøret 6 med samlerøret 18*. I rørstykket 32 kan der på hensigtsmæssig måde være anordnet en strubeventil, som åbner og lukker i takt med de forskellige stillinger, som ventilstængerne 10a, 11a og 12a måtte indtage. Når ventilstængerne indtager stilling A, og kogevæske blot tilføres reaktoren 1 gennem den midterste sigteindret-ning 16, vil det være hensigtsmæssigt at have en mindre cirkulation af den forvarmede væske i fordelingsrøret 6 under området for rørstykket 8, så at der, når ventilstængerne føres tilbage til stilling B, i området for rørstykket 32 fremdeles vil være væske med en tilstrækkelig høj temperatur til, at der opnås en uforstyret varmebehandling af massen i reaktoren, navnlig i området omkring sigteindretningen 18.In the drawing there is also shown at the lower end of the distribution pipe 6 a pipe piece 32 which connects the distribution pipe 6 with the collector pipe 18 *. Conveniently, a choke valve may be arranged in the pipe piece 32 which opens and closes in accordance with the various positions which the valve rods 10a, 11a and 12a may occupy. When the valve rods take position A and the boiling liquid is simply supplied to the reactor 1 through the middle sieve device 16, it will be convenient to have a smaller circulation of the preheated liquid in the distribution pipe 6 below the area of the pipe piece 8 so that when the valve rods are returned to position B, in the region of the pipe piece 32, liquid will still be of a sufficiently high temperature to provide an undisturbed heat treatment of the mass in the reactor, especially in the area of the sieve device 18.

Temperaturen af den væske, som tilføres materialet i reaktorens opvarmningszone, dvs. i området omkring sigteindretningerne, kan på hensigtsmæssig måde tilpasses det materiale, der skal behandles, og materialets opholdstid i reaktoren.The temperature of the liquid supplied to the material in the heating zone of the reactor, i.e. in the area around the sieve devices, the material to be treated and the residence time of the material in the reactor may be suitably adapted.

Sammenhængen mellem koaguleringsgraden og temperaturen ved en opholdstid på 10 minutter i et opvarmet miljø er:The relationship between the degree of coagulation and the temperature at a residence time of 10 minutes in a heated environment is:

Temperatur °C Koaguleringsqrad % 40 5 50 30 60 80 70 92 147461 9Temperature ° C Coagulation Degree% 40 5 50 30 60 80 70 92 147461 9

Af ovenstående tabel fremgår det, at koaguleringen af flydende proteinstoffer sker ved opvarmning af godset til en vis mindstetemperatur (ca. 40°C) og opretholdelse af denne koaguleringstemperatur over et vist tidsrum.The above table shows that the coagulation of liquid protein substances occurs by heating the goods to a certain minimum temperature (about 40 ° C) and maintaining this coagulation temperature for a certain period of time.

Foruden tid og temperatur er tillige pH-værdien i kogemassen samt "omrøringsgraden" afgørende for udkoaguleringen. Hvis der skal tilvejebringes en fuldstændig udkoagulering i løbet af en rimelig opholdstid, må koaguleringstemperaturen ligges høj, dvs. op mod den maksimalt tilladelige med hensyn til proteindenaturering, dvs. i området 70 til 75°C. Dersom koaguleringen er meget fremskredet, dvs. der er opnået en høj koaguleringsgrad af massen, vil en del af det fedt, der er indlejret i proteingeleen, indesluttes og vanskeligt kunne presses ud ved en efterfølgende presseproces.In addition to time and temperature, the pH value of the boiling mass as well as the "stirring rate" is crucial for the coagulation. If a complete coagulation is to be provided during a reasonable residence time, the coagulation temperature must be high, ie. up to the maximum permissible in terms of protein denaturation, viz. in the range of 70 to 75 ° C. If the coagulation is very advanced, ie. When a high degree of coagulation of the mass is obtained, part of the fat embedded in the protein gel will be contained and difficult to squeeze out in a subsequent pressing process.

Denne indlejring af fedtet kan reduceres hvis koagulerings-graden sænkes, idet en del koagulerbare stoffer sammen med fedt da følger med i væskefasen.This embedding of the fat can be reduced if the degree of coagulation is lowered, since some coagulable substances together with fat then accompany the liquid phase.

Ved fiskearter, hvor fedtet i stor udstrækning forefindes indlejret i proteingeleen, f.eks. lodder, kan fedtindholdet i melet reduceres med 2-3% ved at sænke koaguleringsgraden, f.eks. ved reduktion af koaguleringstemperaturen fra 95°C til 60°C. med bibeholdelse af opholdstiden.In fish species where the fat is extensively embedded in the protein gel, e.g. weights, the fat content of the flour can be reduced by 2-3% by lowering the degree of coagulation, e.g. by reducing the coagulation temperature from 95 ° C to 60 ° C. with retention of residence time.

For fiskearter, hvor fedtet forefindes som ansamlinger, f.eks. i visse organer, er den ovenfor omtalte effekt af mindre betydning. Afhængigt af råstoffet og kravene til melkvalitet er det således af stor betydning, at opholdstid, temperatur, pH-værdiog andre parametre, som har indflydelse på koaguleringsprocessen for massen, kan varieres og styres på helt nøjagtig måde.For fish species where the fat is present as accumulations, e.g. in some organs, the effect mentioned above is of minor importance. Thus, depending on the raw material and the requirements for milk quality, it is of great importance that the residence time, temperature, pH value and other parameters that influence the coagulation process for the pulp can be varied and controlled in a very precise way.

Ved apparatet ifølge opfindelsen kan der med enkle midler opnås en hensigtsmæssig styring af de i det foregående anførte parametre. F.eks. kan opvarmningsgraden bestemmes ved temperature på den forvarmede væske, opholdstiden i reaktoren bestemmes ved pumpekapaciteten, og "omrøringen!1 bestemmes ved mængden af forvarmet væske, som pr. tidsenhed påvirker materialet. Endvidere kan den ønskede pH-værdi af den forvarmede væske justeres med passende instrumenter og doseringsapparater, der for tydeligheds skyld ikke er vist på tegningen.In the apparatus according to the invention, convenient control of the parameters listed above can be achieved by simple means. Eg. For example, the degree of heating can be determined by temperature of the preheated liquid, the residence time in the reactor is determined by the pumping capacity, and "stirring! 1 is determined by the amount of preheated liquid which affects the material per unit time. In addition, the desired pH value of the preheated liquid can be adjusted instruments and metering devices which, for clarity's sake, are not shown in the drawings.

10 14746110 147461

Ved et øvre afsnit af reaktoren 1 kan der på hensigtsmæssig måde være anordnet en yderligere sigteindretning 33, hvis sigte-virkning kan reguleres efter behov. Sigteindretningen 33 er tilvejebragt for det tilfælde, at den kogte masse, som føres ud af opvarmningszonen i reaktoren 1, er forholdsvis blød, at opsamle overskydende væske for bortføring af denne, eventuelt til en dekanteringsenhed eller for recirkulation sammen med den øvrige kogevæske .At an upper portion of the reactor 1, an additional sieving device 33 may be suitably arranged, the sieving effect of which can be adjusted as required. The screening device 33 is provided in the event that the cooked mass discharged from the heating zone in the reactor 1 is relatively soft, to collect excess liquid for removal thereof, possibly to a decanting unit or for recirculation with the other boiling liquid.

Den forvarmede væske cirkulerer i det væsentlige i reaktorens opvarmningszone, som fortrinsvis udgør hovedparten af reaktorens længde. Gennem den resterende del af reaktoren, dvs. i området over den øvre sigteindretning 14, transporteres massen med i det væsentlige jævnt eller svagt faldende temperatur for fuldstændig udkoagulering af flydende proteinstoffer. Ved den øvre ende går reaktoren 1 over i et transportrør 34 af passende dimension.The preheated liquid circulates substantially in the heating zone of the reactor, which preferably constitutes the majority of the length of the reactor. Through the remaining part of the reactor, ie. in the region above the upper sieve device 14, the pulp is transported at substantially uniform or slightly decreasing temperature for complete coagulation of liquid protein. At the upper end, the reactor 1 enters a conveyor tube 34 of appropriate dimension.

Som nævnt i det foregående kan der som forvarmet væske anvendes spildevand eller blodvand, som afsigtes fra råmaterialet eller fisken under lagringen, men til igangsætning og iøvrigt ved særlig tør fiskemasse kan væsken suppleres med kalkvand, f.eks. fra separate procestrin, eller ferskvand.As mentioned above, wastewater or blood water intended as preheated fluid may be used as intended from the raw material or fish during storage, but for commissioning and otherwise in particularly dry fish mass, the liquid may be supplemented with lime water, e.g. from separate process steps, or fresh water.

Fordelene ved fremgangsmåden og apparatet ifølge opfindelsen kan resumeres i følgende punkter: 1. Systemet giver en enkel og let styrbar kontinuerlig massereaktor med definerede procesparametre, som hastighed, mængde, temperatur osv.The advantages of the method and apparatus according to the invention can be summarized in the following points: 1. The system provides a simple and easily controllable continuous mass reactor with defined process parameters, such as speed, quantity, temperature, etc.

2. Reaktorvoluminet udnyttes fuldt ud.2. The reactor volume is fully utilized.

3. Massen får en jævn opvarmning til en forholdsvis moderat temperatur, dvs. minimal næringsmæssig forringelse af råstoffet som følge af varmebehandlingen.3. The mass is uniformly heated to a relatively moderate temperature, ie. minimal nutritional deterioration of the raw material as a result of the heat treatment.

4. Ingen direkte kontakt mellem masse og varme flader, der har meget høje temperaturer, dvs. ingen fastbrænding af råstof på apparatets forskellige dele.4. No direct contact between mass and hot surfaces having very high temperatures, ie. no burning of raw material on the various parts of the apparatus.

5. Apparatets konstruktion er enkel og økonomisk, idet selve reaktoren ikke indbefatter bevægelige dele.5. The design of the apparatus is simple and economical in that the reactor itself does not include moving parts.

11 147461 6. På grund af den gode udnyttelse af reaktorvoluminet og den lodrette anordning af reaktoren kræver apparatet kun lidt plads.11 147461 6. Due to the good utilization of the reactor volume and the vertical arrangement of the reactor, the apparatus requires little space.

7. Apparatet muliggør enkel og sikker styring af den forvarmede væskes pH-værdi for at give effektiv koagulering og gunstige betingelser for senere fjernelse af fedt, olie og vand.7. The apparatus enables simple and safe control of the pH value of the preheated liquid to provide effective coagulation and favorable conditions for subsequent removal of grease, oil and water.

8. Apparatet lader sig let rengøre på grund af de enkle geometriske dele, som indgår i apparatet.8. The appliance is easy to clean due to the simple geometric parts included in the appliance.

9. Apparatet indgår i et tæt system, som giver minimal spredning af lugtstoffer.9. The appliance is part of a dense system which gives a minimal spread of odors.

Claims

12 147461 Patent Claims.

A method of heat treating animal material for animal feed, characterized in that material is pumped through a cylindrical reactor with sibbelts for supplying and removing preheated liquid for initial coagulation of the protein content, thereby passing fluid through the reactor heating zone in co-current or countercurrent with the material, or in co-current in one portion of the heating zone and countercurrent in another portion by reversing the fluid flow, wherein a) the preheated liquid is supplied in a first operating state through the reactor heating zone through sib belts located at both ends of the heating zone and discharged through an intermediate sib belt, and b ) in another operating mode by reversing the fluid flow is fed through the intermediate sib belt and discharged through the sib belts at the ends.

Process according to claim 1, characterized in that preheated wastewater discharged from the animal material container is fed via additional sibbelts in the heating zone of the reactor.

Apparatus for carrying out the method according to claim 1, characterized in that it comprises a cylindrical reactor (1) comprising a pump (2) for pumping the material through the reactor, that the reactor (1) comprises a heating zone with a seat belt (14,16 (18) for the supply and removal of preheated liquid, the sib belts being connected to supply and withdrawal lines, respectively, which are coupled to recirculate the excess liquid and / or to drain it, and that in the supply lines (13,15,17), which are connected to the sib belts (14,16,18), are provided with valve means (10,11,12) which serve to control the flow direction of the preheated liquid through the sibbelts, whereby the liquid in a first part of the heating zone of the reactor is allowed to pass through the material in co-current and in another batch in countercurrent.