DK142242B - Process for continuous mixing by brewing herb for beer and other malt beverages and apparatus for carrying out the process. - Google Patents
Process for continuous mixing by brewing herb for beer and other malt beverages and apparatus for carrying out the process. Download PDFInfo
- Publication number
- DK142242B DK142242B DK619474A DK619474A DK142242B DK 142242 B DK142242 B DK 142242B DK 619474 A DK619474 A DK 619474A DK 619474 A DK619474 A DK 619474A DK 142242 B DK142242 B DK 142242B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- mesh
- tower
- malt
- brewing
- zone
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- 238000002156 mixing Methods 0.000 title claims description 19
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 10
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 title claims description 7
- 235000021577 malt beverage Nutrition 0.000 title claims description 3
- GXCLVBGFBYZDAG-UHFFFAOYSA-N N-[2-(1H-indol-3-yl)ethyl]-N-methylprop-2-en-1-amine Chemical compound CN(CCC1=CNC2=C1C=CC=C2)CC=C GXCLVBGFBYZDAG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 235000013399 edible fruits Nutrition 0.000 claims description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 12
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 6
- 230000017854 proteolysis Effects 0.000 claims description 6
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 4
- 238000005360 mashing Methods 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 28
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 11
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 8
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 8
- 230000009471 action Effects 0.000 description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 5
- 230000002255 enzymatic effect Effects 0.000 description 5
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 5
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 5
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 5
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 102000035195 Peptidases Human genes 0.000 description 3
- 108091005804 Peptidases Proteins 0.000 description 3
- 239000004365 Protease Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 108700038091 Beta-glucanases Proteins 0.000 description 2
- 108090000790 Enzymes Proteins 0.000 description 2
- 102000004190 Enzymes Human genes 0.000 description 2
- 240000005979 Hordeum vulgare Species 0.000 description 2
- 235000007340 Hordeum vulgare Nutrition 0.000 description 2
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 2
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 2
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 description 2
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 description 2
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 description 2
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 2
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 235000005822 corn Nutrition 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000035611 feeding Effects 0.000 description 2
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 2
- 238000004890 malting Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 2
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000238876 Acari Species 0.000 description 1
- WQZGKKKJIJFFOK-GASJEMHNSA-N Glucose Natural products OC[C@H]1OC(O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H]1O WQZGKKKJIJFFOK-GASJEMHNSA-N 0.000 description 1
- 235000008694 Humulus lupulus Nutrition 0.000 description 1
- 240000004808 Saccharomyces cerevisiae Species 0.000 description 1
- 241000872198 Serjania polyphylla Species 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 108010019077 beta-Amylase Proteins 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009837 dry grinding Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 235000015203 fruit juice Nutrition 0.000 description 1
- 235000011389 fruit/vegetable juice Nutrition 0.000 description 1
- 239000008103 glucose Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12C—BEER; PREPARATION OF BEER BY FERMENTATION; PREPARATION OF MALT FOR MAKING BEER; PREPARATION OF HOPS FOR MAKING BEER
- C12C7/00—Preparation of wort
- C12C7/04—Preparation or treatment of the mash
- C12C7/06—Mashing apparatus
- C12C7/065—Mashing apparatus with a vertical stirrer shaft
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12C—BEER; PREPARATION OF BEER BY FERMENTATION; PREPARATION OF MALT FOR MAKING BEER; PREPARATION OF HOPS FOR MAKING BEER
- C12C7/00—Preparation of wort
- C12C7/04—Preparation or treatment of the mash
- C12C7/042—Mixing malt with water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12C—BEER; PREPARATION OF BEER BY FERMENTATION; PREPARATION OF MALT FOR MAKING BEER; PREPARATION OF HOPS FOR MAKING BEER
- C12C7/00—Preparation of wort
- C12C7/04—Preparation or treatment of the mash
- C12C7/047—Preparation or treatment of the mash part of the mash being unmalted cereal mash
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12C—BEER; PREPARATION OF BEER BY FERMENTATION; PREPARATION OF MALT FOR MAKING BEER; PREPARATION OF HOPS FOR MAKING BEER
- C12C7/00—Preparation of wort
- C12C7/14—Lautering, i.e. clarifying wort
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Genetics & Genomics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Zoology (AREA)
- Soy Sauces And Products Related Thereto (AREA)
- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Apparatus Associated With Microorganisms And Enzymes (AREA)
Description
142242 o142242 o
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til kontinuerlig mæskning ved brygning af urt til øl og andre maltdrikke og et apparat til udøvelse af fremgangsmåden.The present invention relates to a method for continuous mixing by brewing herb for beer and other malt beverages and an apparatus for practicing the method.
5 Man kender flere fremgangsmåder til brygning af øl urt, der kan klassificeres i to hovedkategorier: Den "klassiske" brygmetode og den kontinuerlige fremgangsmåde.5 There are several methods for brewing beer herb that can be classified into two main categories: the "classic" brewing method and the continuous process.
Ved disse fremgangsmåder underkastes malten en vis behandling, og råfrugten såsom ris, majs, byg og andre 10 stivelsesholdige produkter underkastes en anden behandling, som kun kan gennemføres ved tilførsel af en del af malt-mæsken eller af enzymer fra en ydre kilde. For hvert af de vigtige brygmaterialer dvs. malten og råfrugten anvender man et bestemt forsukringsdiagram, hvorved fremkaldes 15 en bestemt enzymvirkning ved at forøge temperaturen fra 45°C til 75°C, hvilket sker trinvis, normalt tre trin. Det første trin ligger ved ca. 45°C, hvor proteolysen gennemføres. Så forøges temperaturen til ca. 65°C i det andet trin, som tillader indvirkning fra β-amylasen, og deref-20 ter hæves temperaturen til ca. 75°C for at fremkalde a-aroy-lasevirknlngen. Hele brygningens varighed til mæskens forsukring ved trinvis temperaturforøgeIse i et diskontinuerligt apparat ligger på 120-140 minutter. Den klassiske brygning byder strengt begrænsede driftsbetingelser mht, 25 tid/temperatur-diagrammet og formalingen, og det er nødvendigt at benytte særskilt behandling af råfrugten.In these processes, the malt is subjected to a certain treatment, and the raw fruit such as rice, corn, barley and other starch-containing products is subjected to another treatment which can only be effected by the application of part of the malt mash or by enzymes from an external source. For each of the important brewing materials ie. For example, in the malt and raw fruit, a specific assay diagram is used, which produces a certain enzyme effect by increasing the temperature from 45 ° C to 75 ° C, which occurs stepwise, usually three steps. The first step is at approx. 45 ° C where the proteolysis is carried out. Then the temperature is increased to approx. 65 ° C in the second step which allows the action of the β-amylase, and then the temperature is raised to approx. 75 ° C to induce the a-aroy laser action. The entire duration of brewing to assay the mesh by incremental temperature rise in a discontinuous apparatus is 120-140 minutes. The classic brewing offers strictly limited operating conditions with regard to the 25 time / temperature diagram and the grinding, and it is necessary to use separate treatment of the raw fruit.
Trods disse begrænsninger har bryggeriindustrien været tilbageholdende overfor kontinuerlig urtfremstilling i virkelig stor målestok, især fordi man ikke fuldt ud 30 har løst de problemer, der knytter sig til kontinuerlige brygmetoder.Despite these limitations, the brewing industry has been reluctant towards continuous herbal production on a truly large scale, especially since the problems associated with continuous brewing methods have not been fully resolved.
Kontinuerlig urtfremstilling har en række store fordele, herunder en formindskelse af apparaturet, som hele tiden fungerer i fyldt tilstand og dimensioneres til 35 permanent gennemsnitsydelse i stedet for spidsbelastning, mere fuldstændig termisk regenerering, og formindskelse af driftsudgifterne ved indretning af trinfølgen af operati- 142242Continuous herb preparation has a number of major advantages, including a reduction of the apparatus that is constantly operating at full capacity and sized for permanent average performance instead of peak load, more complete thermal regeneration, and reduction of operating costs by adjusting the sequence of operations 142242
OISLAND
2 oner rummæssigt langs fremgangsmådens vej i et permanent arrangement, der kræver færre eller mindre indgreb.2 ounces spatially along the path of the method in a permanent arrangement requiring less or less intervention.
Disse fordele ved kontinuerlig drift har dog hidtil ikke kunnet opnås ved indbrygningen, fordi mæsken ik-5 ke skal behandles ensartet, da visse dele af mæsken skal behandles længere og mere intenst end andre og gennemløbe apparatet til forskellige tidspunkter i en rækkefølge af trin, hvoraf kun de midterste kan gribe ind over hinanden.However, these advantages of continuous operation have not hitherto been achieved by the breaking-in, because the mesh must not be treated uniformly, as certain parts of the mesh must be treated longer and more intensely than others and pass through the apparatus at various times in a sequence of steps, of which only the middle can intervene.
Fra US patentskrift nr. 3.468.240 kendes en frem-gangsmåde og et apparat til kontinuerlig mæskning ved brygning af ølurt, nemlig af den art ved hvilken man indmæsker formalet malt og formalet råfrugt med vand og leder mæsken i en kontinuerlig strøm opad gennem et lodret tårn inddelt i en række successive oven på hinanden beliggende be-I5 handlingszoner, som holdes oprørt og opvarmes således, at mæskens temperatur ved gennemstrømningen hæves fra indbrygningstemperaturen til forsukringstemperaturen og eventuelt helt til kogepunktet. Det har imidlertid vist sig, at denne fremgangsmåde og det pågældende apparat er behæf-20 tet med en del ulemper. Den vigtigste af disse består formentlig i, at det ifølge US patentskriftets egne angivelser er nødvendigt at foretage en ret kraftig opdeling af mæsken i en række behandlingsstrømme, idet man arbejder med tykmæsk og tyndmæsk. Praktiske erfaringer viser endvi-25 dere, at især tykmæskens behandling volder problemer. Ud over behandlingen i det ovennævnte lodrette tårn undergår tykmæsken tillige behandling i en tilsvarende vandret liggende mæskekolonne, og efter sammenblanding med tyndmæsken foretages endnu en behandling i en vandretliggende mæske-30 kolonne. Såfremt man ønsker dobbeltmæskning, efterfølges hele denne behandling af en ligeså omfattende behandling på en række tilsvarende apparater jfr. således diagrammet i fig. 10 i US patentskrift nr. 3.468.240, og om nødvendigt, kan man endda gennemføre en tredobbelt mæskning, med 33 deraf følgende yderligere opbud af apparatur og overførselsledninger, som skal rengøres fra tid til anden- Denne opdeling i tykmæsk og tyndmæsk er nødvendig af hensyn tilUS Patent No. 3,468,240 discloses a method and apparatus for continuous mixing by brewing beer wort, namely the kind by which ground malted malt and ground crude with water is poured and the mixture is fed in a continuous flow upwards through a vertical tower is divided into a series of successive superimposed treatment zones which are kept upset and heated so that the mesh temperature is raised by the flow-in from the break-in temperature to the suction temperature and possibly to the boiling point. However, it has been found that this method and the apparatus in question suffer from some disadvantages. The most important of these probably consists in the fact that according to the US patent specification it is necessary to make a fairly strong division of the mash into a number of treatment streams, working with thick mash and thin mash. Practical experience also shows that especially the thicket's treatment causes problems. In addition to the treatment in the above-mentioned vertical tower, the thick mesh also undergoes treatment in a corresponding horizontal mesh column, and after mixing with the thin mesh another treatment is carried out in a horizontal mesh column. If double mesh is desired, this entire treatment is followed by an equally comprehensive treatment on a number of similar appliances, cf. thus the diagram of FIG. 10 of U.S. Patent No. 3,468,240, and if necessary, a triple mesh can be even performed, with 33 consequent additional supply of apparatus and transfer lines to be cleaned from time to time. This division into thick and thin mesh is required by respect to
OISLAND
3 U2242 mæskens natur, fordi de grovere partikler kræver lasngere behandlingstid, før de er fuldstændigt ekstraheret. Af denne årsag er,det især tykmæsken, som gennemgår ekstrem lang behandlingstid, og i virkeligheden føres de grovere 5 partikler for at opnå en fuldstaandig udludning næsten til kogepunktet med deraf følgende stor risiko for påbrænding på diverse hedeflader. Herudover består især fare for uønskede afsætninger i kroge langs hele fremføringsvejen.3 The nature of the mesh because the coarser particles require longer processing time before being fully extracted. For this reason, it is especially the thick mesh that undergoes extremely long processing time, and in fact the coarser 5 particles are fed to achieve a complete leaching almost to the boiling point, with consequent high risk of burning on various heat surfaces. In addition, there is a particular danger of unwanted deposits in hooks along the entire conveyor path.
Ifølge US patentskriftets fig. 1 og fig. 5 er mæ-10 sketårnet indrettet i en lang række behandlingszoner, opdelt ved gulve anbragt i etager og hver forsynet med hul skiftevis i tårnets ene og anden side. Mæsken fremføres herved ad en slags zigzagvej, og det fremgår, at der er tale om gradvis fortrængning fra den ene celle til den an-15 den, formentlig i kraft af indpumpningen af frisk indmæsk-ning forneden. Herved fremføres hele mæsken, dvs. såvel partikler som væske med samme hastighed. Mæsketårnet er forsynet med en centralt anbragt omrøreraksel, på hvilken der er anbragt omrørerblade midt i de enkelte celler, så-20 ledes at man i videst mulig udstrækning søger at eliminerer de værste problemer med bundfældning af især grovere partikler i den anvendte malt- og råfrugtskrå.According to FIG. 1 and FIG. 5, the mesh tower is arranged in a wide variety of treatment zones, divided by floors arranged in floors and each provided with holes alternately in one and the other side of the tower. The mesh is hereby conveyed by a kind of zigzag path, and it appears that there is a gradual displacement from one cell to the other, probably by virtue of the pumping of fresh indulgence below. Hereby the whole mash, ie. both particles and liquid at the same rate. The mesh tower is provided with a centrally located agitator shaft, on which agitator blades are placed in the middle of the individual cells, so as to try to eliminate as far as possible the worst problems of settling especially coarser particles in the malt and raw fruit slab used. .
Simpel forsøgsmæssig afprøvning af det pågældende udstyr har dog vist, at disse ulemper faktisk ikke lader 25 sig overvinde effektivt, og at omfattende manuel rengøring af mæsketårnet er nødvendig med endog ret korte intervaller. Hertil kommer, at det i praksis tillige har vist sig, at væsken på grund af kraftig omrøring er udsat for en i høj grad uønskelig tilbageblanding fra hver enkelt celle 30 til den umiddelbart foregående celle, hvilket nu har vist sig at skyldes manglende regulering ved overførslen fra den ene celle til den næstfølgende. Som nævnt ovenfor sker denne overførsel blot gennem huller i gulvene, der ganske vist er anbragt skiftevis i hver side af tårnet; men 35 dette er ikke ret effektivt mod tilbageblanding.However, simple experimental testing of the equipment in question has shown that these drawbacks are not effectively overcome and that extensive manual cleaning of the mesh tower is necessary at even relatively short intervals. In addition, in practice it has also been found that due to vigorous stirring the liquid is subjected to a highly undesirable back-mixing from each individual cell 30 to the immediately preceding cell, which has now been found to be due to a lack of regulation in the transfer. from one cell to the next. As mentioned above, this transfer occurs only through holes in the floors, which are admittedly arranged alternately on each side of the tower; but 35 this is not quite effective against back-mixing.
Den i US patentskrift nr. 3.468.240 beskrevne teknik har derfor i praksis vist sig at være særdeles van- 142242The technique disclosed in US Patent No. 3,468,240 has therefore in practice been found to be extremely common.
OISLAND
4 skelig at udøve på grund af et ret stort opbud af apparatur, som er udsat for kraftig tilstopning såvel som på-brænding med deraf følgende behov for hyppig nødvendig manuel rengøring.4 difficult to exercise due to a rather large supply of apparatus which is subject to heavy clogging as well as burning with consequent need for frequent necessary manual cleaning.
5 Det har nu vist sig, at ovennævnte ulemper kan af hjælpes ved kontinuerlig mæskning i et lodret tårn, hvor man ligeledes indfører den frisk indmæskede strøm i bunden og udtager den færdige mæsk i toppen, hvilket tårn ligeledes er opdelt i en række oven på hinanden anbragte 10 behandlingszoner, der holdes omrørt ved hjælp af en centralt anbragt omrøreraksel påmonteret omrørere i de respektive behandlingszoner og som opvarmes, idet mæskens temperatur hæves i det ønskede mønster fra indbrygningstemperaturen til afmæskningstemperaturen. Imidlertid gennemlæ føres fremgangsmåden ifølge opfindelsen på en anden måde, hvilket tilvejebringer en lang række tekniske forbedringer, der først og fremmest' skal ses i et forenklet apparatur, som er af mere kompakt natur, som er lettere at regulere, og som især giver hurtigere behandlingstider og 20 således forøget produktivitet. Herved opnås specielt bedre og mere effektiv varmeoverførsel med mindre risiko for påbrænding, og desuden elimineres faren for tilstopning.It has now been found that the above disadvantages can be helped by continuous mashing in a vertical tower, whereby the freshly mashed stream is also introduced into the bottom and the finished mash is taken out at the top, which tower is also divided into a row on top of each other. 10 treatment zones are maintained which are stirred by means of a centrally located stirrer shaft mounted on stirrers in the respective treatment zones and which are heated, raising the temperature of the mesh in the desired pattern from the breaking-in temperature to the sealing temperature. However, the method according to the invention is carried out in a different way, which provides a large number of technical improvements, which are first of all to be seen in a simplified apparatus which is more compact in nature, which is easier to regulate, and which in particular gives faster processing times. and 20 thus increased productivity. This results in particularly better and more efficient heat transfer with less risk of burning, and also eliminates the danger of clogging.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er således af den art, ved hvilken formalet malt og eventuelt råfrugt 25 indmæskes med vand, og mæsken i en kontinuerlig strøm ledes opad gennem et lodret tårn opdelt i en rækkefølge af over -hinanden liggende behandlingszoner, der holdes omrørt og opvarmes, så mæskens temperatur under gennemstrømninger hæves fra 30-40°C til knap 80°C, og er ejendommelig 30 ved, at de enkelte behandlingszoner, der er indsnævret i bund og top, omrøres til frembrydende turbulens ved bunden af zonen, medens væsken holdes turbulensfri i dens topdel, at tilbageblanding fra en behandlingszone til den forudgående behandlingszone forhindres i den indsnævrede passage 35 mellem disse, og at opvarmning gennemføres i de enkelte behandlingszoner med flere ensartet opvarmede hedeflader, der hver strækker sig over så stort et areal, at lokal over- 5 142242The process according to the invention is thus of the kind in which ground malt and possibly raw fruit are soaked with water, and the mash in a continuous stream is led upward through a vertical tower divided into a series of overlying treatment zones which are kept stirred and heated. so that the mesh temperature during flow is raised from 30-40 ° C to just under 80 ° C, and is peculiar in that the individual treatment zones, which are narrowed at the bottom and top, are stirred to produce turbulence at the bottom of the zone while the fluid is kept turbulent free. in its top portion, mixing back from one treatment zone to the prior treatment zone is prevented in the constricted passage 35 between them, and that heating is carried out in the individual treatment zones with several uniformly heated hot surfaces, each extending over such a large area that 5 142242
OISLAND
hedning undgås, hvorhos hedefladen for en zones top fortrinsvis er fælles med den overliggende zones bund.Heath is avoided, where the heath surface of a zone's top preferably shares with the bottom of the overlying zone.
Apparatet ifølge opfindelsen er af den art, der omfatter et tårn opdelt i mange over hinanden arrangere-5 de kamre indbyrdes forbundet i serie og forsynet med tilløb forneden og afløb foroven i tårnet og eventuelt forsynet med et eller flere tilløb og/eller afløb på mellemliggende niveauer og udstyret med varmeorganer og med ak-sialt anbragte omrørere, og er ejendommeligtved, at kam-10 rene er indsnævret centralt i bund og top, at der ved overgangen fra et kammer til det næstfølgende i indsnævringen er anbragt en sluse til sikring mod tilbageblanding, at der i hvert kammer umiddelbart over slusen er monteret et omrørerorgan på akslen, og at kamrene er forsynet med var-15 meorganer, fortrinsvis i form af varmekapper med tilløb og afløb til cirkulation af opvarmningsmedium opdelt i sektioner fordelt over en stor del af vægfladen, men især ved top og bund.The apparatus according to the invention is of the kind comprising a tower divided into many mutually arranged chambers interconnected in series and provided with feedings at the bottom and drains at the top of the tower and optionally provided with one or more inlets and / or drains at intermediate levels. levels and equipped with heating means and with axially arranged agitators, and is peculiar in that the chambers are narrowed centrally at the bottom and that a lock for locking back is fitted at the transition from one chamber to the next in the narrowing. that in each chamber immediately above the lock is mounted a stirrer on the shaft and that the chambers are provided with heating means, preferably in the form of heating hoods with inlets and drains for circulation of heating medium divided into sections distributed over a large part of the wall surface , but especially at the top and bottom.
De tekniske fordele, som opnås ved fremgangsmå-20 den 0g apparatet ifølge opfindelsen, skal specielt ses på baggrund af løsningen af et fundamentalt teknisk problem i forbindelse med kontinuerlige mæskemetoder, der specielt hænger sammen med, at forskellige fraktioner af væske og suspenderede faststoffer kræver forskellig behandlingstid.In particular, the technical advantages obtained by the method and apparatus of the invention are to be seen in the light of the solution of a fundamental technical problem in connection with continuous meshing methods which is particularly related to the fact that different fractions of liquid and suspended solids require different processing time.
25 Dette ses således i ovennævnte US patentskrift ved opdelingen af mæsken i en tykmæsk og en tvndmæsk.25 This is thus seen in the above-mentioned US patent when dividing the mash into a thick mash and a mash.
Det har nu imidlertid vist sig, at denne opdeling ikke er nødvendig, idet man ved den foreliggende fremgangsmåde og med det nu foreslåede apparat kan behandle både 30 tykmæsk og tyndmæsk i én fælles strøm, nemlig i kraft af, at partiklerne og især de grovere fraktioner tillades længere opholdstid i apparatet ved, at væsken fremføres hurtigere end partiklerne. Dette kan overraskende nok lade sig gøre, såfremt man tilvejebringer en omhyggelig li-35 gevægt mellem dekantering og turbulens i de enkelte behandlingszoner ved en særlig udformning af disse, nemlig ved at anbringe omrørerorganet i bunden af hvert kammerHowever, it has now been found that this division is not necessary, since in the present method and with the presently proposed apparatus both 30 thick and thin mesh can be treated in one common stream, namely by virtue of the fact that the particles and especially the coarser fractions longer residence time in the apparatus is allowed by the liquid being fed faster than the particles. Surprisingly, this can be achieved by providing a careful balance between decantation and turbulence in the individual treatment zones by a special design thereof, namely by placing the agitator at the bottom of each chamber.
OISLAND
6 142242 (i stedet for midt i kammeret som hidtil) og ved at tilvejebringe en sluse i indsnævnringen mellem det ene kammers top og det næstfølgende kammers bund til sikring mod tilbageblanding og ved at gennemføre opvarmning hovedsa-5 gelig i bunden og i toppen af de enkelte kamre.No. 6 142242 (instead of in the middle of the chamber as before) and by providing a lock in the constriction between the top of one chamber and the bottom of the next chamber to prevent back-mixing and by conducting heating substantially at the bottom and top of the chamber. some chambers.
I kraft af disse foranstaltninger tilvejebringes en effektiv opslæmning af også de grovere partikler i den indsnævrede bunddel i hvert kammer, hvor omrøreren er anbragt. Denne omrøring gennemføres til opnåelse af et Rey- 2-° noldstal svarende til begyndende turbulens i bunden af kammeret. På grund af kammerets udformning afbøjes den med omrøreren tilvejebragte centrifugalvirkning imidlertid opefter og på grund af den bredere midterzone svækkes turbulensen således, at der opnås en mere rolig strømning.By these measures, efficient slurry is also provided for the coarser particles in the constricted bottom portion of each chamber where the agitator is located. This stirring is carried out to obtain a Rey-2 ° zero number corresponding to initial turbulence at the bottom of the chamber. However, due to the design of the chamber, the centrifugal action provided by the stirrer is deflected upwards and, due to the wider center zone, the turbulence is attenuated to achieve a quieter flow.
15 På grund af den indsnævrede form ved kammerets top vil væsken her fremføres med større hastighed end gennemsnitshastigheden taget over kammerets højde som helhed. På grund af den kraftigere omrørervirkning med indtrædende turbulens ved kammerets bund holdes partiklerne effektivt 20 opslæmmet med deraf følgende forbedret ekstraktionsvirkning og ringere risiko for påbrænding, således at der kan foretages en væsentlig kraftigere varmetilførsel gennem hedefladen ved kammerets bund end ved ovennævnte kendte teknik. På grund af den roligere midterzone er partikler-25 ne ikke så tilbøjelige til at medrives, før deres størrelse er passende formindsket ved den foretagne ekstraktion, og deres opholdstid i kammeret bliver derfor længere end væskens gennemsnitlige fremføringshastighed. Faktisk drives fremgangsmåden med henblik på at tilvejebringe en li-20 gevægt for de groveste partikler mellem tyngdekraftens bundfældningsvirkning og opdriften hidrørende fra turbulens (medrivning) og fra almindelig væskefremføring gennem hele apparaturet (pumpevirkning).Because of the constricted shape at the top of the chamber, the fluid here will be conveyed at a greater velocity than the average velocity taken over the height of the chamber as a whole. Due to the stronger stirring effect with onset of turbulence at the bottom of the chamber, the particles are effectively slurried with the consequent improved extraction effect and lower risk of burning, so that a significantly stronger heat supply through the heat surface at the bottom of the chamber can be made. Due to the quieter middle zone, the particles are not as likely to be entrained until their size is suitably reduced by the extraction undertaken, and their residence time in the chamber therefore exceeds the average flow rate of the liquid. In fact, the process is operated to provide a light weight for the coarsest particles between the gravitational effect of gravity and the buoyancy resulting from turbulence (entrainment) and from ordinary fluid flow throughout the apparatus (pump action).
I kraft af ovennævnte hurtigere væskefremførings-25 hastighed ved kammerets top tillades her ligeledes en kraftigere varmeoverførsel end normalt, og tillige er risikoen for påbrænding minimal, eftersom opslæmningen især 7 142242By virtue of the above-mentioned faster liquid feed rate at the top of the chamber, a higher heat transfer than normal is also allowed here, and also the risk of burning is minimized, since the slurry in particular 7 142242
OISLAND
er tættest ved kammerets bund. Ifølge en særlig udførelsesform for fremgangsmåden benyttes fælles opvarmning for et kammers top og det næstfølgende kammers bund, således at den væske, der strømmer gennem slusen i den indsnævrede 5 passage, allerede er forvarmet, og herved udsættes opslæmningen for såvel en indvendig som en udvendig varmetil- førsel med deraf følgende effektivisering af ekstraktionsvirkningen. Tillige understøtter opvarmningen ved kammerets top væskens opdrift gennem slusen, samtidig med at de var-10 mere lag ved kammerets top har en vis tilbagevisning af den nedenunder liggende koldere opslæmnings turbulente strømninger.is closest to the bottom of the chamber. According to a particular embodiment of the method, common heating is used for the top of a chamber and the bottom of the next chamber so that the liquid flowing through the lock in the narrowed passage is already preheated, thereby exposing the slurry to both an internal and an external heating device. - driving with the resulting efficiency of extraction effect. In addition, the heating at the top of the chamber supports the buoyancy of the fluid through the sluice, while the warmer layers at the top of the chamber have some reflection of the turbulent flows below the colder slurry.
Det ses således, at samtlige de ovenfor ifølge opfindelsen specificerede foranstaltninger virker sammen om 15 at tilvejebringe det ønskede strømningsmønster, som sikrer længere opholdstid for de grovere partikler end for væskefasen, og som desuden fremmer ekstraktionsvirkningen gunstigt, samtidig med at varmeoverførslen effektiviseres.Thus, it is seen that all the measures specified according to the invention work together to provide the desired flow pattern which ensures longer residence time for the coarser particles than for the liquid phase, and which furthermore promotes the extraction effect favorably while enhancing the heat transfer.
Disse virkninger giver tilsammen det resultat, at mæske-20 tårnets ydelse forøges både i kraft af kortere nødvendig . t gennemløbshøjde, kortere behandlingstid og mindre risiko for påbrænding og tilstopning.These effects together give the result that the performance of the mesh tower is increased both by virtue of the shorter necessary. t throughput height, shorter processing time and less risk of burning and clogging.
Skal maltens naturlige opløsning forløbe pænt, må overhedning nemlig mindskes, dvs. som udtrykt ved lavest 25 mulig temperaturgradient i de laminære lag på hedefladerne, for ikke at skade den enzymatiske kraft før færdig omdannelse af maltens og evt. råfrugtens stivelse. Ved fremgangsmåden og i apparatet ifølge opfindelsen tilstræbes netop en ret kraftig og forholdsvis ensartet omrøring 30 af mæsken og anvendelse af et sådant forhold mellem opvarmet overflade og opvarmet rumfang, at overhedningen kan holdes på nogle få °C, og det har vist sig at brygningen da kan gennemføres til fuld ekstraktion og forsukring i løbet af ca. 1 time.If the natural solution of the malt is to proceed well, superheating must be reduced, ie. as expressed at the lowest 25 possible temperature gradient in the laminar layers on the heat surfaces, so as not to damage the enzymatic force until complete conversion of the malt and possibly the starch of the raw fruit. In the method and in the apparatus according to the invention, precisely a rather vigorous and relatively uniform stirring of the mash and the use of such a ratio of heated surface to heated volume is sought so that the superheat can be kept at a few ° C and it has been found that brewing can be completed for full extraction and suctioning in approx. 1 hour.
35 Ved brygningen fås da en urt med tilfredsstillende egenskaber, selv ved meget forskellige tids/temperatur-dia-grammer, og endda selv om man fjerner sig betydeligt fra35 When brewing, a herb with satisfactory properties is obtained, even at very different time / temperature diagrams, and even if you remove significantly from
OISLAND
8 142242 gængs praksis. Det ser ud til, at den vigtigste variabel er den totale behandlingstid, som naturligvis afhænger af maltkvaliteterne, af forholdet mellem skrå og vand og af formalingen.8 142242 common practice. It seems that the most important variable is the total processing time, which, of course, depends on the malt grades, the slope-water ratio and the milling.
5 Det er bemærkelsesværdigt, at en direkte trinløs forøgelse af indmæskningstemperaturen til forsukringstemperaturen, der er af størrelsesorden 70-80°C, giver et brygudbytte, der er sammenligneligt med brygudbyttet ved den klassiske trinmetode, og vel at mærke i løbet af kun 10 ca. 1 time til maltens opløsning.It is noteworthy that a direct stepless increase of the suction temperature to the suction temperature, of the order of 70-80 ° C, gives a brew yield comparable to the brew yield by the classical step method, and to be felt within only about 10 minutes. 1 hour to the malt solution.
Det er også bemærkelsesværdigt, at man straks ved indmæskningen blander malten og hele råfrugten (som ellers først skal behandles ved ca. 100°C) og alligevel opnår fuldstændig forsukring efter temperaturforøgelse uden ud-15 prægede trin til ca 77°C og vel at mærke i løbet af kun lidt over 1 time.It is also noteworthy that the malt and all the raw fruit (which must first be treated at about 100 ° C) are mixed immediately upon curing and yet complete suctioning after temperature increase without significant steps to about 77 ° C and noticeable. in just over 1 hour.
Det tab i ekstrakt og dermed i forgærbarhed, som ellers hidtil har knyttet sig til blanding af hele malt- og råfrugtskråen fra start, manifesterer sig ved, at mæsken 20 farves sort med iod på grund af uopløst stivelse, selvom temperaturen til slut hæves mod 100°C; men dette tab kan nedbringes til en økonomisk acceptabel værdi, når man følger fremgangsmåden ifølge opfindelsen. Desuden er appara-tet enklere og gør det muligt at genvinde mask og at recir-25 kulere en del af brygget, om ønsket.The loss in extract and thus in fermentability, which has otherwise hitherto been associated with mixing of the whole malt and raw fruit from the beginning, is manifested by the fact that the mash 20 is dyed black with iodine due to undissolved starch, although the temperature is eventually raised to 100 ° C; but this loss can be reduced to an economically acceptable value when following the method of the invention. In addition, the apparatus is simpler and allows to recover the mask and to recirculate part of the brew, if desired.
Endvidere tillades brugen af meget fint formalet råfrugt, hvilket forøger dennes tilgængelige overflade for maltens enzymatiske virkning, og hvilket understøttes ved passende valg af temperaturstyringen ved brygningens afslutning.Furthermore, the use of very finely ground raw fruit is allowed, which increases its available surface for the enzymatic action of the malt and which is supported by appropriate choice of temperature control at the end of brewing.
30 Ved at udforme fremgangsmåden og apparatet iføl ge opfindelsen som kontinuerligt opererende brygværk, kun med lodret kredsløb, undgås, at grovere partikler sætter sig forskellige steder ved behandlingen, men tværtimod fordeles ensartet over hele apparatets tværsnit, og ved an-35 vendelse af flere celler i serie ovenpå hverandre formindskes spredning i størrelsen "opholdstid for den enkelte partikel/middelopholdstid for hele skråen" til en værdi,By designing the method and apparatus according to the invention as continuous brewing, only with vertical circuits, coarser particles are prevented from settling at different treatment points, but on the contrary distributed uniformly throughout the entire cross-section of the apparatus and by the use of several cells. in series on top of each other, the dispersion in the size "residence time of the individual particle / mean residence time of the whole slope" is reduced to a value,
OISLAND
9 142242 som er væsentlig mindre end for en enkelt celle. Endvidere understøtter omrørernes form, anbringelse og hastighed en ensartet opholdstid for hver bestemt partikelstørrelse. Da det er lettest at indrette fremgangsmåden med 5 henblik på effektiv opløsning og ekstraktion af et bestemt niveau for partikel- eller kornstørrelser, foretrækkes det ifølge opfindelsen, at der anvendes brygmaterialer med en snæver kornstørrelsesfordeling.9 142242 which is substantially smaller than for a single cell. Furthermore, the shape, arrangement and speed of the agitators support a uniform residence time for each particular particle size. Since it is easiest to arrange the process for efficient dissolution and extraction of a particular level for particle or grain sizes, it is preferred according to the invention that brew materials having a narrow grain size distribution be used.
Det har herved vist sig, at tabet af ekstraktstof 10 i uopløste restkorn knyttet til ugunstig, individuel behandling af grovere korn, dvs. behandling ved for kort opholdstid i mæsketårnet, kan formindskes stærkt og kun når op på nogle få procent, selv ved minimale opholdstider på langt under 1 time.It has hereby been found that the loss of extract 10 in unresolved residual grains is associated with unfavorable individual treatment of coarser grains, ie. treatment at too short a residence time in the mesh tower can be greatly reduced and only reaches a few percent, even at minimum residence times of well under 1 hour.
15 Dette resttab kan med fordel formindskes yderlige re ved forøgelse af middelopholdstiden, der reguleres ved mæskens fremføringshastighed og cellerumfanget, og ved særlige udformninger af slusen, der effektivt sikrer mod tilbageblanding. Desto større nettoydelsen er, som apparatet 20 er dimensioneret efter, jo større skal forholdet være mellem cellernes rumfang og passagens areal. Faktisk tilskriver partiklernes kornstørrelse ikke at gå under en for lille passagediameter. Ved større ydelse bliver mæskens hastighed gennem passagen højere, og et for lille tværsnit 25 vil let frembringe turbulens, som er uheldig eller endog skæbnesvanger ved at medrive uopløste korn tværs over cellerne til næste passage og i hvert fald forringe opholdstiden og dermed udbyttet af ekstraktstof.This residual loss can advantageously be reduced further by increasing the mean residence time, which is regulated by the rate of feeding of the mesh and the cell volume, and by special designs of the sluice which effectively protect against back-mixing. The greater the net performance as the apparatus 20 is sized, the greater the ratio between the volume of the cells and the area of the passage. In fact, the grain size of the particles does not attribute to going below a too small passage diameter. At greater performance, the velocity of the mesh through the passage becomes higher, and a too small cross-section 25 will easily produce turbulence which is unfortunate or even fatal by entraining unresolved grains across the cells for the next passage and at least decreasing the residence time and thus the yield of extract.
Dette findes da i masken, og hvis det kan genvin-30 des herfra, f.eks. ved brygning under recirkulation i modstrøm til maskpressesaften, kan man eventuelt godtage en mindre udtømmende opløsning ved mæskningens gennemførelse.This is then found in the mask, and if it can be recovered from it, e.g. by brewing during recirculation in countercurrent to the mask press juice, a less exhaustive solution may be accepted when the meshing is completed.
Til bedre forståelse af opfindelsen tjener følgen-35 de mere detaljerede beskrivelse Ved gennemgang af et eksempel på fremgangsmådens gennemførelse i et egnet apparat under henvisning til tegningen, på hvilken 142242 10 o fig. 1 viser et kassediagram over en variant af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, hvor behandlingen af råfrugt og malt foregår fælles fra begyndelsen ved disse materialers indbrygning, 5 fig. 2 viser et strømningsdiagram for et apparat til udøvelse af en anden variant af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, hvor råfrugten indmæskes særskilt og udsættes for en foreløbig behandling, før råfrugtmæsken forenes med maltmæsken til en fælles afsluttende behandling, 10 idet man ved denne variant gør brug af to mæsketårne udformet efter samme idé, fig. 3 viser et delsnit i et skematisk opret sidebillede af et mæsketårn til kontinuerlig brygning ifølge opfindelsen, hvor - for simpelheds skyld - detaljer 15 vedrørende enkeltdele og deres profil er skematiseret, fig. 4 til 6 gengiver detaljer ved forskellige varianter af mæsketårnets celler, og fig. 7 er en principskitse, der tjener til at forklare grundene til konstruktionens udformning.For a better understanding of the invention, the following more detailed description is given in reviewing an example of the method's implementation in a suitable apparatus with reference to the drawing, in which: FIG. Fig. 1 shows a box diagram of a variant of the process according to the invention in which the processing of raw fruit and malt takes place from the beginning at the break-in of these materials; 2 shows a flow diagram of an apparatus for practicing another variant of the method according to the invention, wherein the raw fruit is separately sown and subjected to a preliminary treatment before the raw fruit mash is combined with the malt mash for a common finishing treatment, using this variant two mesh towers designed according to the same idea, fig. Figure 3 shows a partial section in a schematic side elevational view of a continuous brewing mesh tower according to the invention, where - for simplicity - details 15 of individual parts and their profile are schematized; Figures 4 to 6 show details of different variants of the mesh tower cells, and Figs. 7 is a principle sketch that serves to explain the reasons for the design of the structure.
20 Der henvises nu specifikt til tegningens fig. 1.20 Referring specifically to FIG. First
I en første fase "A" blandes kontinuerligtindbrygningsvandet 1, malten i form af normal maltskrå 2 og råfrugten i form af en fin skrå 3. Efter blandingen begynder indvirkningen fra β-glucanaserne og proteaserne ved 25 temperaturer på ca. 40°C. Ved hjælp af et indskudt pumpeaggregat "B" overføres blandingen kontinuerligt fra "A" til et mæsketårn "C", i hvilket mæskens temperatur hæves progressivt til ca. 77 °C. Den således behandlede mæsk udskilles derpå kontinuerligt i tre trin. Det første "D^" 30 tilvejebringer en første ekstrakt 5, det andet "D2" tilvejebringer et første vaskevand 6, og det tredje "D^", som udefra får tilført vaskevand 4, tilvejebringer et andet vaskevand 7, som viderecirkuleres til trinet "D2". Efter dette tredje adskillelsestrin udtages ved "F" et va-35 skevand 10, der kan bidrage som indmæskningsvand ved "A".In a first phase "A", the continuous intrusion water 1, the malt in the form of normal malt 2 and the raw fruit in the form of a fine bevel 3, are continuously mixed. After the mixing, the action of the β-glucanases and proteases starts at 25 temperatures of approx. 40 ° C. By means of an inserted pump unit "B", the mixture is continuously transferred from "A" to a mesh tower "C", in which the temperature of the mesh is raised progressively to approx. 77 ° C. The mash thus treated is then continuously excreted in three steps. The first "D" 30 provides a first extract 5, the second "D 2" provides a first wash water 6, and the third "D 2" which is provided from the outside with wash water 4 provides a second wash water 7 which is recycled to the step " D2 ". After this third separation step, at "F", a tap water 10 is withdrawn which can contribute as a tap water at "A".
Den første ekstrakt 5 og vaskevandet 6 giver en urt 9, der ved "E" videreføres til evt. kontinuerlig behandling 142242 11 o ved humling, urtkogning, trubfraskillelse, luftning og gærpåsætning, hvilket er opfindelsen uvedkommende.The first extract 5 and the wash water 6 give a herb 9, which at "E" is continued to the Continuous treatment by hops, herb cooking, trub separation, aeration and yeast application, which is not the invention of the invention.
Der henvises herefter specifikt til tegningens fig. 2.Referring specifically to FIG. 2nd
5 Ved de klassiske fremgangsmåder behandles malten og råfrugten særskilt. Behandlingen består for maltens vedkommende i formalingsoperationer, i blanding af vand og maltskrå og i egentlig brygning. Malten, som opbevares i en silo 71 afvejes først på et vippelad 72 og fø-10 res derefter ved hjælp af et eller andet transportorgan 73 til en mølle 74. Denne mølle 74 tillader at opnå en sådan kornstørrelsesfordeling ved formalingen af malten, at man kan styre skallernes størrelse og opnå en formalingsprocent svarende til meget finkornet mel. Gennem en 15 ledning 75 føres maltskråen til et mæskekar 76. I dette mæskekar 76 indføres vand ved hjælp af en ledning 77. I mæskekarret 76 blandes maltmelet og vandet. Denne blan-deproces gennemføres ved en temperatur, der begunstiger fS-glucanasernes og proteasernes aktivitet. Blandingen 20 vand/skrå kaldet "mæsk" suges ved hjælp af en mæskpumpe 12 gennem en ledning 11. Denne mæskpumpe 12 indfører gennem en ledning 13 mæsken i et kontinuerligt mæsketårn 15, som er mere detaljeret beskrevet i tegningens fig. 3, jfr. nedenstående forklaring.5 In the classical methods the malt and the raw fruit are treated separately. For the malt, the treatment consists in milling operations, in mixing water and malt swelling and in actual brewing. The malt stored in a silo 71 is first weighed on a rocker 72 and then fed by means of some transport means 73 to a mill 74. This mill 74 allows to obtain such a grain size distribution in the milling of the malt that control the size of the shells and obtain a milling percentage corresponding to very fine grain flour. Through a 15 conduit 75, the malt swab is fed to a sump 76. In this sump 76, water is introduced by means of a conduit 77. In the sump 76, the malt flour and water are mixed. This blending process is carried out at a temperature favoring the activity of the fS-glucanases and proteases. The mixture 20 water / oblique called "mesh" is sucked by means of a mesh pump 12 through a conduit 11. This mesh pump 12 introduces through the conduit 13 the mesh into a continuous mesh tower 15, which is described in more detail in FIG. 3, cf. explanation below.
25 Parallelt hermed følger råfrugten en særskilt be handling. Råfrugten, der som allerede nævnt kan være majs, ris, byg eller et andet ikke-maltet stivelsesmateriale, indføres ved 78. Den afvejes på et tiplad 79 og falder ned i et blandekar 80, hvori der gennem en ledning 81 indfø-30 res indbrygningsvand, og gennem en ledning 82 indføres en fraktion af maltmæsken 83, der udtages fra det kontinuerlige mæsketårn 15 på et variabelt punkt under anvendelse af f.eks. et prøveudtagsrør 69 eller et prøveudtagsrør 70.25 In parallel, the raw fruit follows a separate treatment. The raw fruit, which as already mentioned may be corn, rice, barley or other unmalted starch material, is introduced at 78. It is weighed on a tipping plate 79 and dropped into a mixing vessel 80, through which a break-in water is introduced through a conduit 81 and through a conduit 82, a fraction of the malt mesh 83 is withdrawn which is withdrawn from the continuous mesh tower 15 at a variable point using e.g. a sampling tube 69 or a sampling tube 70.
Hele blandingen, som udgøres af råfrugtskråen, indbryg-35 ningsvandet og fraktionen fra maltmæsken, føres gennem én ledning 84 fra karret til en pumpe 85, som gennem en ledning 86 indfører denne blanding i et andet kontinuerligtThe entire mixture, which is constituted by the raw fruit slab, the breaking-in water and the fraction from the malting machine, is passed through one conduit 84 from the vessel to a pump 85 which, through a conduit 86, introduces this mixture into another continuously.
OISLAND
12 142242 mæsketårn 15^, der er praktisk talt identisk med det ovenfor beskrevne tårn. Det ses, at det andet tårn 15^ omfatter de samme elementer som tårnet 15 og i særdeleshed en omrører 51 drevet af en motor 54.12 15, which is practically identical to the tower described above. It will be seen that the second tower 15 comprises the same elements as the tower 15 and in particular a stirrer 51 driven by a motor 54.
5 Råfrugtmæsken træder ud fra reaktoren 15^ ved et punkt 87, passerer gennem en varmeveksler 88 og ledes gennem en ledning 89 til blandekarret 76. Ledningen 89 er forsynet med en anstiksledning 90, der er vist punkteret.The raw fruit mixture exits from reactor 15 at a point 87, passes through a heat exchanger 88 and is passed through a conduit 89 to the mixing vessel 76. Conduit 89 is provided with a puncture conduit 90 shown punctured.
Således kan råfrugtmæsken, der træder ud fra varmeveksle-10 ren 88, også indsprøjtes direkte i maltmæsketårnet 15 ved forskellige temperaturer fra 35°C til 80°C ifølge maltens enzymatiske tilstand og ifølge den ønskede urts sammensætning, idet indførselspunkterne i reaktoren 15 kan være prøveudtagsrørene 69 eller 70.Thus, the raw fruit mash exiting from the heat exchanger 88 can also be injected directly into the malt mash tower 15 at various temperatures from 35 ° C to 80 ° C according to the enzymatic state of the malt and according to the composition of the desired herb, the entry points of the reactor 15 being the sampling tubes. 69 or 70.
15 Malt- og evt. råfrugtsmæsk, som fremkommer fra blandekarret 76, pumpes til tårnet 15 ved dets bund og træder ud herfra ved dets top på et punkt 16 og ledes herfra til et filtreringsapparat 18, der sikrer kontinuerlig adskillelse i mask og urt, som videreføres ved 19.15 Malt and possibly raw fruit juice emerging from the mixing vessel 76 is pumped to the tower 15 at its bottom and exits from there at its peak at a point 16 and is passed from here to a filtration apparatus 18 which ensures continuous separation in the worm and wort which is continued at 19.
20 Ifølge de kendte fremgangsmåder blandes råfrugt mæsken med en ganske lille andel af maltmæsken af størrelsesordenen 5 til 25%, der tillader en vis enzymatisk aktivitet, som ellers er fraværende i råfrugten. Ligeledes udsættes denne råfrugtmæsk for en temperaturforøgelse, der 25 gennemføres trinsvis. Det første trin, som ligger mellem 75°C og 85°C, kaldes forklistringstrinnet, og det andet trin finder sted ved 100°C og har til formål at hydrolysere stivelsen.According to the known methods, the raw fruit mix is mixed with a very small proportion of the malt paste of the order of 5 to 25%, which allows some enzymatic activity which is otherwise absent in the raw fruit. Likewise, this raw fruit mix is subjected to a temperature increase which is carried out in stages. The first step, which is between 75 ° C and 85 ° C, is called the precleaning step, and the second step takes place at 100 ° C and aims to hydrolyze the starch.
Ved hele tiden at benytte sig af mæsketårnet 15^ 30 kan man gøre temperaturstigningsdiagrammet progressivt.By constantly using the mesh tower 15 ^ 30 one can make the temperature rise chart progressive.
Den hydrolyserede råfrugtmæsk kan nedkøles til en temperatur på 35°C til 50°C og genindmæskes med maltskrå tilsat vand. Ved disse temperaturer fra 30°C til 50°C indtræder β-glucanasernes og visse proteasers aktivitet.The hydrolyzed raw fruit mix can be cooled to a temperature of 35 ° C to 50 ° C and re-soaked with malted water. At these temperatures from 30 ° C to 50 ° C, the activity of β-glucanases and certain proteases occurs.
3-> Det må bemærkes, at såvel til maltmæskens behand ling som til den særskilte behandling af råfrugtmæsken kan man anvende progressiv temperaturstigning, som adskiller3-> It should be noted that both for the malting and for the separate treatment of the raw fruit can be used progressive temperature rise which differs
OISLAND
142242 13 sig fra den trinvise hævning af temperaturen, der benyttes ved alle de klassiske brygmetoder. Således sker progressiv temperaturstigning i maltmæsken i tårnet 15 fra ca. 30°C til ca. 80°C, og i råfrugtmæsken sker progressiv tempera-5 turstigning i det andet tårn 15^ fra ca. 30°C til ca. 100°C.From the stepwise raising of the temperature used in all the classical brewing methods. Thus, progressive temperature rise in the malt mash in tower 15 occurs from ca. 30 ° C to approx. 80 ° C, and in the raw fruit mix progressive temperature rise in the second tower 15 30 ° C to approx. 100 ° C.
Disse stigninger kan finde sted såvel efter en ret linie som efter en rækkefølge af kurver, hvis form beregnes ved at gå ud fra de ved nedbrydningen af proteinmaterialerne og glucosesammensætningerne givne betingelser.These increases can occur both along a straight line and in a sequence of curves, the shape of which is calculated by assuming the conditions given by the breakdown of the protein materials and glucose compositions.
10 Der henvises herefter til tegningens fig. 3.10 Referring now to FIG. Third
Mæsketårnet 15 til kontinuerlig brygning er lod-ret og opbygget af flere sektioner, hvor første sektion, som udgør bunden 21, er forsynet med et mæskindgangsrør 14. Ved sin overdel bærer sektionen 21 en flange 22, som 15 skal ligge an mod en nedre flange 23 på den næste sektion 24. En kugleringssammenspænding sikrer tæthed mellem flangerne 22 og 23, som holdes sammen ved hjælp af sammenspændingselementer 26 af en eller anden art. Den næste sektion 24 bærer ved sin overdel en anden flange 27, på 20 hvilken man anbringer en styreflange 28, der tjener som bindeled mellem flangen 27 på sektionen 24 og en nedre flange 29 på en tredje sektion 30. Kugleringssammenspændinger 31 og 32 sikrer tæthed mellem flangen 27 og styreflangen 28 og den nedre flange 29. Fastspændingselementer 33 sik-25 rer sammenhæng mellem den anden sektion 24 og den tredje sektion 30.The continuous brew mesh tower 15 is vertical and made up of several sections, the first section constituting the bottom 21 being provided with a mesh entry tube 14. At its upper section, the section 21 carries a flange 22 which is to abut a lower flange. 23 on the next section 24. A ball clamp ensures tightness between the flanges 22 and 23 held together by clamping members 26 of some kind. The next section 24 carries at its top a second flange 27, of which 20 is provided a guide flange 28, which serves as a link between the flange 27 of the section 24 and a lower flange 29 of a third section 30. Ball clamps 31 and 32 ensure tightness between flange 27 and guide flange 28 and lower flange 29. Clamping elements 33 ensure connection between the second section 24 and the third section 30.
Denne tredje sektion 30 har ved sin overdel en flange 34 forsynet med en kugleringssammenspænding 35 til fuldstændig tætning mod en styreflange 36, som ligger an 30 mod en nedre flange 37 på en fjerde sektion 38 via en indføjet tæthedssamling 39 og er sammenspændt med elementer 40, der sikrer sammenhæng mellem tredje sektion 30 og fjerde sektion 38, der ved sin overdel har en flange 41, som er forbundet med tilspændingselementer 42 til en flan-35 ge 43, der står i fast forbindelse med en femte sektion 44 via en kugleringssammenspænding 45, der sikrer tæthed.This third section 30 has at its top a flange 34 provided with a ball joint tension 35 for complete sealing against a guide flange 36 which abuts a lower flange 37 on a fourth section 38 via an inserted seal assembly 39 and is clamped with elements 40, ensuring interconnection between third section 30 and fourth section 38 having at its top a flange 41 which is connected by clamping members 42 to a flange 43 which is firmly connected to a fifth section 44 via a ball joint 45, which ensures tightness.
Den femte sektion 44 udgør låget på tårnet 15 ogThe fifth section 44 constitutes the lid of the tower 15 and
OISLAND
14 142242 er udstyret med afgangsledningen 16. Låget eller dækslet 44 bærer tæthedsfrembringende drejemanchetter 46. Gennem manchetterne 46 og gennem styreflangerne 28 og 36 forsynet med ledepakninger 47 er anbragt en aksel 50 af en om-5 rører 51 forsynet med blade eller skovle 52. Denne aksel 50 er forbundet ved hjælp af en kobling 53 til en drivmotor 54.The lid or cover 44 carries sealing turning sleeves 46. Through the sleeves 46 and through the guide flanges 28 and 36 provided with guide gaskets 47, a shaft 50 of a stirrer 51 is provided with blades or vanes 52. shaft 50 is connected by a coupling 53 to a drive motor 54.
Sektionerne 24, 30, 38 udgøres af en serie celler 55, som skal sikre de hydrodynamisk mest fordelagtige be-10 tingelser for opløsning af korn i flere etager.Sections 24, 30, 38 are comprised of a series of cells 55 which are intended to ensure the most hydrodynamically advantageous conditions for multi-storey grain dissolution.
På denne måde kan apparatet ifølge opfindelsen fremstilles i sektioner, som let sammenkobles og skilles til rengøring, om ønsket, og som er simple og billige at fremstille og at bruge. Derfor foretrækkes ifølge opfin-15 delsen, at kamrene er udformet som en keglestub i bund og en modsat vendende keglestub i top forbundet med et cylindrisk midterstykke.In this way, the apparatus according to the invention can be manufactured in sections which are easily coupled and separated for cleaning, if desired, and which are simple and inexpensive to manufacture and to use. Therefore, in accordance with the invention, it is preferred that the chambers are formed as a cone stump at the bottom and an opposite facing cone stub at the top connected by a cylindrical center piece.
Opvarmningen af reaktoren sikres med flere termostatstyrede varmekapper 56 og 57, der er indbyrdes se-20 kvensvis forbundne i det viste tilfælde. Kapperne eller lommerne 56 og 57 kan f.eks. have et trekanttværsnit, som tillader forøgelse af hedefladen, idet opvarmningen foregår over to varmeflader (58 og 59 for kappen 56), og var-megradienten mellem varmemedium, der i reglen er varmt 25 vand, og mæsken er meget lille. Herved bevares mæskens enzymatiske kraft længe. Denne temperaturforskel mellem opvarmningsfluidet og substratet går ikke ud over nogle få grader celcius. Kapperne 56 og 57 bærer prøveudtagsrørene 60. Ligesom ved den anden sektion 24 kan opvarmnings-30 fluidet indføres gennem røret 60, cirkulere gennem kapperne på successive celler 55 i kraft af forbindelsesbroer 61 mellem kapperne 56 og igen sendes gennem et rør 62 til karret eller beholderen til forsyning med varmevæske, som dog ikke er gengivet i tegningen. Det samme gælder for 35 den tredje sektion 30, hvor varmefluidet kan komme ind gennem et rør 63, cirkulere i forbindelsesbroerne 64 og komme ud gennem et rør 65. For den tredje sektion 38 sker jThe heating of the reactor is ensured by several thermostatically controlled heaters 56 and 57, which are sequentially interconnected in the case shown. The caps or pockets 56 and 57 can e.g. have a triangular cross-section which allows the heating surface to be increased, the heating taking place over two heating surfaces (58 and 59 for the casing 56), and the heat-gradient between heating medium, which is usually hot water and the mesh is very small. This preserves the enzymatic power of the mesh for a long time. This temperature difference between the heating fluid and the substrate does not go beyond a few degrees Celsius. The caps 56 and 57 carry the sampling tubes 60. As with the second section 24, the heating fluid can be introduced through the tube 60, circulate through the caps on successive cells 55 by connecting bridges 61 between the caps 56 and again be sent through a tube 62 to the tub or container. for supplying heating fluid which is not reproduced in the drawing. The same applies to the third section 30, where the heat fluid can enter through a tube 63, circulate in the connecting bridges 64 and exit through a tube 65. For the third section 38,
OISLAND
142242 15 indløb gennem et rør 66 og udløb gennem et rør 67. Forbindelsesbroerne 68 sikrer fortrængning af opvarmningsfluidum fra den ene kappe eller lomme til den næste. På forskellige steder af reaktoren 15 findes rør 69 og 70, som 5 tillader at udtage eller lade mæsken vende tilbage på ny, f.eks. efter behov ved en indmæskning.Inlet through a tube 66 and outlet through a tube 67. The connecting bridges 68 ensure displacement of heating fluid from one sheath or pocket to the next. At various locations of the reactor 15 there are tubes 69 and 70 which 5 allow to withdraw or return the mesh, e.g. as needed by an intervention.
Af bekvemmelighedsgrunde er tårnet i tegningens fig. 3 vist med kun en enkel opvarmningslomme for hver sektion 24, 30 og 38, der sikrer en progressivt stigende tem-10 peratur i mæsken. Således har sektionen 24 en temperatur mellem 35°C forneden og 50°C foroven. Sektionen 30 har en temperaturzone mellem 50°C forneden og 65°C foroven, medens sektionen 38 har en temperatur mellem 65°C forneden og 80°C foroven. På denne måde underkastes mæsken en progres-15 siv temperaturforøgelse gående fra ca. 30°C til ca. 80°C i løbet af ca. 1 time.For convenience, the tower of FIG. 3 with only a single heating pocket for each section 24, 30 and 38, ensuring a progressively increasing temperature in the mesh. Thus, section 24 has a temperature between 35 ° C below and 50 ° C at the top. Section 30 has a temperature zone between 50 ° C below and 65 ° C above, while section 38 has a temperature between 65 ° C below and 80 ° C above. In this way, the mash is subjected to a progressive increase in temperature starting from approx. 30 ° C to approx. 80 ° C over approx. 1 hour.
Passagen 91 fra hver celle 55.^ til den følgende 552 er snæver, og omrøringsintensiteten holdes på et to-lerablet minimum. Yderligere kan man mellem cellerne 55^ 20 og 552 installere et organ 91, der fremmer mæskoverførsien fra celle til celle opad gennem tårnet, og som lukker passagen mod tilbageblanding.The passage 91 from each cell 55 to the following 552 is narrow and the stirring intensity is kept to a tolerable minimum. Further, between cells 55 ^ 20 and 552, a member 91 can be installed which promotes mesh transfer from cell to cell upward through the tower and which closes the passage towards back-mixing.
Ifølge en første udførelsesform (se fig. 4) kan dette organ være en snekke eller skrue 92 monteret på om-25 rørerens 51 aksel 50. Denne snegl eller snekke 92 frembringer en pumpevirkning tilpasset efter den ydelse/ka-pacitet, som pålægges reaktoren 15 (se fig. 4). Derfor foretrækkes ifølge opfindelsen, at der på akslen ud for hver indsnævring af kamrene til dannelse af slusen findes en 30 snekke, hvis stigning er afpasset efter væskens fremføringshastighed og omrøreraksens hastighed.According to a first embodiment (see Fig. 4), this means may be a worm or screw 92 mounted on the shaft 50 of the stirrer 51. This worm or worm 92 produces a pumping action adapted to the performance / capacity imposed on the reactor 15 (see Fig. 4). Therefore, according to the invention, it is preferred that on the shaft next to each constriction of the chambers to form the sluice there is a screw whose pitch is adjusted according to the speed of the liquid and the speed of the agitator axis.
Ifølge en anden udførelsesform (se fig. 5) udgøres dette organ af en mod tilbageslag sikret ventilskive 93 (som altså kun tillader passage opad i mæsketårnet 15) an-35 bragt mellem cellerne 55^ og 552· Denne ventilklap 93 kan f.eks. laves med en bøjelig skive eller membran 94, som i sit center 95 er gennemboret således, at den tillader pas-According to another embodiment (see Fig. 5), this member is constituted by a non-recoil valve 93 (which thus only allows passage upwards in the mesh tower 15) arranged between cells 55 and 552. is made with a flexible disc or membrane 94 which is pierced in its center 95 to allow fit
OISLAND
16 142242 sage for omrørerens 51 aksel 50. Denne bøjelige skive eller membran 94 understøttes på periferien af indsnævringen 91 og holdes på plads med en med akslen 50 fast forbundet ring eller skive 96. Under trykket fra mæsken i 5 retning efter pilen "A" bøjes skiven eller membranen 94 og tillader mæsken at passere i kun én retning. Omvendt får mæsken ved tryk i den modsatte retning skiven eller membranen 94 til at lægge an mod periferien af indsnævringen 91 og derved modsætte sig strømningen. Derfor fore-10 trækkes ifølge opfindelsen, at slusen udgøres af en membranventil, navnlig af kautsjuk, fastgjort på omrørerak-slen til roterbart anlæg mod kamrets bund.This flexible disc or diaphragm 94 is supported on the periphery by the constriction 91 and held in place by a ring or disc 96 which is fixedly connected to the shaft 50. Under the pressure of the mesh in the direction of arrow "A" the disc or diaphragm 94 and allows the mesh to pass in only one direction. Conversely, under pressure in the opposite direction, the mesh causes the disc or diaphragm 94 to abut against the periphery of the constriction 91 and thereby oppose the flow. Therefore, according to the invention, it is preferred that the lock be constituted by a diaphragm valve, in particular of rubber, attached to the rotary shaft for rotatable abutment against the bottom of the chamber.
Da brygning og mæskning indebærer ekstraktion med væske af partikler i suspension, er det nødvendigt at be-15 kæmpe eller modvirke partiklernes bundfældning eller sætning, da de herved danner en kage, der ikke kan ekstraileres effektivt, og som kan tilstoppe mæsketårnet, især passagerne, og danne skorpe på hedefladerne.Since brewing and meshing involve extraction with liquid of particles in suspension, it is necessary to fight or counteract the settling or settling of the particles as they thereby form an cake which cannot be extracted effectively and which can clog the mesh tower, especially the passages, and form crust on the heath surfaces.
Udover sin rolle med at støtte ekstraktionen af 20 partikler med væske og at fremme varmeoverførsel har omrøringen det formål at modvirke, at partiklerne sætter sig.In addition to its role in supporting the extraction of 20 particles with liquid and promoting heat transfer, the stirring aims to counteract the settling of the particles.
De hydrodynamiske betingelser og suspensionens egenskaber er kendte, så omrørerhastigheder og apparatdimensionering kan let konstateres empirisk.The hydrodynamic conditions and the characteristics of the suspension are known, so stirrer speeds and device dimensioning can be easily determined empirically.
25 Ofte støder man imidlertid på følgende ulemper:25 However, the following disadvantages are often encountered:
Formindskelse af partikelstørrelsen er et handikap ved den afsluttende adskillelse, og tilbageblandingen forøges ved kraftig omrøring.Decreasing the particle size is a handicap at the final separation and the back-mixing is enhanced by vigorous stirring.
Disse ulemper begrænses ved følgende foranstalt- 30 ninger:These disadvantages are limited by the following measures:
Partiklernes kornstørrelsesfordeling indsnævres, f.eks. ved tør formaling, flere passager med sigtning og recirkulation af mellemprodukter. På denne måde tilnærmes størrelsen på de fine dele, der generer filtreringen, og 35 størrelsen på de grove dele, der pålægger en intens omrøring, som er skadelig i andre henseender.The grain size distribution of the particles narrows, e.g. by dry grinding, several passages with sieving and recirculation of intermediates. In this way, the size of the fine parts generating the filtration is approximated and the size of the coarse parts which impose intense agitation which is detrimental in other respects.
Tilstopning forhindres med et minimum af omrøring, 142242 17Clogging is prevented with a minimum of agitation, 142242 17
OISLAND
profilerede kamre 55^ 552 osv., idealt med pæreform, se fig.7, således at de ved rotation af omrøreren 51 fremkaldte centrifugalbevægelser afbøjes opad. Omrørerbladene 52 anbringes forneden i hver celle 55^, 552, dvs. i zonen 5 97, hvor der er tendens til dannelse af en stillestående aflejring af partikler (se tegningens fig. 6, der tjener til belysning heraf.profiled chambers 55 ^ 552, etc., ideally bulb-shaped, see Fig. 7, so that the centrifugal movements induced by rotation of the stirrer 51 are deflected upwards. Stirring blades 52 are placed at the bottom of each cell 555, 552, ie. in zone 5 97, where there is a tendency to form a stationary deposition of particles (see Fig. 6 of the drawing, which serves to illuminate it).
Væskebevægelsen i tårnet er sammensat af en ren fremføring ved den pålejrede pumpeydelse (12,85) og tur-bulente bevægelser ved passage gennem sluserne og ved om-rørerne. Partiklerne følger den omgivende væskes bevægelser i en vis udstrækning, men desto mindre jo tungere de er, og desto kortere varighed de pågældende turbulenser har.The fluid movement in the tower is composed of a clean feed at the applied pump performance (12,85) and turbulent movements as they pass through the locks and at the agitators. The particles follow the movements of the surrounding fluid to a certain extent, but the heavier they are and the shorter the turbulence duration.
15 Partiklernes bevægelse omfatter herudover en lang som komposant nedad (sætning som følge af tyngdekraftens påvirkning), hvis følger mere eller mindre fuldstændigt udviskes ved omrøringen, og hvis forløb ved passende valg af kornstørrelsesfordelingen og reaktorens tværsnit kan 20 bringes til en størrelsesorden sammenlignelig med den nettohastighed, hvormed mæsken fremføres gennem cellen; denne bestemmes af behandlingsmængden og pumpekapaciteten.In addition, the movement of the particles comprises a long downwardly-moving component (theorem due to gravity) whose effects are more or less completely eroded by stirring, and whose course, by appropriate choice of the grain size distribution and the cross-section of the reactor, can be brought to an order of magnitude comparable to the net velocity. by which the mesh is passed through the cell; this is determined by the amount of treatment and the pumping capacity.
Dette udnyttes til at sikre partiklerne en længere opholdstid i tårnet end væskens gennemstrømningstid og er 25 desto mere udtalt, jo tungere partiklerne er, af hvilken grund de jo netop kræver længere behandlingstider for at opnå udtømmende ekstraktion ved brygningen.This is utilized to ensure the particles a longer residence time in the tower than the liquid flow time and is 25 the more pronounced, the heavier the particles, for which reason they just require longer processing times to obtain exhaustive extraction at the brewing.
Mæsken bevæges herved nedefra og opefter i tårnet, og sætningen modvirkes ved omrøring af mæsken med sådan 50 hastighed, at der opnås ligevægt for de tungeste partikler.The mesh is hereby moved downwards and upwards in the tower, and the setting is counteracted by stirring the mesh at such a speed that equilibrium is obtained for the heaviest particles.
Det er muligt at holde disse på det samme niveau ved passende udformning af apparatet efter suspensionens art og kan bestemmes ved simpel forsøgsmæssig afprøvning.It is possible to keep these at the same level by appropriately designing the apparatus according to the nature of the suspension and can be determined by simple experimental testing.
Ved brygning af ølurt fås herved fornuftige eks-55 traktudbytter, selv hvor den færdige urt skal opfylde snævre betingelser i henseende til minimal massefylde. Til opnåelse af de rette egenskaber hos det færdige øl kan den 142242By brewing beer herb, reasonable extract yields are obtained here, even where the finished herb must meet strict conditions with regard to minimum density. To obtain the proper properties of the finished beer, it can 142242
OISLAND
18 totale mængde vand ved indmæskningen og den til vaskning af masken anvendte mængde vand være forskellig fra den fordeling, der pålægges ved konventionel, dvs. diskontinuerlig drift. Det har vist sig nyttigt til forbedring af dette 5 optimum at recirkulere de sidste hold vaskevand.18 total amount of water at the time of capping and the amount of water used to wash the mask is different from the distribution imposed by conventional, i.e. discontinuous operation. It has proved useful to improve this optimum to recycle the last batch of wash water.
Når denne recirkulering gennemføres ved mæskningen, kan den hensigtsmæssigt gribe ind i proteolysen hen mod afslutningen af dette driftstrin og med følgende fordele: 10 - Fortynding af mæsken begunstiger amylolysen, hvorimod den skader proteolysen, der sker bedre i tyk mæsk.When this recirculation is performed at the mesh, it may conveniently intervene in the proteolysis towards the end of this operation step and with the following advantages: 10 - Dilution of the mesh favors the amylolysis, whereas it damages the proteolysis which occurs better in the thick mesh.
- Der sker en forskydning af pH i gunstig retning for amylolysen, hvis krav i denne henseende er forskellige fra proteolysens.- A shift in pH is favorable for the amylolysis, the requirements of which are different from that of the proteolysis.
15 - Ved recirkulationen hæves mæskens temperatur i tårnet.15 - During recirculation the mesh temperature is raised in the tower.
- For ikke at hæmme ekstraktionen indføres vaskevandet på et trin, hvor mæsken har opnået en massefylde af samme størrelsesorden som vaskevandets. Det foretrækkes 20 derfor ifølge opfindelse, at der i mæsketårnet på et sted, efter proteolysen er foregået, men før amylolysen er sket, indføres vand, fortrinsvis recirkuleret eftergydningsvand fra maskfiltreringen, til fortynding af mæsken til maltens optimale amylolyseaktivitetsniveau og pH. Endvidere 25 foretrækkes ifølge opfindelsen, at det tilførte vaskevands pH indstilles til regulering af mæskens pH ved den efterfølgende amylolyse.- In order not to inhibit the extraction, the wash water is introduced at a stage where the mesh has reached a density of the same order of magnitude as the wash water. Therefore, it is preferred according to the invention that in the mesh tower at a site, after the proteolysis, but before the amylolysis has taken place, water, preferably recirculated residual water from the mesh filtration, is introduced to dilute the mesh to the optimum amylolysis activity level and pH of the malt. Furthermore, in accordance with the invention, it is preferred that the pH of the wash water be adjusted to control the pH of the mash by subsequent amylolysis.
Eksempel 30 Der anvendes to mæsketårne som vist i tegningens fig. 3 indskudt i det i fig. 2 viste strømningsforløb. Tårnenes indvendige diameter er ca. 15 cm. Der behandles par- 35 1422A2Example 30 Two mesh towers are used as shown in FIG. 3 interposed in the embodiment of FIG. 2. The inside diameter of the towers is approx. 15 cm. Pairs 1422A2 are treated
OISLAND
19 tikler, hvor 70% har en diameter mellem 0,18 mm og 6,35 mm, både for maltskrå og råfrugtskrå. Omrøring sker med en intensitet, så Reymolds tal svarer til frembrydende turbulens. Der fås en urt med en styrke på 16,5°P. Ekstraktio-5 nens effektivitet er 98% af de ekstraherbare stoffer i portionen ved behandling af 135 g faststof pr. liter tårnrumfang pr. time.19 ticks, with 70% having a diameter between 0.18 mm and 6.35 mm, for both malt and raw fruit. Stirring occurs with an intensity so that Reymold's numbers correspond to the protruding turbulence. An herb with a strength of 16.5 ° P is obtained. The efficiency of the extraction is 98% of the extractable substances in the batch by treating 135 g of solids per day. liters of tower volume per hour.
Til sammenligning gennemføres et forsøg, hvor hele mæsken kun fremføres ved gennempumpning.In comparison, an experiment is carried out in which the whole mesh is fed only by pumping.
10 Dette forsøg udgør en sammenligning med den kendte teknik, ved hvilken hele mæsken fremføres med samme hastighed ved simpel forskydning i kraft af f.eks. en pumpevirkning i bunden af tårnet, dvs. af samme type som beskrevet i ovennævnte US patentskrift nr. 3.468.240. I 15 forhold hertil opnås ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen en 25%'s forøgelse af mæsketårnets ydelse, beregnet som omdannelse pr. tidsenhed og pr. rumfangsenhed reaktor.This experiment is a comparison with the prior art, in which the whole mesh is advanced at the same speed by simple displacement by e.g. a pumping action at the bottom of the tower, ie. of the same type as described in the aforementioned U.S. Patent No. 3,468,240. In 15 conditions, the method according to the invention achieves a 25% increase in the performance of the mesh tower, calculated as conversion per unit. unit of time and per. volume unit reactor.
Desuden ses, at ekstraktionens effektivitet er fuldt på højde med den ved den klassiske portionsvise mæskemetode 20 i laboratoriemålestok opnåelige, nemlig 98% ekstraktion af tilgængelige ekstraherbare materialer i den indmæskede malt og råfrugt. Det kan her indskydes, at den i bryggeriet normalt i fuld teknisk skala opnåede ekstraktion andrager 75-80% af ekstraherbare materialer. Endvidere be-25 mærkes, at der indbrygges til 16,5°Plato, altså et ret tungt bryg.In addition, it is seen that the efficiency of extraction is at full par with that obtainable by the classical batch method 20 on a laboratory scale, namely 98% extraction of available extractable materials in the malted malt and raw fruit. It can be added here that the extraction normally obtained on a full technical scale in the brewery amounts to 75-80% of extractable materials. In addition, it is noted that the 16.5 ° Plato is broken in, ie a fairly heavy brew.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7343301A FR2253089B1 (en) | 1973-11-29 | 1973-11-29 | |
| FR7343301 | 1973-11-29 | ||
| FR7438002 | 1974-10-16 | ||
| FR7438002A FR2288146A2 (en) | 1973-11-29 | 1974-10-16 | BREWING PROCESS FOR THE MANUFACTURING OF MUST AND INSTALLATION FOR THE APPLICATION OF THIS PROCESS |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK619474A DK619474A (en) | 1975-07-28 |
| DK142242B true DK142242B (en) | 1980-09-29 |
| DK142242C DK142242C (en) | 1981-02-23 |
Family
ID=26218066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK619474A DK142242B (en) | 1973-11-29 | 1974-11-28 | Process for continuous mixing by brewing herb for beer and other malt beverages and apparatus for carrying out the process. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018388B2 (en) |
| AR (1) | AR210322A1 (en) |
| AU (1) | AU7590474A (en) |
| BE (1) | BE822777A (en) |
| BR (1) | BR7409974A (en) |
| CA (1) | CA1036522A (en) |
| DE (1) | DE2456537C2 (en) |
| DK (1) | DK142242B (en) |
| FR (1) | FR2288146A2 (en) |
| GB (2) | GB1495953A (en) |
| IT (1) | IT1031040B (en) |
| NL (1) | NL7415653A (en) |
| NZ (1) | NZ176070A (en) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1257082B (en) * | 1959-04-16 | 1967-12-28 | Dr Fritz Huppmann | System for continuous brewing mash preparation and wort boiling |
-
1974
- 1974-10-16 FR FR7438002A patent/FR2288146A2/en active Granted
- 1974-11-28 AR AR25670274A patent/AR210322A1/en active
- 1974-11-28 DK DK619474A patent/DK142242B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-11-28 BR BR997474A patent/BR7409974A/en unknown
- 1974-11-29 NZ NZ17607074A patent/NZ176070A/en unknown
- 1974-11-29 GB GB860677A patent/GB1495953A/en not_active Expired
- 1974-11-29 GB GB5190174A patent/GB1495952A/en not_active Expired
- 1974-11-29 CA CA214,948A patent/CA1036522A/en not_active Expired
- 1974-11-29 DE DE19742456537 patent/DE2456537C2/en not_active Expired
- 1974-11-29 BE BE151007A patent/BE822777A/en not_active IP Right Cessation
- 1974-11-29 IT IT3001974A patent/IT1031040B/en active
- 1974-11-29 NL NL7415653A patent/NL7415653A/en not_active Application Discontinuation
- 1974-11-29 AU AU75904/74A patent/AU7590474A/en not_active Expired
- 1974-11-29 JP JP49136346A patent/JPS6018388B2/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1495953A (en) | 1977-12-21 |
| DK142242C (en) | 1981-02-23 |
| NZ176070A (en) | 1978-06-20 |
| GB1495952A (en) | 1977-12-21 |
| JPS6018388B2 (en) | 1985-05-10 |
| DE2456537C2 (en) | 1986-02-13 |
| CA1036522A (en) | 1978-08-15 |
| AU7590474A (en) | 1976-06-03 |
| DK619474A (en) | 1975-07-28 |
| BE822777A (en) | 1975-03-14 |
| IT1031040B (en) | 1979-04-30 |
| FR2288146A2 (en) | 1976-05-14 |
| JPS50111291A (en) | 1975-09-01 |
| NL7415653A (en) | 1975-06-02 |
| AR210322A1 (en) | 1977-07-29 |
| DE2456537A1 (en) | 1975-06-05 |
| BR7409974A (en) | 1976-05-25 |
| FR2288146B2 (en) | 1977-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2603738C2 (en) | Filtering apparatus and method for mixing, extraction and/or separation | |
| US3194664A (en) | Method for continuously producing nixtamal | |
| US20100291261A1 (en) | Continuous brewing process | |
| MX2008014718A (en) | A continuous method of producing a mash extract. | |
| CN107043662A (en) | A kind of beer saccharification all-in-one and beer-brewing method | |
| US20160208205A1 (en) | Method for production of beer | |
| JPH09510872A (en) | Continuous wort boiling method | |
| US3989848A (en) | Method of mashing for the production of wort and apparatus for the carrying out of this process | |
| US9409105B2 (en) | Filtering apparatus and method for mixing, extraction and/or separation | |
| CN107267323A (en) | Brewer's wort preparation facilities | |
| WO2011057639A1 (en) | A separation apparatus and a separation method | |
| US3535116A (en) | Process for the continuous production of wort | |
| DK142242B (en) | Process for continuous mixing by brewing herb for beer and other malt beverages and apparatus for carrying out the process. | |
| DE10003155B4 (en) | Process and brewing system for the rapid production of beer | |
| US2894841A (en) | Process for the production of wort | |
| EP3541918B1 (en) | Apparatus and method for mashing of malt and water to produce wort in a tank | |
| Leiper et al. | Brewhouse technology | |
| RU2663116C1 (en) | Shell-and-tube jet-injection apparatus and method of its use for beer production | |
| US3249443A (en) | Continuous process for the production of wort | |
| US2592170A (en) | Brewer's cereal cooker | |
| US732350A (en) | Brew-house-apparatus equipment. | |
| US2082222A (en) | Brewing process | |
| RU2814082C1 (en) | Apparatus for producing wort from grain raw material (febonik) and method of producing wort from grain raw material | |
| Miedl-Appelbee | Brewhouse Technology | |
| US1882738A (en) | Process of separating extracts from grain |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |