DE858475C

DE858475C - Injection pump, especially for low-boiling fuels

Info

Publication number: DE858475C
Application number: DESCH5257A
Authority: DE
Inventors: Wilhelm Schindele
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1950-11-23
Filing date: 1950-11-23
Publication date: 1952-12-08

Description

Einspritzpumpe, insbesondere für leichtsiedende Brennstoffe Die Anwendung des Einspritzverfahrens, insbesondere bei Verwendung von leichtsiedenden Brennstoffen, bei schnell laufenden Brennkraftmaschinen, wobei beispielsweise die Brennstoffmengenregelung mit der Luftregelung gekuppelt ist, setzt erfahrungsgemäß die Erfüllung verschiedener Forderungen voraus, die in mechanischer, regeltechnischer, kinematischer und physikalischer Hinsicht bestehen. Mechanisch wird ein auch für sehr hohe Drehzahlen geeigneter betriebssicherer Antrieb der Pumpenkolben und sich gering auswirkende Massenkräfte verlangt. Regeltechnisch muß die zur Verbrennung kommende Brennstoffmenge im gesamtenDrehzahl- undLeistungsbereich der Brennkraftmaschine dem jeweiligen Luftv erbrauchswertder Maschine angleich- und regelbar sein, während kinematisch der Einspritzvorgang je nach dem erforderlichen Einspritzgesetz beherrschbar sein muß. Gleichfalls ist es zur Erreichung einer stabilen Brennstoffmengenregelung notwendig, die schädliche physikalische Auswirkung des Brennstoffes, wie Dampf-, Gas- und Luftblasenbildung sowie Kavitation während des Brennstoffeinlaß-und Auslaßv organges zu unterbinden bzw. ein schädliches Auswirken stark zu mindern.Injection pump, especially for low-boiling fuels The application the injection process, especially when using low-boiling fuels, in high-speed internal combustion engines, for example the fuel quantity control is coupled with the air control, experience has shown that various Requirements in terms of mechanical, control engineering, kinematic and physical Respect. Mechanically, one is also suitable for very high speeds reliable drive of the pump piston and low inertia forces required. In terms of control, the amount of fuel that is to be burned must be and the power range of the internal combustion engine to the respective air consumption value Machine can be adjusted and regulated, while the injection process is kinematically dependent must be controllable according to the required injection law. It is the same necessary to achieve a stable fuel quantity control, the harmful physical effects of the fuel, such as vapor, gas and air bubble formation and to prevent cavitation during the fuel inlet and outlet process or to greatly reduce a harmful effect.

Es sind Ausführungen von Einspritzpumpen bekannt, welche eine oder mehrere der grundsätzlichen Forderungen teilweise erfüllen, indem z. B. die drehzahlabhängige Anpassung der Brennstoffeinspritzmenge an den jeweiligen Luftfüllungsgrad der Brennkraftmaschine durch zusätzliche Regeleinrichtungen, wie Fliehkraft-, Vakuumregler, Überströmregelventile, Druckregelorgane, oder durch eine hauptsächlich im mittleren Teillastgebiet innerhalb des niedrigen Drehzahlbereiches übermäßig wirkende Einlaßzeitregelung erfolgt oder zur Erreichung einer hohen Betriebssicherheit des Pumpenkolbenantriebs ein Speicherkolbenprinzip zur Anwendung kommt, bei dem die Einspritzkinematik auch mittels eines Exzenterantriebs, unter Einschränkung hinsichtlich des Einspritzwinkels. zu erzielen ist. Eine weitere Pumpenausführung weist ein Gegenkolbensystein auf, bei dem beide Kolben sich am Einspritzende stirnseitig aufsetzen und die Einspritzkinematik sowie ebenfalls der Einspritzwinkel durch die Form des Antriebsnockens bestimmt werden, während die drehzahlabhängige Regelwirkung mittels zusätzlicher Regelorgane erwirkt «-erden muß. Weiterhin ist es bekannt, der schädlichen Luft-, Gas- und Dampfblasenbildung durch Brennstoffzuflußdruck und Brennstoffumlauf entgegenzuwirken.There are versions of injection pumps known which one or partially meet several of the basic requirements by z. B. the speed-dependent Adaptation of the fuel injection quantity to the respective degree of air filling of the internal combustion engine through additional control devices such as centrifugal and vacuum regulators, overflow control valves, Pressure regulating organs, or by a mainly in the middle partial load area within the low speed range excessively acting intake timing occurs or an accumulator piston principle to achieve high operational reliability of the pump piston drive to the Use is made in which the injection kinematics also by means of an eccentric drive, with a restriction with regard to the injection angle. can be achieved. Another The pump version has a counter-piston system in which both pistons are on the Place the injection end on the front side and the injection kinematics as well as the Injection angle can be determined by the shape of the drive cam, while the speed-dependent control effect achieved by means of additional control organs «-erden got to. It is also known that the harmful air, gas and vapor bubble formation counteract this by means of fuel inflow pressure and fuel circulation.

Die bekannten Einspritzpumpen in voneinander verschiedenen Ausführungsformen erlauben keine einfache Wirkungs- und Bauweise und erfüllen die erfahrungsgemäß notwendigen Bedingungen nur beschränkt, währenddem mit der Erfindung sämtliche Forderungen wirkungsmäßig in einer geschlossenen sowie räumlich vorteilhaften Ausführung mit einfachen Mitteln unter Anwendung eines einzigen Regelorgans erfüllt werden können.The known injection pumps in different embodiments do not allow a simple mode of operation and construction and experience has shown that they are fulfilled necessary conditions only limited, while with the invention all requirements effectively in a closed and spatially advantageous embodiment with simple means can be met using a single regulatory body.

Die Erfindung besteht in der Zusammenfassung und Erfüllung der notwendigen Forderungen in der Form, daß bei Ein- und Mehrzylinderpumpen die Pumpenkolben und zusätzliche Förderglieder, wie Ölschmierpumpe, Brennstoffvordruckpurnpe usw., ohne die bisher üblichen Zwischenstößel oder Schwinghebel direkt über eine auf einemKugelkopf gelagerte Druckplatte durch einen leichtläufigen Schrägscheibenantrieb betätigt werden, die Brennstoffmengenregelung durch eine drehzahlabhängige sowie festlegbare und veränderliche Drossel-, Einlaßzeit- und maximale Brennstoffmengenregelung erfolgt, indem eine zum Purnpendruckraum einmündende Einlaßbohrung, Winkel- und zeitmäßig durch einen mit dem Pumpenantrieb umlaufenden und in demselben axial verschiebbar gekuppelten Drehschieberkolben gesteuert wird. der im Gebiet der Einlaßbohrung auf der Strecke des gewählten Verstellweges, entsprechend der erforderlichen Regelcharakteristik, auf seiner Mantelfläche eine oder mehrere gestuft angeordnete gerade, schräge, keil- oder kurvenförmige fluten aufweist, mit welchen, je nach Verschieben des Drehschiebers der Einlaßwinkel und der Einlaßmoment geändert und die einzuspritzende Brennstoffmenge in Abhängigkeit der Drehzahl des Drehschieberkolbens zu regeln ist, die Regelung des effektiven Höchstwertes der einzuspritzenden Brennstoffmenge annähernd konstant oder veränderbar zwecks .@ngleichung an den Luftfüllungsgrad der Brennkraftniaschine im niedrigen Drehzahl- und Leistungsbereich durch Bestimmung des jeweils volumetrischen Inhaltes des Pumpendruckraumes im Moment des AbschlieBens oder Öffnens der Saugbohrung durch den Pumpenkolben selbst oder mittels des Drehschieberkolbens erfolgt, die jeweils abgemessene Brennstoffmenge nach dem bekannten Speicherkolbenprinzip auf Einspritzdruck gebracht wird, während die Brennstofführung zur Einspritzleitung z«`ecks Vermeidung schädlicher Hohlräume im Pumpendruckraurn. ohne Stich- und Querbohrungen im Pumpen- oder Speicherkolben, über außerhalb dem Pumpendruckraum liegende Bohrungen oder Nuten erfolgt, der Einspritzmoment durch eine am Schaft des Pumpenkolbens befindliche Ringnut oder Bohrung, die keine direkte Verbindung mit dem Pumpendruckraum hat, gesteuert wird, der Einspritzwinkel mittels einer Durchflußdrossel an derAuslaßstelle zur Einspritzleitung zu bestimmen ist, der Bildung bzw. der schädlichen Auswirkung von Gas-, Dampf- und Luftblasen auf die Brennstoffmengenregelung, in an sich bekannter Weise, durch einen kräftigen Brennstoffkreislauf sowie Durchspülung des Pumpensaugraumes und stirnseitig dichtes Aufsetzen des Pumpen- und Speicherdruckkolbens am Ende der Einspritzung entgegengewirkt wird, zur Durchflutung des Pumpensaugraumes der Federteller des Speicherkolbens alsAbsaug- und Rückförderpumpe ausgebildet ist.The invention consists in the summary and fulfillment of the necessary Requirements in the form that in single and multi-cylinder pumps the pump piston and additional delivery elements, such as oil lubrication pump, fuel pressure pump, etc., without the hitherto customary intermediate plungers or rocking levers directly on a ball head Bearing pressure plate operated by a smooth-running swash plate drive the fuel quantity control by a speed-dependent and definable and variable throttle, inlet time and maximum fuel quantity control takes place, by having an inlet bore opening into the pump pressure chamber, angularly and temporally by a rotating with the pump drive and axially displaceable in the same coupled rotary valve piston is controlled. the one in the area of the inlet bore the distance of the selected adjustment path, according to the required control characteristic, one or more stepped straight, inclined, wedge-shaped or has curved tides, with which, depending on the displacement of the rotary valve the inlet angle and the inlet torque changed and the amount of fuel to be injected The regulation is to be regulated as a function of the speed of the rotary valve piston of the effective maximum value of the amount of fuel to be injected approximately constant or changeable for the purpose of equation to the degree of air filling of the internal combustion engine in the low speed and power range by determining the respective volumetric Contents of the pump pressure chamber at the moment of closing or opening the suction hole takes place by the pump piston itself or by means of the rotary valve piston, the each measured amount of fuel according to the known storage piston principle Injection pressure is brought while the fuel guide to the injection line To avoid harmful cavities in the pump pressure chamber. without stitch and cross bores in the pump or accumulator piston, via bores outside the pump pressure chamber or grooves takes place, the injection torque through a located on the shaft of the pump piston Annular groove or hole that has no direct connection with the pump pressure chamber, is controlled, the injection angle by means of a flow restrictor at the outlet point to be determined for the injection line, the formation or the harmful effect of gas, steam and air bubbles on the fuel quantity control, in itself known Way, through a powerful fuel circuit and flushing of the pump suction chamber and the pump and accumulator pressure piston are placed tightly on the face at the end of the Injection is counteracted to flow through the pump suction chamber of the spring plate of the storage piston is designed as a suction and return pump.

In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes dargestellt.Exemplary embodiments of the subject matter of the invention are shown in the drawing shown.

Fig. i zeigt den Aufbau der Einspritzpumpe im Längsschnitt mit Einlaßregelung zum Pumpendruckraum; Fig.2 stellt einen Teilquerschnitt einer solchen Pumpe durch dieSaugbohrungenbei einerbeispielsweise Vier-Zylinder-Purnpe dar; Fig. 3 zeigt eine Einzeldarstellung des axial verschiebbaren Drehschieberkolbens mit Zylinderbüchse ungefähr in der Stellung der Leerlaufmengenregelung mit Brennstoffzulaufdrosselung zur Brennstoffre.aelnut; Fig. 4 bis 9 zeigen die schematische Darstellung der Änderung der Brennstoffhöchst- und Drehzahlmengenregelung im Verhältnis zum jeweiligen volumetrischen Inhalt des Pumpendruckraumes durch Abhängigkeit der Gestaltung und .-'inordnuiig der Breimstoffregelnuten in ihrer Zuordnung zum Öffnungs- bzw. Schließmoment der Einlaßbohrung mittels des Pumpenkolbens oder des Drehschieberkolbens.Fig. I shows the structure of the injection pump in longitudinal section with inlet control to the pump pressure chamber; Fig. 2 shows a partial cross-section of such a pump through the suction bores in, for example, a four-cylinder pump; 3 shows an individual representation of the axially displaceable rotary slide piston with cylinder liner approximately in the position of the idle quantity control with fuel inlet throttling to the fuel groove; 4 to 9 show the schematic representation of the change in the maximum fuel and speed control in relation to the respective volumetric content of the pump pressure chamber by dependence on the design and - inordnuiig the pulp control grooves in their assignment to the opening or closing moment of the inlet bore by means of the pump piston or of the rotary valve piston.

Gemäß der Pumpenausführung Fig. i fließt der Brennstoff von einem Brennstoffv orratsbehälter durch die Zulaufbolirung i in den Pumpensaugraum 2 und füllt den Federraum 3 sowie die Regelnut 4., welche stirnseitig ausmündend auf der :Mantelfläche des Drehschieberkolbens 5 angeordnet ist. Bei der Drehung des Schrägscheibenantriebes 6. worauf sich über eine auf einem Kugelkopf 7 gelagerte Druckplatte 8 der Pumpenkolben g abstützt, folgt dieser unter der Belastung der Feder io und i i stehend gemeinsam mit dem Speicherkolben 1.2 der rückläufigen Bewegung derDruckplatte8, die durch die Drehung des Schrägscheibenantriebes eine Taumelscheibenbewegung ausführt. Die gemeinsame Abwärtsbewegung der beiden Kolben, welche in einer -eineinsamen Z_viinderbüchse 13, die im Pumpengehäuse 14 dicht eingepreßt ist, arbeiten, dauert so lange an, bis der Speicherkolben 1.2 unter dem Druck der Feder i 1 stehend sich mit seinem Bund 15 auf der Zylinderbüchse 13 abstützt. Nun trennt sich durch den Einfluß der Feder i o der Pumpenkolben 9 vorn Speicherkolben 12 und wird im Laufe des weiteren Abwärtshubes die in den Pumpendruckraum 16 (Fig. 4) einmündende Saugbohrung i7 freigelegt. Sobald nun seitens desDrehschieberkolbens 5, der mittels eines Mitnehmerstiftes i8 mit dem Pumpenantrieb verschiebbar gekuppelt ist, durch die Regelnut .4 die Saugbohrung i7 aufgesteuert -wird, strömt Brennstoff in den Pumpendruckraum 16 und wird dieser je nach der Einlaßzeit, die durch den Einlaßwinkel der Regelnut ,4, der Stellung und Drehzahl des Drehschieberkolbens j bestimmt wird, teilweise oder ganz gefüllt. Der jeweils im Pumpendruckraum 16 befindliche Brennstoff wird beimAufwärtshub des Pumpenkolbens g, nach Abschließen der Saugbohrung 17, gegen die Stirnseite des Speicherkolbens 12 gedrückt, der jetzt ebenfalls entgegen seiner Belastung durch die Druckfeder i i an der Aufwärtsbewegung teilnimmt. Die zwischen den beiden Kolben eingeschlossene Brennstoffmenge, deren Belastung höher liegt -wie der erforderliche Einspritzdruck, wird gleichfalls so lange verschoben, bis der Speicherkolben 12 die in der Zylinderbüchse 13 angeordnete Ouerbohrung ig freilegt und der Brennstoff über eine an derAußenfläche der Zylinderbüchse 13 befindliche Längsnut 2o (Fig. 6) durch eine zweite in die Zylinderbohrung einmündende Querbohrung 21 zu der am Pumpenkolben 9 angeordneten Ringnut 22 und von dort durch eine Drosselbohrung 23 zur Einspritzleitung 2.. strömen kann. Der Einspritzvorgang dauert so lange an, -wie der Druck der Feder i i, die über einen Federteller 25 den Speicherkolben belastet, Zeit benötigt, den vorgespannten Brennstoff durch die Drosselbohrung 23 zu drücken und ist die Einspritzung beendet, -wenn beide Kolben, in an sich bekannter `Verse, nach restloser Verdrängung des Brennstoffes aus dem Pumpendruckraum, sich stirnseitig anlegen. Der Einspritzwinkel in Graden sowie derEinspritzdruck können beliebig durch die Bestimmung des Druckes der Feder i i im Verhältnis zum gewählt:n Querschnitt der Drosselbohrung 23 festgel@-gt werden.According to the pump design Fig. I, the fuel flows from one Fuel storage tank through the inlet curve i into the pump suction chamber 2 and fills the spring chamber 3 and the control groove 4., which opens out onto the front side : Outer surface of the rotary valve piston 5 is arranged. When rotating the swash plate drive 6. whereupon the pump piston moves over a pressure plate 8 mounted on a ball head 7 g, this follows under the load of the spring io and i i standing together with the storage piston 1.2 of the retrograde movement of the pressure plate 8, which is caused by the rotation of the swash plate drive executes a swash plate movement. the common downward movement of the two pistons, which in a -eininsamen Z_viinderbüchse 13, which is pressed tightly in the pump housing 14, work, lasts so long until the storage piston 1.2 under the pressure of the spring i 1 standing with his Collar 15 is supported on the cylinder liner 13. Now separates through the influence of the Spring i o der Pump piston 9 in front of accumulator piston 12 and is in During the further downward stroke that opens into the pump pressure chamber 16 (FIG. 4) Suction hole i7 exposed. As soon as now on the part of the rotary valve piston 5, which by means of a driver pin i8 is slidably coupled to the pump drive by the control groove .4 the suction hole i7 is opened, fuel flows into the Pump pressure chamber 16 and this depending on the inlet time, which is determined by the inlet angle the control groove, 4, the position and speed of the rotary valve piston j is determined, partially or completely filled. The fuel in the pump pressure chamber 16 is on the upward stroke of the pump piston g, after closing the suction hole 17, against pressed the end face of the storage piston 12, which is now also against his Load by the compression spring i i participates in the upward movement. The between Amount of fuel enclosed in the two pistons, the load of which is higher -as the required injection pressure is also shifted until the Accumulator piston 12 exposes the Ouerbore ig arranged in the cylinder liner 13 and the fuel via one located on the outer surface of the cylinder liner 13 Longitudinal groove 2o (FIG. 6) through a second transverse bore opening into the cylinder bore 21 to the annular groove 22 arranged on the pump piston 9 and from there through a throttle bore 23 to the injection line 2 .. can flow. The injection process lasts so long -like the pressure of the spring i i, which loads the storage piston via a spring plate 25, Time required to push the pretensioned fuel through the throttle bore 23 and is the injection finished, -when both pistons, in well-known verses, after the fuel has been completely displaced from the pump pressure chamber, to the front invest. The injection angle in degrees and the injection pressure can be adjusted as required the determination of the pressure of the spring i i in relation to the selected: n cross-section the throttle bore 23 be fixed @ -gt.

Die außerhalb des Pumpendruckraumes 16 angeordnete Brennstofführung ig, 2o und 21 zur Einspritzleitung 24 und die Steuerung des Einspritzmoments durch die am Pumpenkolben g befindliche Ringnut 22 bringen die -wesentlichen Vorteile, daß gleichzeitig unter Ausschaltung schädlicher Hohlräume und Verhinderung von Gas-, und Dampfblasenbildung im Pumpendruckraum 16 die Vorzüge des Speicherkolbenprinzips voll auszunutzen sind und eine vom Pumpenkolbenantrieb 6 unabhängig stetig zunehmende und plötzlich abbrechende Einspritzkinematik sowie die Voraussetzung für eine gute Zerstäubung des Brennstoffes durch die Einspritzdüse gewährleistet ist.The fuel guide arranged outside the pump pressure chamber 16 ig, 2o and 21 to the injection line 24 and the control of the injection torque the annular groove 22 located on the pump piston g bring the essential advantages, that at the same time eliminating harmful cavities and preventing gas, and vapor bubble formation in the pump pressure chamber 16 the advantages of the storage piston principle are to be fully exploited and a steadily increasing independently of the pump piston drive 6 and suddenly breaking injection kinematics as well as the prerequisite for a good one Atomization of the fuel through the injection nozzle is guaranteed.

Um auch Gas-, Luft-,Dampf- undSchaumblasenbildungen im Pumpensaugraum 2 auszuscheiden bzw. zu verhindern, wird für eine kräftige Brennstoffdurchspülung des Pumpensaugraumes in der Form eines Brennstoffkreislaufes über den Brennstofftank zur Pumpe Sorge getragen und ist der ohnehin erforderliche Federteller 25 als Absaug-und Rückförderpumpe ausgebildet. Der beim Aufwärtshub des Speicherkolbens bzw. des Federtellers 5 in den Pumpenraum 26 angesaugte Brennstoff wird beim Abwärtshub des Federtellers durch den Kanal 27 über ein Rückschlagventil28 zum Brennstoffvoi-ratstank gefördert und so ein ständiger Brennstoffkreislauf geschaffen.Also to the formation of gas, air, steam and foam bubbles in the pump suction chamber 2 to be eliminated or prevented is necessary for a vigorous purging of fuel of the pump suction chamber in the form of a fuel circuit over the fuel tank care for the pump and is the anyway required spring plate 25 as suction and Return pump formed. The one on the upstroke of the accumulator piston or the spring plate 5 fuel sucked into the pump chamber 26 is released during the downward stroke of the spring plate conveyed through the channel 27 via a check valve28 to the fuel supply tank and thus created a constant fuel cycle.

Die Erfindung besteht -weiterhin darin, daß zur Vermeidung einer schädlichen Störung der Brennstoffinengenregelung und zur Erreichung einer großen Regelstabilität angestrebt ist, eine geringstmögliche Strömungsgeschwindigkeit des Drennstoffes bei der Eimaßregelung zum Pumpendruckraum 16 zu erhalten, uni ein mc.gliches Abreißen des Brennstoffflusses zum Pumpendruckraum, besonders bei erwärmtem Brennstoff zu unterbinden und gleichfalls Kavitation sowie die Bildung starker Brennstoff rückdruckwellen zu verhindern. Zu diesem Zweck ist die Brennstoffregelnut 4 so ausgebildet und angeordnet, daß zur Einregelung der Brennstoffmenge in den Pumpendruckraum 16 im gesamten Regelbereich ein größtmöglicher Einlaßwinkel erforderlich ist, und -wird -weiterhin zwecks Erreichung dieses Zieles der Brennstoffdurchlauf durch die Saugbohrung 17 zusätzlich mittels einer Drosselschraube 29 gedrosselt, trotzdem es erfahrungsgemäß möglich ist, mit einem -wesentlich kürzeren Einlaßw inkel die maximale Brennstoffmenge bei höchster Drehzahl einzusteuern.The invention consists -furthermore that to avoid a harmful Disturbance of the fuel level control and to achieve a high level of control stability the aim is to achieve the lowest possible flow velocity of the fuel with the measurement control for the pump pressure chamber 16, uni a possible tear-off of the fuel flow to the pump pressure chamber, especially when the fuel is heated and prevent cavitation as well as the formation of strong fuel back pressure waves to prevent. For this purpose, the fuel regulating groove 4 is designed and arranged in such a way that that to regulate the amount of fuel in the pump pressure chamber 16 in the entire control range the greatest possible inlet angle is required, and will continue to be used in order to achieve this this goal of the fuel passage through the suction hole 17 additionally means throttled a throttle screw 29, although experience has shown that it is possible with a -much shorter inlet angle the maximum amount of fuel at the highest Control speed.

Die Brennstoffmengenverstellung, welche zweckdienlich unter Zwischenschaltung einer Kurvenscheibe mit der Luftregelung der Brennkraftmaschine gekuppelt ist, erfolgt durch Ändern der Axialstellung des Drelischieberkolbens 5 mittels des Verstellhebels 30 über den Stift 31, gegen welchen der Drehschieberkolben durch die Druckfeder 32 gedrückt wird. Abhängig von der Öffnungsdauer der Einlaßbohrung 1;7. welche durch die unterschiedliche Breite der Regelnut @. sowie der Jeweiligen Stellung und Drehzahl des Drehschieberkolbens 5 bestimmt -wird, strömt mehr oderweniger Brennstoff in den Pumpendruckraum 16, wobei in jeder Axialstellung des Drehschieberkolbens bei steigender Pumpen- bzw. Drelischieberdrehzahl die Brennstoffmenge ab- und bei sinkender Drehzahl zunimmt. Damit bei sinkender Drehzahl infolge höherer Belastung der Brennkraftmaschine ab bestimmten Regelstellungen die maximale Brennstoffmenge zwecks Angleichung andenLuftfüllungsgrad der Brennkraftmaschine im niedrigen Drehzahlbereich den Höchstwert nicht überschreiten kann, wird der volumetrische Inhalt des Pumpendruckraumes 16 zwischen dem Schließmoment der Saugbohrung i7 und der Stirnfläche des Speicherkolbens 12 dem erforderlichen Brennstoff-Luft-Verhältnis entsprechend festgelegt. Die Bestimmung des wirksamen volumetrischen Inhalts des Pumpendruckrauines kann erfindungsgemäß annähernd konstant oder veränderbar im Moment des Abschließens oder öffnens der Saugbohrung 17 durch den Pumpenkolben 9 oder mittels des Drehschieberkolbens 5 erfolgen. In den Fig. q. bis 9 sind schematisch die verschiedenen Ausführungsbeispiele zur Bestimmung des volumetrischen Inhalts des Pumpendruckraumes im Verhältnis zum Öffnungs- und Schließmoment der Saugbohrung 17 mit aufgerollter Mantelfläche des Drehschieberkolbens 5 dargestellt.The fuel quantity adjustment, which is expediently coupled to the air control of the internal combustion engine with the interposition of a cam, takes place by changing the axial position of the rotary valve piston 5 by means of the adjusting lever 30 via the pin 31, against which the rotary valve piston is pressed by the compression spring 32. Depending on the opening duration of the inlet bore 1; 7. which by the different width of the rule groove @. and the respective position and speed of the rotary valve piston 5 is determined, more or less fuel flows into the pump pressure chamber 16, with the fuel quantity decreasing with increasing pump or rotary valve speed and increasing with decreasing speed in each axial position of the rotary valve piston. So that when the engine speed falls due to higher load on the internal combustion engine from certain control positions the maximum amount of fuel cannot exceed the maximum value for the purpose of adapting to the degree of air filling of the internal combustion engine in the low speed range, the volumetric content of the pump pressure chamber 16 is required between the closing moment of the suction bore i7 and the face of the storage piston 12 Fuel-air ratio set accordingly. According to the invention, the effective volumetric content of the pump pressure roughness can be determined in an approximately constant or variable manner at the moment the suction bore 17 is closed or opened by the pump piston 9 or by means of the rotary valve piston 5. In Fig. Q. The various exemplary embodiments for determining the volumetric content of the pump pressure chamber in relation to the opening and closing moment of the suction bore 17 with the rolled-up lateral surface of the rotary valve piston 5 are shown schematically.

Der öffnungs- und Schließmoment der Saugbohrung 17 ist auf den Mantelflächen der verschiedenen Fig. 5, 7 und 9 mit strichlierten Linien gekennzeichnet, und es bedeutet ö =Öffnen und sch = Schließen der Saugbohrung durch den Pumpenkolben 9. Alle angeführten Bezugszahlen beziehen sich auf die gleichen Kennzeichnungen wie in Fig. i. In den Fig. q., 6 und 8 ist der Pumpenkolben g als in seiner unteren Totpunktlage befindlich eingezeichnet.The opening and closing moment of the suction hole 17 is marked on the outer surfaces of the various Figs. 5, 7 and 9 by broken lines, and it means ö = opening and sch = closing the suction bore 9 by the pump piston All cited reference numerals refer to the same markings as in Fig. i. In FIGS. Q., 6 and 8, the pump piston g is shown as being in its bottom dead center position.

Wie aus der Fig. 5 ersichtlich, ist die Regelnut q. dreiteilig ausgeführt, entspricht jedoch in ihrer Wirkung einer einzigen Nut, da die dazwischenliegenden Stege vom Durchmesser der Saugbohrung 17 überbrückt werden. Diese Gestaltung ermöglicht die Ausführung von ziemlich spitz auslaufenden, bei der Verstellung des Drehschiebers 5 allmählich in die Saugbohrung 17 eintauchende ',-"uten und kann das Leerlauf- und kleine Teillastregelgebiet in die Nähe der UT.-Lage des Pumpenkolbens 9 gelegt werden, womit beim höchsten Unterdruck im Pumpendruckraum 16 die stärkste drehzahlabhängige Regelwirkung erzielt wird.As can be seen from FIG. 5, the rule groove q. designed in three parts, however, corresponds in its effect to a single groove, since the intervening Bridges from the diameter of the suction hole 17 are bridged. This design enables the execution of rather pointed tapering when adjusting the rotary valve 5 gradually dipping into the suction hole 17 ', - "uten and can the idle and small part-load control area in the vicinity of the BDC position of the pump piston 9 be, whereby the strongest speed-dependent at the highest negative pressure in the pump pressure chamber 16 Control effect is achieved.

In der Vollastregelstellung öffnet die Regelnut 4 kurz nach dem Öffnungsmoment ö die Saugbohrung 17 und wird durch den Schrägverlauf der Regelkante a bei Verstellung des Drehschiebers 5 der Brennstoffeinlaßbeginn immer mehr nach UT. verlegt. Beim Aufwärtshub des Pumpenkolbens 9 wird die Saugbohrung 17 durch denselben geschlossen, bevor die rückliegende Kante b der Regelnut 4. die Saugbohrung 17 überschleift. Daraus ergibt sich, daß bei genügend langer Einlaßzeit, wie sich diese bei geringer Drehzahl des Drehschieberkolbens ergeben kann, sich der gesamte Pumpendruckraum 16 mit Brennstoff auffüllt und beim Aufwärtshub des Pumpenkolbens 9 zunächst so lange der überschüssige Brennstoff durch die Saugbohrung 17 über die Regelnut q. in den Pumpensaugraum a zurückgefördert werden kann, bis der Pumpenkolben die Saugbohrung übersteuert. Die zwischen dem Pumpenkolben 9 und Speicherkolben 12 eingeschlossene Brennstoffmenge stellt die annähernd konstant erreichbare maximale Fördermenge dar, die jedoch, wie auch erforderlich, im Gebiet der ziemlich spitz auslaufenden Regelnut q, auch ungefähr bei Leerlaufdrehzahl, infolge Drosselung und kurzem Einlaßwinkel nicht mehr erreicht werden kann.In the full-load control position, the control groove 4 opens shortly after the opening moment ö the suction hole 17 and is due to the incline of the control edge a during adjustment of the rotary valve 5, the start of the fuel inlet more and more after BDC. relocated. At the Upward stroke of the pump piston 9, the suction bore 17 is closed by the same, before the rear edge b of the regulating groove 4 grinds the suction hole 17. It follows from this that if the inlet time is long enough, this is what happens if the inlet time is shorter Speed of the rotary valve piston can result in the entire pump pressure chamber 16 fills up with fuel and initially so on the upward stroke of the pump piston 9 long the excess fuel through the suction hole 17 via the control groove q. can be fed back into the pump suction chamber a until the pump piston opens the suction hole overdriven. The one enclosed between the pump piston 9 and the storage piston 12 Fuel quantity represents the almost constant achievable maximum delivery quantity, which, however, as required, in the area of the rather pointed rule groove q, even at approximately idle speed, due to throttling and a short intake angle can no longer be achieved.

Bei der Ausführung nach Fig.6 und 7 ist die maximale Brennstoffmengenförderung veränderbar und erfolgt deren Regelung durch die Schrägkante c der Regelnut q. durch frühere oder spätere Überdeckung der Saugbohrung 17. Die zwischen dem Schließmoment sch des Pumpenkolbens 9 und dem Speicherkolben 12 einschließbare Brennstoffmenge entspricht ungefähr dem halben Wert der erforderlichen maximalen Brennstoffmenge in Volllaststellung. Die Leerlaufmengenregelung erfolgt bei dieser Ausführung kurz vor dem Schließmoment sch der Saugbohrung 17 durch den Pumpenkolben 9 und wird hierbei eine weniger starke drehzahlabhängige Regelwirkung erreicht.In the embodiment according to FIGS. 6 and 7, the maximum amount of fuel delivery can be changed and is controlled by the inclined edge c of the control groove q. by earlier or later overlapping of the suction bore 17. The amount of fuel that can be included between the closing moment sch of the pump piston 9 and the storage piston 12 corresponds approximately to half the value of the required maximum amount of fuel in the full load position. In this embodiment, the idle quantity control takes place shortly before the closing moment sch of the suction bore 17 by the pump piston 9, and a less pronounced speed-dependent control effect is achieved in this case.

Entsprechend dem Ausführungsbeispiel Fig. 8 und 9 ist die maximale Brennstoffmengenregelung ebenfalls veränderbar und wird dieselbe, im Unterschied zu den anderen Ausführungen, in Abhängigkeit vom Öffnungsmoment ö der Saugbohrung 17, während des Abwärtshubes des Pumpenkolbens 9 durch früheres oder späteres Schließen der Saugbohrung 17 durch die Schrägkante d der Regelnut q. bewirkt, und es entspricht der volumetrische Inhalt des Pumpendruckraumes 16 in der Ruhelage des Pumpenkolbens 9 der erforderlichen maximalen Brennstoffmenge.According to the embodiment of FIGS. 8 and 9, the maximum is Fuel quantity control can also be changed and is the same, in contrast to the other versions, depending on the opening moment ö of the suction hole 17, during the downward stroke of the pump piston 9 by closing earlier or later the suction hole 17 through the sloping edge d of the control groove q. causes and it corresponds the volumetric content of the pump pressure chamber 16 in the rest position of the pump piston 9 of the required maximum amount of fuel.

Da zur Erreichung des erforderlichen Pumpendruckrauminhalts einerseits nur ein geringer Hub des Pumpenkolbens 9 erforderlich, jedoch anderseits ein möglichst langer Einlaßwinkel der Regelnut 4. notwendig ist, wird der Pumpenkolben 9 durch einen Anschlag 33 in Ruhelage gehalten und über einen längeren Drehbereich e von dem Pumpenantrieb 6 freigestellt, so daß es möglich ist, eine genügend breite Regelnut 4. in Anwendung zu bringen.As to achieve the required pump pressure space on the one hand only a small stroke of the pump piston 9 is required, but on the other hand one possible long inlet angle of the control groove 4. is necessary, the pump piston 9 is through a stop 33 held in the rest position and over a longer range of rotation e of the pump drive 6 free, so that it is possible to have a sufficiently wide regulating groove 4. to apply.

Erfindungsgemäß ist durch eine entsprechende Formgebung und Anordnung der Steuerkanten c oder d der Regelnut .4 zum Öffnungs- oder Schließmoment der Saugbohrung 17 jede erforderliche Regelcharakteristik der maximalen Brennstoffördermenge für sämtliche Lastgebiete der Brennkraftmaschine zu bestimmen.According to the invention is through a corresponding shape and arrangement the control edges c or d of the control groove .4 for the opening or closing moment of the suction hole 17 every required control characteristic of the maximum fuel delivery rate for to determine all load areas of the internal combustion engine.

Den Brennstoffzufluß zum Pumpendruckraum zwecks Anwendung eines großen Einlaßwinkels zu drosseln, kann auch, wie in Fig.3 gezeigt, durch Drosseln des Brennstoffzuflusses durch eine Drosselbohrung 3.4 über die Stichbohrung 35 und Querbohrung 36 zur Brennstoffregelnut d. bewirkt werden. Bei dieser Ausführung ist es vorteilhaft. eine einzige Regelnut in Anwendung zu bringen. Die Nutenkante b ist als nach dem Schließmoment sch liegend angeordnet und kann auch als Schrägkante nach der Wirkungsweise der Kante c in Fig. 7 ausgebildet sein.The fuel flow to the pump pressure chamber for the purpose of using a large To throttle the inlet angle, as shown in Figure 3, by throttling the fuel flow through a throttle bore 3.4 via the branch bore 35 and transverse bore 36 to the fuel regulating groove d. be effected. It is advantageous in this embodiment. a single rule groove to bring into application. The groove edge b is as lying after the closing moment sch and can also be used as an inclined edge according to the mode of action of edge c in Fig. 7 be formed.

Zur Schmierung der Pumpenkolben, ist im Pumpengehäuse 1.4 gleichfalls eine Ölförderpumpe 37 eingebaut, die ebenfalls vom Pumpenantrieb 6 betätigt wird. Der Förderdruck, der durch das Rückschlagventil38 einzustellen ist, liegt zweckmäßig etwas höher als der Brennstofförderdruck. Die Ölförderpumpe ist auch für die Schmierung der Brennkraftmaschine zu benutzen. Die Fördermenge ist jeweils konstant und wird durch den Abstand der Stirnseite des federbelasteten Ausweichkolbens 39 von der Kante des Zuflußkanals 4.o bestimmt.For the lubrication of the pump piston, there is also 1.4 in the pump housing an oil feed pump 37 is installed, which is also actuated by the pump drive 6. The delivery pressure, which is to be set by the check valve38, is expedient slightly higher than the fuel delivery pressure. The oil feed pump is also used for lubrication to use the internal combustion engine. The delivery rate is constant and will be by the distance between the end face of the spring-loaded evasive piston 39 from the Edge of the inflow channel 4.o determined.

Claims

PATENT CLAIMS: i. Injection pump, especially for low boilers Fuels, with a spring-loaded Storage piston and one force-fit driven pump piston, both in a common pump cylinder work and include between them the pump pressure chamber to which the fuel flow by temporally controlling the inlet bore by means of the regulating groove one with the pump speed rotating and axially adjustable rotary valve piston is regulated, characterized in that that to change the speed-dependent control effect and the maximum fuel quantity control with the inclusion of a flow restriction (29 or 34) depending on the design the control groove (4) and its assignment to the opening or closing torque (ö and sch) the suction bore (i7) the fuel inlet torque and the effective volumetric The content of the pump pressure chamber (i6) can be determined as required (Fig. 4 to 9).

2. Injection pump according to claim F, characterized in that the fuel which is to be injected with the elimination of harmful cavities in the pump pressure chamber (i6) through outside the pump pressure chamber lying holes (i9 and 21) and groove (2o) as well as a on the pump piston shaft located annular groove (22) and a throttle bore (23) for Injection line (24) is passed.

3. Injection pump according to claims i and 2, characterized in that the injection torque by a on the shaft of the pump piston (9) located annular groove (, 22). which have no direct connection with the pump pressure chamber (i6) is controlled.

Injection pump according to claims i to 3 ", characterized in that the injection angle in degrees by means of a flow restrictor connected to the injection line (24) Has connection, arbitrarily by determining the pressure of the loading spring (ii) of the accumulator piston (i2) in relation to the selected cross section of the throttle bore (23) is to be determined.

5. Injection pump according to claims i to 4, characterized in that that the harmful formation of gas, vapor and air bubbles through continuous flushing of the pump suction chamber (2) and the front side tight seating of the accumulator pressure piston (i2) is counteracted on the pump piston (9) at the end of the injection.

6th Injection pump according to Claims 1 and 5, characterized in that the spring plate (25) of the accumulator pressure piston (i2) serves as a suction and return pump.

7. Injection pump according to claims i to 6, characterized in that all conveyor links, like pump piston (9) oil feed pump (37) etc., directly via one on a ball head (7) mounted pressure plate (8) by a smooth-running swash plate drive (6) be operated.