DE8503401U1 - Vorrichtung zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von Werkzeugmaschinen - Google Patents
Vorrichtung zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von WerkzeugmaschinenInfo
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Landscapes
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Description
_ 8 — TELEFAX: 0&iacgr;»2&bgr; 94 6S
&Igr;&EEgr;&Lgr; ZECHEN: UNSEB ZEICHEN , OATUU:
G 85 03 401.0 A 10Ü08/21-S 85 GM 8. Januar 1987
vS/l/ro
AG für industrielle Elektronik
AGIE Losone bei Locarno
CH-6616 Losone-Locarno
j£vorrichtung zur Messung
von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von Werkzeugmaschinen >>
1- Einleitung
Die Erfindung bezieht sich auf J-ei-n—Verfahren—urrdj eine Vorrichtung
zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von Werkzeugmaschinen oder bewegbaren Teilen
davon, die mit einer Meßskala bestückt sind.
Eingfo derartige Vorrichtung ■
bekannt, beispielsweise aus der im Anhang angegebenen Litefaturstelle
[23· Hierbei werden eine Skala und ein Gegenmuster
1)1·· ·
· B
&bgr; · I
&bgr; · I
&PSgr; ·
■ ■
• &bgr; C
in unmittelbare Nachbarschaft gebracht und deren Relativverschiebungen
zueinander gemessen. Die Genauigkeit der Messung hängt jedoch von der gegenseitigen räumlichen
Nähe von Skala und Gegenmuster ab. Da die Skala und das Gegenmuster relativ zueinander verschiebbar sein
müssen, können sie nicht beliebig nahe aneinander gebracht werden. Hierdurch ist in der Regel die maximale
Meßgenauigkeit auf etwa 2 mm beschränkt.
Die Erfindung befaßt sich mit der Aufgabe, e— .een-?—s©w-i-e-l die eingangs genannte
Vorrichtung unter möglichst weitgehender Beibehaltung ihrer bisherigen Vorteile zu verbessern, beispielsweise
die damit erzielbare Meßgenauigkeit zu erhöhen.
Diese Aufgabe wird (ee- durch gelöst, daß kohärente Wellen von einej^-SiTrahlenquelle
auf die Meßskala gestrahlj^_>teirSen und die
Strahlenintensität oderlj^feeTisitätsver teilung im Interferenzraum
gemes^en""wird.
tTt—g-a——4-i-ese—A--
durch eine kohärente Strahlenquelle gelöst, mit welcher ?'
die Meßskala bestrahlt wird und durch wenigstens einen j
im Interferenzraum in Wellenausbreitungsrichtung hinter '
der Meßskala angeordneten Fühler zum Messen der ■
Strahlenintensität oder -Intensitätsverteilung.
Als kohärente Wellen können grundsätzlich jede Art von interferenzfähigen Wellen verwendet werden. Bevorzugt
werden jedoch elektromagnetische Wellen verwendet, besonders bevorzugt die von einem Laser ausgestrahlten
Wellen. Vorzugsweise wird hierzu ein He-Ne-Laser oder ein Halbleiterlaser verwendet. I
&iacgr;
- 10 -
Das eingangs aufgeworfene Problem wird also grundsätzlich durch Einsatz eines optischen Meßverfahrens und
einer optischen Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gelöst, wobei eine Skala als Träger der
Präzision im Fernbereich verwendet wird. Die erfindungsgemäße Lösung macht - im Gegensatz zum eingangs
genannten bekannten Meßverfahren bzw. der Meßvorrichtung
- eine hohe Meßgenauigkeit nicht von einem unmittelbaren Nebeneinanderliegen von Skala und Gegenmuster
abhängig.
Nachstehend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die beigefügte schematische
Zeichnung mit den Figuren 1 bis 14 noch näher erläutert.
&igr; &igr;
I I I
• ·
- ii. -
2. Projektion eines Musters von Intereferenzstreifen auf
die Skala
2.1 Prinzip
Die Uebertragungsunktion einer aus geradlinigen Strichen bestehenden Skala von Periode &rgr; wird durch nachstehende For
mel angegeben:
t(x) = £ &phgr; [
(wobei die Ordnungen ±2, +4 ... nicht existieren).
(Fig. 1)
Wenn eine ebene Welle u = expfi (k x+k y+k &zgr; )J auf diese Skala
&khgr; y &zgr; ·*
fällt, beträgt die Amplitude unmittelbar hinter der Skala s(x) = u t(x). Es seien u^ und Uo zwei ebene, untereinander kohärente
Wellen endlicher Strahlbreite, die am Ort der Skala ein Muster von Interferenzstreifen
bilden, deren Schrittlänge bzw. Periode ebenfalls &rgr; ist (vgl. Fig. 2):
(Fig. 2)
Wenn der Einfallwinkel richtig gewählt wird, erfolgt eine
Ueberlagerung der gebeugten ' Wellen hinter der Skala, insbesondere ist die Ordnung 0 von U1 mit der Ordnung +1 von
u„ und die Ordnung 0 von U2 mit der Ordnung -1 von U^ überlagert*
Wenn nun das Lineal bzw. die Skala um Ax verschoben wird, ändert sich
' die Phase der Ordnungen +1 und -1 um ±21C &Dgr;&khgr;/&rgr;. Dank dem Interierenzphänomen
werden diese Phasenänderungen in messbare Intensitätsänderungen umgesetzt:
= ± U *■ A-
z> K ir*
Wie ersichtlich ändert sich die Intensität der beiden überlagerten
Ordnungen sinusförmig, wenn die Skala verschoben wird.
Die von dei Ueberlagerung der anderen Ordnungen erzeugte Intensität
kann auf gleiche Weise berechnet werden. Es wird bemerkt, daß die Ordnungen ±2, +4 usw. für ein symmetrisches
Rechteckgitter nicht existieren, so gibt es beispielsweise keine Interferenz zwischen der Ordnung -2 und der Ordnung -1.
2.2. Technisches Ausführungsbeispiel
Gemäß Fig. 3 sendet ein Laser eine ebene, linear polarisierte kohärente Welle endlicher Breite aus. Nachdem
der Laserstrahl zweigeteilt wurde, lässt man die beiden so erhaltenen Strahlen (mit einer Strahlbreite vom beispielsweise lmm)
interferieren, u.m ein Muster von Interferenzstreifen mit Periode
&rgr; auf der Skala - ebenfalls mit Periode &rgr; - zu erhalten. Um dies zu erreichen, verwendet man einen Separatorwürfel, wie es in
Fig. 3 gezeigt wird. Die gewünschte Schrittlänge bzw. Periode des Interferenzstreifen-Musters wird erhalten, indem der Einfallwinkel
des Laserstrahls auf die Oberfläche des Würfels eingestellt wird. Mit einer Skala von Schrittlänge &rgr; = 20,um wird der zwischen
den beiden Strahlen gebildete Winkel aC gleich X /p = 0,0316 rad.
(Fig. 3)
Um die Richtung der Bewegung der Skala detektieren zu können und um die Position der Skala innerhalb einer Gitterperiode
mit gleichbleibender Genauigkeit interpolieren zu können,
- 13 -
werden zwei in Quadratur liegende, d.h. um 90° phasenverschobene, Signale I, und I- benötigt. Diese Signale werden
unter Verwendung verschiedener Polarisation des Lichtes
und mit Hilfe entsprechender optischer Elemente wie folgt
erzeugt.Für die Beleuchtung der Skala werden zwei orthogonal linear polarisierte Strahlen verwendet. Gemäß Fig. 3
werden diese nach dem Separatorwürfel durch zwei senkrecht
zueinander stehende Linearpolarisatoren aus dem unter 45°
dazu polarisierten Laserstrahl erzeugt. Hinter der Skala
im Strahlengang der Ordnung 0 von u, und der Ordnung +1
von u_ ist ein weiterer Separatorwürfel angeordnet und
dessen beide Ausgangsstrahlen treffen auf die Detektoren
D, und D„. Damit das von diesen Detektoren detektierte
Licht der Interferenz der Ordnung 0 von U1 und der Ordnung
unter Verwendung verschiedener Polarisation des Lichtes
und mit Hilfe entsprechender optischer Elemente wie folgt
erzeugt.Für die Beleuchtung der Skala werden zwei orthogonal linear polarisierte Strahlen verwendet. Gemäß Fig. 3
werden diese nach dem Separatorwürfel durch zwei senkrecht
zueinander stehende Linearpolarisatoren aus dem unter 45°
dazu polarisierten Laserstrahl erzeugt. Hinter der Skala
im Strahlengang der Ordnung 0 von u, und der Ordnung +1
von u_ ist ein weiterer Separatorwürfel angeordnet und
dessen beide Ausgangsstrahlen treffen auf die Detektoren
D, und D„. Damit das von diesen Detektoren detektierte
Licht der Interferenz der Ordnung 0 von U1 und der Ordnung
1 \
+1 von u- entspricht, sind zwischen dem zweiten Separatorwürfel
und den Detektoren D, und D_ je ein LinearpoLarisator
unter 45° bezüglich der orthogonalen Linearpolarisa- |
tionen angeordnet. Die anderen Beugungsordnungen fallen &iacgr;
nicht auf die Öffnung der Detektoren. Die 90° Phasenverschiebung zwischen den Signalen I, und I_ der beiden
Detektoren D, und D- wird durch ein \/4-Plättchen vor
einem der beiden Linearpolarisatoren, hier demjenigen vor
D_, erzielt. Dieses J./4-Plättchen bewirkt wegen seiner j
Detektoren D, und D- wird durch ein \/4-Plättchen vor
einem der beiden Linearpolarisatoren, hier demjenigen vor
D_, erzielt. Dieses J./4-Plättchen bewirkt wegen seiner j
optischen Anisotropie (Doppelbrechung) eine zusätzliche |
optische Phasenverschiebung von 90° zwischen den beiden |
orthogonalen Linearpolarisationen, hier der den zweiten &rgr;
Separatorwürfel verlassenden, auf den Detektor D- gerichte- &igr;
ten Ordnungen 0 von u, und +1 von u_. <
Es ist vorteilhaft, zusätzlich über ein Refernzsignal ID \
zu verfügen, um von eventuellen Fluktuationen der Intensi- !
tat unabhängig zu sein. Dies wird dadurch erreicht, daß >
die beiden Strahlen der Ordnung 0 von u„ und der Ordnung -1 I
&iacgr; von u, auf den Referenzfetektor &Oacgr;-, fallen ohne zu inter- K
1 -tv %
ferieren, da sie orthogonal polarisiert sind und sich kein §
Polarisator vor dem Detektor DR befindet. Das von DR gelieferte
Referenzsignal IR entspricht deshalb der inter-
/IL
- 14 -
ferenzlosen Überlagerung der Ordnung 0 von ü„ und der
Ordnung -1 von u, .
2.3. Resultate
Ausgehend von den Signalen &igr; , l und I , die von den drei vorangehend
erwähnten Detektoren D1, D und D_ geliefert werden, wird
nun die Auflösung der Vorrichtung geschätzt.
In Fig. 4 wird gezeigt, dass die Signale I. und I2 beim Verschieben
der Skala annähernd in Quadratur liegen. Es kann bemerkt werden, dass diese Signale tatsächlich sinusförmig variieren
und dass ein Zyklus (Periode) einer Verschiebung der Skala um 20,um entspricht.
(Fig. 4)
Es kann noch bemerkt werden, dass beim Verschieben der Skala über eine Distanz von 4 cm eine Aenderung der mittleren detektierten
Intensität um ±15 % beobachtet wurde. Diese Aenderung
wird von Unvollkommenheiten der Skala sowie von Inhomogenitäten des Glases verursacht.
Um die Vorrichtung zu testen, wurde die Skala schrittweise um 1/um verschoben (dies ist die kleinste Verschiebung, welche
vom verfügbaren Verschiebungs-Werktisch "Micro-Contröle" ermöglicht
wird). Die Resultate wurden auf Fig. 5 übertragen. Die Tatsache, dass die beiden Signale I, und Io nicht die
gleiche Amplitude aufweisen und nicht genau in Quadratur liegen (vgl. Fig. 5), ist nicht störend, weil das zur Phasenbestimmung
verwendete Verfahren gemäß Literaturstelle £lj diese
Abweichungen berücksichtigt. Das Referenzsignal I0 wurde auf
Fig. 5 nicht übertragen, weil es während der Messungen praktisch konstant blieb.
- 15 (Fig. 5)
Die Unsicherheit der Messpunkte der Fig. 5 wurde auf +1 %
(obere Grenze) geschätzt. Wenn man annimmt, dass das Signal nahe diir maximalen Neigung seiner Kennlinie liegt (das eine
oder andere Signal befindet sich ja immer in dieser Lage), stellt man fest, dass eine Verschiebung der Skala um 1 /Um
eine Intensitätsänderung von 2ö % zur Folge hat. Wefiü eine
Hessunsicherheit von ^fI % angenommen wird, wird die Auflösung
auf 2/20, d.h. auf 1/10/um geschätzt, also um wenigstens eine
Größenordnung höher als bei dem eingangs genannten klassischen Verfahren.
(Fig. 6)
Fig. 5 zeigt auch, dass die Modulationstiefe sehr gut ist
Dies ist auf die Tatsache zurückzuführen, dass nur die Ueberlagerung
von zwei Ordnungen detektiert wird. Würde man hingegen die gesamte Intensität des Lichts sammeln, das die Skala
durchquert, könnte die Modulationstiefe höchstens 63 % betragen.
In Fig. 7 wird die Aenderung der Signalhöhe bei Verschiebungen
um 40/um (40 1- /Um-Schritte auf einmal) gezeigt. Wenn die
Verschiebungen tatsächlich von 40,um wären, sollten keine
Aenderungen der Signalhöhe beobachtet werden; es ist also experimentell feststellbar, dass der Werktisch bei einer Verschiebung
von 1 mm einen Fehler von etwa 1 /um aufweist.
(Fig. 7)
2.4 Vom Richtfehler der Skala verursachter Fehler
2.4 Vom Richtfehler der Skala verursachter Fehler
a) Wenn die Skala senkrecht zur Messrichtung bewegt wird und wenn die Winkelhalbierende des Winkels zwischen den
beiden einfallenden Strahlen nicht zur Skala orthogonal ist, sondern mit der Senkrechten zur Skala einen Winkel &psgr;
bildet, erhält man für die Verschiebung einen Messfehler
- 16 Mit &Dgr;&zgr; - 100/um und ß= 0,1° erhält man &Dgr;* — 0,2/uüi,
(Fig. 8)
b) Es muß auch dafür gesorgt werden, daß der Winkel zwischen der Richtung der Interferenzstreifen und den
Strichen der Skala kleiner ist als p/2£ (p = Schrittlänge
der Skala, 2 = beleuchtete Breite der Skala), da sonst die Modulationstiefe der Signale verschwindend
klein wird. Technisch kann diese Bedingung ohne Schwierigkeiten erfüllt werden.
c) Die Messung der Verschiebung in Richtung &khgr; ist unempfindlich
gegenüber den Verschiebungen der Skala nach oben oder nach unten (Richtung y).
2.5 Von der Aenderung der Wellenlänge verursachter Fehler
Eine Aenderung von \ hat selbstverständlich eine Aenderung
der Periode der Interferenzstreifen zur Folter
&rgr; = &lgr;/eC und bei 0<= konstant &Dgr; p/p = &Dgr;&lgr;/&KHgr;
Wenn &Dgr;&rgr;/&rgr; * 1 % und die Breite des Interferenzstreifenmusters
auf der Skala 100p beträgt, wird die Modulationstiefe der Signale verschwindend klein.
2.6 Von der Aenderung des Winkels verursachter Fehler
Wenn >. konstant bleibt, hat eine Aenderung des Winkels eine
Aenderung von &rgr; um
zur Folge. Jedenfalls ist c< unabhängig von allen beweglichen
Teilen der Vorrichtung und es sollte nicht schwierig sein, diesen Wert konstant zu halten.
• · a
&bgr; a · &ogr; · * · t
3. Projektion des kohärenten filtrierten Bildes der Skala>auf
ein Gegenmuster
3.1 Prinzip
Das Schema der Vorrichtung wird in Fig. 9 dargestellt.
(Fig. 9)
In diesem Fall wird nur die Interferenz zwischen den Ordnungen +1 and -1 verwendet. Die anderen Ordnungen werden mit der Blende
B ausgeblendet. In den Ebenen jedes der beiden Gegenmuster erhält man so (unter Verwendung eines Strahlteilers) jeweils ein Muster
von sinusförmigen ,Interferenzstreifen, das ein Abbild durch die
Ordnungen +1 und -1 des in der konjugierten Bi ldebene ~&Rgr;·&eeacgr; gebildeten
Musters ist. Es seien
.271.· K2Z *·/!«■ £ «fi; ^h --z£; £
die komplexen Amplituden der Ordnungen +1 und -1: ihre Interferenz
ergibt ein Muster mit der Periode p/2.
I ( &khgr; ) &Lgr;/ 1 + cos ( hffx/p)
Eine Verschiebung der Skala um p/2 ergibt also eine Verschiebung der Interferenzstreifen um eine Periode. (Bei einer Längsverschiebung
der Skala ändern sich die Phasen der +1. und -1.Ordnung entgegengesetzt
zueinander.)
3.2 Technisch verwendete Vorrichtung
Bei dem in Fig. 9 dargestellten AusfUhrungsbeispiel wurde eine
Skala mit einer Schrittlänge von 20,um verwendet, die auf einem
motorgetriebenen Werktisch angeordnet war. Die Linse hatte eine
Brennweite f von 12 mm und die Gegenmuster - entsprechend der Skalenabbildung - eine Schrittlänge 60 ,um. Sie waren so angeordnet,
daß zwei um etwa 90° phasenvereohobene Signale I- und I erhalten wurden (vgl. Fig. 9). (Bezüglich der Interferenzstreifenmuster
waren die Gegenmuster gegeneinander um 90°, d.h. um eine /4-Periode verschoben«)
ti MM it * « i I I Il I
• I* · ♦ Il lllt
• it*i &igr;
- 18 -
3.3 Resultate
In Fig. 10 ist erkennbar, dass man zwei in Quadratur liegende Signale erhalten kann. Der Messfehler auf der Intensität wird
auf 1=1% geschätzt, was die Auflösung auf 2/50, d.h. 1/25 ,um bringt.
(Fig. 10)
Es ist auch zu bemerken, dass die Modulationstiefe nicht
maximal ist und dass eine Gleichspannungs-Komponente existiert. Dies ist auf die Tatsache zurückzuführen, dass, wenn
ein binäres Muster von Periode &rgr; durch Interferenzstreifen
gleicher Periode beleuchtet wird, die durchgelassene Intensität nie gleich Null wird:
iAT
iAT
J (
-} Joe - V 4 &ogr;&igr;* (&lgr;.·*·&eegr;~) -*C«a>
ft.
Im Idealfall erhält man also eine Modulationstiefe 2/TT =
0,63. Im vorliegenden Fall (Fig. 10) beträgt die Modulationstiefe lediglich 50 %, diese Abweichung ist mit Verunreinigungen
auf der Oberfläche der Skala und der Linse (Staub usw.) erklärbar. Zudem ist die Filterung in der Fourier-Ebene
nicht perfekt.
3.4 Vom Richtfehler der Skala verursachter Fehler
a) Es ist nötig, dass der einfallende Strahl senkrecht zur Skala sei, sonst hat eine seitliche Verschiebung der
Skala um /I &zgr; einen Messfehler &Dgr; &khgr; zur Folge:
&Dgr; x = A-B .
mit ß = Winkel zwischen dem Laserstrahl und der Senk
rechten zur Skala.
• · · I * ■
- 19 -
b) Die Skala darf sich nicht um die Achse &zgr; drehen, sonst werden die Interferenzstreifen, die sich in der Bildebene
(d.h. in der Ebene der Gegenmuster) befinden, ebenfalls eine Drehung erfahren und der Kontrast wird
sinken.
4. Interferenz von zwei von der Skala diffraktierten Wellen
4.1. Technisches Ausführungsbeispiel
Eine andere Variante der Vorrichtung wird in Fig. 11 dargestellt.
(Fig. 11)
Hier werden riede-um die Ordnungen +1 und -1 verwendet, die jedoch
mittels eines nicib—polarisierenden Separationswürfels überlagert
werden. Die Phasenverschiebung erfolgt mittels einer Viertelwellenplatte (&lgr;/4-Plättchen). Im übrigen wird auf die
Ausführungen unter der Ziffer 2 verwiesen. Wegen der orthogonalen Polarisation der beiden (den Ordnungen +1 und -1 zugeordneten)
Wellenzüge ist deren Interferenz erst hinter dem 45°-Polarisator möglich. Jeder der beiden den Separatorwürfel verlassenden
Teilstrahlen setzt sich aus Anteilen der +lten und -lten Beugungsordnung zusammen. Diese Anteile sind genau auf die sehr kleine
Öffnung des ihnen zugeordneten Detektors D1 bzw. Dg ausgerichtet.
4.2. Resultate
In Fig. 12 ist erkennbar, dass die Kennlinien tatsächlich sinusförmig sind und die Modulationstiefe sehr gut ist (C£ 90
%). Man erkennt, dass die Höhe der Kennlinien sich von einer
Periode zur nächsten ändert (1 Periode = 10/Um). Dies «iu
durch die Tatsache verursacht, dass die Leistung des Lasers noch nicht stabilisiert war. Tatsächlich sinktlauch die
intensität der Refernz.
• · I » I t
- 20 -
Eine Verschiebung um 1 ,um entspricht einer Intensitätsänderung
um 50 %. Somit kann man mit einer Unsicherheit von +1 % auf der Intensitätsmessung eine Verschiebung von 2/50, d.h,
l/25/uai auflösen.
(Fig. 12) &Lgr;.3 Fehler
Wie bei den vorangehenden Vorrichtungen muss der Laserstrahl
senkrecht zur Skala liegen, sonst hat eine Verschiebung der Skala um &bgr; &zgr; (nach vorne oder nach hinten) einen Messfehler
zur FoI^e.
&Dgr; x =Az-tanß ( ^= Winkel zwischen dem Laserstrahl und
der Senkrechten zur Skala)
Eine Aenderung von &lgr; ändert den Austrittswinkel der Ordnungen (+1 und -1), aber nicht ihre relative Phase. Diese Aenderung
hat also keinerlei Einfluss auf die Messung.
4.4 Das vorstehend beschriebene Verfahren zur Interpolation der Position innerhalb einer Gitterperiode durch
Messung der optischen Phase ermöglicht bei der Verwendung von zv/ei oder mehreren Meßskalen bzw. Maßstäben mit geringfügig verschiedener
Gitterkonstante die absolute Bestimmung der Position längs des Maßstabes ohne Zählen der Perioden. Die
Periode der Schwebung zwischen den beiden ersten Gittern ist so zu wählen, daß sie so vislo Gitterperioden enthält
wie der Auflösung innerhalb einer Gitterp-^riode (Interpclationsgenauigkeit)
entspricht, und so weiter. Bei einer Interpolationsgenauigkeit von 100 erhält tian mit drei
Strichgittern mit Perioden im Verhältnis von 1 : 1,01 : 1,0001
bereits eine Auflösung von 1'000'000 Punkten.
Dieses Verfahren entspricht einer Art von kombinierter analoger und digitaler Codierung der Position längs des
f I · t · *
- 21 -
ganzen Maßstabes. Die Auflösung ist gegeben durch die Interpolationsgenauigkeit
als Basis und der Anzahl Gitter (Spuren) als Exponent. Die absolute Genauigkeit ist gegeben durch
die (kleinste) Gitterkonstante und die Interpolationsgenauigkeit.
Die verschiedenen Strichgitter sind auf dem gleichen Träger in geringem Abstand angebracht (z.B. 1 mm breite Gitter in
0,5 Hirn Abstanu). Ihre relative Lage ist deshalb unveränderlich.
Sie können gemeinsam von einer Quelle beleuchtet und durch dieselbe Optik mit verschiedenen Detektoren beobachtet
werden.
Interpolation 1/100 Periode (3,6°), zwei Gitter mit 20,0 u und 20,2 um Gitterkonstante:
Eine Periode der Signale entspricht 10 ^m Verschiebung
(siehe oben). Die absolute Genauigkeit beträgt demnach 0,1 um und die Auflösung 10&Oacgr;00, was einer Länge von 1 mm
entspricht. Das heißt, daß innerhalb eines Millimeters die absolute Position mit einer Genauigkeit von 0,1 um
bestimmt werden kann. Eine Erweiterung der absoluten Positionsmessung ist möglich durch Anbringen eines zusätzlichen
klassischen Messystems (z.B. optischer Binärcode) mit einer Auflösung von mindestens 0,5 mm (Überlappung).
Interpolation 1/200 Periode (1,8°), drei Gitter mit 40.000 um und 40,001JAm Gitterkonstante:
Eine Periode der Signale entspricht 20 Um Verschiebung.
Die absolute Genauigkeit beträgt demnach 0,1 um und die Auflösung 81OOO1OOO, was einer Länge von 0,8 m entspricht'.
Das heißt, daß innerhalb einer Strecke von 0,8 m die absolute Position mit einer Genauigkeit von O1IUm bestimmt
werden kann.
:··■■:".·"■··"·■.:■■?·■: ■ -i
- 22 5. Resultate mit einer Skala von &rgr; = 4,1/Um Schrittlänge
Die drei vorangehend beschriebenen Vorrichtungen wurden auch mit einer holographischen Skala von Schrittlänge &rgr; * 4,1/U"»
realisiert.
5.1 Projektion eines Musters von Intereferenzstreifen auf
die Skala
Die Schwierigkeiten, die bei der Projektion eines Iiiterferenzstreifen-Musters
von Schrittlänge &rgr; = 4,1/Um mit der zum Erhalt einer guten Modulationstiefe benötigten Präzision angetroffen
wurden, sind nicht wesentlich grosser als diejenigen für eine Schrittlänge von &rgr; = 20 am.
Die Resultate werden in Fig. 13 dargestellt. Die Unsicherheit der Intensitätsmessung ist wiederum ±1 %, was die Auflösung
auf 1/50/um einstellt.
(Fig. 13)
5.2 Projektion des kohärenten filtrierten Bildes der Skala
auf das Gegenmuster
Bei dieser Vorrichtung ist nachteilig, dass mit einer fein geteilten Skala eine Linse von kleiner Brennweite benötigt
wird, wenn die Gegenmuster nicht allzu weit entfernt angeordnet werden sollen. Es ist auch ?.u bemerken, dass die Gegenmuster
eine Schrittlänge aufweisen müssen, die grosser ist als diejenige der Skala, sonst wird ihre Positionierung
schwierig.
Unter Verwendung einer Linse von kurzer Brennweite und von Gegenmustern grosser Schrittlänge erhält man Strahlen, die am
Ausgang aus der Linse stark divergieren . Hierbei müssen grossflächige Gegenmuster und Detektoren verwendet werden, um
die grösstmögliche Intensität zu erhalten. Aus diesen Gründen und wegen der geringeren Modulationstiefe ist diese Vorrichtung
mehr für gröber geteilte Skalen geeignet.
- 23 5.3 Xnterferenz von zwei von der Skala diffraktierten Wellen
Die Vorrichtung wurde ohne Schwierigkeiten realisiert und die Resulatate werden in Fig. 14 dargestellt. Die eingezeichneten
Kennlinien haben keine große Bedeutung, da nur zwei Messpunkte pro Periode vorliegen (Schrittlänge der
Periode = etws 2 **&pgr;&igr;· es konnten mechanisch nur Verschiebungen
von mindestens 1 um Länge realisiert werden). Durch diese beiden Punkte können unendlich viele sinusförmige
Kennlinien gezeichnet werden. Die in Fig. 14 dargestellten Kennlinien wurden eingezeichnet, indem ungefähr der Modulationstiefe
entsprochen wurde, die auf dem Oszilloskop während der Verschiebung der Skala gemessen wurde.
6. Schlussfolgerungen
Alle Ausführungsbeispiele verwenden eine Quelle von kohärentem
Licht und liefern zwei sinusförmige, um etwa 90° phasenverschobene Signale und ein Referenzsignal. Die Voraussetzungen
sind also erfüllt, um die Position der Skala nach bekannten Methoden, zum Beispiel mit dem phasenbestimmenden
Mikroprozessorsystem gemäß Literaturstelle fl],
mit hoher Genauigkeit bstimmen zu können.
Es wurde gezeigt, daß es möglich ist, bei Verwendung einer Skala mit einer Periode von &rgr; = 20 ^tm mit jedem der drei
beschriebenen Ausführungsbeispiele, jedoch mit verschieden großem Aufwand, eine Auflösung von mindestens 0,1JUm zu
erhalten. Außerdem sind die Ausführungsbeispiele auf unerwünschte Verschiebungen der Skala und der optischen Bauteile
mehr oder weniger unempfindlich. Während des Betriebes der Werkzeugmaschine auftretende Erschütterungen in
anderen Richtungen als in der Messrichtung beeinträchtigen also die Messgenauigkeit pt'aktiech nicht.
- 24 -
Besonders vorteilhaft sind die unter den Ziffern 2 und 4 beschriebenen Ausführungsbeispiele. Diese haben gegenüber
den handelsüblichen Vorrichtungen insbesondere die folgenden Vorteile:
1. Beseitigung des Problems des Nebeneinanderstellens von I; Muster und Gegenmuster.
I' 2. Einfachheit der Vorrichtung dank des Fehlens eines Abbildungssystems.
3. Möglichkeit, die Periode der Skala zu vermindern und somit die Auflösung zu vergrössern.
Und für das unter Ziffer 4 beschriebene Ausführungsbeispiel ausserdem:
4. Unabhängigkeit von der Änderung der Wellenlänge der Lichtquelle.
Das beschriebene Verfahren und die beschriebene Vorrichtung eignen sich in besonderem Maße für elektroerosive Schneid-
und Senkanlagen.
Mittels einer den Intensitätsmeßfühlern nachgeschalteten elektronischen Signalverarbeitungseinrichtung läßt sich
die Verschiebung (Richtung, Genauigkeit bzw. Interpolation innerhalb einer Periode) bequem bestimmen.
7. Literatur
(1) R. Dändliker und A. Bertholds, "Microprocessor based phase determination for high resolution optical sensors",
Proc. of the Journees d'Electronique 1984 (Presses
Polytechniques Romandes, Lausanne 1984), pp 239-245
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- 25 -
(2) Katalog "Visualisations numeriques, Haidenhain 5041,
Haidenhain 7010" Firma Dr. Johannes Haidenhain GmbH, Nansenstraße, D-8225 Traunreut
■ » ii»i Ii a » * » &igr; ti &igr;
• I I«··» II» I
DIPL PHYS
SAMSQW 1ScMUOW :
PATENTANWALTSK ANZI-EI
D-8000 MÜNCHEN 22
TELEFON. 089/2294 61
FAX 089/2994 65
A 10008/21-S 85 GM
vS/l/ro
vS/l/ro
DATUU/OATE
8. Januar 1987
1 Skala
4 Laser
6 45° polarisierter Laserstrahl
8 S<· paratorwurf el
10 Polariaator
12 Polarisator
14 Analysator
16 &lgr;/4 Plättchen
18 45" Analysator
20 Separatorwürfel
22 Linse
24 Blende
26 Strahlteiler
28 Gegenmuster
30. Gegenmuster
32 Blende
34 45° Analysator
D, Fühler
D2 Fühler
D„ Fühler
Il MII * * HII I *
Claims (1)
- SAMSÖM:ÄB-ÜIlöW =„»«ra SAMSÖMÄBÜIlöWFR von SAMSON-HIMMELSTJEHNA D-&bgr;&Ogr;&Ogr;&Ogr; MÜNCHEN 22CHPL-PHYS DATCMTA MUiA I TCl/ A W7I r I TELEFON: O 89/22 94 61DR. TAM AXEL von BULOW " " · PATENTAN WALTSKANZLCI TELEGRAMM:SAMPATDIPL-ING OlPL-WIRTSCR-ING . TELEX; 521 4940 ei S3 d; FAX: O 89/29 94 65IHfl ZEICHEN/YOUH BEF UNSER ZEICHEN/OUH REF QATUM/OATEG 85 03 401.0 A 10008/21-S 85 GM 8. Januar 1987vS/l/roAG für industrielle Elektronik AGIE Losone bei Locarno CH-6616 Losone-LocarnoVorrichtung zur Messung von Verschiebungenbei der Einstellung und Steuerungvon WerkzeugmaschinenSchutzansprüche1. Vorrichtung zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von mit einer Meßskala bestückten Werkzeugmaschinen oder bewegbaren Teilen davon, gekennzeichnet durch eine auf die Meßskala optisch ausgerichtete Strahlenquelle für koherente Wellen und eine in der Wellenausbreitungsrichtung hinter der Meßskala im Interferenzraum angeordnete Einrichtung zur Messung der Strahlenintensitat oder -intensitätsverteilung.2. Vorrichtung nach Anspruch I7 dadurch gekennzeichnet, daß die Strahlenquelle ein Laser ist.3. Vorrichtung nach Anspruch 1;-—fcs-gekennzeichnet durch folgende in Wellen-Ausbreitungsrich' ung nacheinander angeordnete Elemente:die mit einem periodischen Strichmuster versehene Meßskala in der Obiektebene,
k - eine Linseneinrichtung,eine nur die +lte rnd -lte Eeugungsordnung durchlassende Blende in der Brennebene der Linseneinrichtung,
einen Strahlteiler,- in jeder der beiden Bildebenen ein Strich-Geg^nmuster, dessen Periode gleich der Periode des Bildes der Meßskala ist, wobei die beiden Strich-Gegenmuster bezüglich des Meßskalenbildes um eine viertel Periode gegeneinander verschoben sir.d und - jeweils einen Intensitätsmeßfühler nach jedem Scrich-Gegenmuster.. Vorrichtung nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende, in Wellenausbreitungsrichtung nacheinander angeordnete Elemente:a) einen, linear polarisiertes Licht abstrahlenden Laser, ; , b) ein Strahlteilerwürfel, der zum einfallenden Läserstrahl derart geneigt ist, daß die beiden aus ihm austretenden Teilwellen auf die nachge-ordnete, als Strichmuster ausgebildete Meßskala auf treffen und dabei einen Winkel von e*-=7-/pi mit X: Laserwellenlänge und p: Periode des Strichmusters, einschließen,c) je einen linearen Polarisator in jedem der beiden StrahlengSnge zwischen dem Strahlteilerwürfel und der Meßskala, wobei die Durchlaßebenen der beiden Polarisatoren orthogonal zueinander und unter 45= zur Schwingungsebene des vom Laser abgestrahlten Lichtes angeordnet sind,d) ein Strahlteiler in einem der beiden Strahlengänge, die sich hinter der Meßskala durch die Überlagerung der den Beugungsordnungen 0, +1 oder -1 zugeordneten Wellenzüge von selbst ergeben,e) ein \/4-Plättchen in einem der beiden den Strahlteiler verlassenden Strahlengänge,f) je einen linearen Analysator in jedem der beiden Strahlengänge zwischen dem Strahlteiler und den beiden Intensitätsmeßfühlern, wobei die Durchlaßebenen der beiden Analysatoren parallel zur Schwingungsebene des vom Laser abgestrahlten Lichtes angeordnet sind, |g) je einen Intensitätsmeßfühler am Ende jedes f den Strahlteiler verlassenden Strahlenganges (und I% h) einen Referenz-Intensitätsmeßfühler im anderen ider beiden Strahlengänge, die sich hinter der |Meßskala durch die Überlagerung der den SBeugungsordnungen 0, +1 oder -1 von selbst er- igeben. . |■ &igr;5. Vorrichtung nach Anspruch 2t — |gekennzeichnet durch Sfolgende in Wellausbreitungsrichtung nacheinander Iangeordnete Elemente: · - . §a) einen linear ploarisiertes Licht abstrahlendenLaser,b) die als periodisches Strichmüster ausgebildete Meßskala,c) eine nur die der + lten und der -lten Beugungsordnung zugeordneten Wellenzüge durchlassende Blende,d) je einen Polarisator in jedem der beiden Strahiengänge zwischen der Blende und dem strahiteilerwürfel, wobei die Durchlaßebenen der beiden Polarisatoren orthogonal zueinander und unter 45? zur Schwingungsebene des vom Laser abgestrahlten Lichtes angeordnet sind,e) einen im Strahlengang der beiden von der Blende durchgelassenen Wellenzüge derart angeordneten Strahlteilerwürfel, daß zwei Interferenz-Teil-Wellenzüge aus ihm austreten, die sich jeweils aus einander überlagerten Anteilen der beiden in den Strahlteilerwürfel eintretenden Wellenzüge zusammensetzen,f) ein %/4-Plättchen in einem der beiden den Strahlteilerwürfel verlassenden Strahiengänge, "g) einen linearen Polarisator, der beide Strahlengänge zwischen dem Strahlteilerwürfel und den beiden Intensitätsmeßfühlern erfaßt und dessen Durchlaßebene parallel zur Schwingungsebene des vom Laser abgestrahlten Lichtes angeordnet ist,h) je einen Intensitätsmeßfühler am Ende jedes den Strahlteilerwürfel verlassenden Strahlenganges -und . :i) einen Referenz-Intensitätsmeßfühler im Strahlengang sines vom StrahLteilerwürfel reflektier-ten Teilstrahles eines der beiden auf ihn auftreffenden Strahlen-e. &bgr;-&dgr;-16. Vorrichtung nach wenigstens einem der Ansprüche1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßskala eine Transmissions- oder Reflexions-Skala ist.7. Vorrichtung nach wenigstens einem der Ansprüche1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß neben der einen eine periodische Skalenteilung (z.B. Strichgitter) aufweisenden Meßskala ein oder mehrere weiterederartige Meßskalen in geringem gegenseitigem Ab-10stand auf demselben Träger angebracht sind und sich die Meßskalen untereinander im wesentlichen nur durch eine geringfügig größere/kleinere Skalenperiode (z.B. Gitterkonstante) unterscheiden.8. Vorrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durcheine Differenz zwischen den Skalenperioden derart, daß die Periode der Schwebung zwischen den ersten beiden Meßskalen so viele Meßskalenperioden enthält, wie der Auflösung innerhalb einer Meßskalen-Periode (Internpolationsgenauigkeit) entspricht.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19858503401 DE8503401U1 (de) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | Vorrichtung zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von Werkzeugmaschinen |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (1)
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DE19858503401 Expired DE8503401U1 (de) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | Vorrichtung zur Messung von Verschiebungen bei der Einstellung und Steuerung von Werkzeugmaschinen |
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-
1985
- 1985-02-07 DE DE19858503401 patent/DE8503401U1/de not_active Expired
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