DE69807930T2 - Produktion von hochdruckgas - Google Patents
Produktion von hochdruckgasInfo
- Publication number
- DE69807930T2 DE69807930T2 DE69807930T DE69807930T DE69807930T2 DE 69807930 T2 DE69807930 T2 DE 69807930T2 DE 69807930 T DE69807930 T DE 69807930T DE 69807930 T DE69807930 T DE 69807930T DE 69807930 T2 DE69807930 T2 DE 69807930T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- compressor
- rotor
- electric machine
- radial
- shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 3
- 241000555745 Sciuridae Species 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/056—Bearings
- F04D29/057—Bearings hydrostatic; hydrodynamic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/06—Helico-centrifugal pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
- F04D25/0606—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven the electric motor being specially adapted for integration in the pump
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/056—Bearings
- F04D29/058—Bearings magnetic; electromagnetic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
- F16C32/04—Bearings not otherwise provided for using magnetic or electric supporting means
- F16C32/0406—Magnetic bearings
- F16C32/044—Active magnetic bearings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
- H02K7/08—Structural association with bearings
- H02K7/09—Structural association with bearings with magnetic bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/44—Centrifugal pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren, das im Oberbegriff des Anspruch 1 näher definiert ist, zum Erzeugen von Hochdruckgas, speziell von Druckluft.
- In der Industrie ist, zum Reparieren von Gebäuden usw., Druckluft erforderlich, bei der der Druck typischerweise in der Größenordnung von 7 bis 10 bar Überdruck liegt. Um diese Druckluft zu erzeugen, werden herkömmlicherweise Kolben- oder Schraubenverdichter verwendet, die üblicherweise geölt werden. Ziel ist, Ölnebel von der Druckluft abzutrennen, mit dem sie vermischt ist, aber es bleibt mindestens etwas Öl in der Druckluft und bleibt schließlich in der Umgebung. Herkömmliche Kolben- oder Schraubenkompressoren sind groß, schwer und oft laut. Sie erfordern relativ häufige Wartung und speziell bei ungekühlten Schraubenkompressoren ist die Betriebseffizienz oft gering.
- Kinetische Kompressoren wurden herkömmlicherweise nur verwendet, um Druckluft auf oben beschriebene Weise herzustellen, wenn eine wesentliche Luftmenge erforderlich ist, sonst wäre es notwendig, eine sehr hohe Rotationsgeschwindigkeit zu verwenden. Es ist schwierig, eine sehr hohe Rotationsgeschwindigkeit mit einem Schonganggetriebe zu erzeugen; das Schonganggetriebe wird teuer und anfällig für Störungen.
- Das US-Patent 5,065,590 stellt ein Kühlgerät vor, das einen kleinen Hochgeschwindigkeitskreiselkompressor verwendet. Dieser Kompressor wird mit einem Elektromotor angetrieben, dessen Rotorwelle mit Kompressorstufen ausgerüstet ist. Zwischen den Kompressorstufen ist ein Zwischenkühler. Diese Kompressorwelle gemäß der Patentveröffentlichung ist mit Kugellagern gelagert, worin ein Nachteil beispielsweise darin liegt, dass sie bei hohen Geschwindigkeiten Schweröl erfordern; ansonsten bewirkt die Reibung in ihnen, dass die Lager heißlaufen und schnell verschleißen.
- Die internationale Patentanmeldung WO 94/29597 stellt einen Kühlkompressor eines Kreiselverdichtertyps dar. Dieser Kompressor umfasst eine oder mehrere Kompressorstufen, einen Elektromotor und eine Welle, die durch radiale Lager gelagert ist, wie Magnet- oder Gaslager. Außerdem ist die Welle mit axialen Stellmitteln versehen. Um die Funktion dieser Stellmittel zu steuern, ist der Kompressor mit Sensoren ausgerüstet, mittels derer die Stellung des Rotors zu einem gegebenen Zeitpunkt erkannt werden kann.
- Die internationale Patentanmeldung WO 91/17361 stellt einen Kompressor vor. Der Kompressor ist durch einen Hochgeschwindigkeitsinduktionsmotor angetrieben, wie einer bürstenlosen permanent magnetisierten Gleichstrommaschine. Der Hochgeschwindigkeitsinduktionsmotor wird mittels eines Inverters mit Elektrizität versorgt.
- In kinetischen Kompressoren des Standes der Technik kann die Rotationsgeschwindigkeit des Elektromotors im Wesentlichen konstant gehalten werden. Der Druck und die Leistung des Kompressors werden mittels einstellbarer Leitventile eingestellt.
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren, das mit einer Vorrichtung ausgeführt wird, die Druckluft mit einem sehr schnell rotierenden kinetischen Kompressor auf Grundlage der Hochgeschwindigkeitstechnologie erzeugt. In diesem Zusammenhang bedeutet Hochgeschwindigkeitstechnologie, dass die Rotoreinheit direkt mit einer Hochgeschwindigkeitselektromaschine gekoppelt ist, die mit der durch einen Inverter erzeugten notwendigen Frequenz versorgt wird. Weil die Vorrichtung, die die Erfindung anwendet, nicht mit einem Schonganggetriebe ausgerüstet ist, ist es möglich, sehr hohe Rotationsfrequenzen problemlos zu verwenden. Bevorzugt ist der Inverter mit einer Steuerungslogik für den Kompressor versehen.
- Um die zuvor genannten Zwecke zu erreichen, ist das Verfahren gemäß der Erfindung primär durch das gekennzeichnet, was im kennzeichnenden Teil des angefügten Anspruch 1 angegeben ist.
- Die anderen unabhängigen Ansprüche stellen vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung dar.
- In der folgenden Beschreibung wird die Erfindung ausführlicher beschrieben mit Bezug zu den begleitenden Zeichnungen, in denen Fig. 1 einen Längsschnitt einer Kombination eines Kompressors und einer Hochgeschwindigkeitselektromaschine zeigt, die das Verfahren gemäß der Erfindung anwenden, und
- Fig. 2 einen verkleinerten Querschnitt der Lageranwendung in einer Kombination eines Kompressors und einer Hochgeschwindigkeitselektromaschine zeigt, die das Verfahren gemäß der Erfindung anwenden.
- Wie in der Zeichnung gezeigt ist, ist der kinetische Kompressor gemäß der Erfindung üblicherweise ein sogenannter Radialkompressortyp, weil er beträchtlich weniger kostet als ein Axialkompressor. Die Betriebseffizienz des Radialkompressors ist am besten, wenn seine sogenannte dimensionslose Rotationsgeschwindigkeit Ns in der Größenordnung von 0,5 < Ns < 1,1 liegt. Die dimensionslose Rotationsgeschwindigkeit Ns ist auf folgende Weise spezifiziert:
- Hier ist n gleich der Rotationsgeschwindigkeit (1/s), Qv gleich dem Ansaugvolumenstrom (m³/s) und Δhs gleich dem isentropen Enthalpieanstieg, der zur Luftverdichtung erforderlich ist. Die Gleichung zeigt, dass je geringer der Volumenstrom, desto höher ist die Rotationsgeschwindigkeit, die zum Erreichen eines bestimmten Ns-Wertes, d. h. eine wesentlichen Betriebseffizienz erforderlich ist. Andererseits zeigt die Gleichung, dass die erforderliche Rotationsgeschwindigkeit reduziert werden kann, wenn die Kompression in verschiedene Radialkompressorstufen geteilt wird, worin die in der Gleichung verwendete stufenspezifische Δhs reduziert ist.
- Anstelle einer oder mehrerer Radialkompressorstufen ist es auch möglich, sogenannte axiale und radiale Mischströmungskompressoren (Halbaxialkompressoren) zu verwenden. In solchen Kompressoren sind die Flügel des Kompressorlaufrades derart konstruiert, dass sie sowohl eine axiale wie eine radiale Strömung erzeugen. Die Verwendung eines Halbaxialkompressors führt oft zu einem hohen Wert der Abtriebs/Rotationsgeschwindigkeit. Zur Verbesserung des Leistungsübertragungsverhältnisses kann mit Vorteil das erste Kompressorlaufrad so angeordnet sein, dass es dem Halbaxialtyp entspricht, worin das zweite und mögliche dritte Kompressorlaufrad so eingestellt sein kann, dass es bei einer höheren dimensionslosen Rotationsgeschwindigkeit Ns läuft. Die Halbaxiallösung ist vorteilhaft, wenn die dimensionslose Rotationsgeschwindigkeit Ns > 1,1 ist.
- Bei der Herstellung von Druckluft nach oder obigen Art ist es vorteilhaft, die Kompression in mindestens zwei radiale Kompressorstufen aufzuteilen, da ansonsten die relativen Geschwindigkeiten im Radialkompressor so hoch ansteigen, dass es das Leistungsübertragungsverhältnis beeinflusst und außerdem die Rotationsgeschwindigkeit unnötig hoch ansteigt, wie in der obigen Gleichung zu sehen ist.
- Außerdem kann der Energieverbrauch des gesamten Kompressors durch Kühlen der Druckluft zwischen den Stufen beträchtlich reduziert werden.
- Wenn beispielsweise das Ziel ist, 0,7 kg/s Luft mit 8,0 bar Überdruck zu produzieren, beträgt die notwendige Rotationsgeschwindigkeit in einem zweistufigen Radialkompressor ungefähr 70000 Upm und in einem dreistufigen Radialkompressor ungefähr 60000 Upm. Der zweistufige Radialkompressor ist die vorteilhafteste Alternative, weil er nur eine Welle A erfordert, deren erstes Ende die erste Radialkompressorstufe 1 umfasst und deren zweites Ende die zweite Radialkompressorstufe 2, wobei der Rotor 3 und die Hochgeschwindigkeitselektromaschine auf der Welle A zwischen der ersten Stufe 1 und der zweiten Stufe 2 platziert sind. Die notwendige Abtriebsleistung beträgt ungefähr 200 kW.
- Die notwendige Kombination von Abtriebs/Rotationsgeschwindigkeit von 200 kW/70000 Upm ist jedoch eine wesentliche Forderung für eine Elektromaschine: sie beträgt das Zehnfache im Vergleich zu den Leistungskennwerten eines herkömmlichen Kurzschlussläufermotors. Bezüglich Biegeschwingungen ist der übliche Kompressor-Elektromaschinenrotor 1-3-2 vorteilhaft subkritisch, da einen superkritischen Rotor 3 auszugleichen und zu stabilisieren, bei der Rotationsgeschwindigkeit teuer werden kann. Das superkritische Merkmal ist jedoch kein so großes Problem, wenn in der Lageranwendung Magnetlager verwendet werden. Die notwendigen Erfordernisse können unter Verwendung eines Hochgeschwindigkeitskurzschlussläufermotors als Elektromaschine erfüllt werden, die an sich bekannt ist und mit einem kupferüberzogenen massiven Rotor ausgerüstet ist. Eine solche Hochgeschwindigkeitsmotorkonstruktion ist im finnischen Patent FI- 92114 der Anmelderin dargestellt, und kann mit Vorteil beim Kompressor gemäß der vorliegenden Erfindung angewendet werden. Der Hochgeschwindigkeitsmotor ist gebildet aus einem Rotor, der sich in Bezug auf den Stator dreht und Elektrizität leitet, worin ein Luftspalt zwischen dem Rotor und dem Stator gebildet ist, wobei die Größe des Luftspalts im Wesentlichen die Gleichung erfüllt
- in welcher Gleichung
- Dr = Außendurchmesser des Rotors (mm),
- Ds = Innendurchmesser des Stators (mm),
- u = Umfangsgeschwindigkeit (m/s),
- δ = Luftspalt (mm),
- A = eine Konstante, deren Wert ≤0,3, mit Vorteil 0,7 bis 1,5, bevorzugt 1 beträgt,
- B = eine Konstante, deren Wert ≤150, mit Vorteil 50 bis 100, bevorzugt 70 beträgt,
- C = eine Konstante, deren Wert ≤1200, mit Vorteil 300 bis 600, bevorzugt 400 in m/s/mm beträgt.
- Außerdem übersteigt beim Hochgeschwindigkeitsmotor der vorliegenden Erfindung die Umfangsgeschwindigkeit 100 m/s.
- Um den Kompressor-Elektromaschinenrotor 1-3-2 aus Kompressor 1, 2 und dem Rotor 3 in einem subkritischen Zustand zu halten, müssen die Wellenzapfen relativ dick sein. Daher ist es vorteilhaft, Gas- oder Magnetlager zu verwenden, die auch ölfrei und nahezu wartungsfrei sind.
- Beim Vergleich des oben beschriebenen zweistufigen Kompressors, der Gas- oder Magnetlager aufweist und auf einer Hochgeschwindigkeitselektromaschine beruht, mit herkömmlichen Lösungen werden die folgenden Vorteile erreicht:
- 1) Vollkommen ölfreie Druckluft.
- 2) Kleine und leichte Struktur
- 3) Wesentliche Betriebseffizienz selbst unter außergewöhnlichen Betriebsbedingungen und kontinuierlicher Betrieb im Normalbereich durch Rotationsgeschwindigkeitseinstellung.
- 4) Lange technische Lebensdauer und nahezu wartungsfreie Funktion durch kontaktlosen Betrieb.
- 5) Außerdem ist gemäß Abschnitt 3) ein Druckluftspeichertank unnötig, der bei herkömmlichen Kompressoren erforderlich ist, wenn der Bedarf an Druckluft im normalen Verbrauchsbereich bleibt oder wenn bei geringeren Druckluftmengen als dem Verbrauchsbereich ein Ablassen möglich ist.
- Im normalen Verbrauchsbereich, der typischerweise von 70 bis 100% beim Nennfluss beträgt, wird der oben beschriebene kinetische Kompressor durch Verändern der Rotationsgeschwindigkeit in der Weise eingestellt, dass der vom Benutzer gewünschte Druck eingehalten werden kann. Wenn der gewünschte Fluss geringer ist als die zuvor genannte Untergrenze (70%), wird entweder der Kompressor im diskontinuierlichen Betrieb gefahren (worin ein Druckluftspeichertank erforderlich ist) oder das Ablassventil wird entsprechend dem Bedarf geöffnet. Eine dritte Alternative ist beide Kompressorstufen 1, 2 mit einem Ventil auszurüsten, das verwendet werden kann, um einen Teil der von einem axialen Induktionsteil 8 des Laufrads zurück zur Ansaugung zu führen. Auf diese Weise ist es möglich, den Kompressor so zu stellen, dass er ohne Stoß mit einem ziemlich kleinen Volumenstrom arbeitet.
- Schließlich können einige strukturelle Lösungen untersucht werden, die beim oben beschriebenen Hochgeschwindigkeitskompressor vorteilhaft sind. Als Radiallager 4 ist es vorteilhaft, ein dynamisches Gaslager vom Segmentdrucktyp zu verwenden, wie in der Ausführungsform von Fig. 1, oder ein aktives Magnetlager wie es in schematischer Querschnittsansicht in Fig. 2 dargestellt ist. Als Axiallager 5 ist es vorteilhaft, ein aktives Magnetlager zu verwenden, dessen Gegenflächen 6 durch die Enden des Elektromaschinenrotors vorgesehen sind. Auf diese Weise ist es möglich, die höchstmögliche biegekritische Rotationsgeschwindigkeit des Kompressorrotors zu erreichen.
- Die Verwendung des aktiven Magnetlagers 4, 5 erfordert die Verwendung eines Lagesensors 7. Der Lagesensor 7 wird verwendet, um die Stellung der Welle zu einem gegebenen Zeitpunkt in der axialen und radialen Richtung zu definieren. Auf Grundlage dieser Information werden die Magnetlager in einer an sich bekannten Weise eingestellt, so dass mögliche Abweichungen der Welle von der Zielposition korrigiert werden können. Beim Bestimmen der axialen oder radialen Stellung ist es möglich, separate Lagesensoren zu verwenden, oder einen solchen Lagesensor, der in der Lage ist, die Stellung in beiden Richtungen zu bestimmen. Der Lagesensor 7 ist entweder nahe dem Magnetlager bei der Welle platziert (Fig. 2) oder auf der Verlängerung der Welle des ersten Radialkompressorrotors (Fig. 1). Wenn mehrere Lagesensoren 7 verwendet werden, ist es möglich, die beiden Stellungsalternativen zu verwenden. Auf diese Weise wird der nächstgelegen zur Welle platzierte Lagesensor mit Vorteil verwendet, um das Radiallager einzustellen und der auf der Verlängerung der Welle des Radialkompressors platzierte Lagesensor wird verwendet, um das Axiallager einzustellen.
- Es ist offensichtlich, dass die vorliegende Erfindung nicht nur auf die oben dargestellten Ausführungsformen beschränkt ist, sondern im Rahmen der beigefügten Ansprüche modifiziert werden kann.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI974401A FI103296B1 (fi) | 1997-12-03 | 1997-12-03 | Menetelmä ylipaineisen kaasun tuottamiseksi |
PCT/FI1998/000938 WO1999031390A1 (en) | 1997-12-03 | 1998-12-02 | Method for generating over-pressure gas |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69807930D1 DE69807930D1 (de) | 2002-10-17 |
DE69807930T2 true DE69807930T2 (de) | 2003-05-15 |
Family
ID=8550058
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69807930T Expired - Lifetime DE69807930T2 (de) | 1997-12-03 | 1998-12-02 | Produktion von hochdruckgas |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6450780B1 (de) |
EP (1) | EP1036278B1 (de) |
JP (1) | JP3474852B2 (de) |
CN (1) | CN1102704C (de) |
AU (1) | AU1437099A (de) |
DE (1) | DE69807930T2 (de) |
FI (1) | FI103296B1 (de) |
WO (1) | WO1999031390A1 (de) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1321680A3 (de) | 2001-12-22 | 2003-12-10 | Miscel Oy | Stömungsmaschinen-Aggregat |
DE10163950A1 (de) * | 2001-12-22 | 2003-07-03 | Miscel Oy Ltd | Gas-Kompressor |
KR100859075B1 (ko) | 2007-06-13 | 2008-09-17 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 압축기 제어 장치 및 방법 |
CN101105346B (zh) * | 2007-08-23 | 2011-06-22 | 广东西屋康达空调有限公司 | 一种变频磁悬浮压缩膨胀机组 |
JP5487649B2 (ja) * | 2009-03-06 | 2014-05-07 | パナソニック株式会社 | ファンモータおよびこのファンモータを備えた送風機 |
IT1396885B1 (it) | 2009-12-17 | 2012-12-20 | Nuovo Pignone Spa | Cuscinetto a gas intermedio |
DE102010035725A1 (de) | 2010-08-28 | 2012-03-01 | Daimler Ag | Aufladeeinrichtung für eine Energieumwandlungseinrichtung |
CN102200136B (zh) * | 2011-05-25 | 2012-09-05 | 北京虎渡能源科技有限公司 | 一种空气悬浮供气可调高速电机直驱鼓风机 |
CN104976146B (zh) * | 2015-06-19 | 2017-09-26 | 同济大学 | 一种燃料电池发动机用两级增压直驱空气压缩机 |
CN108999793A (zh) * | 2018-08-12 | 2018-12-14 | 西安交通大学 | 一种离心式压缩机 |
CN111486112A (zh) * | 2019-01-29 | 2020-08-04 | 青岛海尔智能技术研发有限公司 | 磁悬浮离心压缩机及空调系统 |
WO2020231798A1 (en) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | Carrier Corporation | Centrifugal compressor including diffuser pressure equalization feature |
KR20210129962A (ko) * | 2020-04-21 | 2021-10-29 | 엘지전자 주식회사 | 압축기 및 칠러 시스템 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2337226A1 (de) | 1973-07-21 | 1975-02-06 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Vakuumpumpe mit einem im innenraum ihres gehaeuses gelagerten laeufer |
JPS58149415A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-05 | Hitachi Ltd | 制振軸受 |
FR2528127A1 (fr) * | 1982-06-04 | 1983-12-09 | Creusot Loire | Moto-compresseur centrifuge electrique integre a grande vitesse |
JPH0646036B2 (ja) * | 1982-11-19 | 1994-06-15 | セイコー電子工業株式会社 | 軸流分子ポンプ |
MY102837A (en) * | 1987-07-14 | 1992-11-30 | Satake Eng Co Ltd | Variable speed controllable induction motor |
JPH0676798B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1994-09-28 | 株式会社荏原製作所 | 磁気軸受を備えた遠心ポンプ |
GB8914458D0 (en) | 1989-06-23 | 1989-08-09 | Graviner Ltd | Methods,apparatus and substances for extinguishing fires |
FI902308A (fi) * | 1990-05-08 | 1991-11-09 | High Speed Tech Ltd Oy | Kompressor. |
US5065590A (en) * | 1990-09-14 | 1991-11-19 | Williams International Corporation | Refrigeration system with high speed, high frequency compressor motor |
WO1993001900A1 (en) | 1991-07-24 | 1993-02-04 | Nakata Manufacturing Co., Ltd. | Method of determining the optimum ratio for the number of roll rotation in a cold rolling mill, operation method and cold rolling mill |
US5248239A (en) * | 1992-03-19 | 1993-09-28 | Acd, Inc. | Thrust control system for fluid handling rotary apparatus |
FR2692535B1 (fr) | 1992-06-23 | 1998-05-07 | Dynamad Sa | Dispositif de nettoyage a commande automatique notamment pour pare-brise de vehicule automobile. |
FI92114C (fi) * | 1992-07-07 | 1994-09-26 | High Speed Tech Ltd Oy | Epätahtisähkökone ja sen yhteydessä käytettävät roottori ja staattori |
GB9219167D0 (en) | 1992-09-10 | 1992-10-28 | Derivative Technology Limited | Compressor |
US5795138A (en) * | 1992-09-10 | 1998-08-18 | Gozdawa; Richard | Compressor |
IL109967A (en) * | 1993-06-15 | 1997-07-13 | Multistack Int Ltd | Compressor |
US5836739A (en) * | 1995-03-17 | 1998-11-17 | Rolls-Royce Plc | Gas turbine engine |
JPH09119378A (ja) * | 1995-10-25 | 1997-05-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | ターボ圧縮機 |
-
1997
- 1997-12-03 FI FI974401A patent/FI103296B1/fi not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-12-02 AU AU14370/99A patent/AU1437099A/en not_active Abandoned
- 1998-12-02 DE DE69807930T patent/DE69807930T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-02 CN CN98813241.9A patent/CN1102704C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-02 JP JP2000539264A patent/JP3474852B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-02 EP EP98958267A patent/EP1036278B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-02 US US09/555,711 patent/US6450780B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-02 WO PCT/FI1998/000938 patent/WO1999031390A1/en active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2002508477A (ja) | 2002-03-19 |
CN1102704C (zh) | 2003-03-05 |
EP1036278B1 (de) | 2002-09-11 |
WO1999031390A1 (en) | 1999-06-24 |
CN1291262A (zh) | 2001-04-11 |
FI103296B (fi) | 1999-05-31 |
EP1036278A1 (de) | 2000-09-20 |
JP3474852B2 (ja) | 2003-12-08 |
DE69807930D1 (de) | 2002-10-17 |
US6450780B1 (en) | 2002-09-17 |
FI103296B1 (fi) | 1999-05-31 |
AU1437099A (en) | 1999-07-05 |
FI974401A0 (fi) | 1997-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69807930T2 (de) | Produktion von hochdruckgas | |
DE4234739C1 (de) | Getriebe-Mehrwellenturbokompressor mit Rückführstufen | |
DE102005007297B4 (de) | Fluiddynamisches Luftlagersystem zur Drehlagerung eines Motors | |
DE60034006T2 (de) | Gerät zum Evakuieren eines Vakuumsystems | |
EP0232546A1 (de) | Gebläse zum Umwälzen grosser Gasmengen, insbesondere für Hochleistungs-Laser nach dem Gastransport-Prinzip | |
EP1979622B1 (de) | Verdichtereinheit | |
EP2017435A2 (de) | Turbomaschine mit elektrischer Maschine und Magnetlagern | |
DE69504961T2 (de) | Verdichter | |
EP0530518A1 (de) | Turbomaschine | |
EP2386767A2 (de) | Helico-axiale Pumpe, Rotor für eine helico-axiale Pumpe sowie Verfahren zur Lagerung eines Rotors in einer helico-axialen Pumpe | |
DE102011051650A1 (de) | Axiale Wellenabdichtung | |
WO2001036826A1 (de) | Schnelllaufende turbopumpe | |
DE69817150T2 (de) | Hochdruckgebläse | |
DE60103814T2 (de) | Hybrid lager | |
EP2431614B1 (de) | Vakuumpumpe | |
EP0363503A1 (de) | Pumpenstufe für eine Hochvakuumpumpe | |
EP2835536B1 (de) | Vakuumpumpstufe mit besonderer Oberflächenrauigkeit zur Reduzierung der Gasreibung | |
DE19817351A1 (de) | Schraubenspindel-Vakuumpumpe mit Gaskühlung | |
DE69708850T2 (de) | Kompressor | |
EP2667034B1 (de) | Mehrstufige Pumpe | |
DE69419864T2 (de) | Fluidmaschine mit Induktionsmotor | |
EP1474591A1 (de) | Druckluftmotor | |
WO2007036203A1 (de) | Laufschaufel für eine axiale turbomaschine | |
DE1528717B2 (de) | Vorrichtung zum ausgleich des axialschubes bei mehrstufigen kreiselpumpen | |
WO2018006999A1 (de) | Lagervorrichtung für einen abgasturbolader und abgasturbolader |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R082 | Change of representative |
Ref document number: 1036278 Country of ref document: EP Representative=s name: PATENTANWAELTE RUFF, WILHELM, BEIER, DAUSTER &, DE |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Ref document number: 1036278 Country of ref document: EP Owner name: GARDNER DENVER DEUTSCHLAND GMBH, DE Free format text: FORMER OWNER: SUNDYNE CORP., ARVADA, US Effective date: 20120921 Ref document number: 1036278 Country of ref document: EP Owner name: SUNDYNE CORP., US Free format text: FORMER OWNER: SUNDYNE CORP., ARVADA, US Effective date: 20120921 |
|
R082 | Change of representative |
Ref document number: 1036278 Country of ref document: EP Representative=s name: PATENTANWAELTE RUFF, WILHELM, BEIER, DAUSTER &, DE Effective date: 20120921 |