DE69109752T2

DE69109752T2 - Regelsystem und Verfahren für Raumklimatisierung mit Trockenstoff.

Info

Publication number: DE69109752T2
Application number: DE69109752T
Authority: DE
Inventors: James A Coellner
Original assignee: ICC Technologies LLC
Current assignee: Engelhard ICC
Priority date: 1990-06-19
Filing date: 1991-06-19
Publication date: 1995-12-07
Anticipated expiration: 2011-06-20
Also published as: EP0462828A3; DE69109752D1; DK0462828T3; EP0462828A2; ATE122775T1; US5148374A; EP0462828B1; ES2074661T3

Description

Hintergrund der Erfindung

Periodische Strömungsvorrichtungen der regenerativen Art werden üblicherweise zur Übertragung von Wärme oder anderen Bestandteilen von einem Fluidstrom zum anderen verwendet und somit von einem Bereich oder einer Zone im Raum zur anderen. Normalerweise wird eine Sorptionsmasse zur Aufnahme der Wärme oder einer bestimmten Massenkomponente aus einem Fluidstrom verwendet, der über oder durch diese Masse strömt. Das strömende Fluid wird entweder abgekühlt (im Falle einer Wärmesorption) oder weniger konzentriert (zum Beispiel im Fall der Adsorption bestimmter Gase). Die Sorptionsmasse wird dann "aus dem Strom" genommen und regeneriert, indem sie einem zweiten Fluidstrom ausgesetzt wird, der die Wärme oder das Material aufnehmen kann, das mit günstiger Energetik desorbiert wird.
In vielen Fällen ist das Sorptionsmaterial in einem Gefäß enthalten oder in einer Bettstruktur verteilt. Es ist wünschenswert, daß ein solches Material einen maximalen Oberflächenbereich aufweist, und daß die Fluidströme durch den Sorptionsmaterialträger gleichmäßig (nicht turbulent) und regelmäßig sind. Sobald das Sorptionsmaterial gesättigt ist (d.h. seine maximale Sorptionskapazität erreicht hat), wird das Gefäß oder Bett aus dem Fluidströmungsweg entfernt und einem zweiten Fluidstrom ausgesetzt, so daß die Sorptionskapazität des Materials zum Beispiel durch Abkühlen des Sorptionsmaterials oder Desorption von Material, das während des Vorganges "im Strom" aufgenommen wurde, regeneriert wird. Nach dieser Regeneration wird das Sorptionsmaterial wieder "in den Strom" zurückgebracht und der Vorgang fortgesetzt.
Aus solchen Einfachzyklussystemen entwickelten sich Mehrfachgefäßsysteme, die einen halbkontinuierlichen (oder Semibatch-) Betrieb ermöglichten, indem zwei oder mehr Sorptionsgefäße zwischen dem Betrieb im Strom und außerhalb des Stromes synchron gewechselt wurden. Die Wahl der Anzahl von Gefäßen und Zyklusstrukturen hängt von vielen Faktoren ab, aber vor allem von dem Verhältnis zwischen der Verbrauchsrate der Sorptionskapazität des Gefäßes und den Regenerationsraten desselben Gefäßes.
Bei einigen Anwendungen wurden aus den halbkontinuierlichen Systemen kontinuierliche Strömungssysteme entwickelt, wobei das Sorptionsmittel selbst zwischen zwei oder mehr fließenden Fluidströmen bewegt wird. Die am häufigsten für solche Systeme verwendete Konstruktion ist eine poröse Scheibe, die oftmals als Rad oder Rotor bezeichnet wird. In seiner einfachsten Form ist ein solches Rad in zwei Strömungszonen unterteilt, und Fluid wird über die Sorptionsfläche des Rades geleitet (das normalerweise durch die Dicke der Scheibe parallel zu der Drehachse des Zylinders strömt), während das Rad gedreht wird, um das Sorptionsmaterial von einer Zone in die nächste zu befördern, und dann zur Vollendung einer Drehung wieder zurückgedreht wird. Bei einem Wärmetauschrad zum Beispiel liegen eine Zone mit warmem Fluid und eine Zone mit kühlerem Fluid vor. Die Wärme wird von dem Material des Rades in der warmen Strömungszone absorbiert und von dem Rad abtransportiert, wenn das Sorptionsmaterial durch die kühle Strömungszone läuft.
Üblicherweise werden Radsysteme nach im voraus definierten Parametern konstruiert, zu welchen bekannte Fluideigenschaften, bekannte Strömungsgeschwindigkeiten, bekannte Temperaturen/Konzentrationen, bekannte und im voraus gewählte Sorptionseigenschaften (Sorptionskonstanten und -kapazitäten), bekannte Radgeometrie und im voraus gewählte Raddrehgeschwindigkeiten zählen. Trotz der Konstruktion für einen bestimmten Satz von charakteristischen Betriebsbedingungen geben Radsystemhersteller normalerweise Informationen zu einem Betrieb unter anderen Bedingungen. Diese Information wird üblicherweise für ein bestimmtes System empirisch abgeleitet, und die durch solche Methoden identifizierten Verhältnisse gelten nur für einen sehr begrenzten Bereich von Bedingungen. Bei einem bestimmten System gibt es kein verfügbares Mittel, das eine Optimierung der Leistung (wie entweder Kapazität oder Effizienz) über einen großen Bereich von Betriebsbedingungen ermöglicht.
Es gab Versuche, geschlossene Regelkreise bei der Anpassung des Betriebs von Radsorptionssystemen an veränderte Betriebsbedingungen zu verwenden; siehe zum Beispiel US-A-4 926 618. Diese Systeme nach dem Stand der Technik waren vorwiegend aufgrund der großen Zeitkonstanten der physikalischen Systeme selbst erfolglos. Die Zeitkonstante eines solches Systems ist ein Maß der Zeitdauer, die das 8ystem braucht, um ein Fließgleichgewicht nach einer Änderung der Bedingungen oder Betriebsparameter zu erreichen. Zum Beispiel kann bei einem typischen Luft-Luft- Wärmetauschsystem die Zeitkonstante in der Größenordnung von 75 Sekunden liegen. Bei einem Trockenmittel/Wasserdampf-Massetauscher jedoch kann die Zeitkonstante sehr wohl 75 Minuten überschreiten. Bei typischen Steuersystemen, die Betriebsparameter wie die Raddrehgeschwindigkeit aufgrund von nicht kontrollierten unabhängigen Raumbedingungen steuern, neigen die Reaktionszeiten zu einer Übersteuerung des Systems und zur Zerstörung der Stabilität. Bei Systemen, die geeignete Integrationszeitkonstanten enthalten, ist die fähigkeit des Systems, auf veränderte Bedingungen zu reagieren, so beschränkt, daß die Wirkung des Steuersystems auf die Effizienz des Systems null und nichtig wird.

Kurze Beschreibung der Erfindung

Das System und Verfahren der vorliegenden Erfindung, wie in Anspruch 9 bzw. 1 definiert, umfassen ein Steuersystem auf der Basis einer prädiktiven geschlossenen Regelmethode, welche die Leistung eines Sorptionsrades auf der Basis eines berechneten Wertes der "Übertragungseffektivität" vorhersagt. Bei Wärmetauschsystemen kann die Übertragungseffektivität als Verhältnis der Wärmeübertragungsgeschwindigkeit zu der theoretischen maximalen Wärmeübertragungsgeschwindigkeit bei einem bestimmten System definiert werden. Bei Masseübertragungssystemen können ähnliche dimensionslose Verhältnisse analog dargestellt und eine Effektivität berechnet werden. Aus den berechneten Werten der Übertragungseffektivität kann die Leistung eines bestimmten Systems exakt vorhergesagt werden und Regulierungsstrategien, die ein oder mehrere Merkmale des Systembetriebs optimieren, erstellt werden.
In dem bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung besteht ein Trockenmittel/Wasserdampf-Tauschsystem zur Lieferung kühler, trockener Luft an einen geschlossenen Raum (den "konditionierten Raum") wie einen Supermarkt oder eine Einkaufsstraße aus Trockenmittel/Wasserdampf-Tauschern (die vorzugsweise Mehrradsysteme sind), die mit einer Kogenerationsvorrichtung gekoppelt sind, die sowohl den elektrischen Strom für den Verbrauch im konditionierten Raum als auch für das raumkonditionierende System selbst liefert sowie eine Quelle für die Wärmeenergie zur Verwendung bei der Regeneration des Trockenmittelmediums darstellt.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Figur 1 zeigt eine schematische Darstellung eines Raumkonditionierungssystems mit Trockenmittel/Wasserdampftausch der vorliegenden Erfindung.
Figur 2 zeigt graphisch das Verhältnis zwischen der Übertragungseffektivität und dem Massekapazitätverhältnis bei einem typischen Masseübertragung-Sorptionsradsystem.

Ausfuhrliche Beschreibung der Erfindung

Mit Bezugnahme auf Fig. 1 ist in schematischer Form ein Mehrrad- Trockenmittel/Wasserdampftauschsystem dargestellt, das gemäß der vorliegenden Erfindung reguliert werden kann. Zwei Luftströmungswege sind durch das System definiert, von welchen einer Luft ist, die von einem geschlossenen konditionierten Raum entnommen wird. Der Luftstrom enthält üblicherweise große Mengen an Wasserdampf und ist wärmer als die gewünschte Temperatur, bei welcher der konditionierte Raum gehalten werden soll. In einem Supermarkt zum Beispiel tragen das von den Waren verdampfte Wasser sowie verdunstete und ausgeatmete Feuchtigkeit zu der hohen Feuchtigkeit bei. Der Betrieb von Kühlgeräten, Beleuchtung und anderen Maschinen wie auch die von Menschen abgegebene Wärme erhöhen ebenso die Temperatur.
Bei typischen Raumkonditionierungssystemen mit Direktverdampfung werden Verdampferschlangen verwendet, um sowohl die Feuchtigkeit aus dem Luftstrom (die latente Last) zu kondensieren als auch den Luftstrom (die fühlbare Last) zu kühlen. Solche System verwenden üblicherweise Chlorfluorkohlenstoff- (CFC-) Kältemittel, von welchen nun bekannt ist, daß sie für die Umwelt schädlich sind. Im Gegensatz zu den Direktverdampfungssystemen nach dem Stand der Technik wurden Trockenmittelsysteme verwendet, die zunächst Wasserdampf aus dem Luftstrom adsorbieren unter Verwendung eines anorganischen Materials mit einem hohen K-Wert für stärker hydratisierte Zustände. Nach der Adsorption von Wasserdampf (ein exothermer Prozeß, der eine trockene, aber sehr warme Luft ergibt) ist ein Kühlungsschritt notwendig, der unter Verwendung eines Wärmetauschers ausgeführt werden kann, um die Wärmeenergie wiederzugewinnen und der Verwendung bei der Regeneration des Trockenmittels durch Erwärmen zur Entfernung des adsorbierten Wassers zuzuführen. Wenn ein solches System richtig betrieben wird, kann es eine verhältnismäßig kühle (78ºF), trokkene (20 gr/lb) Luft liefern, die direkt zu dem konditionierten Raum zurückgeleitet wird oder unter Verwendung von kleinen Direktverdampfungs- oder anderen Arten von herkömmlichen Kühlsystemen weiter abgekühlt wird. Die Schwierigkeit lag in dem richtigen Betrieb solcher Trockenmittelsysteme, um einen wirksamen Betrieb bei sich ständig verändernden Umweltsbedingungen aufrechtzuerhalten, die täglich und nach Saison schwanken.
Obwohl der Stand der Technik die Verwendung von computergestützten Finite-Elemente-Analysestechniken lehrt, um das Verhalten von Trokkenmittel-Masseübertragungssystemen zu gestalten, und behauptet, eine gute Korrelation zwischen Vorhersagen und empirisch abgeleiteten Beobachtungen zu erzielen, wurden solche auf finiten Elementen basierenden Systeme als Entwicklungswerkzeuge geschaffen und sind für die Verwendung als Regler weder gedacht noch geeignet. Solche Systeme sind rechentechnisch intensiv und benötigen große Computersysteme für eine entsprechende Leistung bei Entwicklungsverfahrensanwendungen. Die zur Umwandlung solcher Modelle zu zweckdienlichen Echtzeit-Reglern erforderlichen rechentechnischen Mittel macht diese zur Verwendung bei solchen Anwendungen ungeeignet.
Analog zu dem Fall von Wärmetauschern umfaßt die vorliegende Erfindung ein Regelverfahren und -system, welches das Verhalten des Sorptionssystems wirtschaftlich vorhersagt und ein solches Verfahren zur Optimierung der Systemleistung steuert. Der Stand der Technik lehrt, daß Wärmetauschsysteme durch dimensionslose Variable, die als "Übertragungseinheitenzahl" oder "NTU" und "Wärmekapazitäts-verhältnisse" bekannt sind, charakterisiert werden können. Bei einem bestimmten Tauscher kann die Leistung aufgrund des Verhältnisses von übertragener Wärme (oder der Wärmeübertragungsgeschwindigkeit) zu der theoretischen maximalen Wärmemenge, die übertragen werden kann (oder der maximalen Übertragungsgeschwindigkeit) geschätzt werden. Ein solches Verhältnis wird als die "Effektivität" des Systems bezeichnet.
Analog kann dann ein Masseübertragungssystem durch ähnliche dimensionslose Variable charakterisiert werden: Die Übertragungseinheitenzahl kann als das Verhältnis des Übertragungsbereichs zu dem Fluidmassenstrom genähert werden, Kapazitätsverhältnisse können als die Massenkonzentration in einem Fluid verallgemeinert werden, und die Gleichgewichtskonstanten, die das Verhalten des Sorptionsmittels bestimmen, und die Effektivität können berechnet werden. Die folgende Tabelle I zeigt die Auswirkungen bestimmter Betriebsparameter auf diese beiden dimensionslosen Variablen (NTU und Massekapazitätsverhältnis). Tabelle I Betriebsparameter (erhöht) Wirkung auf NTU Wirkung auf Massekapazitätsverhältnis Luftstrom Wasserdampf Regenerationstemperatur Regenerationsfluidwasserdampfgehalt Trockenmittelkonzentration Radgröße Drehgeschwindigkeit Lufttemperatur Regenerationsdruck Senkung Erhöhung keine schwankt
Bei einem bestimmten System ist das Verhältnis von NTU, Massekapazitätsverhältnis und Effektivität von der Auslegung her fixiert (kann aber durch Einstellung gewisser Konstruktionskomponenten maximiert werden). Das Verfahren der vorliegenden Erfindung kann auch bei der Konstruktion und Ausführung anderer Sorptionssysteme verwendet werden. Das Verfahren der vorliegenden Erfindung kann die Auswahl verschiedener Faktoren bei der Systemkonstruktion steuern, wobei normalerweise nach den folgenden Schritten vorgegangen wird: (i) Definition der Systemziele, einschließlich der verwendeten Fluids, des gewünschten Sorptionsmittels, der anfänglichen und endgültigen Sorptionsmittelkonzentrationen und der Übertragungsgeschwindigkeiten; (ii) Wahl des Sorptionsmittels und der Art des Übertragungskontaktes; (iii) Analyse der Konstruktionskriterien für Ausrüstungskosten, Größe, verfügbare Einrichtungen und Betriebskosten; (iv) endgültige Systemkonstruktion.
Der Konstrukteur kann das Verfahren der vorliegenden Erfindung zur raschen und exakten Bestimmung der Auswirkung von Konstruktionsentscheidungen auf das endgültige System verwenden. Zum Beispiel kann ein Konstrukteur, der vor der Aufgabe steht, ein Lösungsmittel-Rückgewinnungssystem unter Verwendung eines Rades zu konstruieren, als primäre Kriterien eine bestimmte Rückgewinnungsrate und geringe Anschaffungskosten haben. Dieser Konstrukteur wäre daher bestrebt, das kleinstmögliche Rad, um die Kosten zu verringern, bei der höchsten Fluidfließgeschwindigkeit zu wählen, um die Übertragungsgeschwindigkeit über das Rad zu maximieren. Das Verfahren der vorliegenden Erfindung ermöglicht die Bewertung verschiedener Kombinationen von Fließgeschwindigkeiten und Radgrößen, wobei die Betriebsleistung für jede Kombination optimiert wird. Für den Fachmann wird offensichtlich, daß das Verfahren der vorliegenden Erfindung bessere Ergebnisse liefert als jene, die nach dem Stand der Technik erhältlich sind: das heißt, Prototypherstellung und Testung oder Finite- Elemente-Analyse mit einer extremen Zahl von Variablen. Die folgende Tabelle II zeigt einige der Auswirkungen der Konstruktionswahl (aufgrund einer Anwendung des Verfahrens der vorliegenden Erfindung) auf die Konstruktionskriterien, die dem Systemtechniker allgemein vorliegen. Tabelle II Konstruktionswahl Wirkung auf Anschaffungskosten Betriebskosten Kapazität Endkonzentration des Sorbats Verringerung des Raddurchmessers Verringerung der Radtiefe Verringerung der Fluidfließgeschwindigkeit Regenerationstemperatur Senkung keine schwankt Erhöhung
Fig. 2 zeigt verschiedene Konstruktionsverhältnisse in graphischer Form. Bei einer Konstruktion mit zum Beispiel maximaler Radgröße, Trokkenmittelkonzentration an dem Rad und maximaler Drehgeschwindigkeit (die aus einfachen technischen Gründen mit einer größeren Radgröße unvereinbar sein kann und somit einen Kompromiß in der Konstruktion erfordern könnte), können NTU und Masseübertragungsverhältnisse maximiert werden. Natürlich können andere Konstruktionsvorgaben wie Energieverbrauch Systemgewicht, Größe und Kosten eine solche Maximierung einschränken. Da das Verhältnis von NTU, Massekapazitätsverhältnis und Effektivität für eine bestimmte Konstruktion berechnet und empirisch verifiziert werden kann, kann ein System, von dem unabhängige Betriebsparameter bekannt sind, gewisse regulierte Betriebsparameter optimieren, um die gesamte Systemleistung zu optimieren.
Zu unabhängigen Betriebsparametern zählen üblicherweise Fluidmassenfließgeschwindigkeit, Fluidkonzentration, Fluidtemperatur, Radgeometrie und Radsorptionsmasse. Zu kontrollierten Betriebsparametern zählen üblicherweise die Regenerationsfluidfließgeschwindigkeit, Renerationsfluidtemperatur und Raddrehgeschwindigkeit. Durch Echtzeitmessung der unabhängigen Parameter und Lösung der Steuerverhältnisgleichungen können die abhängigen Parameter zur Optimierung der Systemleistung für ein gewünschtes Ergebnis gesteuert werden.
Vorzugsweise werden gemäß dem Verfahren der vorliegenden Erfindung geeignete Sensoren zur Messung der Temperatur des Fluids verwendet, das über vier Punkte in dem System strömt: den Raumeinlaß 20 des Trockenmittelrades, den Einlaß an der warmen Seite 25 des Wärmetauschrades, den Raumeinlaß 30 des Wärmetauschrades und den Warmlufteinlaß 35 des Trockenmittelrades. Die Temperaturen können zum Beispiel unter Verwendung von Thermistoren oder ähnlichen Sensorvorrichtungen gemessen werden. Fluidfließgeschwindigkeiten in den Strömungsflüssen 10 und 15 werden zum Beispiel unter Verwendung von Raddruckdifferenzen bestimmt, die an gegenüberliegenden Seiten jedes Rades unter Verwendung herkömmlicher Drucksensoren wie Aneroiden oder Festkörper- Dehnungsmeßgeräten gemessen werden. Die Wasserdampfkonzentrationen können unter Verwendung herkömmlicher Sensoren an den Einlässen 20, 25, 30 und 35 gemessen werden und können zur Berechnung der Wasserkonzentration des Trockenmittelmediums selbst verwendet werden. Schließlich kann die Radgeschwindigkeit jedes Rades mit herkömmlichen Sensoren wie Frequenzdetektoren oder Drehzahlmessern gemessen werden.
Wie in dem Pseudocode-Anhang beschrieben, werden gemessene Größen zu Steuervariablen umgewandelt, die im voraus für jede Systemkomponente bestimmt werden. Zum Beispiel hat jedes Rad ein bekanntes Verhältnis von Fluidstrom zu Druckdifferenz, und jede Komponente weist Konstruktonsbetriebsvorgaben auf wie maximale Drehgeschwindigkeiten, Temperaturen und dergleichen. Nach der Umwandlung der gemessenen Größen zu Steuervariablen werden NTU und Kapazitätsverhältnisse berechnet. Da die NTU im allgemeinen nicht nur durch Änderungen in der physikalischen Struktur des Rades verändert wird, kann sie nur als eine Kontrolle des Systembetriebs berechnet werden, und die Kapazitätsverhältnisse stellen die Hauptsteuervariable für die Systemleistung dar.
Nach der Bestimmung der Kapazitätsverhältnisse berechnet das System die optimalen Einstellungen für die Regenerationsfluidfließgeschwindigkeit und die Temperatur wie auch die Raddrehgeschwindigkeiten und stellt diese Betriebsparameter innerhalb der Konstruktionsvorgaben ein. Das System wird dann überwacht, bis die geänderten unabhängigen Parameter wieder die Notwendigkeit einer Optimierungseinstellung anzeigen. Auf diese Weise kann das System kontinuierlich und inkrementierend eingestellt werden, ohne darauf warten zu müssen, das sich das System über seine lange Zeitkonstante "stabilisiert".
Wahlweise können das System und das Verfahren der vorliegenden Erfindung auch andere zugehörige Systeme steuern wie Nachkonditionierungssysteme, Kogenerationssysteme, Luftstromregler und dergleichen, um eine optimale Lösung für ein multivariables System zu bieten wie die Optimierung des Gesamtenergieverbrauchs innerhalb vorgegebener Grenzen für Temperatur und Feuchtigkeit des konditionierten Raumes, oder die Optimierung der "Humitur" (der physiologisch empfundenen Temperatur) des konditionierten Raumes innerhalb vorgegebener Grenzen für den Energieverbrauch.
Das System der vorliegenden Erfindung kann als Software/Hardware- System unter Verwendung eines digitalen Universal-Mikroprozessors wie eines Motorola 68030 implementiert werden (der wahlweise als Teil eines Universalcomputersystems oder mit Peripherschaltungen und Schnittstellen verwendet wird, die zur Lieferung der erforderlichen Signale und Speicherung notwendig sein können). Natürlich ist für den Fachmann offensichtlich, daß die vorliegende Erfindung zwar in bezug auf bestimmte Ausführungsformen und Anwendungen beschrieben wurde, der Umfang der Erfindung aber nur mit Bezugnahme auf die beigefügten Ansprüche bestimmt wird.

Angabe der industriellen Nutzbarkeit

Das System und Verfahren der vorliegenden Erfindung kann zur optimalen Steuerung eines Raumkonditionierungssystems zur Verringerung oder Beseitigung der Verwendung von CFC-Kühlgeräten verwendet werden.

Pseudocode-Anhang

Start
Messen der Fluideinlaßtemperaturen 20, 25, 30, 35
Speichern der gemessenen Temperaturen als Variable T20, T25, T30, T35
Messung des Fluiddrucks bei Einlaß 20, 25, 30, 35
Speichern des gemessenen Druckes als Variable P20, P25, P30, P35
Messen der Wasserdampfkonzentration bei Einlaß 20, 25, 30, 35
Speichern der Konzentration als Variable C20, C25, C30, C35,
Messen der Radgeschwindigkeit des Wärmetausch- und Trockenmittelrades
Speichern der Radgeschwindigkeit als Variable SH und SD
Berechnen der Fluidfließgeschwindigkeit 10 als Verweiswert von P20-P25
Speichern der Fluidfließgeschwindigkeit 10 als Variable R10
Berechnen der Fluidfließgeschwindigkeit 15 als Verweiswert von P30-P35
Speichern der Fluidfließgeschwindigkeit 15 als Variable R15
Berechnen von NTU
Berechnen des Masseverhältnisses
Prüfen von Betriebsvorgaben
Optimieren
Einstellen des Regenerationsfluidstromes
Einstellen der Regenerationsfluidtemperatur
Einstellen des Regenerationsfluiddruckes
Einstellen der Trockenmittelradgeschwindigkeit
Einstellen der Wärmetauschradgeschwindigkeit
Wiederholen
Ende

Claims

1. Verfahren zur Regulierung eines Sorptionsrad-Fluidkonditionierungssystems, umfassend das Bestimmen von Eigenschaften des Fluids, das durch ein Sorptionsrad strömt, und der Geschwindigkeit des Sorptionsrades sowie die Regulierung eines Parameters des Systems in Abhängigkeit von den bestimmten Eigenschaften, gekennzeichnet durch das Berechnen einer Übertragungseffektivität aus den bestimmten Eigenschaften, das Vorhersagen eines optimierten Zustandes für den Parameter aufgrund der Übertragungseffektivität und das Einstellen des Parameters in Übereinstimmung mit dem dafür vorhergesagten optimierten Zustand.

2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Eigenschaften des Fluids, die bestimmt werden, die Fluideinlaßtemperatur, die Fluidfließgeschwindigkeit und die Wasserdampfkonzentration des einströmenden Fluids umfassen.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Parameter die Regenerationsfluidfließgeschwindigkeit oder die Regenerationsfluidtemperatur oder den Regenerationsfluiddruck oder die Sorptionsradgeschwindigkeit umfaßt.

4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei die Übertragungseffektivität das Verhältnis der tatsächlichen Wärmeübertragungsgeschwindigkeit zu der theoretisch maximalen Wärmeübertragungsgeschwindigkeit umfaßt.

5. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei die Übertragungseffektivität das Verhältnis der tatsächlichen Masseübertragungsgeschwindigkeit zu der theoretisch maximalen Masseübertragungsgeschwindigkeit umfaßt.

6. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei das konditionierte Fluid Luft ist und das Sorptionsrad zur Übertragung von Wasser dient.

7. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei das konditionierte Fluid Luft ist und das Sorptionsrad zur Übertragung einer organischen Substanz dient.

8. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei das konditionierte Fluid Luft ist und das Sorptionsrad zur Übertragung einer Lewis-Säure oder einer Lewis-Base dient.

9. Fluidkonditionierungssystem, umfassend ein Sorptionsrad, ein Sensorelement zum Bestimmen von Eigenschaften eines durch das Sorptionsrad strömenden Fluids, ein Tachoelement zum Erfassen der Geschwindigkeit des Sorptionsrades und ein Steuerelement zur Regulierung eines Parameters des Systems in Abhängigkeit von den Ausgängen des Sensorelements und des Tachoelements, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuerelement zur Berechnung einer Übertragungseffektivität aus den bestimmten Eigenschaften, zur Vorhersage eines optimierten Zustandes für den Parameter aufgrund der Übertragungseffektivität und zur Einstellung des Parameters in Übereinstimmung mit dem dafür vorhergesagten optimierten Zustand angeordnet ist.

10. System nach Anspruch 9, wobei auf der Oberfläche des Sorptionsrades ein feuchtigkeitentziehendes Mittel fein verteilt ist.

11. System nach Anspruch 9, wobei auf der Oberfläche des Sorptionsrades ein Molekularsiebmaterial fein verteilt ist.

12. System nach Anspruch 9, wobei auf der Oberfläche des Sorptionsrades ein Aktivkohlematerial fein verteilt ist.

13. System nach Anspruch 10, wobei das feuchtigkeitentziehende Mittel Lithiumchlorid oder Silikagel umfaßt.

14. System nach Anspruch 11, wobei das Molekularsiebmaterial einen Zeolith umfaßt.