DE60224243T2

DE60224243T2 - METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS STEEL TUBE

Info

Publication number: DE60224243T2
Application number: DE60224243T
Authority: DE
Inventors: Takaaki Handa-shi TOYOOKA; Yukio Handa-shi MIYATA; Mitsuo Handa-shi KIMURA; Seiji Chiba-shi ITOYAMA; Yasuo Chiba-shi Kishimoto; Masanori Chiba-shi NISHIKOORI; Eiji Tawara; Seiji Handa-shi OZAKI
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2001-03-27
Filing date: 2002-03-22
Publication date: 2008-05-08
Anticipated expiration: 2022-03-23
Also published as: BR0204681A; EP1284167A1; JP2002361384A; EP1284167A4; EP1284167B1; DE60224243D1; MXPA02011715A; JP4045813B2; WO2002076654A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Fertigungsverfahren für nahtloses Stahlrohr, und insbesondere betrifft sie ein Verfahren zur Verbesserung der Eigenschaften der inneren Oberfläche und der Innenseite der Dicke für nahtlose Stahlrohre aus schwer zu verarbeitenden Werkstoffen, wie z. B. nichtrostendem Stahl.The The present invention relates to a manufacturing method for seamless Steel pipe, and in particular it relates to a method for improvement the properties of the inner surface and the inside of the thickness for seamless Steel pipes made of hard-to-process materials, such. B. stainless Stole.

Der Mannesmann-Prozeß wird bisher weitgehend zur Fertigung von nahtlosem Stahlrohr angewandt. Das Verfahren zur Erzeugung von nahtlosem Stahlrohr in Übereinstimmung mit dem Mannesmann-Prozeß erfordert zuerst die Herstellung eines hohlen Rohres aus gewalztem Rohmaterial (runder Walzblock), das bei einem Durchstoß-Walz-Vorgang mit Hilfe einer Durchstoßvorrichtung auf eine vorbestimmte Temperatur erwärmt wurde. Wie in 11 gezeigt, besteht eine Durchstoßvorrichtung im allgemeinen aus zwei Walzen und einem Stempel, der am vorderen Ende einer Stange gehalten wird. Der runde Walzblock wird in der axialen Richtung nach vorn geschoben, wobei er infolge der Rotation der Walze selbst rotiert. Zug- und Druckspannung treten abwechselnd an dem zentralen Abschnitt des runden Walzblocks auf, so dass ein Zustand hergestellt wird, in dem leicht eine Bohrung erzeugt werden kann. Auf die Art wird in diesem Zustand durch Einsetzen eines Stempels im zentralen Abschnitt des runden Walzblocks eine Bohrung erzeugt, um ein hohles Rohr herzustellen. Die Rohrwand wird zwischen Walze und Stempel weiter gewalzt, so dass schließlich ein hohles Rohr erhalten wird. Danach wird das hohle Rohr nach und nach mit Hilfe einer Streckanlage, wie z. B. eines Streckwalzwerks, eines Stopfenwalzwerks oder eines Dornwalzwerks, gedehnt und dünner gemacht, und nachdem es, falls erforderlich, erneut erwärmt worden ist, wird der Außendurchmesser des Rohres mit Hilfe eines Reduzierwalzwerks, wie z. B. eines Streckreduzierwerks, eines Kalibrierwerks usw. verringert, um ein nahtloses Stahlrohr der gewünschten Abmessungen zu erhalten.The Mannesmann process has been widely used to produce seamless steel pipe. The method for producing seamless steel pipe in accordance with the Mannesmann process first requires the production of a hollow tube of rolled raw material (round billet) which has been heated to a predetermined temperature by a piercing-rolling process by means of a piercing device. As in 11 As shown, a puncturing device generally consists of two rollers and a punch which is held at the front end of a rod. The round billet is pushed forward in the axial direction, rotating itself as a result of the rotation of the roll. Tensile and compressive stress occur alternately at the central portion of the round billet, thus producing a condition in which a bore can be easily produced. In this way, a hole is made in this state by inserting a punch in the central portion of the round billet to make a hollow pipe. The tube wall is further rolled between roller and punch, so that finally a hollow tube is obtained. Thereafter, the hollow tube is gradually using a stretching machine, such. A stretch rolling mill, a plug mill or a mandrel mill, stretched and thinned, and after being reheated if necessary, the outside diameter of the tube is reduced by means of a reduction mill such as a roll mill. A stretch reducer, a sizer, etc., to obtain a seamless steel tube of the desired dimensions.

Im allgemeinen gibt es zwei Arten von Fertigungsverfahren für runde Walzblöcke zum Einsatz als Rohlinge für nahtloses Stahlrohr. Das eine ist ein direktes Verfahren zum kontinuierlichen Gießen (Stranggießen) eines runden Walzblocks, und das andere ist ein Verfahren, bei dem ein runder Walzblock durch Warmwalzen aus einer kontinuierlich gegossenen Platte (im Folgenden einfach als „Gußplatte" bezeichnet) erzeugt wird.in the Generally, there are two types of manufacturing methods for round billets for use as blanks for seamless steel tube. One is a direct process for continuous to water (Continuous casting) one round billet, and the other is a process in which a round billet by hot rolling from a continuously cast Plate (hereinafter simply referred to as "Gußplatte") is generated.

Wie oben beschrieben, wird ein hohles Rohr erzeugt, indem der zentrale Teil des Querschnitts des runden Walzblocks durchstoßen (aufgedornt) wird, wobei man bei dem Vorgang des Durchstoßens einen Stempel verwendet. In diesem Fall bilden sich manchmal an der inneren Oberfläche des hohlen Rohres Defekte, und als Ursache wird folgendes angenommen: Falls der zu verwendende runde Walzblock durch Stranggießen erzeugt wird, wie in 2 gezeigt, entspricht der zentrale Teil des Querschnitts des runden Walzblocks annähernd der Endposition der Verfestigung beim Stranggießen. Dementsprechend sind Porositäten, Hohlräume und ein Abschnitt, in dem sich die gelösten Bestandteile, wie zum Beispiel S, P, Mn usw. absondern (im Folgenden als „zentrale Absonderungszone" bezeichnet), in der unmittelbaren Nähe des zentralen Abschnitts des Querschnitts vorhanden. Der schraffierte Abschnitt in der Figur stellt die zentrale Absonderungszone, Porositäten und Hohlräume dar. In diesem Fall bezeichnet „Porosität" eine Ansammlung kleiner Gasporen, und „Hohlräume" bezeichnet Hohlräume, die keine Porositäten sind. Man nimmt an, dass sich durch die Porositäten, Hohlräume und die zentrale Absonderungszone ausgelöste Defekte während des Durchstoßens an der inneren Oberfläche des hohlen Rohres bilden. Das werden dann die Defekte an der inneren Oberfläche des nahtlosen Stahlrohres. 3 ist die vergrößerte Darstellung der in 2 gezeigten Defekte an der inneren Oberfläche des nahtlosen Stahlrohres. Wie in 4 dargestellt, liegt des weiteren in dem Falle, in dem der runde Walzblock durch Warmwalzen einer kontinuierlich gegossenen Platte hergestellt wird, die Endposition der Verfestigung in der unmittelbaren Nähe des zentralen Abschnitts der Richtung der Plattendicke der kontinuierlich gegossenen Platte. Dementsprechend sind Porositäten, Hohlräume und die zentrale Absonderungszone in der unmittelbaren Nähe des zentralen Abschnitts des Querschnitts des runden Walzblocks vorhanden. Man nimmt an, dass sich durch die Porositäten, Hohlräume und die zentrale Absonderungszone ausgelöste Defekte während des Durchstoßens an der inneren Oberfläche des hohlen Rohres bilden. Das werden dann die Defekte an der inneren Oberfläche des nahtlosen Stahlrohres. 5 ist die vergrößerte Darstellung der in 4 gezeigten Defekte an der inneren Oberfläche des nahtlosen Stahlrohres. Insbesondere gibt es insofern ein Problem, als die Häufigkeit der Entstehung bei einem schwer zu bearbeitenden Werkstoff, wie z. B. nichtrostendem Stahl hoch ist.As described above, a hollow tube is produced by piercing (swaging) the central part of the cross section of the round billet using a punch in the process of piercing. In this case, defects are sometimes formed on the inner surface of the hollow pipe, and the cause is assumed as follows: If the round billet to be used is produced by continuous casting as in 2 4, the central part of the cross section of the round billet approximately corresponds to the final position of solidification during continuous casting. Accordingly, porosities, voids and a portion where the dissolved components such as S, P, Mn etc. segregate (hereinafter referred to as "central segregation zone") are present in the vicinity of the central portion of the cross section hatched portion in the figure represents the central separation zone, porosities and voids. In this case, "porosity" refers to a collection of small gas pores, and "voids" refers to voids that are not porosities and the central segregation zone form defects induced during piercing on the inner surface of the hollow tube, which then become the defects on the inner surface of the seamless steel tube. 3 is the enlarged view of the in 2 shown defects on the inner surface of the seamless steel pipe. As in 4 Further, in the case where the round billet is manufactured by hot rolling a continuously cast plate, the end position of solidification is in the vicinity of the central portion of the direction of the plate thickness of the continuously cast plate. Accordingly, porosities, voids, and the central segregation zone are present in the immediate vicinity of the central portion of the cross section of the round billet. It is believed that defects created by the porosities, voids, and central segregation zone form during piercing at the inner surface of the hollow tube. This then becomes the defects on the inner surface of the seamless steel tube. 5 is the enlarged view of the in 4 shown defects on the inner surface of the seamless steel pipe. In particular, there is a problem insofar as the frequency of occurrence in a difficult-to-work material, such. B. stainless steel is high.

Unter Berücksichtigung dieser Umstände wird z. B. in der Schrift JP 80 52 555 , die das Stranggießen des runden Walzblocks betrifft, ein Herstellungsverfahren für ein nahtloses Stahlrohr vorgeschlagen, das frei von Fehlern an der inneren Oberfläche ist; ein runder Walzblock, der erhalten worden ist, indem die Endposition der Verfestigung des Walzblocks um 1 bis 3 % des Durchmessers der Gramme vom Zentrum des Walzblocks verschoben wurde, wird bei diesem Verfahren durchstoßen, nachdem er auf die Walztemperatur erwärmt worden ist, und dann wird mittels Durchstoßens ein hohles Rohr erzeugt, wobei das Zentrum des runden Walzblocks als Walzzentrum eingestellt wird.Taking into account these circumstances, z. B. in the Scriptures JP 80 52 555 relating to the continuous casting of the round billet, proposing a method of manufacturing a seamless steel pipe which is free from defects on the inner surface; a round billet obtained by shifting the final position of solidification of the billet by 1 to 3% of the diameter of the logs from the center of the billet is pierced in this method after being heated to the rolling temperature, and then becomes produced by piercing a hollow tube, wherein the center of the round Rolling block is set as a rolling center.

Obwohl es möglich ist, das Entstehen von Fehlern an der inneren Oberfläche mit Hilfe der in JP 80 52 555 beschriebenen Verfahrensweise zu verhindern, bleibt jedoch noch das Problem, dass eine Tendenz zur Bildung doppelblattartiger Defekte in der Innenseite des Aufbauabschnitts des Stahlrohrs besteht.Although it is possible to develop defects on the inner surface using the in JP 80 52 555 However, there still remains the problem that there is a tendency to form double-sheet defects in the inside of the structural portion of the steel pipe.

Es ist bekannt, dass die vom Zentrum des Walzblocks um 1 bis 3 % des Walzblock-Durchmessers verschobene Position diejenige Position ist, auf die beim Durchstoßen eine starke Scherspannung durch den Stempel einwirkt. Wenn daher zentrale Absonderungszone, Porositäten und Hohlräume in einer derart hohen Konzentration an so einer Position vorhanden sind, wird es nicht nur unmöglich, Porositäten und Hohlräume durch Verdichtung zusammenzuhalten, sondern es entstehen auch Risse infolge der Konzentration der Spannung an der hochgradig konzentrierten zentralen Absonderungszone. Man nimmt an, dass sich auf diese Weise doppelblattartige Defekte bilden, wie in 6 gezeigt.It is known that the position displaced from the center of the billet by 1 to 3% of the billet diameter is the position to which a high shear stress is applied by the punch during piercing. Therefore, if central segregation zone, porosities and voids are present in such a high concentration at such a position, not only will it be impossible to hold together porosities and voids by compaction, but cracks will also arise due to the concentration of stress at the highly concentrated central segregation zone. It is believed that double leaflike defects are formed in this way, as in 6 shown.

Ein Ziel der vorliegenden Erfindung besteht darin, die genannten Probleme der Verfahrensweise nach dem Stand der Technik zu lösen und ein Herstellungsverfahren für ein nahtloses Stahlrohr vorzuschlagen, das hervorragende Eigenschaften der inneren Rohroberfläche (im Folgenden als „innere Oberfläche" bezeichnet) und innere Eigenschaften für Aufbau-Stahlrohre (im Folgenden als „innere Dickwand-Eigenschaften" bezeichnet) aufweist.One The aim of the present invention is to solve the problems mentioned the procedure according to the prior art to solve and a manufacturing process for to propose a seamless steel pipe that has excellent characteristics the inner pipe surface (hereinafter referred to as "inner Surface ") and inner properties for Construction steel pipes (hereinafter referred to as "inner thick wall properties") has.

Um die genannten Probleme zu lösen, haben die Erarbeiter der vorliegenden Erfindung (im Folgenden „Erfinder" genannt) eingehend die Beziehung zwischen der Position der zentralen Absonderungszone des gewalzten Rohmaterials und der Entstehung von doppelblattartigen Defekten untersucht. Im Ergebnis haben die Erfinder festgestellt, dass durch Festlegen des Aufteilungsverhältnisses W der zentralen Absonderungszone auf 20 % oder mehr die Eigenschaften der inneren Fläche und die inneren Dickwand-Eigenschaften verbessert werden können, wobei W durch folgende Gleichung (1) definiert wird: W(%) = (Δw/D) × 100 (1)(worin W: Aufteilungsverhältnis der zentralen Absonderungszone (%), Δw: die Trennbreite der zentralen Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Dicke des runden Walzblocks (mm) und D: Gesamtdicke des runden Walzblocks (Außendurchmesser) (mm)).In order to solve the above problems, the inventors of the present invention (hereinafter referred to as "the inventor") have studied in detail the relationship between the position of the central segregation zone of the rolled raw material and the generation of double-leaved defects Setting the division ratio W of the central segregation zone to 20% or more, the properties of the inner surface and the inner thick-wall properties can be improved, wherein W is defined by the following equation (1): W (%) = (Δw / D) × 100 (1) (where W: division ratio of the central separation zone (%), Δw: the separation width of the central separation zone in the center of the direction of the thickness of the round billet (mm) and D: total thickness of the round billet (outer diameter) (mm)).

Des weiteren haben die Erfinder Untersuchungen zu einem billigeren, effektiveren und beständigeren Herstellungsverfahren für eine durch Stranggießen erzeugte Gußplat te durchgeführt, die für die Herstellung eines runden Walzblocks geeignet ist, der ein durch die Gleichung (1) definiertes Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone von über 20 % oder mehr hat.Of others, the inventors have research into a cheaper, more effective and consistent manufacturing process for one by continuous casting produced Gußplat te carried out, the for the production of a round billet is suitable, by a the equation (1) defines the division ratio W of the central segregation zone from above Has 20% or more.

Als eine Methode für die Verschiebung der Endposition der Verfestigung vom Zentrum einer durch Stranggießen erzeugten Gußplatte wird ein Verfahren vorgeschlagen, das in der Schrift JP 21 82 347 beschrieben wird und bei dem sich die Menge des sekundären Kühlwassers für den zentralen Abschnitt innerhalb der gleichen Ebene der Richtung der Breite der Gußplatte von derjenigen im peripheren Abschnitt unterscheidet. In Übereinstimmung mit der Untersuchung der Erfinder hat es sich jedoch als schwierig erwiesen, eine Gußplatte, aus der ein runder Walzblock hergestellt werden kann, der ein Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone von 20 % oder mehr hat, konstant dadurch zu erzeugen, dass einfach die Menge des sekundären Kühlwassers für den zentralen Abschnitt so gewählt wird, dass sie sich von derjenigen im peripheren Abschnitt unterscheidet.As a method for shifting the end position of solidification from the center of a cast-cast plate, there is proposed a method as shown in Scripture JP 21 82 347 and in which the amount of the secondary cooling water for the central portion within the same plane of the direction of the width of the cast plate is different from that in the peripheral portion. However, in accordance with the inventors' study, it has been found difficult to constantly produce a cast plate from which a round billet having a central separation zone split ratio W of 20% or more can be constantly produced by simply controlling the amount of the secondary cooling water for the central portion is selected to be different from that in the peripheral portion.

Die Erfinder haben festgestellt, dass es möglich ist, durch das Gießen der Stahlschmelze innerhalb der Gießwanne, wobei der Überhitzungsgrad (= Temperatur der Stahlschmelze-Liquidustemperatur des Stahls) innerhalb eines vorbestimmten Bereichs festgelegt wird, und durch Regulierung des Verhältnisses des sekundären Kühlwassers bis zum vollständigen Festwerden innerhalb eines vorbestimmten Bereichs, wobei während des Gießens die Menge des sekundären Kühlwassers am zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte größer festgelegt wird als die am peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte, eine Gußplatte konstant zu gießen, aus der ein runder Walzblock mit einem Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone von 20 % oder mehr erzeugt werden kann.The Inventors have found that it is possible by pouring the Molten steel within the tundish, the degree of superheating (= Steel melt liquidus temperature of the steel) within of a predetermined range, and by regulation of the relationship of the secondary cooling water until the complete Solidification within a predetermined range, during which casting the amount of secondary cooling water at the central portion in the direction of the width of the cast plate set larger is considered the at the peripheral portion in the direction of the width the cast plate, a cast plate to pour constantly, from the one round billet with a division ratio W of the central secretion zone of 20% or more can.

Auf diese Weise ist die vorliegende Erfindung auf der Grundlage der genannten Erkenntnisse erarbeitet worden, indem man diese durch weitere Untersuchungen ergänzte. Genauer gesagt, bei einem Herstellungsverfahren für nahtloses Stahlrohr, das die Herstellung eines runden Walzblocks durch Warmwalzen einer kontinuierlich gegossene Platte, die Herstellung eines hohlen Rohr-Rohlings durch Erwärmung des runden Walzblocks auf eine vorbestimmte Temperatur und Durchstoß-Walzen sowie die Fertigung eines Stahlrohrs vorbestimmter Größe durch Streckwalzen oder weiteres Zugwalzen des entstandenen hohlen Rohr-Rohlings umfasst, ist die vorliegende Erfindung ein Herstellungsverfahren für nahtloses Stahlrohr mit ausgezeichneten Eigenschaften der inneren Fläche und ausgezeichneten inneren Dickwand-Eigenschaften, gekennzeichnet dadurch, dass ein runder Walzblock mit einem Aufteilungsverhältnis W (%) der zentralen Absonderungszone von 20 % oder mehr verwendet wird, wobei W durch folgende Gleichung (1) definiert wird: W(%) = (Δw/D) × 100 (1)(worin W: Aufteilungsverhältnis der zentralen Absonderungszone (%), Δw: die Trennbreite der zentralen Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Dicke des runden Walzblocks (mm) und D: Gesamtdicke des runden Walzblocks (Außendurchmesser) (mm)).In this way, the present invention has been developed on the basis of the cited findings, by supplementing these by further investigations. More specifically, in a seamless steel tube manufacturing method, the production of a round billet by hot rolling a billet continuously cast plate, the production of a hollow tube blank by heating the round billet to a predetermined temperature and puncture rolls and the production of a steel pipe of predetermined size by draw rolls or further draw rolls of the resulting hollow tube blank, the present invention is a manufacturing method for seamless steel pipe having excellent inner surface properties and excellent inner thick wall properties, characterized in that a round billet having a division ratio W (%) of the central segregation zone of 20% or more is used, wherein W is defined by the following equation (1) becomes: W (%) = (Δw / D) × 100 (1) (where W: division ratio of the central separation zone (%), Δw: the separation width of the central separation zone in the center of the direction of the thickness of the round billet (mm) and D: total thickness of the round billet (outer diameter) (mm)).

Des weiteren wird in der vorliegenden Erfindung vorzugsweise die genannte kontinuierlich gegossene Platte unter Verwendung einer Stahlschmelze gegossen, wobei der Überhitzungsgrad der Stahlschmelze innerhalb der Gießwanne in einem Bereich von 25 bis 65 °C gewählt wird und wobei die Menge des sekundären Kühlwassers am zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte größer festgelegt wird als die am peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte, indem das Verhältnis des sekundären Kühlwassers bis zum vollständigen Festwerden innerhalb eines Bereichs von 1,2 bis 2,0 l/kg Stahl eingestellt wird. In diesem Fall bezieht sich „Verhältnis des sekundären Kühlwassers" auf das Verhältnis der Gesamtmenge an Kühlwasser pro Zeiteinheit in der sekundären Kühlzone (l/min), bezogen auf die pro Zeiteinheit gegossene Menge (kg Stahl/min).Of another is preferably mentioned in the present invention continuously cast plate using a molten steel poured, with the degree of superheating the molten steel within the tundish in a range of 25 to 65 ° C chosen is and where the amount of secondary cooling water at the central section in the direction of the width of the cast plate is set larger than that at the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate, by the ratio of the secondary cooling water until the complete Solidification is set within a range of 1.2 to 2.0 l / kg of steel becomes. In this case, "ratio of secondary cooling water" refers to the ratio of Total amount of cooling water per unit time in the secondary cooling zone (l / min), based on the amount cast per unit time (kg steel / min).

1 zeigt schematisch das Herstellungsverfahren eines nahtlosen Stahlrohres nach der vorliegenden Erfindung. Gleichzeitig ist 1 eine erläuternde Darstellung, die schematisch die Positionen der Porositäten, Hohlräume und der zentralen Absonderungszone sowie die Beziehung zwischen der Position des Durchstoßzentrums und den Positionen der Defekte an der inneren Oberfläche zeigt. 1 schematically shows the manufacturing method of a seamless steel pipe according to the present invention. At the same time 1 an explanatory view schematically showing the positions of the porosities, cavities and the central separation zone and the relationship between the position of the piercing center and the positions of the defects on the inner surface.

2 ist ein erläuterndes Diagramm, das für einen herkömmlichen Fall der Verwendung eines runden Walzblocks als Rohling schematisch die Beziehung zwischen den Positionen der Porositäten, Hohlraume und der zentralen Absonderungszone und der Position des Durchstoßzentrums sowie die Beziehung zwischen den Positionen der Defekte an der inneren Oberfläche zeigt. 2 Fig. 12 is an explanatory diagram schematically showing the relationship between the positions of the porosities, cavities and the central segregation zone and the position of the piercing center and the relationship between the positions of the defects on the inner surface for a conventional case of using a round billet as a blank.

3 ist eine vergrößerte Darstellung des Defekts an der inneren Oberfläche eines in 2 gezeigten nahtlosen Stahlrohres. 3 is an enlarged view of the defect on the inner surface of a 2 shown seamless steel pipe.

4 ist eine erläuternde Darstellung, die für einen herkömmlichen Fall der Verwendung einer Gußplatte als Rohling schematisch die Beziehung zwischen den Positionen der Porositäten, Hohlräume und der zentralen Absonderungszone und der Position des Durchstoßzentrums sowie die Beziehung zwischen den Positionen der Defekte an der inneren Oberfläche zeigt. 4 Fig. 12 is an explanatory view schematically showing the relationship between the positions of the porosities, voids and the central segregation zone and the position of the puncture center and the relationship between the positions of the defects on the inner surface for a conventional case of using a cast plate as a blank.

5 ist eine vergrößerte Darstellung des Defekts an der inneren Oberfläche eines in 4 gezeigten nahtlosen Stahlrohres. 5 is an enlarged view of the defect on the inner surface of a 4 shown seamless steel pipe.

6 ist eine erläuternde Darstellung, die für einen herkömmlichen Fall schematisch die Beziehung zwischen den Positionen der Porositäten, Hohlräume und der zentralen Absonderungszone und der Position des Durchstoßzentrums sowie die Beziehung zwischen den Positionen der Defekte an der inneren Oberfläche zeigt. 6 Fig. 12 is an explanatory view schematically showing, for a conventional case, the relationship between the positions of the porosities, voids and the central segregation zone and the position of the piercing center, and the relationship between the positions of the defects on the inner surface.

7 ist eine erläuternde Darstellung zur Verdeutlichung der Definition des Aufteilungsverhältnisses W der zentralen Absonderungszone. 7 Fig. 4 is an explanatory diagram showing the definition of the division ratio W of the central segregation zone.

8 ist eine graphische Darstellung, die den Einfluss des Anteils gleichachsiger Kristalle auf die Morphologie der zentralen Absonderungszone zeigt. 8th Figure 4 is a graph showing the influence of the proportion of equiaxed crystals on the morphology of the central secretion zone.

9 ist ein schematisches Diagramm, das die Klassifikation in der Morphologie der zentralen Absonderungszone zeigt. 9 Figure 13 is a schematic diagram showing the classification in the morphology of the central secretion zone.

10 ist ein erläuterndes Diagramm, das die Modelle für die in den Beispielen verwendeten Mengen an sekundärem Kühlwasser zeigt. 10 is an explanatory diagram showing the models for the quantities used in the examples at secondary cooling water shows.

11 ist eine schematische Darstellung, die das Verfahren zur Erzeugung eines hohlen Rohres aus einem runden Walzblock mit Hilfe eines Lochwalzwerks zeigt. 11 Fig. 10 is a schematic view showing the method of producing a hollow tube from a round billet by means of a piercer.

In 1 wird das Schema des Herstellungsverfahrens eines nahtlosen Stahlrohres nach der vorliegenden Erfindung gezeigt. In der vorliegenden Erfindung wird aus einer Stahlschmelze der gewünschten Zusammensetzung mit Hilfe des Stranggußverfahrens eine Gußplatte erzeugt. Aus der kontinuierlich gegossenen Platte wird durch Warmwalzen ein runder Walzblock zur Verwendung als Rohling für nahtloses Stahlrohr hergestellt.In 1 the scheme of the production process of a seamless steel pipe according to the present invention is shown. In the present invention, a cast plate is produced from a molten steel of the desired composition by the continuous casting method. From the continuously cast plate, a round billet is produced by hot rolling for use as a blank for seamless steel pipe.

Die in der vorliegenden Erfindung zu verwendende kontinuierlich gegossene Platte weist eine zentrale Absonderungszone auf, die am zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte getrennt ist. Spezifischer ausgedrückt: Ein Gebiet (ΔB), in dem Porositäten und Hohlräume durch Press-Schweißen beseitigt worden sind und in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt worden ist, liegt im zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte über etwa 10 % der Breite B vor. Auf diese Weise kann das Aufteilungsverhältnis W (%) der zentralen Absonderungszone des runden Walzblocks, der das Rohmaterial für das Walzen ist, auf 20 % oder mehr angesetzt werden. Es kann verhindert werden, dass eine Verschlechterung der Eigenschaften der inneren Fläche und der inneren Dickwand-Eigenschaften eintritt, die auf eine starke Falsch-verschiebung der Porositäten, Hohlräume und der zentralen Absonderungszone von der Position des Durchstoßzentrums im Querschnitt des runden Walzblocks zurückzuführen ist.The continuous cast used in the present invention Plate has a central segregation zone, which at the central Part is separated in the direction of the width of the cast plate. More specifically: a Area (ΔB), in the porosities and cavities by press welding in which the central secretion zone is reduced or has been eliminated lies in the central part in the direction the width of the cast plate over about 10% of the width B before. In this way, the division ratio W (%) of the central separation zone of the round billet which forms the Raw material for The rolling is to be set at 20% or more. It can prevent that will worsen the properties of the inner area and the internal thick-walled properties occurs, resulting in a strong false-shift the porosities, cavities and the central segregation zone from the position of the puncture center in the cross section of the round billet is due.

Das Verfahren für die Erzeugung des Gebiets im zentralen Teil der Gußplatte in der Richtung der Breite, das frei von Porositäten und Hohlräumen ist und in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt worden ist, wird weiter unten beschrieben. Zum Beispiel kann durch Anwendung des Schmiedens zur Querschnittsverminderung am zentralen Teil in der Richtung der Breite in der unmittelbaren Nähe der Endposition der Verfestigung der aus der Stranggießform herausgenommenen Gußplatte verhindert werden, dass sich Porositäten und Hohlräume bilden, und die nicht verfestigte Lösung, die konzentrierte Legierungselemente enthält, kann ausgestoßen werden.The Procedure for the production of the area in the central part of the cast plate in the direction of the width that is free of porosities and voids and in which the central secretion zone is reduced or eliminated is described below. For example, through Application of forging to the necking at the central Part in the direction of the width in the immediate vicinity of the end position the solidification of the cast plate taken out of the continuous casting mold prevents porosities and voids from forming and the non-solidified solution, containing concentrated alloying elements can be ejected.

Die in die Gießform eingespeiste Stahlschmelze verfestigt sich von der Oberflächenschicht aus, die mit der Gießform-Fläche in Kontakt steht, während der Gießform-Fläche Wärme entzogen wird, und wird kontinuierlich aus der Gießform herausgezogen, wobei sich eine verfestigte Hülle bildet. Nachdem sie aus der Gießform herausgezogen worden ist, wird die Stahlschmelze durch sekundäre Kühlung mit Hilfe eines Wasserschleiers und dergleichen weiter abgekühlt, so dass sich die verfestigte Hülle durch nach und nach erfolgende Verfestigung weiter ausbilden kann. Um die zentrale Absonderungszone zu verringern oder zu beseitigen und gleichzeitig zu verhindern, dass sich Porositäten und Hohlräume bilden, wird vorzugsweise Gesenkpressen von 1 bis 10 % an dem Abschnitt in der unmittelbaren Nähe der Endposition der Verfestigung durchgeführt, genauer gesagt, an einer Position, die 1 bis 5% nicht verfestigter Schmelze enthält. In der vorliegenden Erfindung verschwinden Porositäten und Hohlräume infolge von Preßschweißen, was 10 % oder mehr der Breite im zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte ausmacht, und gleichzeitig wird ein Bereich gebildet, in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt wird.The in the mold fed molten steel solidifies from the surface layer out, in contact with the mold surface stands while the mold surface heat extracted is, and is continuously pulled out of the mold, wherein a solidified shell forms. After getting out of the mold has been pulled out, the molten steel is by secondary cooling with Help of a water curtain and the like further cooled, so that the solidified shell can be further developed by gradually solidifying. To reduce or eliminate the central secretion zone and at the same time to prevent porosities and cavities Preferably, die pressing will be from 1 to 10% at the section in the immediate vicinity the end position of the solidification carried out, more precisely, at one Position containing 1 to 5% non-solidified melt. In the present invention, porosities and voids disappear due to from pressure welding, what 10% or more of the width in the central part in the direction of Width of the cast plate At the same time, an area is formed in which the central segregation zone is reduced or eliminated.

Falls der obengenannte Bereich weniger als 10 % der Breite der Gußplatte ausmacht, tritt während des Durchstoß-Walzens Scherverformung auf, und es besteht eine Tendenz zur Bildung von doppelblattartigen Defekten, was auf die in der zentralen Absonderungszone vorhandenen Porositäten und Hohlräume oder auf die zentrale Absonderungszone usw. zurückgeführt wird. Je breiter der Bereich, um so wünschenswerter ist es; allerdings erfordert ein breiterer Bereich einen breiteren Schmiedebereich. Dementsprechend nimmt die Last beim Gesenkpressen so zu, dass die Vorrichtung unrealisierbar gigantisch wird. Daher liegt die obere Grenze dieses Bereichs bei etwa 50 % der Breite.If the above range is less than 10% of the width of the cast plate occurs during the Puncture-rolling Shear deformation, and there is a tendency to form double leaflet defects, suggesting that in the central segregation zone existing porosities and cavities or to the central segregation zone, etc. The wider the area, the more desirable is it; however, a wider area requires a wider range Forge area. Accordingly, the burden of die pressing increases so that the device becomes unrealizable gigantic. Therefore the upper limit of this range is about 50% of the width.

Als Verfahren zur Erzeugung des Bereichs, der frei von Porositäten und Hohlräumen ist und aus dem die zentrale Absonderungszone im zentralen Teil der Richtung der Breite der Gußplatte verringert oder beseitigt worden ist, sollte anstelle der Querschnitts verminderung durch Schmieden (Gesenkpressen) vorzugsweise das folgende Verfahren angewandt werden, wie unten beschrieben.When Process for the production of the area free of porosities and cavities is and from that the central segregation zone in the central part the direction of the width of the cast plate has been reduced or eliminated, instead of the cross-section reduction by forging (swaging) preferably the following method applied as described below.

Die Gußplatte wird kontinuierlich unter Verwendung einer Stahlschmelze gegossen, deren Überhitzungsgrad innerhalb der Gießwanne in einem Bereich von 25 bis 65 °C gewählt wird, und während die Menge des sekundären Kühlwassers am zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte während des Stranggießens größer festgelegt wird als die am peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte, wird das Verhältnis des sekundären Kühlwassers bis zum vollständigen Festwerden innerhalb eines Bereichs von 1,2 bis 2,0 l/kg Stahl eingestellt.The cast plate is cast continuously using a molten steel whose degree of super-heating within the tundish is selected in a range of 25 to 65 ° C and while the amount of secondary cooling water at the center portion in the direction of the width of the cast plate during continuous casting is set larger as the at the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate, For example, the ratio of the secondary cooling water to complete solidification is set within a range of 1.2 to 2.0 l / kg of steel.

Um die zentrale Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Breite der Gußplatte zu trennen und den Bereich zu erzeugen, in dem die zentrale Absonderungszone im zentralen Teil der Richtung der Breite der Gußplatte verringert oder beseitigt wird, wird die Menge an gleichachsigen Kristallen vorzugsweise verringert, indem während des Stranggießens säulenförmige Kristalle ausgebildet werden.Around the central separation zone in the center of the direction of the width the cast plate to separate and to create the area in which the central segregation zone reduced or eliminated in the central part of the direction of the width of the cast plate is, the amount of equiaxed crystals is preferably reduced by while of continuous casting columnar crystals be formed.

Die Beziehung zwischen der Form der zentralen Absonderungszone der kontinuierlich gegossenen Platte und dem anteiligen Gehalt an gleichachsigen Kristallen wird in 8 dargestellt. Die Formen (Typen), die es in der zentralen Absonderungszone gibt, werden in 9 detailliert gezeigt. In 9 bezeichnet B die Breite der Gußplatte, T die Dicke der Gußplatte, und ΔB stellt die Trennbreite der zentralen Absonderungszone dar. 8 zeigt, dass mit abnehmendem Gehaltsanteil an gleichachsigen Kristallen die Tendenz besteht, dass sich die Form der zentralen Absonderungszone, die sich in der kontinuierlich gegossenen Platte ausbildet, von der normalen in 9 gezeigten Form Typ c zum mittleren Typ Form b und zum Typ a verschiebt, bei dem die zentrale Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Breite der Gußplatte getrennt ist. Der Typ a, bei dem die zentrale Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Breite der Gußplatte getrennt ist, ist als Ausgangsmaterial für nahtloses Stahlrohr am stärksten vorzuziehen.The relationship between the shape of the central separation zone of the continuously cast plate and the proportion of equiaxed crystals is shown in FIG 8th shown. The forms (types) that exist in the central secretion zone are in 9 shown in detail. In 9 B is the width of the cast plate, T is the thickness of the cast plate, and .DELTA.B represents the separation width of the central separation zone. 8th shows that as the content of equiaxed crystals decreases, there is a tendency for the shape of the central segregation zone formed in the continuously cast plate to be different from the normal one 9 Shown form c moves to the middle type form b and the type a, in which the central separation zone is separated in the center of the direction of the width of the cast plate. The type a in which the central segregation zone is separated in the center of the direction of the width of the cast plate is most preferable as a raw material for seamless steel pipe.

Der genaue Mechanismus für die Veränderung zu so einer Form, bei der die zentrale Absonderungszone im Zentrum der Richtung der Breite der Gußplatte aufgrund der Verringerung des anteiligen Gehalts an gleichachsigen Kristallen getrennt ist, ist noch nicht geklärt, aber die Erfinder vermuten folgendes:
Im allgemeinen verändert sich die verfestigte Struktur einer durch Stranggießen erzeugten Platte von säulenförmigen Kristallen in der Oberflächenschicht zu gleichachsigen Kristallen im Inneren. Das Verhältnis in der Zusammensetzung von säulenförmigen Kristallen zu gleichachsigen Kristallen variiert in Abhängigkeit von den Schmiedebedingungen. Die säulenförmigen Kristalle wachsen kontinuierlich von der Oberfläche der gegossenen Platte nach innen, aber die gleichachsigen Kristalle wachsen durch Kristall keimbildung und Schwimmen in der nicht verfestigten restlichen Metallschmelze. Dementsprechend wird der statische Druck der Stahlschmelze des nicht verfestigten Metalls, der während der Verfestigung beim Stranggießen auf die Gußplatte wirkt, nur von der äußeren Hülle (verfestigten Hülle) der kontinuierlich von der Oberfläche nach innen wachsenden säulenförmigen Kristalle aufgenommen, und die gleichachsigen Kristalle, die sich verfestigen und schwimmen, haben keine Wirkung auf den statischen Druck der Stahlschmelze.The exact mechanism for the change to such a form that the central segregation zone is separated in the center of the direction of the width of the cast plate due to the reduction in the proportion of equiaxed crystals is not yet clarified, but the inventors suppose:
In general, the solidified structure of a continuous cast sheet of columnar crystals in the surface layer changes to equiaxed crystals in the interior. The ratio in the composition of columnar crystals to equiaxed crystals varies depending on the forging conditions. The columnar crystals grow continuously inwardly from the surface of the cast plate, but the equiaxed crystals grow by crystal nucleation and floating in the non-solidified residual molten metal. Accordingly, the static pressure of the molten steel of the non-solidified metal acting on the cast plate during solidification in continuous casting is taken up only by the outer shell (solidified shell) of the columnar crystals continuously growing inwardly from the surface, and the equiaxed crystals solidify and float have no effect on the static pressure of molten steel.

Das bedeutet, dass eine dickere Hülle erhalten werden kann, indem anstelle der Erhöhung des Gehaltsanteils der gleichachsigen Kristalle der Gehaltsanteil der säulenförmigen Kristalle erhöht wird, und somit kann die Ausdehnung, d. h., die Erscheinung des sogenannten Ausbauchens, das aufgrund des statischen Drucks der Stahlschmelze während der Verfestigung auftritt und das eine Ursache der Entstehung und des Wachstums der für kontinuierlich gegossene Platten spezifischen zentralen Absonderungszone ist, unterdrückt werden.The means a thicker shell can be obtained by replacing the increase in the salary of the equiaxed crystals increases the content fraction of the columnar crystals, and thus the extent, i. h., the appearance of the so-called Bulging, due to the static pressure of molten steel while the solidification occurs and that is a cause of emergence and the growth of for continuously cast plates specific central segregation zone is suppressed become.

Demgemäß kann der auf die Verflüssigung von restlicher Stahlschmelze zurückzuführende Transport von mit gelösten Stoffen angereicherter Stahlschmelze zwischen den Kristallen unterdrückt werden, und es kann auch verhindert werden, dass sich angereicherte Stahlschmelze ansammelt. Das führt zu einer verringerten Bildung einer zentralen Absonderungszone. Falls außerdem der Gehaltsanteil säulenförmiger Kristalle hoch ist, nimmt das Volumen der restlichen Stahlschmelze, die zwischen den leicht beweglichen Kristallkörnern vorhanden ist, am Abschnitt der Endverfestigung ebenfalls ab. Daher nimmt, selbst wenn die Erscheinung des Ausbauchens auftreten sollte, die Ansammlung angereicherter Stahlschmelze ab, was zu einer dünnen endverfestigten zentralen Absonderungszone führt. Der Transport von mit gelösten Stoffen angereicherter Stahlschmelze wird nicht nur durch Ausbauchen verursacht, sondern auch durch Zusammenziehung mit Verfestigung und durch Wärmeschrumpfung der verfestigten Hülle; aber auch in diesem Falle wieder nehmen aus ähnlichen Gründen die Dicke der zentralen Absonderungszone und die Absonderungskonzentration gelöster Stoffe zu.Accordingly, the on liquefaction from residual molten steel due to transport of with solved Substances enriched molten steel between the crystals are suppressed, and it can also be prevented that enriched molten steel accumulates. Leading to a reduced formation of a central secretion zone. If so, too the content of columnar crystals is high is, the volume of the remaining molten steel that takes between the easily moving crystal grains is present, at the section of the final consolidation also from. Therefore takes, even if the appearance of the bulge should occur the accumulation of enriched molten steel, resulting in a thin final solidified central separation zone leads. The transport of with dissolved Substances enriched molten steel is not only by bulging caused, but also by contraction with solidification and by heat shrinkage the solidified shell; but again, for similar reasons, take the thickness of the central Separation zone and secretion concentration of solutes to.

Weiterhin schreitet im Falle von säulenförmigen Kristallen die Verfestigung in einer Richtung fort. Demnach kann die Wachstumsrate der säulenförmigen Kristalle durch intensive Kühlung von der Oberfläche der Gußplatte aus erhöht werden. Im Gegensatz dazu zeigen gleichachsige Kristalle eine isotrope Verfestigung. Daher hat eine intensive Kühlung von der Oberfläche der Gußplatte aus kaum eine Auswirkung auf die Erhöhung der Dicke der äußeren Hülle. Falls also Zwangskühlung am zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte unter solchen Bedingungen angewandt wird, bei denen der Anteil an enthaltenen säulenförmigen Kristallen hoch ist, verfestigt sich der entsprechende zentrale Teil der Dicke schneller als andere Abschnitte.Farther proceeds in the case of columnar crystals solidification in one direction. Accordingly, the growth rate the columnar crystals through intensive cooling from the surface the cast plate increased from become. In contrast, equiaxed crystals show an isotropic Consolidation. Therefore, intensive cooling from the surface of the cast iron plate little effect on increasing the thickness of the outer shell. If so forced cooling at the central part in the direction of the width of the cast plate is applied under such conditions where the proportion of contained columnar crystals is high, solidifies the corresponding central part of the thickness faster than other sections.

Aus den genannten Gründen wird angenommen, dass im Falle eines geringen Gehalts an gleichachsigen Kristallen die Trennung der zentralen Absonderungszone durch erzwungene Kühlung in der unmittelbaren Nähe des zentralen Teils in der Richtung der Breite der Gußplatte beschleunigt wird.Out the reasons mentioned It is believed that in case of low content of equiax Crystals the separation of the central secretion zone by forced cooling in the immediate vicinity of the central part in the direction of the width of the cast plate is accelerated.

Hinsichtlich der Gießbedingungen für die Unterdrückung der Bildung gleichachsiger Kristalle ist vorzugsweise eine Stahlschmelze zu verwenden, deren Überhitzungsgrad innerhalb der Gießwanne in einem Bereich von 25 bis 65 °C gewählt wird. Falls der Überhitzungsgrad der Stahlschmelze geringer als 25 °C ist, besteht eine Tendenz zur Entstehung von gleichachsigen Kristallen; falls der Überhitzungsgrad so hoch wird, dass er 65 °C übersteigt, nimmt die Verfestigungsgeschwindigkeit ab, so dass die Verzögerung in der Endposition der Verfestigung aufgrund der verringerten Verfestigungsgeschwindigkeit gefördert wird. Das führt zu einer gesteigerten Bildung einer zentralen Absonderungszone. Demgemäß wird der Überhitzungsgrad der Stahlschmelze vorzugsweise in einem Bereich von 25 bis 65 °C festgelegt.Regarding the casting conditions for the suppression The formation of equiaxed crystals is preferably a molten steel to use, their degree of overheating inside the tundish in a range of 25 to 65 ° C chosen becomes. If the degree of overheating the molten steel is less than 25 ° C, there is a tendency the formation of equiaxed crystals; if the degree of superheating so high that it exceeds 65 ° C, decreases the solidification rate so that the delay in the final position of solidification due to the reduced solidification rate promoted becomes. Leading to an increased formation of a central secretion zone. Accordingly, the degree of superheating becomes the molten steel is preferably set in a range of 25 to 65 ° C.

Des weiteren sind Stranggußanlagen manchmal mit einer elektromagnetischen Rührvorrichtung zum elektromagnetischen Rühren der Stahlschmelze innerhalb der Gießform ausgerüstet. Die Anwendung des elektromagnetischen Rührens innerhalb einer Gießform liefert ausgezeichnete Ergebnisse insofern, als es die Auflösung von Gießform-Pulver beschleunigt und eine homogene Ausbildung der verfestigten Hülle hervorruft, wodurch Mikro-Absonderungszonen an der Oberflächenschicht der Gußplatte verringert werden und verhindert wird, dass sich Defekte, wie z. B. Oberflächenrisse, bilden können. Auf der anderen Seite ist jedoch bekannt, dass dabei die Tendenz besteht, dass die gleichachsigen Kristalle zunehmen, obwohl die Wirkung nicht so stark ist wie beim elektromagnetischen Rühren in der sekundären Kühlzone. Dementsprechend wird das elektromagnetische Rühren in der Gießform vorzugsweise nicht oder nur unter solchen Bedingungen angewandt, unter denen es den Gehaltsanteil der gleichachsigen Kristalle nicht erheblich erhöht.Of others are continuous casting plants sometimes with an electromagnetic stirring device for electromagnetic stir the molten steel within the mold equipped. The Application of electromagnetic stirring within a mold supplies excellent results in that it is the resolution of Mold powder accelerates and causes a homogeneous formation of the solidified shell, thereby Micro-segregation zones on the surface layer of the cast plate be reduced and prevents defects such. B. surface cracks, can form. On the other hand, however, it is known that there is a tendency is that the equiaxed crystals increase, although the Effect is not as strong as with electromagnetic stirring in the secondary Cooling zone. Accordingly, the electromagnetic stirring in the mold is preferable not or only under such conditions applied, among which it does not significantly affect the content of equiaxed crystals elevated.

Weiterhin wird in der sekundären Kühlzone das Verhältnis des sekundären Kühlwassers bis zum vollständigen Festwerden innerhalb eines Bereichs von 1,2 bis 2,0 l/kg Stahl festgelegt. Falls das Verhältnis des sekundären Kühlwassers kleiner als 1,2 l/kg Stahl ist, wird das Kühlvermögen zu gering, um die zentrale Absonderungszone zu trennen, oder das Ausbauchen der verfestigten Hülle wird zu stark, so dass die Bildung der zentralen Absonderungszone beschleunigt wird. Wenn auf der anderen Seite das Verhältnis des sekundären Kühlwassers größer als 2,0 l/kg Stahl ist, treten an der Gußplatte Oberflächenrisse auf, oder Porositäten nehmen an der Endposition der Verfestigung zu, so dass das Auftreten von Dopplungen bei der Herstellung von Rohren zu befürchten ist. Außerdem werden die Formen der Gußplatte ungleichmäßig, so dass sich Fälle häufen, in denen die Gußplatten vor dem Walzen zu runden Walzblöcken bearbeitet werden müssen. Angesichts dieser Tatsachen wird das Verhältnis des sekundären Kühlwassers bis zum vollständigen Festwerden innerhalb eines Bereichs von 1,2 bis 2,0 l/kg Stahl festgelegt. Des weiteren wird in der vorliegenden Erfindung die Menge des sekundären Kühlwassers in der sekundären Kühlzone vorzugsweise so festgelegt, dass sie am zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte größer sein kann als diejenige am peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte. Indem auf diese Weise die Menge des sekundären Kühlwassers am zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte größer festgelegt wird als die am peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte, nimmt die Wachstumsgeschwindigkeit der verfestigten Hülle im zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte zu, so dass das Wachstum von säulenförmigen Kristallen beschleunigt wird. Das erleichtert somit die Trennung in der zentralen Absonderungszone. Weiterhin wird die Menge des sekundären Kühlwassers im zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte so eingestellt, dass im gesamten Bereich der Gießrichtung der sekundären Kühlzone der Mittelwert in der Richtung der Breite der Gußplatte vorzugsweise 1,3 bis 3 mal größer ist als die Menge des sekundären Kühlwassers im peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte. Des weiteren braucht die Menge des sekundären Kühlwassers im zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte nicht immer im gesamten Bereich der sekundären Kühlzone größer zu sein als die im peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte, sondern sie kann an der stromauf gelegenen Seite der sekundären Kühlzone die gleiche sein. Als Durchschnittswert für die Richtung der Breite der Gußplatte im gesamten Bereich der Gießrichtung in der sekundären Kühlzone kann die Menge für den zentralen Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte größer sein als die für den peripheren Abschnitt in der Richtung der Breite der Gußplatte.Farther is in the secondary cooling zone The relationship of the secondary cooling water until the complete Solidification is set within a range of 1.2 to 2.0 l / kg steel. If the ratio of the secondary cooling water is less than 1.2 l / kg of steel, the cooling capacity is too low to the central Segregation zone, or bulging of solidified Case will too strong, so that the formation of the central secretion zone accelerates becomes. If, on the other hand, the ratio of secondary cooling water greater than 2.0 l / kg steel, surface cracks occur at the cast plate on, or take porosities at the final position of solidification, so that the occurrence of Duplication in the production of pipes is to be feared. In addition, will the forms of the cast plate unevenly, so that cases are piling up in which the cast plates before rolling to round billets must be edited. Given these facts, the ratio of secondary cooling water until the complete Solidification is set within a range of 1.2 to 2.0 l / kg steel. Further, in the present invention, the amount of secondary cooling water in the secondary cooling zone preferably set to be at the central portion in the Direction of the width of the cast plate to be taller may be considered that at the peripheral portion in the direction of the width the cast plate. By doing so, the amount of secondary cooling water at the central section in the direction of the width of the cast plate is set larger than that at the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate, takes the growth rate of the solidified shell in the central Section in the direction of the width of the cast plate too, so that the growth of columnar crystals is accelerated. This facilitates the separation in the central Segregation zone. Furthermore, the amount of secondary cooling water in the central portion in the direction of the width of the cast plate adjusted so that throughout the range of the casting direction of the secondary cooling zone the mean in the direction of the width of the cast plate, preferably 1.3 to 3 times bigger as the amount of secondary cooling water in the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate. Furthermore, the amount of secondary cooling water needs in the central section in the direction of the width of the cast plate is not always the whole Range of secondary cooling zone to be taller as in the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate, but it can be located on the upstream side of the secondary cooling zone be the same. As an average value for the direction of the width of the cast iron plate in the entire area of the casting direction in the secondary cooling zone can the amount for the central portion in the direction of the width of the cast plate to be taller as the for the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate.

In diesem Fall bezieht sich der Ausdruck „zentraler Abschnitt der Breite" auf den größeren der beiden folgenden Abschnitte: desjenigen, der 0,1 × (Länge der Gußplatten-Breite) auf beiden Seiten vom Zentrum in der Richtung der Breite einnimmt, und desjenigen, der (Dicke der Gußplatte)/2 auf beiden Seiten vom Zentrum in der Richtung der Breite einnimmt. Der Ausdruck „peripherer Abschnitt in der Richtung der Breite" bezieht sich auf den Abschnitt, der verbleibt, nachdem der zentrale Abschnitt in der Richtung der Breite und die Kantenabschnitte in der Richtung der Breite von der Länge der Gußplatten-Breite weggenommen worden sind. Der Kantenabschnitt in der Richtung der Breite bezieht sich auf den größeren der beiden folgenden Abschnitte: desjenigen, der 100 mm von der Ecke zum Zentrum in der Richtung der Breite der Gußplatte gerechnet wird, und desjenigen Abschnitts, der einer Zone entspricht, die der Länge der Gußplatten-Dicke entspricht, gerechnet von der Ecke zum Zentrum in der Richtung der Breite der Gußplatte.In this case, the term "central portion of the width" refers to the larger of the following two portions: that occupying 0.1 × (length of the die plate width) on both sides of the center in the direction of the width, and that The term "peripheral portion in the direction of the width" refers to the portion remaining after the central portion in the direction of the width and the edge portions have been taken away in the widthwise direction from the length of the casting plate width. Of the Edge portion in the direction of the width refers to the larger of the following two portions: that calculated 100 mm from the corner to the center in the direction of the width of the cast plate, and that portion corresponding to a zone that corresponds to the length of the cast plates Thickness corresponds calculated from the corner to the center in the direction of the width of the cast plate.

Um die zentrale Absonderungszone wirksamer zu trennen, wird das Dickenverhältnis der gleichachsigen Kristalle in der Richtung der Dicke im zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte vorzugsweise auf 20 % oder weniger einreguliert. Da das elektromagnetische Rühren in der sekundären Kühlzone dazu neigt, die Ausbildung und das Wachstum von säulenförmigen Kristallen zu behindern, ist es in der vorliegenden Erfindung besonders vorzuziehen, elektromagnetisches Rühren in der sekundären Kühlzone nicht anzuwenden.Around separating the central segregation zone more effectively, the thickness ratio of the equiaxed crystals in the direction of thickness in the central Part in the direction of the width of the cast plate preferably 20 % or less. Since the electromagnetic stirring in the secondary cooling zone tends to the formation and growth of columnar crystals to obstruct, it is particularly preferable in the present invention, electromagnetic stirring in the secondary cooling zone not to be used.

In Übereinstimmung mit dem Verfahren zur Steuerung der Gießbedingungen in dem oben beschriebenen geeigneten Bereich kann im zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte ein von Porositäten und Hohlräumen freier Bereich, in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt worden ist, geschaffen werden, der 20 % oder mehr ausmacht, ohne dass Gesenkpressen angewandt wird. Weiterhin ist dieses Verfahren insofern effektiv, als es keinen wirtschaftlichen Aufwand für die Installation und Instandhaltung einer Gesenkpressen-Anlage erfordert.In accordance with the method for controlling the casting conditions in the above-described suitable area can be in the central part in the direction of latitude the cast plate one of porosities and cavities free area where the central secretion zone decreases or has been eliminated, created 20% or more without the use of swaging presses. Furthermore, this is Procedures effective insofar as there is no economic effort for the Installation and maintenance of a swaging press system required.

Wenn der Bereich im zentralen Teil der Gußplatte in der Richtung der Breite, der durch Preßschweißen von Porositäten und Hohlräumen befreit worden ist und in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt wurde, erzeugt worden ist, wird die genannte Gußplatte dann warmgewalzt, so dass ein runder Walzblock mit den gewünschten Abmessungen erhalten wird.If the area in the central part of the cast plate in the direction of Width, by pressure welding of porosities and cavities in which the central secretion zone is reduced or has been eliminated, becomes the said cast plate then hot rolled, leaving a round rolling block with the desired Dimensions is obtained.

Durch Anwendung des genannten Verfahrens kann ein runder Walzblock mit einem Aufteilungsverhältnis W (%) der zentralen Absonderungszone von 20 % oder mehr erhalten werden, wobei W durch folgende Gleichung (1) definiert wird: W(%) = (Δw/D)×100 (1)(worin W: Aufteilungsverhältnis der zentralen Absonderungszone (%), Δw: die Trennbreite der zentralen Absonderungszone am Zentrum der Richtung der Dicke des runden Walzblocks (mm) und D: Gesamtdicke des runden Walzblocks (Außendurchmesser) (mm)). Die Definition der Breite der zentralen Absonderungszone in der Mitte in der Richtung der Dicke des runden Walzblocks, Δw, wird in 7 gegeben.By using the above method, a round billet having a division ratio W (%) of the central separation zone of 20% or more can be obtained, where W is defined by the following equation (1): W (%) = (Δw / D) × 100 (1) (where W: division ratio of the central separation zone (%), Δw: the separation width of the central separation zone at the center of the direction of the thickness of the round billet (mm) and D: total thickness of the round billet (outer diameter) (mm)). The definition of the width of the central separation zone in the middle in the direction of the thickness of the round billet, Δw, is given in FIG 7 given.

Durch Regulierung des Aufteilungsverhältnisses W (%) der zentralen Absonderungszone auf 20 % oder mehr kann der Bereich, der Porositäten, Hohlräume und zentrale Absonderungszonen enthält, beim Durchstoß-Walzen von der inneren Fläche ent fernt werden, um zu verhindern, dass sich innere Defekte bilden, und um die Eigenschaften der inneren Fläche zu verbessern. Außerdem kann die Scherdeformation in dem Bereich, der Porositäten, Hohlräume und zentrale Absonderungszonen enthält, beim Durchstoß-Walzen verringert werden, so dass die Entstehung von Doppelblatt-Rissen verhindert werden kann und die inneren Eigenschaften verbessert werden können.By Regulation of the distribution ratio W (%) of the central secretion zone can be 20% or more Area, the porosities, cavities and central segregation zones during puncture rolling from the inner surface be removed to prevent internal defects from forming and to improve the properties of the inner surface. In addition, can shear deformation in the area, porosities, voids, and central segregation zones contains during puncture rolling be reduced, so that the emergence of double-leaf tears can be prevented and improves the internal properties can be.

Falls W kleiner als 20 % ist, entsprechen die Positionen, an denen Porositäten, Hohlräume und zentrale Absonderungszonen vorhanden sind, dem Bereich, in dem starke Scherdeformationen auftreten, und es ist zu befürchten, dass innere Defekte auftreten und innerhalb der dicken Wände des Stahlrohrs Doppelblatt-Risse verursacht werden.If W is less than 20%, corresponding to the positions where porosities, voids and central segregation zones exist, the area where strong Shear deformations occur, and it is to be feared that internal defects occur and within the thick walls of the steel pipe double-leaf cracks caused.

Auf der Grundlage der angeführten Tatsachen wurde das Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone auf 20 % oder mehr beschränkt, vorzugsweise auf einen Bereich von 20 bis 60 %. Falls W 60 % oder mehr beträgt, ist zu befürchten, dass bei der Herstellung von Rohren aufgrund der Zunahme der Porosität an der Position der Endverfestigung Oberflächenrisse oder Dopplungen erzeugt werden. Außerdem werden die Formen der Gußplatten ungleichmäßig, so dass sich Fälle häufen, in denen die Gußplatten vor dem Walzen zu runden Walzblöcken behandelt werden müssen. Demzufolge wurde für W eine obere Grenze festgelegt.On the basis of the cited Facts became the distribution ratio W of the central segregation zone limited to 20% or more, preferably in a range of 20 to 60%. If W 60% or is more, is to be feared that in the manufacture of pipes due to the increase in porosity at the Position of final consolidation Surface cracks or doublings generated become. In addition, will the shapes of the cast plates unevenly, so that cases piling, in which the cast plates before rolling to round billets must be treated. As a result, was for W set an upper limit.

Der runde Walzblock mit dem genannten Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone wird dann auf eine vorbestimmte Temperatur erwärmt und dem Durchstoß-Walzen unterworfen, so dass ein hohles Rohr erhalten wird. Die Erwärmungstemperatur wird vorzugsweise in einem Bereich von 1200 bis 1300 °C gewählt. Falls die Temperatur niedriger als 1200 °C ist, nimmt der Verformungswiderstand zu, so dass das Walzen erschwert wird. Wenn auf der anderen Seite die Temperatur höher als 1300 °C ist, treten Probleme auf, wie z. B., dass die Warmumformbarkeit aufgrund der Anwesenheit von δ-Ferriten oder infolge des Korngrenzen-Schmelzens abnimmt, oder dass die Menge des entstandenen Oxidationszunders zunimmt. Die Durchstoßbedingungen werden nicht speziell beschränkt, und es gibt kein Problem bei der Anwendung der allgemein auf dem Gebiet bekannten Bedingungen.The round billet having the above-mentioned division ratio W of the central separation zone is then heated to a predetermined temperature and subjected to the piercing rolling, so that a hollow tube is obtained. The heating temperature is preferably selected in a range of 1200 to 1300 ° C. If the temperature is lower than 1200 ° C, the deformation resistance increases, so that the Rolling is difficult. If, on the other hand, the temperature is higher than 1300 ° C, problems such as. B. that the hot workability due to the presence of δ-ferrites or due to grain boundary melting decreases, or that the amount of the resulting Oxidationszunders increases. The piercing conditions are not particularly limited, and there is no problem in applying the conditions generally known in the art.

Anschließend wird das hohle Rohr erneut erwärmt, falls notwendig, und durch Verringerung der Dicke mit Hilfe einer Streckanlage, wie z. B. eines Dornwalzwerks, Stopfenwalzwerks und dergleichen, auf eine gewünschte Abmessung verlängert. Die Bedingungen des Verlängerns brauchen in der vorliegenden Erfindung nicht speziell beschränkt zu werden, und es gibt kein Problem bei der Anwendung der allgemein auf dem Gebiet bekannten Bedingungen.Subsequently, will reheating the hollow tube, if necessary, and by reducing the thickness with the help of a Stretching plant, such. B. a mandrel mill, plug mill and like, to a desired one Dimension extended. The conditions of lengthening need not be specifically limited in the present invention and there is no problem in applying the general on the Territory known conditions.

Nach dem Verlängern wird das nahtlose Stahlrohr erneut erwärmt, falls notwendig, und der Reduzierung unterzogen. Das Reduzieren wird mit Hilfe eines Reduzier walzwerks, wie z. B. eines Warm-Streckreduzierwerks, Kalibrierwerks und dergleichen durchgeführt, so dass der Außendurchmesser verringert werden kann, um ein Stahlrohr-Erzeugnis der vorgegebenen Abmessung zu erhalten. Die Bedingungen der Reduzierung sind die eines normalen Durchlaufplans, und es besteht keine Notwendigkeit, sie besonders einzuschränken.To prolonging the seamless steel pipe is reheated if necessary, and the Subjected to reduction. The reduction is carried out by means of a reduction mill, such as As a warm-stretch reducer, calibration and the like carried out, so that the outside diameter can be reduced to a steel tube product of the given size to obtain. The conditions of reduction are those of a normal one Throughput plan, and there is no need, especially limit.

BeispieleExamples

(Beispiel 1) Die in Tabelle 1 angegebene Stahlschmelze wurde in einem Konverter erschmolzen, und nach der Vakuumraffination wurden Gußplatten mit einer Dicke von 260 mm und einer Breite von 750 mm mit Hilfe des Stranggußverfahrens bei einer Gießgeschwindigkeit von 1,05 m/min gegossen. Beim Stranggießen wurde bei einer Querschnittsverminderung von 0 bis 5 % über eine Länge von 100 bis 300 mm im zentralen Teil längs der Richtung der Breite der Gußplatte an einer Position in der unmittelbaren Nähe des Endverfestigungspunkts Gesenkpressen durchgeführt, genauer gesagt, an einer Position, deren nicht verfestigtes Material 2 % ausmachte.(Example 1) The molten steel specified in Table 1 was in a converter melted, and after vacuum refining were cast plates with a thickness of 260 mm and a width of 750 mm with the help of the continuous casting process at a casting speed poured 1.05 m / min. In continuous casting was at a cross-sectional reduction from 0 to 5% over a length from 100 to 300 mm in the central part along the direction of width the cast plate at a position in the immediate vicinity of the final consolidation point Pressed swaging, more precisely, at a position whose non-solidified material 2%.

Die so erhaltene Gußplatte wurde dann zerschnitten, und der Querschnitt wurde geschlichtet und angeätzt, so dass er der makroskopischen Strukturuntersuchung unterzogen werden konnte. Auf diese Weise wurde die Anwesenheit oder das Fehlen eines von Porositäten und Hohlräumen freien Bereichs, in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt ist (Aufteilungsbereich der zentralen Absonderungszone), festgestellt, und es wurden Messungen der Breite des Trennbereichs der zentralen Absonderungszone, ΔB (der Trennbreite der zentralen Absonderungszone), vorgenommen. Das Anätzen wurde mit Hilfe von 36-%iger, mit Eisen(III)-chlorid gesättigter Salzsäure durchgeführt.The thus obtained cast plate was then cut and the cross section was sifted and etched, so that it undergo the macroscopic structure investigation could. In this way, the presence or absence of a of porosities and cavities clear area where the central segregation zone decreases or eliminated (division area of the central segregation zone), and measurements were made of the width of the separation area the central secretion zone, ΔB (the separation width of the central segregation zone). The etching was 36% saturated with iron (III) chloride hydrochloric acid carried out.

Die so erhaltene Gußplatte wurde auf 1200 °C erwärmt und dann mittels Warmwalzen zu einem runden Walzblock von 140 bis 260 mm ∅ ausgewalzt. Der Querschnitt des entstandenen runden Walzblocks wurde für die mikroskopische Strukturuntersuchung geschlichtet und angeätzt. Auf diese Weise wurden Porositäten, Hohlräume und die Position der zentralen Absonderungszone festgestellt, und das Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone wurde berechnet.The thus obtained cast plate was at 1200 ° C heated and then by means of hot rolling to a round billet from 140 to 260 mm ∅ rolled out. The cross section of the resulting round Rolling block was for The microscopic structural investigation was sized and etched. On this way were porosities, cavities and the position of the central secretion zone, and the distribution ratio W the central segregation zone was calculated.

Der so erhaltene runde Walzblock wurde auf 1250 °C erwärmt und mit Hilfe eines Pilgerdorns durchstoßen, so dass ein hohles Rohr erhalten wurde. Anschließend wurde unter Verwendung eines Dornwalzwerks der Verlängerungsprozeß ausgeführt, so dass ein Stahlrohr mit einem Außendurchmesser von 172 mm und einer Wanddicke von 8 mm erhalten wurde, und mit Hilfe eines Warm-Streckreduzierwerks (Reduzierwalzwerks) wurde ein nahtloses Stahlrohr (Stahlrohr-Erzeugnis) mit einem Außendurchmesser von 88,9 mm und einer Wanddicke von 6,5 mm erhalten.Of the thus obtained round billet was heated to 1250 ° C and with the help of a Pilgerdorns pierce, so that a hollow tube was obtained. It was subsequently used a mandrel rolling the extension process executed, so that a steel pipe with an outer diameter of 172 mm and a wall thickness of 8 mm, and with Help of a warm-stretch reducer was introduced seamless steel tube (tubular steel product) with an outer diameter of 88.9 mm and a wall thickness of 6.5 mm.

Die Eigenschaften der inneren Oberfläche, der äußeren Oberfläche und der Innenseite des dickwandigen Abschnitts des so erhaltenen Stahlrohr-Erzeugnisses wurden visuell, mit Hilfe der Ultraschall-Fehlerprüfung und mittels Magnetpulver-Fehlerprüfung auf Defekte untersucht. Die Eigenschaften der inneren und der äußeren Oberfläche sowie die Eigenschaften der inneren Wand wurden durch Zählung der inneren und äußeren Oberflächenfehler und Doppelblatt-Risse pro 100 m Länge des Stahlrohr-Erzeugnisses bewertet (wobei die Bewertung durch das Verhältnis in bezug auf einen herkömmlichen Fall dargestellt wird, der als 100 angenommen wird).The Properties of the inner surface, the outer surface and the inside of the thick-walled portion of the steel tube product thus obtained were visually, with the help of ultrasound error checking and by means of magnetic powder error testing examined for defects. The properties of the inner and the outer surface as well the properties of the inner wall were calculated by counting the inner and outer surface defects and double-leaf tears per 100 m length of steel tube product evaluated (the evaluation by the ratio with respect to a conventional Case assumed to be 100).

Die Ergebnisse werden in Tabelle 2 angegeben.The Results are given in Table 2.

Die Beispiele nach der vorliegenden Erfindung zeigen, dass selbst im Falle schwer zu verarbeitender Werkstoffe verhindert werden kann, dass die Fehler an den inneren Wandoberflächen auftreten, und dass weiterhin verhindert werden kann, dass Defekte in der Innenseite des Wandabschnitts von Stahlrohren, wie z. B. Doppelblatt-Risse, auftreten. Damit werden die Eigenschaften der inneren Oberfläche und die Eigenschaften der inneren Wand im Vergleich zu herkömmlichen Beispielen außerordentlich verbessert. Des weiteren wird in den Vergleichsbeispielen, die außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung liegen, die Entstehung von Fehlern an der inneren Oberfläche und von Rissen innerhalb des dickwandigen Abschnitts beobachtet.The Examples according to the present invention show that even in Case of hard-to-process materials can be prevented that the errors occur on the inner wall surfaces, and that continues It can be prevented that defects in the inside of the wall section of steel pipes, such. B. double-leaf cracks occur. This will be the properties the inner surface and the properties of the inner wall compared to conventional ones Examples extraordinarily improved. Furthermore, in the comparative examples, the outside within the scope of the present invention, the generation of errors on the inner surface and observed cracks within the thick-walled section.

(Beispiel 2) Die Stahlschmelze der in Tabelle 1 dargestellten Stahlzusammensetzung A wurde in einem Konverter erschmolzen, und nachdem mit ihr weiterhin eine Vakuumraffination durchgeführt worden war, wurden Gußplatten mit einer Dicke von 260 mm und einer Breite von 750 mm mit Hilfe des Stranggußverfahrens bei einer Gießgeschwindigkeit von 1,05 m/min gegossen.(Example 2) The molten steel of the steel composition shown in Table 1 A was melted in a converter, and after continue with her carried out a vacuum refining were cast plates with a thickness of 260 mm and a width of 750 mm with the help of the continuous casting process at a casting speed poured 1.05 m / min.

Es wurde eine Stranggußanlage des Typs Vertikalbiegung verwendet. Die Stranggußanlage hatte eine Maschinenlänge von 25,6 m und eine Länge der sekundären Kühlung von 20 m vom Meniskus an. Das Stranggießen wurde unter den in Tabelle 3 gezeigten Bedingungen durchgeführt.It became a continuous casting plant of the type vertical bending used. The continuous casting plant had a machine length of 25.6 m and a length the secondary cooling of 20 m from the meniscus. The continuous casting was among those in Table 3 conditions performed.

Was das Stranggießen betrifft, so wurden Überhitzungsgrad und Verhältnis des sekundären Kühlwassers wie in Tabelle 3 gezeigt verändert, und die Menge des sekundären Kühlwassers wurde in der Richtung der Breite der Gußplatte variiert. Die Variation der Menge des sekundären Kühlwassers wurde nach zwei Modellen vorgenommen, wie in 10 gezeigt; bei Modell 1 wird sie im zentralen Teil der Gußplatten-Breite (mit Wc bezeichneter Teil) im Vergleich zu der im peripheren Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte (mit We bezeichneter Teil) höher angesetzt, und bei Modell 2 wird sie in der Richtung der Breite konstant angesetzt. Beim Modell 1 der Menge des sekundären Kühlwassers wird am zentralen Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte (Bereich (Wc), auf beiden Seiten des Mittelpunkts der Breite um 0,13 B erweitert; wobei B die Breite der Gußplatte in mm ist) intensive Kühlung vorgenommen, indem die Menge des sekundären Kühlwassers um das α-fache im Vergleich zu derjenigen im peripheren Teil in der Richtung der Breite der Gußplatte erhöht wird. Beim Modell 1 der Menge des sekundären Kühlwassers wurde die sekundäre Kühlung vorgenommen, indem für den Bereich vom Meniskus bis zu 4,0 m α = 1 und We = 100 mm und für den Bereich von 4,0 m bis zu 20 m α = 2 und We = 200 mm gesetzt wurde. Der Durchschnittswert für die Menge des sekundären Kühlwassers wird in Tabelle 3 angegeben.As for the continuous casting, superheat degree and secondary cooling water ratio were changed as shown in Table 3, and the amount of secondary cooling water was varied in the direction of the width of the cast plate. The variation of the amount of secondary cooling water was made according to two models, as in 10 shown; in model 1, it is set higher in the central part of the die plate width (part denoted by Wc) as compared with the part in the direction of width of the cast plate (called We) in the peripheral part, and in model 2, it becomes in the direction the width set constant. In the model 1, the amount of secondary cooling water is widened at the central part in the direction of the width of the cast plate (area (Wc) on both sides of the center of the width by 0.13 B, where B is the width of the cast plate in mm) Cooling is performed by increasing the amount of the secondary cooling water by α times as compared with that in the peripheral part in the direction of the width of the cast plate. For the model 1 of the amount of secondary cooling water, the secondary cooling was carried out by making α = 1 and We = 100 mm for the meniscus range up to 4.0 m and α = 2 for the range of 4.0 m to 20 m and We = 200 mm was set. The average value for the amount of secondary cooling water is given in Table 3.

Die so erhaltene Gußplatte wurde zerschnitten, und der Querschnitt senkrecht zur Gießrichtung wurde geschlichtet und angeätzt, so dass er der makroskopischen Strukturuntersuchung unterzogen werden konnte. Auf diese Weise wurde die Anwesenheit oder das Fehlen eines von Porositäten und Hohlräumen freien Bereichs, in dem die zentrale Absonderungszone verringert oder beseitigt worden ist (Aufteilungsbereich der zentralen Absonderungszone), festgestellt, und es wurden Messungen der Breite des Trennbereichs der zentralen Absonderungszone, ΔB (Trennbreite der zentralen Absonderungszone), vorgenommen.The thus obtained cast plate was cut, and the cross section perpendicular to the casting direction was sifted and etched, so that it undergo the macroscopic structure investigation could. In this way, the presence or absence of a of porosities and cavities clear area where the central segregation zone decreases or has been eliminated (division area of the central segregation zone), and measurements were made of the width of the separation area the central secretion zone, ΔB (Separation width of the central segregation zone) made.

Die Form der zentralen Absonderungszone wurde gemäß den in 9 gezeigten Mustern (a, b, c) klassifiziert. Des weiteren wurden anhand der makroskopischen Strukturuntersuchung Messungen zum Gehaltsanteil von gleichachsigen Kristallen in der Richtung der Dicke im zentralen Teil der Breite der Gußplatte vorgenommen.The shape of the central segregation zone was determined according to the in 9 classified patterns (a, b, c) classified. Further, on the basis of the macroscopic structure analysis, measurements were made on the content ratio of equiaxed crystals in the direction of the thickness in the central part of the width of the cast plate.

Die so erhaltene Gußplatte wurde mittels Warmwalzen zu einem runden Walzblock mit einem Durchmesser von 190 mm ausgewalzt. Der Querschnitt des entstandenen runden Walzblocks wurde für die makroskopische Strukturuntersuchung geschlichtet und angeätzt. Auf diese Weise wurden Porositäten, Hohlräume und die Position der zentralen Absonderungszone festgestellt, und das Aufteilungsverhältnis W der zentralen Absonderungszone wurde berechnet.The thus obtained cast plate was turned into a round billet with a diameter by means of hot rolling rolled out of 190 mm. The cross-section of the resulting round billet was for the macroscopic structure investigation is finished and etched. On this way were porosities, Cavities and the position of the central secretion zone is established, and that distribution ratio W of the central segregation zone was calculated.

Was die Eigenschaften der inneren Fläche des so erhaltenen Stahlrohr-Erzeugnisses betrifft, so wurde Ultraschall-Fehlerprüfung angewandt, um die Defekte zu untersuchen. Die Eigenschaften der inneren Fläche wurden anhand des Verhältnisses der Defekte an der inneren Fläche (Zählung der Defekte pro 100 m Länge des Stahlrohr-Erzeugnisses) bewertet. Die Ergebnisse werden in Tabelle 3 angegeben.As for the properties of the inner surface of the steel pipe product thus obtained, ultrasonic flaw testing was used to examine the defects. The properties of the inner surface were determined by the ratio of defects on the inner surface (count of defects per 100 m in length steel tube product). The results are given in Table 3.

Die Beispiele nach der vorliegenden Erfindung zeigen alle eine Abnahme der Defekte an der inneren Fläche des nahtlosen Stahlrohres, was verbesserte Eigenschaften der inneren Fläche beweist. Auf der anderen Seite ist zu erkennen, dass bei den Vergleichsbeispielen, die außerhalb des Bereichs gemäß der vorliegenden Erfindung liegen, Defekte an der inneren Fläche häufig auftreten.The Examples of the present invention all show a decrease the defects on the inner surface of seamless steel pipe, resulting in improved properties of the inner area proves. On the other hand, it can be seen that in the comparative examples, the outside the area according to the present Invention, defects on the inner surface often occur.

Nach der vorliegenden Erfindung kann verhindert werden, dass Fehler an den Innenwänden entstehen, und es kann weiterhin verhindert werden, dass Defekte in der Innenseite des Wandabschnitts von Stahlrohren, wie z. B. Doppelblatt-Risse, auftreten; eine Verbesserung der Ausbeute und der Produktivität bei der Herstellung von nahtlosen Stahlrohren kann erzielt werden, und in der Industrie lassen sich bemerkenswerte Resultate erreichen. Tabelle 1 Stahl Nr. Chemische Zusammensetzung (Massen-%) C Si Mn S P Cr Mo Andere A 0,20 0,25 0,47 0,002 0,018 12,9 - B 0,10 0,39 0,42 0,002 0,017 8,7 0,98 V: 0,19, N b: 0,08 Tabelle 2

(*) Relatives Verhältnis, bezogen auf das Herkömmliche Beispiel 1, das als 100 angenommen wird

According to the present invention, it is possible to prevent defects from being generated on the inner walls, and further, it is possible to prevent defects in the inner side of the wall portion of steel pipes such as steel pipes from being damaged. B. double-leaf cracks occur; an improvement in yield and productivity in the production of seamless steel tubes can be achieved, and remarkable results can be achieved in the industry. Table 1

Steel no. Chemical composition (% by mass) C Si Mn south P Cr Not a word Other A 0.20 0.25 0.47 0,002 0,018 12.9 - B 0.10 0.39 0.42 0,002 0,017 8.7 0.98 V: 0.19, Nb: 0.08

Table 2

(*) Relative ratio relative to Conventional Example 1, which is assumed to be 100

Claims

Method for producing a seamless steel tube, which is to produce a round billet by hot rolling a continuous cast plate, producing a hollow tube by heating the round billet to a predetermined temperature and piercing, and obtaining a steel pipe of predetermined size by elongating or further reducing the resultant hollow tube, characterized in that the continuous cast plate is cast in such a way in that a central separation zone is provided separately in the central part in the direction of the width of the cast plate of dimensions such that the hot-rolled round billet has a division ratio W (%) of the central separation zone of 20% or higher, where W is through the following equation (1) is defined: W (%) = (DELTA w / D) × 100 Where DELTA w: separation width of central segregation zone in the center in the direction of the thickness of the round billet (mm), and D: total thickness of the round billet (outer diameter) (mm)).

Method for producing a seamless steel tube according to claim 1, characterized in that the continuous cast iron plate is poured using a molten steel, while the degree of superheating the molten steel within the tundish in a range of 25 to 65 ° C is set, and, while the amount of secondary cooling water at the central portion in the direction of the width of the cast plate greater than that at the peripheral portion in the direction of the width the cast plate is by adjusting the secondary Cooling water ratio until the complete Solidification within a range of 1.2 to 2.0 l / kg - steel.

Method for producing a seamless steel tube according to claim 1, characterized in that the continuous cast iron plate is poured using a molten steel, while the degree of superheating the molten steel within the tundish in a range of 25 to 65 ° C is set, and, while the amount of average secondary cooling water at the central Section in the direction of the width within the entire area the casting direction the secondary cooling zone 1.3 to 3.0 times as big as that of the peripheral portion in the direction of the width of the cast plate is by adjusting the secondary Cooling water ratio until the complete Solidification within a range of 1.2 to 2.0 l / kg - steel.

Method for producing a seamless steel tube according to claim 1, characterized in that the ratio of Thickness of the equiaxed crystal ratio in the direction of Thickness at the width middle part of the continuous cast plate 20% or less.