DE19520833C2 - Process for the production of a seamless hot-worked pipe - Google Patents
Process for the production of a seamless hot-worked pipeInfo
- Publication number
- DE19520833C2 DE19520833C2 DE19520833A DE19520833A DE19520833C2 DE 19520833 C2 DE19520833 C2 DE 19520833C2 DE 19520833 A DE19520833 A DE 19520833A DE 19520833 A DE19520833 A DE 19520833A DE 19520833 C2 DE19520833 C2 DE 19520833C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- casting
- steel
- range
- carbon
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 29
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 18
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000004080 punching Methods 0.000 claims description 9
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 6
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical compound [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 4
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 calcium aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/10—Piercing billets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H1/00—Making articles shaped as bodies of revolution
- B21H1/06—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length
- B21H1/12—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length rings for ball or roller bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres aus hochgekohltem insbesondere übereutektoidem Stahl gemäß dem Gattungsbegriff des Hauptanspruches.The invention relates to a method for producing a hot-formed tube high-carbon especially hypereutectoid steel according to the generic term of Main claim.
Der Werkstoff mit der DIN-Bezeichnung 100Cr6 und entsprechende Stähle anderer Normen und Regelwerke, aus denen im europäischen Raum überwiegend Wälzlager hergestellt werden, zählt wegen des hohen Kohlenstoffgehaltes zu den übereutektoiden Stählen. Zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres als Ausgangsmaterial für die Fertigung einzelner Wälzlagerringe, werden folgende Verfahren angewendet.The material with the DIN designation 100Cr6 and corresponding steels of others Standards and regulations, from which mainly roller bearings in Europe produced, is one of the high carbon content hypereutectoid steels. For the production of a hot-worked pipe as Starting material for the production of individual rolling bearing rings are as follows Procedure applied.
Ausgehend vom Roheisen über das LD-Stahlwerk und einem Pfannenofen sowie einer Pfannenentgasung oder alternativ ausgehend vom E-Stahlwerk, einem Pfannenofen und einer Pfannenentgasung und in besonderen Fällen über ein Umschmelzstahlwerk wird ein Block gegossen, der auf einer Vorblockwalzstraße zu einem Röhrenrund gewalzt wird. Dieses Röhrenrund wird vorzugsweise mittels des Assel-Verfahrens zu einem warmgefertigten Rohr umgeformt (s. hierzu Stahlrohr-Handbuch 10. Auflage, Vulkan-Verlag, Essen, 1986, Seiten 141-143). Die Assel-Straße weist üblicherweise einen Drehherdofen als Erwärmungsanlage auf, dem ein als Schrägwalzwerk ausgebildeter Lochapparat zur Erzeugung eines Hohlkörpers folgt. Dieser Hohlkörper wird einem Assel-Walzwerk bestehend aus drei am Umfang gleichmäßig verteilt angeordneten Schrägwalzen zugeführt, die mit einer Schulterkalibrierung versehen sind. Nach dem Herausziehen der als Innenwerkzeug dienenden Stange wird das Zwischenrohr nacherwärmt und über ein mehrgerüstiges Reduzierwalzwerk und über ein nachgeschaltetes Maßwalzwerk das warmgefertigte Rohr erzeugt. Nachteilig bei diesem Verfahren ist, daß das eingesetzte Röhrenrund abmessungsnah dem warmgefertigten Rohr sein muß und zur Abdeckung des Lieferprogrammes eine Vielzahl von gewalztem bzw. geschmiedetem Röhrenrundmaterial erforderlich ist.Starting from the pig iron via the LD steel mill and a ladle furnace as well as one Ladle degassing or, alternatively, starting from the E steel mill, a ladle furnace and ladle degassing and in special cases via a remelting steel plant a block is cast, which turns into a tube round on a roughing mill is rolled. This round tube is preferably closed using the Assel method formed into a hot-finished pipe (see steel pipe manual 10th edition, Vulkan-Verlag, Essen, 1986, pages 141-143). Assel Street usually points a rotary hearth furnace as a heating system, one as a cross rolling mill trained perforator for producing a hollow body follows. This hollow body an Assel mill consisting of three is evenly distributed over the circumference arranged cross rollers supplied with a shoulder calibration are. After pulling out the rod that serves as the inner tool, this becomes Intermediate pipe reheated and over a multi-stand reducing mill and over a downstream sizing mill produces the hot-finished pipe. A disadvantage of this method is that the tube round used close to the dimension must be hot-made pipe and to cover the delivery program A large number of rolled or forged tubular round material is required.
Die Assel-Straße ist zwar die bevorzugte Anlage zur Herstellung von Wälzlagerrohren, aber auch andere Rohrerzeugungsanlagen, wie Stoßbankanlagen oder Rohrkontistraßen, werden benutzt immer unter Verwendung von vorverformten und diffusionsgeglühtem Einsatzmaterial.Assel Street is the preferred facility for the production of roller bearing tubes, but also other tube production systems, such as push bench systems or Pipe continuous lines are always used using preformed and diffusion annealed feed.
Bekannt ist auch, statt eines Gußblockes (Ingot) einen Stranggußblock (Bloom) - überwiegend im Rechteckformat - zu erzeugen - und diesen über einen Walz- oder Schmiedeprozeß zu einem Röhrenrund umzuformen. Alternativ wird statt eines Rechteckformates ein Rundstrangguß hergestellt, wobei auch dieser Stranggußblock nach dem Abtrennen gewalzt oder geschmiedet wird (s. La Revue de Metallurgie CIT April 1989, Seiten 344-350). Nach dem Stand der Technik wird der Umformgrad derart gewählt, daß ein Verschmiedungs- oder Walzgrad von λ = 5 erzielt wird. Dem erwähnten Walz- oder Schmiedeprozeß ist immer eine Diffusionsglühung vorgeschaltet, um die vom Gießverfahren herrührenden Seigerungen und groben Karbid-Ausscheidungen weitgehend abzubauen bzw. zu verringern.It is also known, instead of a ingot (ingot), a continuous casting block (bloom) - predominantly in rectangular format - to generate - and this over a rolling or To transform the forging process into a tube round. Alternatively, instead of one Rectangular format produced a continuous casting, with this continuous casting block rolled or forged after separation (see La Revue de Metallurgie CIT April 1989, pages 344-350). According to the state of the art, the degree of deformation chosen such that a forging or rolling degree of λ = 5 is achieved. The The mentioned rolling or forging process is always a diffusion annealing upstream to the segregations resulting from the casting process and coarse To largely reduce or reduce carbide deposits.
Aus der US 4 809 423 ist ein Verfahren zur Herstellung nahtloser Metallrohre großen Durchmessers bekannt. Hierbei werden zunächst dickwandige Hohlkörper durch Stranggießen hergestellt und auf bestimmte Längen geschnitten. Anschließend erfolgt ein Walzen auf ein Gewicht pro Längeneinheit, daß dem des Fertigproduktes entspricht. Diese Rohre werden dann aufgeweitet ohne axiale Streckung und unter Beibehaltung des Gewichtes pro Längeneinheit auf die Abmessungen des Fertigrohres.From US 4 809 423 a method for producing seamless metal tubes is large Known diameter. Here, thick-walled hollow bodies are first Continuous casting made and cut to certain lengths. Then there is a Rolling to a weight per unit length that corresponds to that of the finished product. This Pipes are then expanded without axial extension and while maintaining the Weight per unit length to the dimensions of the finished pipe.
Ein weiteres Verfahren zur Herstellung von nahtlosen Rohren ist aus der DE 20 44 815 A1 bekannt.Another method for producing seamless tubes is from DE 20 44 815 A1 known.
Hierbei werden zunächst durch Stranggießen Stangen hergestellt, die dann in Blöcke mit vorbestimmtem Gewicht getrennt werden. Aus diesen Blöcken wird dann durch Pressen und Lochen ein Rohrrohling erzeugt. Durch Strangpressen wird der Rohling zu einem Rohr großer Länge verformt, wobei die Wandstärke der des gewünschten Rohres entspricht. Durch Walzen erfolgt dann die Einstellung der endgültigen Abmessungen.Here, rods are first produced by continuous casting, which are then formed into blocks predetermined weight can be separated. These blocks are then pressed and Punching creates a pipe blank. The blank becomes a tube by extrusion deformed long length, the wall thickness corresponds to that of the desired tube. The final dimensions are then set by rolling.
Alle erwähnten Herstellverfahren für das Vormaterial sind kostenaufwendig, da große kapitalintensive Anlagen für die Umformung benötigt werden und das Material mehrfach bewegt wird. Da die Stäbe durch die Streckungen immer wieder aufgeteilt werden müssen, fällt auch eine entsprechende Menge an Schopfmaterial an. Jeder zusätzliche Arbeits- und Transportschritt bedeutet eine Gefahr der Erzeugung weiterer oder sich verstärkender Fehler, deren Beseitigung die Kosten erhöht.All mentioned Manufacturing processes for the primary material are costly, since large capital-intensive Plants for the forming are needed and the material is moved several times. Since the bars have to be divided again and again by the stretching, falls also a corresponding amount of cropping material. Any additional work and Transport step means a risk of generating more or intensifying Errors whose elimination increases costs.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres aus hochgekohltem insbesondere übereutektoidem Stahl anzugeben, das im Vergleich zu den bekannten Verfahren kostengünstiger ist und mit dem eine höhere Materialausnutzung sowie eine kürzere Materialdurchlaufzeit erreichbar sind. The object of the invention is a method for producing a hot-finished Specify tube from high-carbon, in particular hypereutectoid steel, which in Compared to the known method is cheaper and with a higher Material utilization and a shorter material throughput time can be achieved.
Diese Aufgabe wird mit den im kennzeichnenden Teil des Hauptanspruches angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Bestandteil von Unteransprüchen.This task is carried out in the characterizing part of the main claim specified features solved. Advantageous further training is part of Subclaims.
Kernpunkt der Erfindung ist der Einsatz unverformten Stranggusses aus Stahl insbesondere aus der Werkstoff-Gruppe der Wälzlagerstähle beliebigen Querschnitts auf einer Rohrerzeugungsanlage unter Wegfall des bisher üblichen vorgeschalteten Walz- oder Schmiedeprozesses sowie unter Verzicht auf die nach dem Stand der Technik erforderliche Diffusionsglühung. Der Wegfall dieser Arbeitsschritte erspart erhebliche Kosten und Zeit. Außerdem wird das Material besser genutzt, da es nicht so oft geteilt und geschopft werden muß. Bei einem solchen Einsatz von unverformtem und nicht diffusionsgeglühtem Strangguß ist darauf zu achten, daß beim Lochprozeß als Teil des Gesamtprozesses der Rohrerzeugungsanlage in der umzuformenden Einsatzlänge ein Spannungszustand aufgebaut wird, der unter Minimierung von Scherspannungen einen möglichst hohen negativen Spannungsmittelwert σm aufweist.The key point of the invention is the use of undeformed continuous casting from steel, in particular from the material group of rolling bearing steels of any cross-section on a tube production plant, eliminating the previously required upstream rolling or forging process and without the diffusion annealing required by the prior art. The elimination of these steps saves considerable costs and time. In addition, the material is used better because it does not have to be divided and scooped as often. When using non-deformed and non-diffusion-annealed continuous casting, care must be taken that during the perforation process as part of the overall process of the tube production system, a stress state is built up in the length of use to be reformed, which has the highest possible negative mean stress value σ m while minimizing shear stresses.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist anwendbar für alle Arten der Stranggußerzeugung wie Senkrechtstrangguß oder Bogenstrangguß und unabhängig vom Querschnitt, d. h. ob vierkant, achtkant, polygonal oder rund. Der erzeugte Stranggußblock wird nach dem Aufteilen in Einsatzlängen ohne Vorverformung, d. h. im Gußzustand, auf Umformtemperatur erwärmt und dann der Rohrerzeugungsanlage zugeführt. Als besonders vorteilhaft hat sich das Stoßbank- und das Ziehpreßverfahren erwiesen. Bei allen genannten Verfahren wird die erwärmte Einsatzlänge für den Lochprozeß in eine runde Matrize eingelegt und beim Lochvorgang im umzuformenden Werkstück, wie schon zuvor erwähnt, ein negativer Spannungsmittelwert σm aufgebaut. Dadurch wird ein Aufreißen des Materials verhindert. Aber auch andere Lochaggregate mit nicht geschlossenem Arbeitsraum, beispielsweise ein Kegelschrägwalzwerk, vorgeschaltet bei Rohrkonti- oder Stopfenwalzverfahren, können dafür verwendet werden. Es muß aber durch die Wahl der Walzengeometrie, der Anstellung sowie der Art der Führungen dafür gesorgt werden, daß auch hier ein Spannungszustand σm entsteht, bei dem der Anteil an Zugspannungen minimiert wird und damit die Gefahr eines Aufreißens des Werkstückes beim Lochprozeß nicht mehr gegeben ist. The method according to the invention can be used for all types of continuous casting, such as vertical continuous casting or curved continuous casting, and regardless of the cross section, ie whether square, octagonal, polygonal or round. The continuous casting block produced is divided into insert lengths without pre-deformation, ie in the as-cast state, heated to the forming temperature and then fed to the tube production system. The push bench and the drawing press method have proven to be particularly advantageous. In all of the methods mentioned, the heated insert length for the punching process is placed in a round die and, as already mentioned, a negative mean stress value σ m is built up during the punching process in the workpiece to be formed. This prevents the material from tearing open. However, other punching units with an unclosed work space, for example a conical cross-rolling mill, connected upstream in pipe continuous or plug rolling processes, can also be used for this. However, it must be ensured through the choice of the roller geometry, the position and the type of guides that a tension state σ m also arises here, in which the proportion of tensile stress is minimized and the risk of the workpiece tearing during the punching process is no longer present is.
Der Einsatz von Direktstrangguß bedingt gegenüber dem konventionell eingesetzten vorverformten und diffusionsgeglühtem Material einen Strangguß, der eine möglichst homogene und feindisperse Verteilung der Primärkarbide und einen hohen Reinheitsgrad aufweist sowie möglichst feinkörnig ist, Charakteristiken, die durch den nachfolgend erläuterten Erschmelzungs- und Gießprozeß gewährleistet werden. Der hohe Reinheitsgrad ist erforderlich, da die bei der Stahlherstellung unvermeidlich entstehenden nichtmetallischen Einschlüsse in ihrer ursprünglichen Teilchengröße und Zahl pro Masseneinheit bis zum Einsatz als Röhrenvormaterial erhalten bleiben und nicht durch Verformung gestreckt und verändert werden. Dieser Zusammenhang gilt in gleicher Weise auch für die mittlere Korngröße. Die Reduzierung der groben Karbid- Ausscheidungen steht in Verbindung mit dem Wegfall der bisher üblichen Diffusionsglühung, die bei dem herkömmlichen Verfahren für einen Konzentrationsausgleich des Kohlenstoffs und für eine Homogenisierung des Gefüges sorgt.The use of direct continuous casting compared to that used conventionally preformed and diffusion annealed material a continuous casting, the one as possible homogeneous and finely dispersed distribution of the primary carbides and a high Has purity and is as fine-grained as possible, characteristics that by the melting and casting process explained below can be guaranteed. Of the high degree of purity is required as that is inevitable in steel making resulting non-metallic inclusions in their original particle size and The number per unit of mass is preserved until use as a tube material and not be stretched and changed by deformation. This connection applies in in the same way for the average grain size. Reducing Coarse Carbide Eliminations are associated with the elimination of the usual ones Diffusion annealing used in the conventional process for one Compensation of the concentration of carbon and for a homogenization of the structure worries.
Zur Erzeugung eines so gekennzeichneten Stranggußmaterials als Einsatzmaterial für eine Rohrerzeugungsanlage sind erfindungsgemäß als Maßnahmen vorgesehen eine geänderte Metallurgie sowie Sondermaßnahmen beim Gießen des Stranggusses. Hierzu zählt auch eine angepaßte Gießgeschwindigkeit im Bereich vorzugsweise von 1,8-1,2 m/min. für den Abmessungsbereich 170-240 mm ∅. Diese Gießgeschwindigkeiten in Verbindung mit sorgfältiger Pfannenmetallurgie und günstiger Ausbildung des Verteilers im Hinblick auf Luftabschluß, feuerfeste Auskleidung und Stahlströmung sowie einem besonderen Tauchausguß und eine im Hinblick auf Vergießbarkeit und Reinheitsgrad angepaßte Stahlzusammensetzung, insbesondere der Elemente Al, S und O2 gewährleisten den gewünschten Reinheitsgrad. Die oben angegebenen Gießgeschwindigkeitsbereiche erleichtern ein Aufsteigen der Blasen und Einschlüsse im Sinne eines hohen Reinheitsgrades, sind aber so gewählt, daß die gewünschte Feinkörnigkeit nicht beeinträchtigt wird. Die schnelle Erstarrung bei den relativ kleinen Querschnitten führt schon im Gußzustand zu einem Gefüge mit hoher Feinkörnigkeit und unterbindet gleichzeitig die Ausscheidung grober Karbide. Im Hinblick auf die Vergleichmäßigung der Abkühlung über den Querschnitt gesehen und im Hinblick auf die Verteilung der Seigerungen ist dem Rundformat der Vorzug zu geben. Grundsätzlich ist es aber ebenso möglich, ein vergleichbares Vier-Achteck oder Polygon zu gießen. Der besondere Tauchausguß ist dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser ≦ 25 mm bei einer entsprechenden Bauhöhe ist. Das wirkt sich günstig auf den ferrostatischen Druck und auf das Strömungsverhalten beim Gießen aus.In order to produce a continuous casting material identified in this way as a feedstock for a pipe production plant, modified metallurgy and special measures for casting the continuous casting are provided as measures according to the invention. This also includes an adapted casting speed in the range of preferably 1.8-1.2 m / min. for the dimension range 170-240 mm ∅. These pouring speeds in connection with careful ladle metallurgy and the favorable design of the distributor with regard to air exclusion, refractory lining and steel flow as well as a special immersion nozzle and a steel composition adapted in terms of pourability and degree of purity, in particular of the elements Al, S and O 2, ensure the desired degree of purity. The casting speed ranges given above make it easier for the bubbles and inclusions to rise in the sense of a high degree of purity, but are selected so that the desired fine grain size is not impaired. The rapid solidification of the relatively small cross sections leads to a structure with a high degree of fine grain even in the as-cast state and at the same time prevents the precipitation of coarse carbides. With regard to the uniformity of the cooling across the cross-section and with regard to the distribution of the segregations, preference is given to the round format. In principle, however, it is also possible to cast a comparable four-octagon or polygon. The special immersion spout is characterized in that the diameter is ≦ 25 mm with a corresponding overall height. This has a favorable effect on the ferrostatic pressure and the flow behavior during casting.
Für den besonderen Fall des übereutektoiden Stahls der Werkstoff-Gruppe der Wälzlagerstähle wird von den Wälzlagerherstellern ein Mindestgehalt an Schwefel vorgeschrieben, um das warmfertige Rohr bzw. die abgetrennten Ringe ohne Schwierigkeiten einwandfrei zerspanend bearbeiten zu können. Im Sinne eines guten Reinheitsgrades sollte auf der einen Seite so wenig wie möglich Schwefel im Stahl sein, aber für die Zerspanung der Stahl einen Mindestgehalt an Schwefel aufweisen. Als zweckmäßig hat sich in diesem Sinne ein Bereich von 0,008-0,015 Massenanteil in Prozent Schwefel herausgestellt. Ist im Unterschied dazu die Weiterverarbeitung weitgehend spanlos, dann wird ein Schwefelgehalt von max. 0,005 Massenanteil in Prozent als vorteilhaft angesehen. Für beide Arten der Weiterverarbeitung, d. h. spanend oder spanlos ist ein Chrom-Kohlenstoffverhältnis im Bereich zwischen 1,35 bis 1,52 vorzugsweise von 1,45 von Vorteil. Über dieses Verhältnis kann die nicht gewünschte Karbidzeiligkeit positiv beeinflußt werden.For the special case of hypereutectoid steel from the material group of Rolling bearing steel is a minimum sulfur content by rolling bearing manufacturers prescribed to the hot-finished pipe or the separated rings without Difficulty machining perfectly. In the sense of a good one Purity levels should on the one hand be as little sulfur as possible in the steel be, but have a minimum sulfur content for machining the steel. In this sense, a range of 0.008-0.015 mass fraction has been found to be expedient exposed in percent sulfur. In contrast to this is further processing largely without chips, then a sulfur content of max. 0.005 mass fraction in Percent considered advantageous. For both types of processing, i.e. H. A chromium-carbon ratio in the range between 1.35 is cutting or non-cutting to 1.52, preferably from 1.45 is advantageous. It cannot do that desired carbide line can be influenced positively.
Weiterhin wird im Sinne eines niedrigen Sauerstoffgehaltes und einer Feinkörnigkeit des Materials häufig ein Mindestgehalt an Aluminium gefordert. Da eine allgemein übliche Kalziumbehandlung im Sinne der Bildung flüssiger Kalziumaluminate zur Verbesserung des Reinheitsgrades für den Wälzlagerstahl nicht gestattet ist, muß der Aluminiumgehalt so gewählt werden, daß die Menge des sich bildenden Al2O3 im abgegossenen Strangguß gering ist. Aus diesem Grunde wird beim erfindungsgemäßen Verfahren auf eine Zugabe von Aluminium verzichtet ohne daß der Sauerstoffgehalt unerwünschte Werte annimmt. Der Verzicht auf eine Zugabe von Al bedeutet nicht, daß in der Schmelze kein Al in Spuren vorhanden ist, sei es über geringe Al-Gehalte der Legierungsbestandteile oder aber über die Ausmauerung.Furthermore, in the sense of a low oxygen content and a fine grain of the material, a minimum content of aluminum is often required. Since a generally customary calcium treatment in the sense of the formation of liquid calcium aluminates to improve the degree of purity for the rolling bearing steel is not permitted, the aluminum content must be chosen so that the amount of Al 2 O 3 formed in the cast continuous casting is small. For this reason, no aluminum is added in the process according to the invention without the oxygen content assuming undesirable values. Dispensing with the addition of Al does not mean that no traces of Al are present in the melt, either because of the low Al content of the alloy components or because of the lining.
Anhand eines willkürlich gewählten Beispieles wird das erfindungsgemäße Verfahren - Einsatz von unverformten und nicht diffusionsgeglühtem Strangguß aus vorzugsweise übereutektoiden Stahl für die Herstellung nahtloser Wälzlagerrohre auf einer Rohrerzeugungsanlage mit einer Lochpresse, in der durch die Wahl der Umformbedingungen ein Druckspannungszustand beim Lochen entsteht - näher erläutert. Hergestellt werden soll beispielsweise ein warmgefertigtes Rohr der Abmessung 60,3 ∅ mit 8,0 mm Wand aus Wälzlagerstahl 100Cr6. Ausgehend von einem im Hochofen erzeugten Roheisen wird in einem ersten Schritt dieses entschwefelt, und zwar auf einen Bereich kleiner 0,010 Massenanteil in Prozent. Über einen LD-Konverter mit einem Fassungsvermögen bis zu 250 t wird das Roheisen zu Stahl verblasen. Beim schlackenfreien Abstich in die Gießpfanne erfolgt das Legieren sowie eine kombinierte Desoxidation ausschließlich mit Kohlenstoff, Silizium und Mangan. Die sonst häufig übliche Zugabe von Aluminium im Sinne einer Vorberuhigung wird hier aus den zuvor erläuterten Gründen nicht angewendet. In der Gießpfanne wird der Stahl weiterbehandelt, d. h. es erfolgt das Feinlegieren im Sinne einer genauen Erfüllung der vorgegebenen Analysengrenzen, eine Entgasung einschließlich einer Kohlenstoff-Desoxidation im Vakuum und zusätzlich ein Reinheitsgradspülen mit einem Inertgas. Im Unterschied zum Stand der Technik wird bei diesem Verfahren auf den Einsatz eines Pfannenofens verzichtet. Die Einstellung des Temperaturhaushaltes im Sinne der Einhaltung der vorgegebenen Gießtemperatur wird durch ein hohes Chargengewicht mit entsprechendem Wärmeinhalt gewährleistet. Auf einer mehradrigen Bogenstranggußanlage erfolgt dann der Abguß im Rundformat auf einen Durchmesser von 220 mm. Die Gießgeschwindigkeit beträgt ca. 1,4 m/min. Der Verteiler ist mit Zwischenwänden zur besseren Strömungslenkung versehen und der Tauchausguß hat vorzugsweise einen Durchmesser ≦ 25 mm mit einem längeren Eingußtrichter, der immer gefüllt bleibt. Der gesamte Gießraum ist mit Argon abgedichtet und beim Abgießen wird die Schmelze nicht mit Argon gespült, so daß kein Permstopfen erforderlich ist. Zur Beherrschung des Fließverhaltens von übereutektoiden Stählen werden spezielle Anfahrköpfe zum Gießen verwendet. Nach dem Abtrennen in lange Stäbe werden diese gekennzeichnet und visuell auf Fehler kontrolliert und dann zur Stoßbankanlage transportiert. Auf einer Kaltsäge werden die langen Stangen in vorgegebene Einsatzlängen unterteilt und in einem Drehherdofen auf 1140-1180°C erwärmt. In der Lochpresse findet die erste Umformung des erwärmten Stranggußblockes zu einem Hohlkörper mit der Abmessung 223,0×51,0 mm statt. Dies entspricht einer Streckung von 1,39. Im Elongator wird der Hohlkörper weiter gestreckt auf eine Abmessung 192,0×40,0 mm. Dies entspricht einer Streckung von 1,43. Danach wird der einen Boden aufweisende gestreckte Hohlkörper in die Stoßbank eingelegt. Mittels einer eingeschobenen Stange wird der Hohlkörper durch mehrere Gerüste gestoßen und dabei auf eine Abmessung von 127,5×8,25 mm gelängt. Die Streckung beträgt dabei 6,18. Die Stange wird herausgezogen und der Bodenbereich abgetrennt. Bis zu diesem Arbeitsschritt erfolgt die zuvor beschriebene Umformung in einer Wärme. Um die abschließende Umformung im Streckreduzierwalzwerk durchführen zu können, muß das abgekühlte Zwischenrohr auf Umformtemperatur wieder erwärmt werden. Im Streckreduzierwalzwerk wird ohne ein Innenwerkzeug das endgültige Fertigmaß von 60,3 ∅×8,0 mm Wand mit einer Streckung von 2,35 erzeugt. Die Abkühlung an Luft erfolgt auf einem üblichen Kühlbett. Das so erzeugte warmgefertigte Rohr ist dann nach einer Weichglühung das Einsatzmaterial für die nachgeschalteten Kaltumformungen wie Kaltpilgern oder Kaltziehen. Von diesen kaltgefertigten Rohren werden in Drehautomaten Ringe abgestochen und die endgültige Kontur des Wälzlagers angearbeitet.Using an arbitrarily chosen example, the method according to the invention is Use of undeformed and non-diffusion annealed continuous casting preferably hypereutectoid steel for the production of seamless roller bearing tubes a tube production plant with a punch press, in which the choice of Forming conditions a compressive stress state arises during punching - closer explained. For example, a hot-rolled pipe is to be manufactured Dimension 60.3 ∅ with 8.0 mm wall made of bearing steel 100Cr6. Starting from A pig iron produced in the blast furnace is in a first step desulfurized, to a range less than 0.010 percent by mass. over The pig iron is turned into an LD converter with a capacity of up to 250 t Blown steel. Alloying takes place in the slag-free tapping into the ladle as well as a combined deoxidation exclusively with carbon, silicon and Manganese. The usual addition of aluminum in the sense of a Calming is not used here for the reasons explained above. In the The ladle is treated further, i.e. H. fine alloying takes place in the sense a precise fulfillment of the specified analysis limits, a degassing including carbon deoxidation in vacuum and an additional one Purity purge with an inert gas. In contrast to the prior art this method does not use a pan oven. The setting of the temperature balance in terms of compliance with the specified casting temperature is guaranteed by a high batch weight with appropriate heat content. The casting is then carried out in a round format on a multi-core continuous casting machine to a diameter of 220 mm. The casting speed is approx. 1.4 m / min. The distributor is provided with partitions for better flow control and the immersion nozzle preferably has a diameter ≦ 25 mm with a longer one Pouring funnel that always remains filled. The entire casting room is made with argon sealed and when pouring the melt is not flushed with argon, so that no perm plug is required. To master the flow behavior of hypereutectoid steels, special starting heads are used for casting. After When they are cut into long rods, they are marked and visually for defects checked and then transported to the push bench system. They are on a cold saw long bars divided into given lengths and in a rotary hearth furnace heated to 1140-1180 ° C. The first forming of the takes place in the punch press heated continuous casting block to a hollow body with the dimensions 223.0 × 51.0 mm instead of. This corresponds to an extension of 1.39. The hollow body is in the elongator stretched further to a dimension of 192.0 × 40.0 mm. This corresponds to one Elongation of 1.43. Then the elongated hollow body having a bottom becomes inserted into the push bench. The hollow body is inserted by means of an inserted rod pushed through several scaffolds and thereby a size of 127.5 × 8.25 mm lengthened. The aspect ratio is 6.18. The rod is pulled out and the Separated floor area. Up to this step, the previously described is done Forming in a heat. To the final forming in The cooled intermediate pipe must be able to carry out the stretch-reducing mill heated to the forming temperature again. In the stretch-reducing mill, without an internal tool the final finished size of 60.3 ∅ × 8.0 mm wall with a Elongation of 2.35 generated. The cooling in air takes place on a usual Cooling bed. The hot-produced pipe thus produced is then that after soft annealing Material for the downstream cold forming such as cold pilgrims or Cold drawing. These cold-machined pipes are turned into rings in automatic lathes tapped and the final contour of the rolling bearing machined.
Der wesentliche Vorteil des zuvor erläuterten erfindungsgemäßen Verfahrens ist darin zu sehen, daß der für Röhrenvormaterial (Halbzeug) aus hochgekohlten insbesondere übereutektoiden Stählen bisher erforderliche vorgeschaltete Walz- oder Schmiedeprozeß und die Diffusionsglühung entfallen können und der Stranggußblock durch die Al-freie Metallurgie sowie durch die beschriebenen Gießbedingungen eine Gefügeausbildung derart aufweist, daß er direkt auf einer Rohrerzeugungsanlage, die vorzugsweise eine Lochpresse in ihrem Anlagenkonzept hat, eingesetzt weinen kann.The main advantage of the method according to the invention explained above is therein to see that for tube stock (semi-finished) from high-carbon in particular hypereutectoid steels previously required upstream rolling or The forging process and the diffusion annealing can be omitted and the continuous casting block due to the Al-free metallurgy and the described casting conditions Microstructure formation in such a way that it directly on a tube production plant preferably used a punch press in their system concept, can cry.
Claims (12)
- - Roheisenerzeugung
- - Roheisenentschwefelung
- - Blasprozeß (LD-Konverter)
- - Pfannenabstich (Legieren, kombinierte Desoxidation mit C, Si und Mn ohne Zugabe von Aluminium)
- - Pfannenbehandlung ohne Lichtbogenheizung (Entgasung und Kohlenstoff-Desoxidation unter Vakuum, Feinlegierung, Spülen)
- - Abgießen im Rundformat auf einer Bogenstranggießanlage unter Verzicht auf eine Argonspülung während des Gießens.
- - Pig iron production
- - hot metal desulfurization
- - blowing process (LD converter)
- - ladle racking (alloying, combined deoxidation with C, Si and Mn without adding aluminum)
- - ladle treatment without arc heating (degassing and carbon deoxidation under vacuum, fine alloy, purging)
- - Casting in round format on a continuous sheet caster without an argon purge during casting.
Priority Applications (15)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19520833A DE19520833C2 (en) | 1994-06-16 | 1995-05-31 | Process for the production of a seamless hot-worked pipe |
DE59505041T DE59505041D1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS, HEAT-MADE PIPE |
SK1597-96A SK282573B6 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Method of producing a seamless hot-finished tube |
CZ963644A CZ364496A3 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Process for producing seemless hot made tube |
AT95921715T ATE176411T1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS HOT-FINISHED TUBE |
PCT/DE1995/000800 WO1995034387A1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Method of producing a seamless hot-finished tube |
EP95921715A EP0764063B1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Method of producing a seamless hot-finished tube |
CN95193596A CN1062785C (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Method of producing seamless hot-finished tube |
CA002192970A CA2192970A1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Method of producing a seamless hot-finished tube |
MXPA/A/1996/006085A MXPA96006085A (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Procedure for the manufacture of a finished sincostura pipe in calie |
PL95317837A PL178838B1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Hot process for making seamless pipes |
ES95921715T ES2128736T3 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF A HOT FINISHED SEAMLESS TUBE. |
BR9508017A BR9508017A (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Process for the manufacture of a seamless tube manufactured by hot |
JP8501479A JPH10505789A (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Manufacturing method of hot-worked seamless tube |
KR1019960707210A KR970703822A (en) | 1994-06-16 | 1996-12-16 | Seamless pipe manufacturing process |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4422011 | 1994-06-16 | ||
DE19520833A DE19520833C2 (en) | 1994-06-16 | 1995-05-31 | Process for the production of a seamless hot-worked pipe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19520833A1 DE19520833A1 (en) | 1995-12-21 |
DE19520833C2 true DE19520833C2 (en) | 1998-06-04 |
Family
ID=6521341
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19520833A Expired - Fee Related DE19520833C2 (en) | 1994-06-16 | 1995-05-31 | Process for the production of a seamless hot-worked pipe |
DE59505041T Expired - Fee Related DE59505041D1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS, HEAT-MADE PIPE |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE59505041T Expired - Fee Related DE59505041D1 (en) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS, HEAT-MADE PIPE |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR970703822A (en) |
DE (2) | DE19520833C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19847271C1 (en) * | 1998-10-07 | 2000-05-04 | Mannesmann Ag | Process for the production of steel with a carbon content equal to or less than 0.9 percent by weight and an Si content of 0.15-1.0 percent by weight |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19734563C1 (en) * | 1997-08-04 | 1998-12-03 | Mannesmann Ag | Steel bearing race production |
IT1298331B1 (en) | 1998-03-04 | 1999-12-20 | Mannesmann Ag | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF PIPES WITHOUT WELDING |
NL1011805C2 (en) * | 1999-04-15 | 2000-10-17 | Skf Eng & Res Centre Bv | Method for manufacturing a ball bearing steel. |
DE10003720A1 (en) * | 2000-01-24 | 2001-08-02 | Mannesmann Ag | Production of roller bearing elements comprises using a block of continuous cast material having a high degree of purity with fine carbide deposits and having a high fine granularity |
AT413195B (en) | 2000-10-24 | 2005-12-15 | Boehler Edelstahl | METHOD FOR THE PRODUCTION OF CYLINDRICAL HOLLOW BODIES AND THE USE THEREOF |
DE10236757B4 (en) * | 2002-08-10 | 2004-08-12 | Sms Meer Gmbh | Process for producing a hollow block of metallic material |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2044815A1 (en) * | 1969-09-25 | 1971-04-08 | Cefilac | Manufacture of steel pipes without welding seams |
US4809423A (en) * | 1984-10-19 | 1989-03-07 | Ulrich Petersen | Making seamless steel pipes |
-
1995
- 1995-05-31 DE DE19520833A patent/DE19520833C2/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-13 DE DE59505041T patent/DE59505041D1/en not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-12-16 KR KR1019960707210A patent/KR970703822A/en not_active Application Discontinuation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2044815A1 (en) * | 1969-09-25 | 1971-04-08 | Cefilac | Manufacture of steel pipes without welding seams |
US4809423A (en) * | 1984-10-19 | 1989-03-07 | Ulrich Petersen | Making seamless steel pipes |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19847271C1 (en) * | 1998-10-07 | 2000-05-04 | Mannesmann Ag | Process for the production of steel with a carbon content equal to or less than 0.9 percent by weight and an Si content of 0.15-1.0 percent by weight |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19520833A1 (en) | 1995-12-21 |
KR970703822A (en) | 1997-08-09 |
DE59505041D1 (en) | 1999-03-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69617002T4 (en) | METHOD FOR PRODUCING HIGH-STRENGTH SEAMLESS STEEL TUBES WITH EXCELLENT SULFUR-INDUCED TENSION crack cracking resistance | |
DE69525171T2 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS STEEL TUBES AND PRODUCTION PLANT THEREFOR | |
DE112008003618B4 (en) | Mold apparatus for thixoextrusion | |
AT391430B (en) | METHOD FOR PRODUCING TUBES FROM NON-FERROUS METAL | |
DE102007034093B4 (en) | Method for producing a wire made of copper or of a copper alloy | |
DE60206771T2 (en) | MULTI-PHASE STEEL PLATE WITH IMPROVED DEEP DRAWN AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
DE69617265T2 (en) | METHOD FOR PRODUCING THIN STRIPS FROM ALUMINUM ALLOYS WITH HIGH STRENGTH AND DEFORMABILITY | |
DE69931985T2 (en) | Process for making a seamless pipe | |
DE19520833C2 (en) | Process for the production of a seamless hot-worked pipe | |
EP0820529B1 (en) | Method of manufacturing hot-worked elongated products, in particular bar or pipe, from high-alloy or hypereutectoid steel | |
EP0764063B1 (en) | Method of producing a seamless hot-finished tube | |
EP1144144A1 (en) | Method of producing round billets | |
DE69206696T2 (en) | Hot forging process at very high temperature | |
DE3507124C2 (en) | ||
WO2003057383A1 (en) | Method and rolling stand for producing rods, bar stock or seamless tubes | |
WO2022099329A1 (en) | High-temperature forming tool | |
DE69128905T2 (en) | METHOD FOR PRODUCING A BLOCKER BY CONTINUOUS CASTING | |
DE3606507C2 (en) | ||
DE102015115726B4 (en) | Method for producing a component from a flat steel product | |
DE102014214374A1 (en) | Process for producing a metallic product | |
DE102017105582A1 (en) | Method and plant for producing a seamless hot-rolled tube and rolled centrifugally cast tube and the use of a hollow block produced by centrifugal casting | |
EP4324941A1 (en) | Method for producing a tubular semi-finished product | |
DE1452456A1 (en) | Process and device for the production of thin metal bands | |
CH654496A5 (en) | METHOD FOR CONTINUOUSLY PRODUCING A WIRE OF LOW CROSS SECTION AND LARGE LENGTH. | |
DEN0007931MA (en) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |