DE4303615C2 - Verfahren und Vorrichtung zur Demontage von kontaminierten Rohren aus Rohrbündeln - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Deformieren, Spalten und Zerkleinern von kontaminierten oder möglicherweise kontaminierten Wärmetauscherrohren in kurze Rohr­ segmente, die leicht an einen gesonderten Ort zur Dekontaminie­ rung, beispielsweise durch Abstrahlen oder andere bekannte Rei­ nigungsverfahren, abtransportiert werden können. Die vorliegende Erfindung ist insbesondere beim Austausch von Kondensatorrohren in Kernkraftwerken vom Typ Siedewasserreaktor (SWR) oder Druck­ wasserreaktor (DWR) anwendbar. Behördliche Vorschriften für Siedewasser- und Druckwasserreaktoren erfordern, daß sowohl die Außen- als auch die Innenflächen von entfernten Kondensatorroh­ ren kontaminationsfrei sind, bevor die Rohre als Schrott ver­ wertet werden können. Die vorliegenden Erfindung ist auf jede Art Wärmetauscher oder ähnliches anwendbar, in denen kontami­ nierte Stoffe innerhalb von Rohren transportiert werden oder sich außen an der Rohraußenfläche ansammeln.

Die in Kraftwerken zur Erzeugung elektrischer Energie verwende­ ten Wärmetauscher-Rohrbündel sind typischerweise vom indirekten Typ. Eine große Anzahl paralleler Rohre wird von einer Flüssig­ keit durchströmt, z. B. von Wasser, wobei wenigstens ein statio­ närer Lochboden die Rohre in einem Bündel zusammenhält. Um die Rohre zu ersetzen, muß das Rohrbündel an einem Ende freigelegt werden, um Zugang zu der Anzahl von Rohrenden zu erhalten, die von einem stationären Lochboden hervorragen. Jedes Rohr ist in eine Öffnung in wenigstens einem Lochboden an jedem Ende des Bündels fest eingepreßt, um eine flüssigkeitsdichte Abdichtung zu bilden. Durch die parallele Rohranordnung zirkuliert Wasser, während ein Gas mit hoher Temperatur, typischerweise Dampf, um die Außenflächen des Rohrbündels zirkuliert.

Bisher hat die Notwendigkeit, die Innenflächen jedes aus einem SWR- oder DWR-Kondensatorrohrbündel entfernten Rohrs zu dekon­ taminieren, es erforderlich gemacht, jedes Rohr axial aus den Lochböden herauszuziehen, ohne es dabei zu verformen. Daher wurden am Rohraustauschort hydraulische Rohr-Extraktoren einge­ setzt, die ein Rohrende greifen und das nichtdeformierte Rohr langsam herausziehen. Die bekannte Technik zur Entfernung sol­ cher kontaminierter Kondensatorrohre weist weiterhin die Schrit­ te auf: Zerschneiden jedes kontaminierten Rohrs in Rohrstücke kurzer Länge am Austauschort, Verpacken der abgeschnittenen Rohrlängen in abgeschirmte Transportbehälter am Austauschort; Abtransport des abgedichteten Transportbehälters in eine geson­ derte Anlage, und anschließend Dekontaminieren der Außenflächen der kurzen Rohrstücke durch Abstrahlen oder ein anderes Reini­ gungsverfahren. Jedes kurze Rohrstück mußte dann auf verbleiben­ de Strahlung untersucht werden, bevor eine Ausweisung der kurzen Rohrstücke als Schrott erlaubt war. Wenn eine Kontaminierung an der Innenfläche eines kurzen Rohrstücks gefunden wurde, so waren weitere Reinigungsschritte erforderlich.

Demgegenüber ist es beim Rohraustausch in Kohle- oder Ölkraft­ werken üblich geworden, die Rohre zu verformen, um eine schnelle Entfernung aus den Lochböden zu erleichtern. Die verformten Rohre werden dann einfach in eine separate Anlage eingeführt und in genügend kurze Längen zerschnitten, um sie bequem zu einer Schrottverwertung transportieren zu können. Die Rohre werden mit Hilfe eines "Rohr-Transporters" ("Tube Traveller") entfernt, der auf parallelen Wellen zwei oder mehr Paare von gezahnten Treib­ walzen aufweist, um so einen Transportweg für den axialen Trans­ port eines deformierten Rohrs zu bilden. Die Treibwalzen sind mit Abstand zueinander angeordnet, um das Ende des Rohrs nahe der Oberfläche des Lochbodens unter Verformung zu greifen und das Rohr in deformiertem Zustand dann axial herauszuziehen oder zu transportieren. Häufig verwendete Rohr-Transporter stellen die in US-Patent Nr. 4 125 928, Cawley et al., US-Patent Nr. 4 044 444, Harris et al., und US-Patent Nr. 4 815 201, Harris, beschriebenen dar.

Das genannte US-Patent Nr. 4 044 444 beschreibt zum Beispiel einen Rohrtransporter zum Herausziehen von Rohren aus konventio­ nellen Wärmetauschern, wie sie in Kohle- oder Ölkraftwerken verwendet werden. In dieser Vorrichtung wird jeweils ein Wärme­ tauscherrohr zwischen Transportwalzen gegriffen und aus dem Wärmetauscher herausgezogen, wobei sie zwischen den Transport­ walzen deformiert und flachgedrückt werden, um das Rohr in Längsrichtung aus dem Lochboden in einem deformierten Zustand herauszuziehen. Insgesamt sind zwei Paare von gegenüberliegen­ den, gezahnten Transportwalzen vorhanden, die das Wärmetauscher­ rohr deformieren und herausziehen. Eine derartige Vorgehensweise kommt jedoch für kontaminierte Rohre aus Kernkraftwerken grund­ sätzlich nicht in Betracht, da die Innenwände von so behandelten Rohren nicht untersucht und gereinigt werden könnten. Das US- Patent Nr. 4 815 201 zeigt eine sehr ähnliche Vorrichtung wie das zuvor genannte US-Patent Nr. 4 044 444. Die Vorrichtung enthält ein Paar von gezahnten Transportwalzen, die ein Wärme­ tauscherrohr greifen und unter Deformation herausziehen, wobei der Abstand zwischen den Transportwalzen variabel ist, um Rohre unterschiedlicher Größe handhaben zu können. Ein weiteres Bei­ spiel eines Rohr-Transporters ist der sogenannte "Tube Walker", der von The Atlantic Group, Inc., Norfolk, Virginia, der Anmel­ derin der vorliegenden Anmeldung, hergestellt wird. Er ent­ spricht konstruktiv der Vorrichtung aus dem zuvor genannten US- Patent Nr. 4 815 201 und arbeitet ebenfalls nur mit einem Paar von gegenüberliegenden, gezahnten Transportwalzen. Wie einlei­ tend erwähnt kommen jedoch derartige Verfahrensweisen für kon­ taminierte Wärmetauscherrohre aus Kernkraftwerken nicht in Be­ tracht, da die Inspektion und möglicherweise die Reinigung der Innenflächen der Wärmetauscherrohre unmöglich wäre. Daher wurden kontaminierte Wärmetauscherrohre stets vollständig intakt und deformationsfrei herausgezogen, wie oben erläutert.

US-Patent Nr. 3 831 248 beschreibt ein Verfahren zum Wiederge­ winnen von Kernbrennstoff-Pellets aus Brennstäben. In diesem technischen Feld ist es entscheidend, daß die Pellets unbeschä­ digt zurückgewonnen werden, damit keine Bruchstücke des Kern­ brennstoffs entstehen. Aufgrund der Brüchigkeit der Pellets muß dabei mit äußerster Vorsicht vorgegangen werden. Für die Wie­ dergewinnung der Pellets ist es daher in dem beschriebenen Ver­ fahren wesentlich, daß der Brennstab, bevor die Pellets entnom­ men sind, nicht deformiert wird. Aus diesem Grund wird der unde­ formierte Brennstab durch eine Führung in undeformiertem Zustand geführt und in vollständig intaktem Zustand zu Schneidwerkzeugen transportiert, die die Seitenwände des Brennstabs an gegenüber­ liegenden Seiten aufschneiden, wonach die aufgeschnittenen Wände des Brennstabrohrs über einen Trennstab gezogen werden, um sie auseinanderzuziehen, damit die Pellets hinausfallen. Bei diesem bekannten Verfahren zum Wiedergewinnen von Kernbrennstoff wird das Brennstabrohr daher nicht unter Deformation gegriffen und transportiert, und schließlich auch kein deformiertes Rohr ent­ lang der durch die Deformation entstandenen kaltverfestigten Kanten aufgespalten. Eine ähnliche Verfahrensweise und Vorrich­ tung ist aus DE 30 17 674 A1 bekannt, worin ebenfalls ein Ver­ fahren zur Wiedergewinnung von Kernbrennstoffen aus Brennstäben beschrieben ist. Dabei wird ein einzelner Brennstab durch Füh­ rungsräder in undeformierten Zustand in eine Schneidvorrichtung durch eine an den Durchmesser des Rohres angepaßte Führungsboh­ rung geführt. Anschließend wird das Brennstabrohr durch Trenn­ messer in Längsrichtung aufgeschnitten, wodurch die Rohrwand in zwei Hälften aufgeteilt wird, die sich durch den Schneidvorgang seitlich aufwölben, so daß die Kernbrennstoff-Pellets heraus­ fallen oder leicht entnommen werden können. Die in diesem Absatz beschriebenen Verfahren werden in Wiederaufbereitungsanlagen durchgeführt, so daß es sich hierbei auch nicht um Verfahren zur Demontage von Rohren aus einem Rohrbündel vor Ort handelt, oder dafür in effizienter Weise abwandelbar oder übertragbar wäre, da nach wie vor die Rohre intakt herausgezogen werden müßten.

Daher waren vor der vorliegenden Erfindung die Geschwindigkeit und Effizienz, wie sie ein deformierender Rohr-Transportschritt bietet, nicht erreichbar, wenn im Inneren möglicherweise kon­ taminierte Rohre zu entfernen waren, wie etwa Kondensatorrohre aus einem SWR-Kernkraftwerk, die Innenflächen haben, die zu­ nächst dekontaminiert und untersucht werden müssen, bevor die Rohre als Schrott behandelt werden können.

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Entfernen und Aufbereiten von Wärme­ tauscherrohren, bei denen die Möglichkeit besteht, daß sie in­ tern kontaminiert sind, zu schaffen, wobei die Gesamtkontaminie­ rung im Kraftwerksbereich erheblich reduziert und der Aufwand und die Kosten des Rohrwechsels und des Abtransports des Rohr­ schrotts zu einer möglichen Dekontaminierung wesentlich verrin­ gert werden.

Zur Lösung dieser Aufgabe dienen das Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 und die Vorrichtung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 6.

Die vorliegende Erfindung erlaubt erstmals eine wirtschaftliche und effiziente Entfernung von möglicherweise kontaminierten Wärmetauscherrohren. Die vorliegende Erfindung erlaubt eine kürzere Abschaltzeit des Kraftwerks, da die Rohre schneller herausgezogen und zerschnitten werden können, eine effizientere Verpackung der Rohrsegmente in einen Transportbehälter, und leichteren Zugang zu den Innenflächen der Rohrsegmente.

Die vorliegende Erfindung beinhaltet ein Verfahren, um Wärmetau­ scherrohre aus einem Lochboden axial herauszuziehen und aufzu­ spalten, um so die Innenflächen jedes Rohrs freizulegen. Einem Rohrtransport- und -deformierungsschritt folgen in axialer Transportrichtung Schritte, in denen das Rohr aufgespalten und zerschnitten wird. Das Rohr, das zuvor während einer Rohrtrans­ portoperation unter Bildung von gegenüberliegenden Wandabschnit­ ten mit kaltverfestigten Kanten deformiert wurde, wird axial über eine horizontal angeordnete Klinge gezogen, um so in im wesentlichen flache obere und untere Wandabschnitte entlang der kaltverfestigten Kanten geteilt zu werden. Jeder separate Wand­ abschnitt wird dann deformierend gegriffen, um so axial von der Klinge fortgezogen zu werden, und dann auf kurze Längen zer­ schnitten, um so die Verpackung für den Abtransport zur Dekon­ taminierung zu erleichtern.

Die vorliegende Erfindung schafft weiterhin eine Vorrichtung, die ein langes Wärmetauscherrohr aufnimmt und Stücke kurzer Länge von im wesentlichen flachen, aufgeschnittenen Wandab­ schnitten des Rohrs in einem einzigen Arbeitsgang erzeugt. An einer ersten Station wird das lange Rohr, das vorzugsweise be­ reits flachgedrückt und von dem Rohrbündel getrennt ist, zu­ nächst genügend verformt, so daß es gegriffen und axial über eine Klinge an einer zweiten Station geschoben werden kann, wo es in im wesentlichen flache obere und untere Wandabschnitte aufgeteilt wird, wobei die freigelegten Innenflächen des Rohrs einander zugewandt sind. Die langen und aufgeschnittenen Rohr­ wandabschnitte werden dann axial zu einer dritten Station ge­ führt, wo die Wandabschnitte unter Verformung wieder zusammen­ gedrückt werden. Die dritte Station zieht die langen Wandab­ schnitte von der Klinge weg und führt einen Zerkleinerung quer zur Längsrichtung des Rohrs durch, wodurch Stücke kurzer Länge der aufgeschnittenen oberen und unteren Rohrwandabschnitte er­ zeugt werden.

Die vorliegende Erfindung wird vorzugsweise durch eine Vorrich­ tung ausgeführt, die eine axiale Anordnung mit im wesentlichen einem ersten Paar von gezahnten Schubwalzen vor einem zweiten Satz von gezahnten Zugwalzen und einer dazwischenliegenden Schneideanordnung aufweist. Die Treibwalzen können entweder über ein Getriebe durch einen gemeinsamen elektrischen oder hydrauli­ schen Antriebsmotor angetrieben werden, oder durch getrennte, synchronisierten Motoren angetrieben werden, um so einen gleich­ mäßigen Transport des langen Rohrs durch alle Stationen zu ge­ währleisten.

Ein zuvor flachgedrücktes Rohr kann in der ersten Station in bezug auf die Anordnung von gezahnten Schubwalzen ausgerichtet werden, so daß die Vorderkante jedes flachgedrückten Rohrs über eine Klinge mit einem spitzen Keilwinkel gezogen wird, die zu­ nächst die Vorderkante des Rohrs öffnet und dann das Rohr in einen oberen und einen unteren, im wesentlichen flachen Wand­ abschnitt aufspaltet. Die aufgespaltenen oberen und unteren Wandabschnitte werden um die Schneidanordnung der zweiten Sta­ tion transportiert und durch obere und untere Führungsflächen wieder zusammengeführt, die mit einem Satz von gezahnten Zug­ walzen einer dritten Station zusammenwirken.

Die dritte Station weist vorzugsweise einen Satz von Zugwalzen mit einem oder mehreren Sätzen von auswechselbaren, gehärteten Einsätzen am Umfang auf, die am äußersten Punkt einen solchen Durchmesser bilden, daß sie zusammen einen Freiraum von im we­ sentlichen Null lassen, um so die zuvor aufgespaltenen unteren und oberen Rohrwandabschnitte in kurze Längen zu zerschneiden.

Erfindungsgemäß werden ein Verfahren und eine Vorrichtung ge­ schaffen, in denen möglicherweise kontaminierte Rohre zunächst aus einem Rohrbündel in einem Rohrtransportschritt entfernt werden, wobei sie in einen deformierten Zustand gebracht werden. Danach werden die deformierten Rohre direkt am Arbeitsort einem Schneide- und Zerkleinerungsschritt unterzogen, die vorzugsweise in einem einzigen Arbeitsgang und in einer einzigen Vorrichtung vorgenommen werden.

Es ist ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung, eine Rohr-Deformierungs-, -Schneide- und -Zerkleinerungs-Vorrichtung zu ermöglichen, die transportabel ist, einfach zu benutzen und nach einer Benutzung an einem möglicherweise kontaminierten Arbeitsort leicht zu dekontaminieren ist.

Es ist ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung, eine Spalt- und Zerkleinerungs-Vorrichtung für Wärmetauscherrohre zu ermöglichen, die nur einen einzigen hydraulischen Antriebsmotor benötigt und in der kein Stau oder eine andere Fehlfunktion auftritt, wenn die aufgeschnittenen oberen und unteren Rohrwand­ abschnitte nicht in jedem Fall in dem Zerkleinerungsschritt durchtrennt werden.

Es ist ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung, eine Wärmetauscherrohr-Spalt- und -Zerkleinerungs-Vorrichtung zu ermöglichen, in der Verschleißteile einfach zu ersetzen und für Rohre unterschiedlicher Härte und unterschiedlichen Kalibers leicht einzustellen sind.

Es ist ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung, eine Wärmetauscherrohr-Spalt- und -Zerkleinerungs-Vorrichtung zur Verarbeitung in Geradführung von zuvor deformierten Rohren zu ermöglichen, wobei möglicherweise kontaminierte Rohrinnenflächen um eine Symmetrieebene des Rohrs durch einen Spaltvorgang aufge­ trennt werden und weder der Aufspaltungs- noch der Zerkleine­ rungsschritt kontaminierte kleine Späne oder andere Schwebstoffe am Arbeitsort erzeugen.

Andere Eigenschaften und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden im folgenden mit einer detaillierten Beschreibung einer bevorzugten Ausführungsform in Verbindung mit den Zeichnungen erläutert; es zeigen:

Fig. 1 eine teilweise geschnittene Ansicht im Aufriß einer bevorzugten Ausführungsform einer Vorrichtung zur Aus­ führung der Erfindung, worin die Abfolge der Arbeitsgänge des Aufspaltens und Zerkleinerns eines deformierten Kondensatorrohrs dargestellt sind;

Fig. 2 eine Draufsicht im Schnitt entlang der Linie A-A aus Fig. 1;

Fig. 3 eine Seitenansicht im Schnitt entlang der Linie B-B aus Fig. 2;

Fig. 4 eine Seitenansicht in Schnittdarstellung entlang von Linie C-C aus Fig. 1;

Fig. 5 eine Detailansicht im Aufriß der in Fig. 1 gezeigten Schneidklinge;

Fig. 6 eine Detaildarstellung in Draufsicht der in Fig. 1 gezeigten Schneidklinge;

Fig. 7 eine Detailquerschnittsansicht im Aufriß der gezahnten Zugwalzen entlang der Linie D-D aus Fig. 2; und

Fig. 8 eine Detailquerschnittsansicht der gezahnten Zugwalzen entlang der Linie E-E aus Fig. 7.

Das Verfahren der vorliegenden Erfindung weist im wesentlichen zwei Arbeitsgänge am Arbeitsort auf, um eventuell kontaminierte Wärmetauscherrohre zu entfernen und eine erfolgreiche Entsorgung oder Wiederverwertung des Metallschrotts aus diesen Rohren zu ermöglichen.

Die vorliegende Erfindung ist besonders vorteilhaft beim Rohr­ wechsel in Kondensatoren von SWR- oder DWR-Kernkraftwerken anzu­ wenden, wobei die Innenflächen der Wärmetauscherrohre durch Strahlung von den Außenflächen kontaminiert sein können, die mit bestrahlen Ablagerungen, welche sich beim Kontakt mit "ver­ schmutztem Dampf" eines SWR-Kraftwerks entwickelt haben, bedeckt sein können. Behördliche Vorschriften erfordern, daß die Außen- und Innenflächen entfernter kontaminierter Kondensatorrohre leicht zugänglich sind zur Untersuchung und zur Dekontaminierung durch Abstrahlen oder andere Reinigungsverfahren. Unternehmen, die die Dekontaminierung entfernter SWR- oder DWR-Kondensator­ rohren unter Einhaltung der behördlichen Vorschriften anbieten, sind beispielsweise Unternehmen wie SEG und Quadrex, Inc., beide in Oak Ridge, Tennessee, ansässig. Die Durchführung der Dekon­ taminierung beinhaltet im allgemeinen die Anwendung von heißen Schwefelsäurelösungen, die Phosphate und Kalkablagerungen ent­ sprechend wohlbekannten Techniken entfernen, wie etwa der in US- Patent Nr. 3 360 399, Knox et al., diskutierten.

Alle Oberflächenschichten auf den Innenwänden von entfernten SWR- oder DWR-Kondensatorrohren müssen als verstrahlt angesehen werden. Beim Freilegen der gesamten Innenfläche zur mechanischen Untersuchung und Säurereinigung sollten Schneidvorgänge keiner­ lei Sägespäne erzeugen und nicht irgendwelche Schwebteilchen am Arbeitsort freisetzen. SWR-Kondensatorrohre sind meist aus Edel­ stahl oder Admiralitätsmessing hergestellt. Kondensatorrohre können in Ordnung abnehmender Härte aus Edelstahl, 70/30 Kup­ fer/Nickel, 90/10 Kupfer/Nickel oder Admiralitätsmessing herge­ stellt sein.

In einer typischen Situation eines Rohrwechsels in einem SWR- Kraftwerk sind Rohre aus Admiralitätsmessing, Edelstahl oder Kupfer/Nickel mit einem Rohrmaß von 18 BWG vorhanden. Die vor­ liegende Erfindung erreicht einen überraschenden und unerwar­ teten Vorteil dadurch, daß kaltverfestigte Bereiche des Rohrs dazu neigen, leicht aufspaltbar zu sein, ohne übermäßigen Abrieb an der Schneidklinge und ohne Schwebteilchen infolge der Auf­ spaltungs- oder Zerkleinerungsschritte zu bewirken. Wenn ein Rohr in einen im wesentlichen flachen Zustand um eine mittlere Symmetrieebene, in einen oberen und einen unteren Wandabschnitt deformiert wird, erfolgt eine Kaltverfestigung nahe der Symme­ trieebene. Es ist ein Paar von seitlich mit Abstand zueinander liegenden, lokalisierten Metallbereichen vorhanden, die um bei­ nahe 180° gebogen sind und zwischen denen im wesentlichen ebene obere und untere Wandabschnitte liegen. Beim Rohrtransport­ schritt tendieren die gezahnten Walzen dazu, das Rohr flachzu­ drücken und in den Rohrwandbereichen nahe der Symmetrieebene eine weitere Kaltverfestigung zu bewirken. Daher werden die seitlichen oder am weitesten außen liegenden Wandbereiche des - flachgedrückten Rohrs zu den sprödesten oder brüchigsten Berei­ chen des abgeflachten Rohrs.

Die Erfindung macht sich den Vorteil zunutze, daß kaltverfestig­ te Bereiche nahe der quer verlaufenden Symmetrieebene des abge­ flachten Rohrs vorhanden sind, indem eine längliche Spaltklinge mit einem Keilwinkel und mit einem Angriffswinkel verwendet wird, die bewirken, daß das Rohr in einen oberen und einen unte­ ren Wandabschnitt ohne erheblichen Druck gegen die Schneidflä­ chen der Klinge aufgetrennt wird. Während sehr harte Rohrmate­ rialien, wie etwa Titan oder Edelstahl, normalerweise mechanisch nur sehr schwer aufzuschneiden oder aufzuspalten sind, nutzt die vorliegende Erfindung die beiden kaltverfestigten Bereiche aus, um einen Spaltvorgang anstelle eines Schneidvorgangs zu erleich­ tern. Der Keileffekt neigt dazu, einen Spalt gleichförmig und reproduzierbar ist über die gesamte axiale Länge eines Rohrs vorzutreiben. Der für relativ weiche und verformbare Materia­ lien, wie beispielsweise Admiralitätsmessing, erhöhte Ver­ schleißfaktor an den Schneidkanten der Spaltklinge stellt ein Problem dar, das konstruktionsmäßig leicht berücksichtigt werden kann. Ebenso kann dem erwarteten Verschleiß an einem gehärteten Schneideinsatz und den zugehörigen gehärteten Radiuseinsätzen an der Zugwalzen-Station durch Verwendung eines spröden Ausgangs­ materials, das leicht brüchig ist, entgegengewirkt werden.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform des vorliegenden Ver­ fahrens wird ein längliches, deformiertes Kondensatorrohr axial in einen oberen und einen unteren Wandabschnitt aufgespalten, die jeweils im wesentlichen eben sind. Die aufgespaltenen oberen und unteren Wandabschnitte werden dann weiter zerkleinert, ent­ weder gleichzeitig oder getrennt, um Rohrwandstücke mit einer Länge von etwa 25,4 cm (10 Zoll) oder weniger zu bilden. Kurze, im wesentlichen ebene aufgespaltene Rohrwandabschnitte sind besonders vorteilhaft für eine effektive Beladung von typischen Transportbehältern, wie sie zum Transport von SWR-Rohren zu einer an einem anderen Ort gelegenen Dekontaminierungsanlage verwendet werden. Solche Behälter haben gewöhnlich ein be­ grenztes Volumen und können bis zu etwa 6800 kg (15000 pounds) eines radioaktiven oder anderweitig kontaminierten Materials aufnehmen. In den bevorzugten Verfahren sind die Aufspalt- und Zerkleingerungsschritte zu einer integrierten, in einer Reihe liegenden Operation kombiniert, wobei das Rohr in einer einheit­ lichen mechanischen Vorrichtung aufgespalten und dann zerklei­ nert wird, wobei die Durchlaufgeschwindigkeit 30 Meter pro Minu­ te (100 Fuß pro Minute) erreichen kann.

Eine bevorzugte Ausführungsform einer Vorrichtung zur Ausführung der vorliegenden Erfindung weist eine Spalt-/Zerkleinerungs-An­ ordnung 10 auf, die im Aufriß in Fig. 1 gezeigt ist. Die Anord­ nung weist im wesentlichen drei Stationen auf.

Die erste Station enthält ein Paar von motorgetriebenen Schub­ walzen, wobei eine obere gezahnte Treibwalze 2 vertikal oberhalb einer unteren gezahnten Treibwalze 4 angeordnet ist. Die erste Station enthält vorzugsweise auch eine erste Einlaßführung 22 und eine zweite Einlaßführung 24. Die Vorderkante eines läng­ lichen, deformierten Kondensatorrohrs, das eine quer liegende Symmetrieebene 20 aufweist und gewöhnlich eine Länge zwischen 9 und 18 Meter hat, wird im wesentlichen horizontal und von Hand in die Einlaßführungen eingeführt, die an einer Einlaßführungs­ halterung 38 angebracht sind, welche von einer vertikalen Sei­ tenwand der Spalt-Anordnung 10 absteht. Die Einlaßführungsrollen sind einstellbar, um die Symmetrieebene 20 des deformierten Rohrs im wesentlichen horizontal ausgerichtet mit der Zentralli­ nie der länglichen Spaltklinge 12 zu halten. Der Satz Schubwal­ zen 2, 4 wie auch der Satz von Zugwalzen 6, 8 haben jeweils vorzugsweise gerade Zahneinschnitte und werden von einem gemein­ samen hydraulischen Motor über ein Getriebe angetrieben, um sich entgegengesetzt, mit etwa 125 UpM zu drehen. Bei einer solchen Drehung und einem nominalen äußeren Zahndurchmesser von 74,3 mm (2,920 Zoll) wird ein deformiertes oder abgeflachtes Rohr axial über den Rohr-Spalter und die Spalt-Anordnung mit einer Durch­ laufgeschwindigkeit von etwa 30 Meter pro Minute (100 Fuß pro Minute) geführt.

Die zweite Station weist im wesentlichen eine längliche Schneid­ klinge 12 und ein Paar von Führungen auf. Eine obere Führung 14 und eine untere Führung 16 haben nach innen weisende Flächen, die so angeordnet sind, daß sie in gleitender Berührung einen abgespaltenen oberen Wandabschnitt 30 und einen abgespaltenen unteren Wandabschnitt 32 führen. Die Führungswirkung ist so berechnet, daß jeweils die Vorderkante jedes Rohrwandabschnitts sowohl axial als auch nach innen zum Eingriff zwischen die Zähne der Zugwalzen der dritten Station geführt werden.

Die dritte Station weist im wesentlichen ein Paar von motorge­ triebenen Zugwalzen auf, deren Konstruktion nach Zahnung und Durchmesser im wesentlichen die gleiche wie die der Schubwalzen der ersten Station ist. In der bevorzugten Ausführungsform ist die obere gezahnte Treibwalze 6 mit wenigstens einem gehärteten Schneideinsatz 26 und die untere gezahnte Treibwalze 8 mit we­ nigstens einem gehärteten Radiuseinsatz 28 versehen. Die Ein­ sätze sind so bemessen, daß sie einen periodischen, guillotine­ artigen Schneidvorgang an den getrennten oberen und unteren Wandabschnitten ausführen, die durch die zusammenlaufenden Zähne der Walzen axial zusammengedrückt werden, wie in Fig. 7 darge­ stellt.

Wie in den Fig. 1 bis 4 dargestellt, können der erste und zweite Satz von Treibwalzen durch einen einzigen Hydraulikmo­ tor 40 angetrieben werden, wobei der Antrieb in herkömmlicher Weise durch ein Reduktionsgetriebe (nicht gezeigt) übertragen wird, das zwischen einer Haupttragplatte 18 und einer hinteren Rahmenplatte 62 angeordnet ist. Eine solche Getriebeübertragung entspricht der in dem Tube Walker^TM von The Atlantic Group ver­ wendeten und weitere Einzelheiten sind zum Verständnis der Er­ findung nicht notwendig. Ein von den Pumpen im Bereich von 10 bis 20 Kilowatt entwickelter hydraulischer Arbeitsdruck ist ausreichend, um den Motor 40 anzutreiben.

Die Mittelachse der Welle 42 der oberen Zugwalze und die Mittel­ achse der Welle 44 der unteren Zugwalze sind vorzugsweise in einem Abstand von 76,3 mm (3,0 Zoll) fixiert. Der gewünschte vertikale Freiraum und die ausgeübte Kompression zwischen den Treibwalzen wird dann durch Anbringung von Treibwalzen mit ver­ schiedenen Durchmessern, mit unterschiedlicher Anzahl von Zäh­ nen, Teilung und Pressungswinkeln bestimmt. Ein vertikaler Frei­ raum von weniger als 2,0 mm (0,08 Zoll) hat sich als nützlich erwiesen. Ein Treibwalzenpaar aus Werkzeugstahl, gehärtet auf eine Rockwell C Härte von 52-55, mit einem nominellen Außen­ durchmesser von 74,3 mm (2,920 Zoll), 38 Zähnen, einer Teilung von 14 und einem Pressungswinkel von 25° stimmt im wesentlichen mit einer Treibwalzenkonfiguration überein, die gewöhnlich zum Flachdrücken von Wärmetauscherrohren aus Edelstahl mit einem Rohrmaß 18 BWG verwendet wird. Jedoch müssen die lokalen Defor­ mierungen an der Außenseite eines deformierten Rohrs, welches durch eine bestimmte Rohr-Transportvorrichtung entfernt wurde, nicht mit den neu, durch die erste Station der vorliegenden Erfindung bewirkten übereinstimmen.

Die gezahnten Zugwalzen 6, 8 sind auf Antriebswellen 46, 48 montiert, deren Mittelachsen ebenfalls 76,3 mm (3,0 Zoll) ent­ fernt voneinander sind. Vorzugsweise stimmen der äußere nominel­ le Zahndurchmesser, die Teilung und der vertikale Freiraum zwi­ schen dem zweiten Satz von Treibwalzen im wesentlichen mit denen der ersten Station überein. Ein oder mehrere Schneideinsätze 26 und ein oder mehrere Radiuseinsätze 28 sind vorzugsweise so gestaltet, daß sie im wesentlichen einen vertikalen Freiraum von Null lassen, wenn sie vertikal übereinander liegen. Daher bringt eine synchrone Drehung die äußerste Kante jedes Schneideinsat­ zes 26 einmal pro Umdrehung nahezu in Kontakt mit der Oberfläche des entsprechenden Radiuseinsatzes 28. Daraus resultieren glatte Bruchflächen 82, 84 an jedem Wandabschnitt, wobei keine Tendenz besteht, daß Späne oder Schwebeteilchen erzeugt werden.

Die Zahnungen der Zugwalzen dienen erstens dazu, die zuvor auf­ gespaltenen, länglichen, separaten oberen und unteren Wandab­ schnitte axial von der Schneidklinge wegzuziehen. Zweitens drüc­ ken diese Zähne die länglichen, getrennten oberen und unteren Wandabschnitte in im wesentlichen die gleiche Einpassung zusam­ men, die zuvor bestand, als sie durch die Schneidklinge 12 auf­ gespalten wurden. Drittens unterstützen die Zähne den Schneid­ vorgang der Schneideinsatz/Radiuseinsatz-Kombination 26, 28, indem sie die Rohrabschnitte gegen jedes lokalisierte Auseinan­ derziehen oder jegliche Dehnungsbewegungen fixieren, wie schema­ tisch in Fig. 7 gezeigt. Viertens besteht aufgrund der auf die Außenflächen der aufgeschnittenen oberen und unteren Wandab­ schnitte ausgeübten Deformationen die Tendenz, daß sich jedes resultierende Wandsegment 34, 36 leicht nach außen krümmt und drehend von den Zähnen gerade hinter der Schneideinsatz/Radius­ einsatz-Kombination ausgegeben wird, wie schematisch in Fig. 7 dargestellt.

In Fig. 7 sind drei Sätze von Schneideinsätzen/Radiuseinsätzen dargestellt, und ein Verfahren zur lösbaren Befestigung der Ein­ sätze mit Schrauben ist in den Fig. 7 und 8 gezeigt. Die Anzahl der Sätze stellt eine einfache Art und Weise dar, die gewünschte Länge der Wandabschnittstücke festzulegen, wobei der Ausfall oder die Entfernung eines Satzes einen fortgesetzten Betrieb der Anlage nicht behindert.

Aus den schematisch in Fig. 1 dargestellten Materialfluß ist zu erkennen, daß ein erfolgreicher Zerkleinerungsvorgang (der ein oberes Wandsegment 34 und ein unteres Wandsegment 36 bildet) für einen kontinuierlichen Materialdurchfluß nicht erforderlich ist. Wenn irgendein Schneidvorgang nicht erfolgreich ist, ist das Ergebnis einfach, daß bestimmte Wandsegemente länger sind als andere zerkleinerte Segmente. Eine Fehlfunktion des Zerkleine­ rungsmechanismus, einen oder beide der aufgespaltenen oberen und unteren Rohrwandabschnitte nicht vollständig voneinander zu trennen, führt nicht zu einer Störung oder Verlangsamung des Betriebs der Vorrichtung. Die Zugwalzenzähne sind in der Lage, kontinuierlich Material zuzuführen und zerkleinerte oder nicht­ zerkleinerte Wandsegmente fortzuschaffen, wie schematisch in Fig. 7 dargestellt. Diese Tatsache zusammen mit der im wesent­ lichen geradlinigen Bewegung des deformierten Rohrs vom Einlaß zum Auslaß erhöht die Verläßlichkeit des Betriebs und die Durch­ laufgeschwindigkeit.

Indem mehr als ein Satz von Schneidsätzen vorgesehen wird, kann sichergestellt werden, daß in jedem Fall relativ kurze Segmente erzeugt werden. Für Zugwalzen 6, 8 mit einem nominellen Zahn­ durchmesser von 73,8 mm (2,90 Zoll) ergeben sich bei einem Satz von Einsätzen geschnittene Wandsegmentlängen von etwa 240 mm (9,42 Zoll). Diese Länge kann auf Längen von etwa 120 mm (4,71 Zoll), 80 mm (3,14 Zoll) reduziert werden, indem die Anzahl der Einsätze schrittweise auf bis zu drei erhöht wird. Der Schneideinsatz und der Radiuseinsatz werden vorzugsweise durch Kopfschrauben gehalten, die von innen aus entfernt werden, wie in den Fig. 7 und 8 gezeigt, um eine einfache Ersetzung zu erlauben, falls ein Einsatz stumpf wird oder bricht. Einsätze aus Werkzeugstahl, gehärtet auf eine Rockwell C Härte 45, haben sich als Schneid- und Radiuseinsätze als wirkungsvoll erwiesen und als nicht übermäßig brüchig.

Die längliche Schneidklinge 12 ist vorzugsweise aus gehärtetem Werkzeugstahl hergestellt und kann mit einem zugehörigen Kühlsy­ stem (nicht gezeigt) versehen sein. Wie in den Fig. 2, 5 und 6 dargestellt, können Wolframcarbid-Einsätze 50 durch Hartlötung an Bereichen der Schneidkante mit hohem Verschleiß befestigt sein. Der spitze Keilwinkel 70 und der stumpfe Angriffswinkel 72 können entsprechend dem erwarteten Rohrmaterial und Rohrmaß gewechselt oder variiert werden, indem die Vorrichtung mit einer geeigneten Auswahl versehen wird. In der bevorzugten Ausfüh­ rungsform der Klinge beträgt der Keilwinkel 70 näherungsweise 21° und der Angriffswinkel 72 näherungsweise 150°. Die Carbid- Einsätze 50 sind vorzugsweise symmetrisch um die Mittellinie der Klinge angeordnet und sind länglich ausgebildet, um an die Quer­ ausdehnung oder den Abstand der Außenkanten von typischen defor­ mierten Wärmetauscherrohren angepaßt zu sein. Wie in Fig. 5 dargestellt, kann der Anstellwinkel der Spaltklinge durch Lösen eines Befestigungsbolzens 50 eingestellt werden. Weiterhin kön­ nen Führungslöcher und Stifte vorgesehen sein, um eine exakte Ausrichtung der Schneidklinge 12 mit der im wesentlichen hori­ zontalen Symmetrieebene 20 zu erreichen, die jeweils durch das deformierte Wärmetauscherrohr definiert wird.

Es ist weiter zu bemerken, daß ein gewisser Betrag an weiterer Kaltverfestigung an jedem deformierten Wärmetauscherrohr durch den ersten Walzensatz 2, 4 bei Verwendung der Vorrichtung aus Fig. 1 erreicht werden kann. Es wurde gefunden, daß jede Kalt­ verfestigung, die nur an der Außenseite der im wesentlichen flachen Flächen eines deformierten Rohrs ausgeführt wird, eine Tendenz für die obere und untere Hälfte eines aufgespaltenen Rohrs bewirkt, sich nach außen zu krümmen und dem Krümmungsradi­ us der jeweiligen Zugwalze 2, 4 zu folgen. Wie in Fig. 1 ge­ zeigt, sind der nach oben gekrümmte Weg der oberen Rohrhälfte 34 und der nach unten gekrümmte Weg der unteren Rohrhälfte 32 nicht eine Folge des Keilwinkels der Klinge 12. Im Gegenteil wird durch die den Außenflächen jedes aufgespaltenen Wandabschnitts zugeführte Energie eine Tendenz hervorgerufen, daß sich die aufgespaltenen oberen und unteren Rohrabschnitte wie dargestellt krümmen, und diese Krümmung hilft dabei, das Material axial und in seitlicher Richtung weg von der Schneidkante der Schneidklin­ ge fortzuführen. Aufgrund dessen, und abhängig von der Kaltver­ festigung, die auf das verformte Rohr ausgeübt wurde, und von der Brüchigkeit des Rohrs wurde gefunden, daß harte Materialien leichter als weiche Materialien aufspalten. Daher kommen bei einer bestimmten Brüchigkeit und Kaltverfestigung von Rohrmate­ rialien die Carbid-Einsätze 50 der Klinge in ihrer seitlichen Symmetrieebene nicht unbedingt in Kontakt mit den deformierten Rohrkanten. Dann kann bereits der Keileffekt der Klinge, wie durch den Winkel 70 festgelegt, ausreichend sein, eine kontinu­ ierliche Aufspaltung durch das Rohr zu führen. Dieser axiale Aufspaltvorgang macht sich die Tendenz der Rohrwandabschnitte zunutze, sich nach außen zu krümmen, und die Gesamtkombination der Struktur scheint die überraschend hohen Durchlaufgeschwin­ digkeiten, die sich mit dieser Vorrichtung als möglich erwiesen haben, zu unterstützen.

Wie ebenfalls in Fig. 1 gezeigt, werden die getrennten oberen und unteren Wandabschnitte 30, 32 dadurch leicht durch die In­ nenflächen einer oberen Führung 14 und einer unteren Führung 16 abgelenkt. Die Führungen können ersetzt oder eingestellt werden durch einen Satz von oberen Gewindebolzen 54 und einen Satz von unteren Gewindebolzen 56. Ebenso kann der Anstellwinkel der länglichen Schneidklinge 12 leicht durch einen Befestigungsbol­ zen 52 eingestellt werden. In Fig. 2, einer teilweisen Aufsicht im Schnitt entlang der Linie A-A aus Fig. 1, ist eine vertikale innere Führungsplatte 58 zwischen der Haupttragplatte 18 und der Klinge 12 angeordnet. Ebenso kann eine äußere vertikale Füh­ rungsplatte 60 vorgesehen werden, um auszuschließen, daß das deformierte Rohr 20 den axialen Transportweg verläßt.

Die Fig. 2 und 4 zeigen weiter eine Einlaßführungsanordnung mit einem ersten Satz von Einlaßführungsrollen 22, 23 und einem zweiten Satz von Einlaßführungsrollen 24, 25. Alle vier Füh­ rungsrollen sind in bezug auf eine Einlaßführungshalterung 38 unabhängig voneinander einstellbar durch einen Satz von Ein­ stellblöcken 64, 66 und ein Einstellgewinde 68, die in Fig. 4 gezeigt sind. Zwischen der Haupttragplatte 18 und der hinteren Rahmenplatte 62 befindet sich ein herkömmlicher Satz von Zahnrä­ dern (nicht gezeigt), um so alle Treibwal zen mit der gleichen Geschwindigkeit zur Drehung anzutreiben. Eine einzelne hydrauli­ sche Antriebseinrichtung 40 ist freitragend an der hinteren Rahmenplatte 62 angebracht. Anstelle von Zahnrädern können zum Antrieb der Antriebswellen 42, 44, 46 und 48 auch separate, synchron laufende Motoren in bekannter Weise, wie in US-Patent 4 815 201 dargestellt, verwendet werden.

Die in den Fig. 2, 3, 7 und 8 dargestellte Schneidradanord­ nung weist eine gerade, transversal ausgerichtete Kerbzahnung oder Zähne auf. Für einen äußeren Zahndurchmesser 76 von 74,3 mm (2,92 Zoll) hat sich eine Treibwalzengestaltung mit 38 Zähnen, einer Teilung von 14 und einem Pressungswinkel von etwa 25° für Rohre mit einem Rohrmaß von 18 BWG als wirkungsvoll erwiesen. Die Walzen bestehen vorzugsweise aus Werkzeugstahl, der auf eine Rockwell C Härte von etwa 50 wärmebehandelt ist. Der Außendurch­ messer 74 an der Spitze des Schneideinsatzes 26 ist in Fig. 7 zusammen mit dem Außendurchmesser 78 des entsprechenden Radius­ einsatzes 28 dargestellt. Wie schon zuvor bemerkt, ist der ver­ tikale Abstand oder Freiraum zwischen den maximalen Zugwalzen­ durchmessern 78 und 74 im wesentlichen Null. Bei einem Abstand der Mittelachsen der Antriebswellen 42 und 44 an der ersten Station und der Antriebswellen 46 und 48 an der dritten Station von 76,3 mm (3,0 Zoll) liegt die Summe der maximalen Außendurch­ messer 74 und 78 nur wenig unter 76,3 mm (3 Zoll). Die äußeren Zahndurchmesser 76, 80 können im Bereich zwischen 73,8 mm (2,90 Zoll) und 76,1 mm (2,99 Zoll) liegen, abhängig von den verschie­ denen Eigenschaften der Wärmetauscherrohre am Arbeitsort. Die Fig. 7 und 8 zeigen wie die Walzen jeweils mit einer Feder formschlüssig in Drehrichtung auf eine Antriebswelle aufgesetzt sind, um sie leicht davon entfernen zu können.

Claims (18)

1. Verfahren zur Demontage von eventuell kontaminierten Wärme­ tauscherrohren aus einem Rohrbündel, welches eine Mehrzahl von parallelen Rohren aufweist, die in Längsrichtung durch Löcher in wenigstens einem Lochboden fest sitzend gefaßt sind, wobei die Demontage zum Zweck des Abtransports an einen anderen Ort erfolgt und das Verfahren die Schritte aufweist:

• a) Ergreifen und Deformieren der Außenfläche eines eventu­ ell kontaminierten Rohrs mit entgegengesetzten, quer zur Rohrlängsrichtung wirkenden Kräften ausreichender Größe, um das Rohr in Längsrichtung aus dem Lochboden in einem deformierten Zustand herauszuziehen, um so zwei im wesentlichen gegenüberliegende Wandabschnitte (30, 32) mit kaltverfestigten Kanten zu erzeugen;
• b) Aufspalten des deformierten Rohrs entlang der kaltver­ festigten Kanten, um so das deformierte Rohr in den er­ sten (30) und den zweiten Wandabschnitt (32) zu teilen;
• c) Zerkleinern der ersten und zweiten Wandabschnitte des deformierten Rohrs in Segmente (34, 36) kurzer Länge; und
• d) Abtransport der kurzen Segmente an einen anderen Ort.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Schritt des Herausziehens das Ergreifen des Rohrs zwischen einem Paar von beabstandeten Treibwalzen (2, 4), welche mit Zähnen versehen sind, und das Deformieren des Rohrs um eine transversale Symmetrieebene zwischen dem er­ sten Wandabschnitt und dem zweiten Wandabschnitt umfaßt; und
daß der Schritt des Aufspaltens das Führen des deformierten Rohrs in Richtung seiner Längsachse über eine Spaltklinge (12) umfaßt, welche in Richtung der Längsachse länglich ausgedehnt ist, um so das deformierte Rohr entlang der Kan­ ten, die bei der Verformung kaltverfestigt wurden, aufzu­ spalten, um so den ersten Wandabschnitt und den zweiten Wandabschnitt im wesentlichen um die Symmetrieebene in einen oberen (30) und einen unteren Wandabschnitt (32) aufzuspal­ ten, die im wesentlichen eben sind.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Schritt des Zerkleinerns weiterhin umfaßt, daß der gespalte­ ne erste Wandabschnitt (30) und der gespaltene zweite Wand­ abschnitt (32) getrennt axial transportiert werden, die Innenflächen der gegenüberliegenden Wandabschnitte (30, 32) wieder zusammengepreßt werden und die zusammengepreßten Wandabschnitte quer zur Rohrlängsachse in kurze Segmente zerkleinert werden.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schritte des Aufspaltens und des Zerkleinerns sequentiell durchgeführt werden, wobei ein Rohr zwischen einen ersten Satz von Treibwalzen (2, 4) axial eingeführt wird, um da­ durch in die gegenüberliegenden Wandabschnitte verformt zu werden, und dann direkt über eine Klinge (12) geführt wird, die das flachgedrückte Rohr um eine Symmetrieebene, in wel­ cher die kaltverfestigten Kanten liegen, aufspaltet und auf­ trennt, wobei die gegenüberliegenden Innenflächen der ersten und zweiten Wandabschnitte dann wieder in Kontakt in der Symmetrieebene zusammengeführt werden, indem die gespaltenen Wandabschnitte (30, 32) gleichzeitig axial durch einen zwei­ ten Satz von Walzen (6, 8) geführt werden, die mit Mitteln versehen sind, um die Wandabschnitte quer zur Rohrlängsrich­ tung in kurze Segmente aufzubrechen.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verfahren Teil des Rohraustauschs eines Kondensators in einem Siedewasserreaktor-Kernkraftwerk ist und daß die Schritte des Aufspaltens entlang der kaltverfestigten Kanten und des Zerkleinerns eines deformierten Rohrsals getrennter Arbeitsgang an einem Wärmetauscherrohr durchgeführt werden, das zuvor während des Herausziehens aus einem Rohrbündeln des Kondensators deformiert wurde, um so zwei im wesentli­ chen gegenüberliegende Wandabschnitte (30, 32) zu erhalten.

6. Vorrichtung zum Aufspalten eines eventuell kontaminierten Wärmetauscherrohrs, das zuvor beim Herausziehen aus einem Rohrbündel deformiert wurde und das obere und untere Wandabschnitte um eine axial verlaufende Symmetrieebene des Rohrs aufweist, wobei die Vorrichtung aufweist:

• a) eine erste Station mit ersten Transportmitteln (2, 4), um die Außenflächen der oberen und unteren Wandabschnitte unter weiterer Deformation zu ergreifen und das defor­ mierte Rohr axial zu einer zweiten Station zu übertragen;
• b) wobei die zweite Station eine Keileinrichtung (12), um das deformierte Rohr im wesentlichen um die Symmetrieebe­ ne in getrennte obere und untere Wandabschnitte (30, 32) aufzuspalten, und Führungsmittel (18, 60) hat, um die Wandabschnitte axial auf eine dritte Station zu auszu­ richten; und
• c) wobei die dritte Station zweite Transportmittel (6, 8) hat, um die Außenflächen der getrennten oberen und unte­ ren Wandabschnitte (30, 32) unter weiterer Deformation zu ergreifen und die Wandabschnitte in der Symmetrieebene zusammenzupressen und sie axial von der Keileinrich­ tung (12) fortzuziehen.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Transportmittel (6, 8) weiter mit Schneidmitteln (26, 28) versehen sind, um die getrennten oberen und unteren Wandabschnitte (30, 32) quer zur Rohrlängsachse in kurze, im wesentlichen flache Rohrwandsegmente (34, 36) zu zerklei­ nern.

8. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten Transportmittel eine obere gezahnte Treibwalze (2) und eine untere gezahnte Treibwalze (4) aufweisen, die ober­ halb und unterhalb der Symmetrieebene angeordnet sind, um die Außenflächen der oberen und unteren Wandabschnitte unter Verformung zu ergreifen und das deformierte Rohr in einem im wesentlichen flachen Zustand zur zweiten Station zu trans­ portieren.

9. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Keileinrichtung eine axial längliche Klinge (12) aufweist, die quer zu Rohrlängsachse in der zweiten Station angeordnet ist, um symmetrisch mit der Symmetrieebene des deformierten Rohrs zu sein, das in einem im wesentlichen flachgedrückten Zustand ist, wobei die Klingen einen spitzen Keilwinkel (70) mit der Symmetrieebene und einen stumpfen Angriffs­ winkel (72) in der Symmetrieebene aufweist.

10. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Keileinrichtung weiterhin Führungsteile (14, 16) aufweist, die transversal mit Abstand oberhalb und unterhalb einer länglichen Klinge (12) so angeordnet sind, daß sie symme­ trisch mit der Symmetrieebene eines deformierten, im wesent­ lichen flachgedrückten Rohrs sind, wobei die Führungsteile (14, 16) im wesentlichen zwischen der ersten und der dritten Station verlaufen und nach innen weisende Oberflächen auf­ weisen, die dazu ausgelegt sind, die Außenflächen der oberen und unteren Wandabschnitte (30, 32) axial zu führen und die Wandabschnitte zu den zweiten Transportmitteln zu lenken, die eine obere Zugwalze (6) und eine untere Zugwalze (8) aufweisen, die oberhalb und unterhalb der Symmetrieebene angeordnet sind.

11. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Transportmittel in der dritten Station weiter eine obere Zugwalze (6) und eine untere Zugwalze (8) oberhalb und unterhalb der Symmetrieebene angeordnet aufweist, welche Zugwalzen die Außenflächen der aufgespaltenen oberen und unteren Wandabschnitte (30, 32) unter Verformung ergreifen und sie um die Symmetrieebene zusammendrücken, daß die obe­ ren und unteren Zugwalzen (6, 8) gezahnt sind und daß die Schneidmittel ein erstes Schneidelement (26) mit einer Schneidkante, die nach außen über den durch die Zähne der einen Zugwalze (6) definierten Durchmesser hervorragt, und ein zweites Schneidelement (28) mit einer Oberfläche auf­ weisen, die nach außen über den durch die Zähne der anderen Zugwalze (8) definierten Durchmesser hervorragt, wobei die Drehbewegungen der ersten und zweiten Zugwalzen (6, 8) so aufeinander abgestimmt sind, daß die Schneidelemente (26, 28) mit einem Abstand von im wesentlichen Null in der Sym­ metrieebene zusammentreffen.

12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Schneidelement (26) einen Keil mit quer liegender Schneidkante aufweist und ein Einsatz ist, der von der er­ sten Zugwalze (6) lösbar ist, und daß das zweite Schneid­ element (28) eine Radiusaußenfläche aufweist und ein Einsatz ist, der von der zweiten Zugwalze (8) lösbar ist.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Zugwalzenzähne und die Schneidkanten- und Radiuseinsät­ ze (26, 28) aus Werkzeugstahl bestehen, mit einer Rockwell C Härte von wenigstens 45.

14. Vorrichtung zum Deformieren eines länglichen, eventuell kontaminierten Wärmetauscherrohrs, zum Aufspalten des deformierten Rohrs in längliche, gespaltene Wandabschnitte (30, 32) und zum Zerkleinern der Wandab­ schnitte in Stücke (34, 36) kürzerer Länge, wobei die Vor­ richtung aufweist:

• a) ein Gehäuse mit einem axialen Durchgangsweg, der in eine erste Station führt, die eine erste Schubwalze (2) und eine zweite Schubwalze (4) aufweist, die auf parallelen Wellen und mit Abstand zueinander um eine horizontale Ebene des Durchgangswegs angeordnet sind, eine Einrich­ tung zum Drehen der Schubwalzen, um so gegenüberliegende Oberflächen des Rohrs in dem Durchgangsweg unter Verfor­ mung zu greifen und das deformierte Rohr axial zu einer zweiten Station zu bewegen;
• b) die zweite Station mit einer axial länglichen Klinge (12) mit einem spitzen Keilwinkel (70) um die horizontale Ebene und einen stumpfen Angriffswinkel in der horizonta­ len Ebene und einer Schneidkante, die nahe am Ausgang der Schubwalzen (2, 4) liegt, wobei das deformierte Rohr um die horizontale Ebene in einen oberen und einen unteren Wandabschnitt (30, 32) aufgespalten wird, wenn das defor­ mierte Rohr axial in die zweite Station eintritt, und Einrichtungen (14, 16) zum Führen der gespaltenen Wand­ abschnitte um die längliche Klinge (12) herum zu einer dritten Station;
• c) die dritte Station mit einer ersten (6) und einer zweiten Zugwalze (8), die auf parallelen Wellen und mit Abstand zueinander um die horizontale Ebene des Durchgangswegs angeordnet sind, einer Einrichtung zum Drehen der Zug­ walzen, um so gegenüberliegenden Außenflächen der gespal­ tenen Wandabschnitte unter Verformung zu greifen und die Innenflächen der gespaltenen Wandabschnitte (30, 32) zusammenzudrücken, und um die gespaltenen Wandabschnitte axial zu einer Zerkleinerungseinrichtung zu führen, um im wesentlichen ebene kurze Wandsegmente (34, 36) zu erzeu­ gen; und
• d) wobei die Einrichtung zum Drehen der Schubwalzen (2, 4) und die Einrichtung zum Drehen der Zugwalzen (6, 8) syn­ chronisiert sind, um so eine gleichmäßige axiale Bewegung des in den axialen Durchgangsweg eingeführten Rohrs zu bewirken.

15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Zerkleinerungseinrichtung auf den gezahnten Zugwalzen (6, 8) angebracht ist und wenigstens einen Schneideinsatz (26) auf der ersten Zugwalze (6) und wenigstens einen kom­ plementären Radiusoberflächeneinsatz (28) auf der zweiten Zugwalze aufweist, wodurch bei Drehung der ersten und zwei­ ten Zugwalzen ein Abstand von im wesentlichen Null in der horizontalen Symmetrieebene des axialen Durchgangswegs auf­ tritt und dadurch die aufgespaltenen oberen und unteren Wandabschnitte des deformierten, im wesentlichen flachge­ drückten Rohrs quer in Stücke (34, 36) kürzerer axialer Länge in einer Schneidbewegung zerkleinert werden.

16. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubwalzen eine erste gezahnte Schubwalze (2) und eine zweite gezahnte Schubwalze (4) aufweisen, wobei die ersten und zweiten Wellen (42, 44) in fixiertem Abstand zueinander liegen und die äußeren Zahndurchmesser der Walzen einen vertikalen Abstand in dem axialen Durchgangsweg lassen.

17. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die längliche Klinge (12) im wesentlichen ebene obere und untere Flächen mit Schneidflächen im Bereich nahe der hori­ zontalen Ebene aufweist, die gehärtet sind zum Kontakt mit den kaltverfestigten Kanten des deformierten Rohrs, das in einem im wesentlichen flach gedrückten Zustand über die Klinge geschoben wird.

18. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Führung der gespaltenen Wandabschnitte Führungsteile (14, 16) aufweist, die mit Abstand zueinander oberhalb und unterhalb der länglichen Klinge (12), symme­ trisch um die horizontalen Symmetrieebene angeordnet sind, wobei die Führungsteile (14, 16) im wesentlichen zwischen der ersten und der dritten Station verlaufen und nach innen weisende Oberflächen haben, die dazu gestaltet sind, die Außenflächen der gespaltenen Wandabschnitte (30, 32) zu führen und die Innenflächen der gespaltenen Wandabschnitte an der dritten Station wieder zusammenzuführen.