DE4241729A1 - Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme - Google Patents
Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende FlüssigkeitsströmeInfo
- Publication number
- DE4241729A1 DE4241729A1 DE4241729A DE4241729A DE4241729A1 DE 4241729 A1 DE4241729 A1 DE 4241729A1 DE 4241729 A DE4241729 A DE 4241729A DE 4241729 A DE4241729 A DE 4241729A DE 4241729 A1 DE4241729 A1 DE 4241729A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- actuator
- pressure
- combustion
- liquid
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 74
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 112
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 36
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 16
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 13
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 13
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 12
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 10
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 8
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 7
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 6
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 10
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 230000004044 response Effects 0.000 description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 3
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 2
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 241001212789 Dynamis Species 0.000 description 1
- 241000530268 Lycaena heteronea Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 description 1
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C15/00—Apparatus in which combustion takes place in pulses influenced by acoustic resonance in a gas mass
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
- B05B1/02—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape
- B05B1/08—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape of pulsating nature, e.g. delivering liquid in successive separate quantities ; Fluidic oscillators
- B05B1/083—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape of pulsating nature, e.g. delivering liquid in successive separate quantities ; Fluidic oscillators the pulsating mechanism comprising movable parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/16—Systems for controlling combustion using noise-sensitive detectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2210/00—Noise abatement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00013—Reducing thermo-acoustic vibrations by active means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Special Spraying Apparatus (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf alle die technischen Gebiete, bei denen Flüssigkeiten unter ho
hem Druck zu einer Düse gefördert werden, die den Zweck hat, die Flüssigkeit entweder fein zu
zerstäuben oder einen scharfen Flüssigkeitsstrahl mit hohem Impuls zu bilden. Oftmals ist es
bei den oben beschriebenen technischen Systemen notwendig, statt eines konstanten, von der
Flüssigkeitsfördereinrichtung vorgegebenen mittleren Massenstromes aus der Düse einen im
weiten Rahmen beliebig steuer- und regelbaren Massenstrom zu erhalten.
Langsame Änderungen des Massenstromes lassen sich durch z. B. Drehzahländerungen an der
Flüssigkeitsfördereinrichtung (Pumpe), veränderte Einstellung eines Überdruck-/Überström
ventiles, Einsatz eines Massenstromregelventiles etc. erreichen. Durch diese Maßnahmen las
sen sich jedoch bei der Massenstromänderung lediglich Wiederholraten von DC bis zu wenigen
Hertz erzielen.
Wenn höhere Frequenzen der Massenstrommodulation benötigt werden, muß auf andere kon
struktive Elemente zurückgegriffen werden. Spezielle bauliche Ausführungen von Massen
stromregelventilen mit Servounterstützung [1] oder piezogetriebene Ventile [2] erlauben Fre
quenzen von bis zu ca. 150 Hz. Alle diese Bauformen erzielen die Änderung des Massenstro
mes durch eine entsprechende Variation eines durchströmten Querschnittes. Werden höhere
Frequenzen der Massenstrommodulation benötigt, so gibt es mit den bisher bekannten Bau
formen keine Möglichkeit, diese zu erreichen. Spezielle Anwendungsgebiete, bei denen man
auf entsprechend höhere Modulationsfrequenzen angewiesen ist, werden im folgenden be
schrieben.
Die Erfindung bezieht sich z. B. auf das Gebiet der aktiven Regelung zur Unterdrückung von
Verbrennungsschwingungen in Brennkammern, im speziellen für Triebwerke, Nachbrenner und
Raketenantriebe. Findet eine Verbrennung in einer Brennkammer statt, kann es unter bestimm
ten Betriebsbedingungen zu selbsterregten Brennkammerschwingungen kommen, oft auch als
Verbrennungsinstabilitäten bezeichnet. Auslöser für diesen Mechanismus sind die Wechselwir
kungen zwischen der zeitlichen Leistungsfreisetzung der Flamme und der Akustik der Brenn
kammer. Bedingung für die Entstehung des beschriebenen Phänomens ist es, daß die zeitliche
Leistungsfreisetzung der Flamme zum Zeitpunkt einer positiven Schalldruckamplitude erfolgt
(Rayleigh-Kriterium) [3].
Das Auftreten von Verbrennungsinstabilitäten wurde bisher in vielen hoch belasteten Verbren
nungssystemen beobachtet. Hier sind an erster Stelle die Antriebssysteme in der Luft- und
Raumfahrt zu nennen. Aber auch in Prozeßgaserhitzern und industriellen Feuerungssystemen
treten diese Instabilitäten auf [4]. Aufgrund der stark anwachsenden Amplituden von Schall
druck und Energieschwingung kommt es zu einer starken Wechselbelastung der Brennkammer
und im Extremfall zu deren Zerstörung. Die hohen Schalldruckamplituden in der Brennkammer
führen zudem zu einer starken Lärmemission.
Bei Verbrennungsschwingungen mit Frequenzen oberhalb ca. 1000 Hz eignen sich passive
Methoden zur Schwingungsdämpfung recht gut. Unter passiven Maßnahmen versteht man
geometrische Veränderungen der Brennkammer, das Anbringen von schallabsorbierenden
Bauteilen oder Helmholtz-Resonatoren. Bei niedrigeren Frequenzen sind diese Maßnahmen
vielfach ungenügend, um die Schwingungsamplituden unterhalb eines für das Verbrennungs
system schädigenden Maßes zu dämpfen.
Neben den passiven Methoden zur Unterdrückung von Verbrennungsschwingungen wurde in
den letzten Jahren zunehmend an aktiven Methoden zur Schwingungsunterdrückung gearbei
tet. Hierbei kamen in erster Linie Lautsprecher als Stellglieder zum Einsatz, um die Koppelbe
dingung zwischen Brennkammerakustik und Energiefreisetzung zu beeinflussen. Der Aufbau
der aktiven Regelung von Verbrennungsinstabilitäten stellt sich dabei wie folgt dar: Das Ein
gangssignal des registrierten Schalldruckes der Brennkammerschwingung wird in geeigneter
Weise phasenverschoben, verstärkt und damit ein Lautsprecher so angesteuert, daß der Schall
im Verbrennungssystem durch Antischall ausgelöscht wird. In Forschungsarbeiten wird hierbei
von einer Dämpfung bis zu 60 dB berichtet [5, 6, 7]. Aufgrund der Tatsache, daß mit dieser Me
thode die Quelle für die selbsterregten Verbrennungsschwingungen beseitigt wird, kommt es zu
einer Absenkung der Leistung des Stellsignals. Eine umfassende Patentanmeldung zu diesem
Gebiet erfolgte von Williams John Eirwyn Ffowcs, Dines Philip Joseph und Maria Anna Heckl
[8].
Dem Einsatz von Lautsprechern als aktive Stellglieder zum Unterdrücken von Verbrennungsin
stabilitäten sind Grenzen gesetzt, da diese zum einen aufgrund ihrer Baugröße oft schwierig zu
integrieren sind und zum anderen gegenüber den Verbrennungsleistungen eine zu geringe Lei
stungsabgabe besitzen. Aus einer Publikation ist bekannt, daß neben der Beeinflussung der
Akustik des Verbrennungssystemes auch die Modulation des Zustroms von vorgemischtem
Gas mittels einer veränderlichen Blende eine Absenkung der Verbrennungsinstabilität bewirkt
[9]. Diese Methode ist aufgrund der mechanischen Grenzen bei der zeitlichen Variation der
Blende auf Verbrennungsinstabilitäten mit niedrigen Frequenzen beschränkt.
Sinnvoller erscheint es deshalb eine Beeinflussung der Brennstoffzufuhr vorzunehmen. Hierbei
wird die selbsterregte Verbrennungsschwingung durch eine antizyklische Kraftstoffzufuhr relativ
zum Brennkammerschalldruck gedämpft. Der Vorteil dieser Methode liegt in der Eingriffsstelle
begründet, da gegenüber der Modulation der Gesamtmassenströme, wie sie bei der aktiven
Dämpfung mit Lautsprechern oder veränderlichen Blenden notwendig ist, hier nur der Brenn
stoffmassenstrom angesteuert wird. Das Konstruktionsvolumen des Stellgliedes läßt sich so
wesentlich reduzieren. Die Arbeiten auf diesem Gebiet wurden bisher nur im Labormaßstab
durchgeführt und beschränken sich auf die Modulation von gasförmigen Brennstoff, wobei Ab
senkungen des Schalldruckpegels mit Lautsprechern bis zu 25 dB [10] und mit Auf-Zu-Ventilen
bis zu 12 dB [11] erzielt wurden. Die bei den voranstehend zitierten Arbeiten verwendeten
Stellglieder sind nicht geeignet, um eine Modulation des Kraftstoffmassenstromes in Druckzer
stäuber-Verbrennungssystemen für Flüssigtreibstoffe zu bewerkstelligen.
Von experimentellen Untersuchungen auf dem Gebiet der aktiven Unterdrückung von Verbren
nungsinstabilitäten bei Flüssigtreibstoff-Verbrennungssystemen, wie sie vornehmlich in Flug
triebwerken, Nachbrennern und Raketenantrieben zum Einsatz kommen, wurde bisher nicht
berichtet. Außer einer theoretischen Untersuchung aus dem Jahre 1952 auf dem Gebiet der
aktiven Regelung von Verbrennungsinstabilitäten in Raketenantrieben mittels Kraftstoffmodu
lation, deren konstruktiver Aufbau bzw. Antriebselemente nicht näher beschrieben wurden [12],
gibt es noch eine Patentanmeldung aus dem Jahre 1990 von General Electric [1]. In der Pa
tentanmeldung von GE wird als Stellglied für eine aktive Unterdrückung von Verbrennungsin
stabilitäten die Modulation des Brennstoffmassenstroms vorgeschlagen. Hierzu soll ein Servo
ventil eingesetzt werden. Diese Servoventile haben jedoch den Nachteil, das ihr Frequenzgang
schon bei Frequenzen um 150 Hz abknickt und deshalb nur zur Ausregelung von niederfre
quenten Verbrennungsschwingungen eingesetzt werden können. Für den Frequenzbereich von
ca. 50 bis über 1000 Hz sind bis dato keine Stellglieder zur Modulation des Flüssigtreibstoffes
bekannt. Die Notwendigkeit der Entwicklung neuer leistungsfähiger und robuster Aktuatoren
läßt sich auch aus einer neueren Veröffentlichung über die bisherigen Möglichkeiten zur akti
ven Unterdrückung von Verbrennungsinstabilitäten entnehmen [13].
Gegenstand der Erfindung ist ein Aktuator zum Beeinflussen des Brennstoffmassenstroms mit
dem Ziel, eine aktive Regelung von Verbrennungsinstabilitäten bei Flüssigtreibstoff-Brennern
und beliebigen Verbrennungssystem in einem Frequenzbereich von ca. 50 bis über 1000 Hz zu
ermöglichen. Eine Beeinflussung der mittleren Leistungsfreisetzung soll dabei unterbleiben. Au
ßerdem ist die Erfindung in einem wesentlich größeren Frequenzbereich als das oben be
schriebene Servoventil einsetzbar, leicht zu implementieren und störungsunempfindlich. Eine
Ansteuerung des Aktuators zur Schadstoffreduzierung sollte zudem gegeben sein. Der Betrieb
des Aktuators als Stellglied für die aktive Regelung von Verbrennungsinstabilitäten oder als
Mittel zur Schadstoffreduzierung ist hierbei parallel bzw. gleichzeitig oder auch jeweils separat
möglich.
Es ist bekannt, daß die pulsierende Verbrennung eine Verminderung der Schadstoffemissionen
bewirken kann [14]. Die Erfindung kann deshalb auch genutzt werden, derartige Pulsationen in
der Brennkammer durch die schwingende Kraftstoffzufuhr anzuregen. Damit stellt die Schad
stoffminderung bei der Verbrennung ein weiteres Einsatzgebiet für den Aktuator dar.
Verbrennungsschwingungen oder -lärm können auch durch unregelmäßige Zufuhr des Kraft
stoffs oder der Verbrennungsluft angeregt werden. Ein häufiger Fall dieser Zufuhrschwankun
gen betrifft die Kraftstofförderung durch die dazu eingesetzten Pumpen. Besonders gravierend
wirken sich diese Schwankungen in der Zufuhr des Kraftstoffes bei Gasturbinenbrennkammern
aus, da hierdurch in der nachgeschalteten Turbine die an sich schon hoch belasteten Turbinen
schaufeln durch dynamische Kräfte zusätzlich belastet werden und deren Lebensdauer somit
stark reduziert wird. Die Erfindung besitzt die notwendigen Voraussetzungen, um die von einer
Förder- oder Zumeßeinrichtung erzeugten Druckschwankungen in der Kraftstoffzufuhr auszu
regeln. Selbstverständlich läßt sich diese Möglichkeit des Ausregelns von unerwünschten
Druckschwankungen auch in anderen technischen Systemen einsetzen, bei denen mit Flüssig
keiten unter Druck manipuliert wird.
Weitere Anwendungsgebiete dieser Erfindung beziehen sich auf die Erzielung besonderer Ef
fekte bei Geräten zur Zerstäubung von Flüssigkeiten. Ein sich zeitlich schnell ändernder Zer
stäubungsdruck liefert aufgrund der Abhängigkeit von Tröpfchengrößenverteilung und Druck
die Möglichkeit, die gewünschte Tröpfchengrößenverteilung einzustellen. Weitere gewünschte
Effekte (z. B. spezielle Oberflächeneffekte bei der Lackierung) sind denkbar durch einen gezielt
steuerbaren zeitlich sich ändernden Massenstrom. Auch für diese Aufgabe liefert der Aktuator
eine mögliche Lösung.
Für hartnäckig festsitzende Verschmutzungen, Beschichtungen oder Ähnliches besteht die
Aufgabe die Reinigungs- bzw. Ablösungswirkung von Strahlreinigungsgeräten (z. B. Hochdruck
reiniger) zu erhöhen. Durch das Erzeugen von Druckpulsationen vor der Austrittsdüse wird ein
pulsierender Reinigungsstrahl erzielt. Dies ist mit der vorgestellten Erfindung möglich.
Die Massenstrommodulation von Flüssigkeiten, die von einer Fördereinrichtung unter Druck zu
einer Düse oder Drossel gefördert werden, läßt sich in einem Frequenzbereich von ca. 50 bis
über 1000 Hz auf geeignet Weise mit der Erfindung "Aktuator zum Aufprägen von Massen
strom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme" bewerkstelli
gen. Zur Modulation des Flüssigkeitsmassenstroms ist es notwendig, den Aktuator zwischen
der Düse (z. B. Mittel zur Zerstäubung von Flüssigkeit) und der Fördereinrichtung zu montieren.
Der Aktuator kann selbstverständlich auch von der Flüssigkeitsleitung zwischen Fördereinrich
tung und Düse durch eine Leitung abgesetzt montiert sein.
Die erfindungsgemäßen Aufgaben werden durch den Einsatz von elektrostriktiven oder magne
tostriktiven Elementen (weiterhin als Antriebselement bezeichnet) erreicht, die einen Kolben
antreiben, der zwischen diesen und der Flüssigkeit liegt. Diese Antriebselemente ermöglichen
hohe Stellkräfte bei hoher Dynamik. Der Kolben hat die Aufgabe, den Hub und die Stellkraft
vom Antriebselement auf die Flüssigkeit zu übertragen. Das Gesamtsystem Aktuatorgehäuse,
Aktuatorabschlußdeckel, Kolben und Antriebselement wird im weiteren als Aktuator bezeichnet.
Die Wirkungsweise der Erfindung läßt sich wie folgt darstellen:
Durch ein Stellsignal U wird eine Ausdehnung h des Antriebselementes bewirkt. Bei dynami
schen Änderungen dU/dt des Stellsignals U ergibt sich bei proportionaler Ausdehnung h des
Antriebselementes zum Stellsignal U, eine Bewegung dh/dt des Kolbens gemäß
h ∼ U bzw. v = dh/dt ∼ dU/dt.
Die Geschwindigkeit v des Kolbens ist gleich dh/dt. Durch die Kolbenstirnfläche A erhält man
hieraus einen Volumenstrom dVKolben/dt, der durch die Kolbenbewegung hervorgerufen wird,
gemäß
dVKolben/dt = A·dh/dt bzw. ΔKolben=A·v.
Bei inkompressiblen Medien, wie für Flüssigkeiten näherungsweise anzunehmen ist, ergibt sich
der zusätzlich durch die Kolbenbewegung erzeugte Massenstrom ΔKolben zu:
ΔKolben = ρ·ΔKolben = ρ·A·v.
Der durch die Kolbenbewegung erzeugt Massenstrom ΔKolben überlagert sich dem von der
Fördereinrichtung bzw. Massenstromregeleinrichtung vorgegebenen, zur Düse geförderten
Massenstrom Pumpe als Massenstromschwankung bzw. -modulation. Der aus der Düse aus
tretende Gesamtmassenstrom
Gesamt = Pumpe+ΔKolben.
Analog zur Massenstrommodulation ΔKolben wird dem von der Fördereinrichtung bzw. Mas
senstromregeleinrichtung vorgegebenen Druck p vor der Düse eine Druckschwankung Δp
überlagert. Die Erklärung hierfür ergibt sich aus dem Ausströmvorgang aus einer Düse, der
sich näherungsweise mit folgender Gleichung beschreiben läßt [15]:
p ∼ Gesamt 2.
Wird die Erfindung in einem Drucksystem eingesetzt, bei dem die Flüssigkeit von einer Pumpe
gefördert wird und durch eine Düse ausströmt, lassen sich nach vorhergehender Beziehung mit
dem Aktuator auch Druckschwankungen aufprägen. Bei einer Auslenkung des Antriebselemen
tes um die Mittellage lassen sich sowohl positive als auch negative Massenstrom- bzw. Druck
änderungen im Flüssigkeitsstrom erzeugen, wobei der mittlere Massenstrom, der von der För
dereinrichtung bzw. einer Massenstromregeleinrichtung vorgegeben wird, nicht beeinflußt wird.
Beim Einsatz von elektro- und magnetostriktiven Elementen ist aufgrund der geringen Zugbe
lastbarkeit dafür Sorge zu tragen, daß das Antriebselement immer unter einer Druckvorspan
nung steht. Diese Vorspannung wird üblicherweise durch Federelemente erzeugt. Bei dem Ak
tuator gemäß der Erfindung kann dieses Element entfallen, wenn ein genügend hoher Flüssig
keitsdruck im System vorhanden ist, der die Druckvorspannung auf das Antriebselement über
den Kolben aufprägt. Der Wegfall von Federelementen zur Vorspannung der Antriebselemente
stellt eine wesentliche vorteilhafte Wirkung der Erfindung dar, da Federelemente selbst je nach
Federkonstante eine Resonanzfrequenz besitzen, oberhalb der die Druckvorspannung des An
triebselementes nicht mehr gesichert ist. Da bei einem Aktuator gemäß Erfindung keine Fe
derelemente notwendig sind, lassen sich mit diesem wesentlich höhere Modulationsfrequenzen
erreichen.
Durch geeignete Abstimmung der Rohrleitungslänge (zwischen Fördereinrichtung und Aktuator
oder Aktuator und Düse) oder Veränderung der akustischen Abschlußbedingungen an der För
der- bzw. Zumeßeinrichtung oder/und der Düse ist es möglich, den Frequenzgang des Aktua
tors gezielt zu verbessern, indem die akustische Rohrleitungseigenfrequenz angeregt wird und
damit der Leitungsresonanzeffekt genutzt wird.
Ein erfindungsgemäßer Flüssigkeitsaktuator weist verschiedene weitere Vorteile auf. Aufgrund
des einfachen und kompakten Aufbaus ist zum einen eine leichte Implementierung in die För
derleitung möglich und zum anderen aufgrund der wenigen bewegten Teile eine große Stö
rungsunempfindlichkeit gewährleistet. Die Verwendung von elektrostriktiven oder magneto
striktiven Bauteilen als Antriebselement für die Modulationskolben erschließt einen großen Fre
quenzbereich, in dem die Erfindung eingesetzt werden kann. Aufgrund der Funktionsweise des
Aktuators ist es nicht notwendig, bei der Massenstrom- bzw. Druckmodulation der Flüssigkeit
einen Strömungsquerschnitt definiert zu verändern, wie es bei allen ventilbasierenden Kon
struktionen unabdingbar ist. Bei diesen Systemen haben Temperaturschwankungen einen star
ken Einfluß auf die Funktionsweise, insbesondere wenn als Antrieb magneto- oder elektrostrik
tive Elemente eingesetzt werden, da diese nur sehr kleine Stellwege ermöglichen, die meist in
derselben Größenordnung wie die Temperaturdehnungen des Gehäuses sind. Aus diesem
Grund ist der Aktuator, der gemäß der Erfindung die Massenstrom- bzw. Druckmodulation ohne
definierte Querschnittsänderung bewirkt, in seiner Funktionsweise praktisch unabhängig von
Temperaturschwankungen.
Die oben beschriebenen vorteilhaften Eigenschaften führen dazu, daß auf dem Gebiet der ak
tiven Unterdrückung von Brennkammerschwingungen neben niederfrequenten Verbrennungs
instabilitäten auch hochfrequente Oszillationen gedämpft werden können. Sowohl die Dämp
fung von selbsterregten, aufgrund von Rückkopplungseffekten zwischen Verbrennung und
Brennkammerakustik verursachten Brennkammerschwingungen als auch von fremderregten
Verbrennungsschwingungen, die z. B. durch unstetig arbeitende Fördereinrichtungen hervorge
rufen werden, ist möglich.
Neben der Einsatzmöglichkeit der Erfindung als Stellglied zum aktiven Dämpfen von Verbren
nungsschwingungen eignet sich diese auch als Aktuator zur externen Anregung der Verbren
nung, um eine Schadstoffreduktion zu bewirken. Hierbei ist es möglich den Aktuator extern zur
Schadstoffminderung anzusteuern und gleichzeitig diesen als Stellglied zur aktiven Regelung
von eventuell auftretenden Verbrennungsschwingungen heranzuziehen. Hierzu werden die bei
den Ansteuersignale einfach überlagert und dem Aktuator zugeführt.
Oft reicht die ablösende Wirkung des Flüssigkeitsstrahles von Reinigungsgeräten (z. B. Hoch
druckreiniger) nicht aus, um fest haftende Verschmutzungen oder alte Oberflächenbeschich
tungen zu entfernen. In solchen Fällen läßt sich die schmutzlösende Wirkung durch einen pul
sierenden Reinigungsstrahl wesentlich verbessern. Mit dem erfindungsgemäßen Aktuator läßt
sich ein pulsierender Reinigungsstrahl erzeugen, wobei die Pulsationsintensität und -frequenz
in weiten Bereichen einstellbar sind und somit dem jeweiligen Reinigungsproblem angepaßt
werden können.
Im folgenden wird die Erfindung mit weiteren Merkmalen und Vorteilen anhand der Beschrei
bung und durch Zeichnungen näher erläutert.
Abbildung 1 zeigt eine mögliche Ausführungsform der Erfindung in einer Prinzipskizze mit den
wichtigsten Bauteilen, wobei das Antriebselement aus einem elektrostriktiven oder magneto
striktiven Bauteil bestehen kann.
Abb. 2 zeigt die Erfindung in ein Flüssigkeitssystem integriert, wobei diese durch Leitun
gen von der Fördereinrichtung und Düsenkopf getrennt ist.
Abb. 3a zeigt exemplarisch zwei Frequenzgänge des Einspritzdrucks der Erfindung für
zwei unterschiedliche Rohrleitungslängen und bei Verwendung der gleichen Flüssigkeit (hier
Dieselkraftstoff).
Abb. 3b zeigt die entsprechenden Frequenzgänge der Auswirkung der Treibstoffmodula
tion auf die Verbrennung, um die Qualität des Aktuators als Stellglied zur Beeinflussung des
Massenstromes bzw. der Verbrennung für die aktive Regelung aufzuzeigen.
Abb. 4 zeigt den Verlauf der Frequenzmaxima verschiedener Ordnungen über die Rohr
leitungslänge aufgetragen (zwei Frequenzmaxima erster Ordnung sind in Abb. 3a für zwei
Rohrleitungslängen dargestellt).
Abb. 5 ist ein möglicher Aufbau des Aktuators zum aktiven Unterdrücken von Druck
schwankungen in Flüssigkeitsfördersystemen.
Abb. 6 ist ein möglicher Aufbau des Aktuators zum aktiven Unterdrücken von Verbren
nungsinstabilitäten und/oder aktiven Ausregeln von Druckschwankungen im Kraftstoffördersy
stem.
Abb. 7a zeigt ein erstes Ergebnis der experimentellen Untersuchungen, zur Unterdrückung
von Verbrennungsinstabilitäten bei einem 36 kW Dieselkraftstoffbrenner, mit dem erfin
dungsgemäßen Aktuator. Aufgetragen ist der Brennkammerschalldruck mit aktiver Kontrolle 41
und ohne aktive Kontrolle 40 der Verbrennung.
Abb. 7b zeigt die Beträge der Frequenzspektren der Signale 7a mit aktiver Kontrolle 43
und ohne aktive Kontrolle 42 der Verbrennung.
Die Bauteile 4 bis 8 in Abb. 1 stellen das bisher mit Aktuator 1 bezeichnete Stellglied
dar. Die Flüssigkeit wird dem Aktuator 1 durch eine Leitung 17 zugeführt. Im Aktuatorgehäuse
4 wird der Flüssigkeit eine Druck- bzw. zeitliche Massenstromänderung durch, in diesem Fall,
zwei Kolben 6 aufgeprägt. Durch den Kolben 6 wird die notwendige Trennung und Abdichtung
zwischen der Flüssigkeit und dem Antriebselement sichergestellt. Die Kolben 6 werden ihrer
seits von zwei Antriebselementen 7 angetrieben, welche entweder elektrostriktive oder magne
tostriktive Bauelemente sein können. Die Auslenkung bzw. Länge der Antriebselemente 7 wird
durch das Stellsignal 14 gesteuert. Die Antriebselemente 7 stützen sich zur Kraftaufbringung
auf die Kolben 6 an den Gehäusedeckeln 5 ab. Die notwendige Rückstellkraft für die Kolben 6
wird durch den Flüssigkeitsdruck aufgebracht. Die Kolben 6 haben die Aufgabe, die Massen
strommodulation durch Vergrößerung oder Verkleinerung ihrer Stirnfläche im Vergleich zu den
Stirnflächen der Antriebselementen 7 zu erhöhen oder zu verringern. Die Verwendung von zwei
oder mehr Kolben 6 und Antriebselementen 7 ist nicht notwendig, jedoch kann mit der Anzahl
an Kolben 6 und Antriebselementen 7 die Leistung des Aktuators 1 gesteigert werden. Im glei
chen Sinne können natürlich auch mehrere Aktuatoren 1 in der Flüssigkeitsleitung plaziert wer
den. Bei mehreren Kolben 6 und Antriebselementen 7 ist auf die richtige Ansteuerung 14 dieser
zu achten, die Längenänderung der Antriebselemente 7 hat dabei in gleicher Weise (positive
Dehnung bzw. negative Dehnung) zu erfolgen.
Die Form des Kolbens 6, des Zylinders im Aktuatorgehäuse 4 und des Antriebselementes 7
sollen vorzugsweise zylindrisch ausgeführt werden. Die Form der Kolbenstirnfläche, die der
Flüssigkeit zugewandt ist, kann verschiedene Geometrien aufweisen. Eine Befestigung der
Antriebselemente 7 am Aktuatorabschlußdeckel 5 und am Kolben 6 ist nicht notwendig, da das
Antriebselement 7 nur Druckkräfte zu übertragen hat. Das Antriebselement wird durch eine
geeignete Passung im Kolben 6 und im Aktuatorabschlußdeckel 5 zentriert, geführt und gegen
ein Verkippen der Antriebselemente 7 gegenüber den Kolben 6 und Aktuatorgehäusedeckeln 5
geschützt. Das Aktuatorgehäuse 4, die Aktuatorabschlußdeckel 5 und die Kolben 6 sind mög
lichst steif auszuführen, um mögliche Verformungen aufgrund der hohen Stellkräfte der An
triebselemente 7 bzw. Drücke der Flüssigkeiten auf die Kolben 6 und das Aktuatorgehäuse 4 zu
minimieren, da ansonsten der effektiv nutzbare Stellweg der Antriebselemente 7 verringert
würde. Die Verbindung zwischen dem Aktuatorgehäuse 4 und dem Aktuatorabschlußdeckel 5
ist mit den bekannten Methoden, wie z. B. Schrauben, Nieten, Löten, Schweißen usw., ebenfalls
möglichst steif auszuführen. Für die Funktion ist es förderlich auf eine genaue Zentrierung fol
gender Bauteile zu achten: Aktuatorgehäuse 4, Aktuatorabschlußdeckel 5, Kolben 6 und An
triebselemente 7. Die Flüssigkeitsförderleitungen 17 und 18 sind aus den vorgenannten Grün
den ebenfalls möglichst steif auszuführen, z. B. Kupfer- oder Stahlrohrleitungen, keine Kunst
stoff- oder Gummischläuche. Die Verbindung der Flüssigkeitsförderleitungen 17 und 18 sind
mit den bekannten Methoden, wie z. B. Schneidringverschraubungen, Rohrgewinde, Löten,
Schweißen usw., am Aktuatorgehäuse 4 anzubringen.
Die Abdichtung zwischen dem Kolben 6 und seiner Führung bzw. dem Zylinder im Aktuatorge
häuse 4 wird mittels bekannter Methoden zur Abdichtung, z. B. O-Ring 8, bewerkstelligt. Ein
Verschleiß der Dichtungsbauteile durch das Bewegen der Kolben 6 ist auszuschließen, da die
Kolben 6 keine nennenswerten Hübe aufgrund der geringen Stellwege der Antriebselemente 7
ausführen.
Der Stellweg des Antriebselementes 7 kann über einen auf ihm angebrachten Dehnmeßstreifen
(DMS) überwacht werden und wird im weiteren als Überwachungssignal bezeichnet. Das Über
wachungssignal vom DMS kann als Eingangssignal für einen Regler 31 oder 39 dienen. Die
Durchführung der Überwachungs- und Stellsignalleitungen 14 für das Antriebselement 7 kann
durch das Aktuatorgehäuse 4 oder durch den Aktuatorabschlußdeckel 5 oder zwischen beiden
erfolgen und muß nicht zwingend abgedichtet sein. Eine leichtere Montage und Demontage
wird erreicht, wenn die Überwachungs- und Stellsignalleitungen 14 zwischen Aktuatorgehäuse
4 und Aktuatorabschlußdeckel 5, z. B. in einer Nut, durchgeführt werden.
Durch Verlustleistung kann es zu einer Erwärmung der Antriebselemente 7 kommen, wodurch
deren Lebensdauer beeinträchtigt werden kann. Aus diesem Grund ist es möglich die An
triebselemente durch Spülen mit einem geeigneten Medium, z. B. Luft, zu kühlen. Das Kühlme
dium kann in geeigneter Weise durch Öffnungen, z. B. Bohrungen, im Aktuatorgehäuse 4
und/oder Aktuatorabschlußdeckel 5 zu- und abgeführt werden.
Die Integration des Aktuators 1 in das Fördersystem wird beispielshaft in Abb. 2 erläu
tert. Die Montage des Düsenkopfes 2 kann direkt am Aktuatorgehäuse 4 oder durch eine Lei
tung 18 von diesem getrennt erfolgen. Das gleiche gilt für die Fördereinrichtung 3. Weitere im
Fördersystem integrierte Bauteile, wie z. B. Massenstromregel-, Rückschlag- und Überdruck
ventile sind für die Funktionsweise des Aktuators 1 nicht hinderlich, beeinflussen aber eventuell
den nutzbaren Frequenzbereich. Um die Funktionsweise der Erfindung sicherzustellen, ist die
Flüssigkeit möglichst gas- bzw. luftfrei zu fördern. Zudem ist die Konstruktion des gesamten
Fördersystems so auszuführen, daß im System enthaltene Gas- bzw. Luftblasen automatisch
bei der Inbetriebnahme über die Düse ausgetragen werden. Ist dies nicht gewährleistet, so
müssen an kritischen Stellen des Fördersystems Entlüftungsmöglichkeiten vorgesehen werden.
Zur Überwachung des Flüssigkeitsdrucks vor bzw. nach dem Aktuator können in die Förderlei
tung 17, 18 Druckwandlermittel 15, 16 eingesetzt werden. Der Drucksensor 15 dient dazu, die
Qualität der zu erzielenden Druckmodulation zu messen und liefert damit indirekt ein Maß für
die Massenstrommodulation.
Regt man mit dem Aktuator 1 die akustische Eigenfrequenz der Flüssigkeit im Fördersystem
an, das aus der Fördereinrichtung 3, den Flüssigkeitsförderleitungen 17 und 18, dem Aktuator 1
und dem Düsenkopf 2 besteht, erhält man einen ausgeprägten Resonanzpeak, der im weiteren
als Rohrleitungsresonanz bezeichnet wird. In Abb. 3a sind exemplarisch die Übertra
gungsfunktionen 19 und 20 des Einspritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator-
Stellsignal 14 für zwei verschiedene Rohrleitungslängen 17 aufgetragen, wobei als Flüssigkeit
Dieselkraftstoff eingesetzt wurde. Die Methode der Anregung der Rohrleitungsresonanz läßt
sich dazu nutzen, um in einem bestimmten Frequenzbereich gezielt eine Verbesserung des
Übertragungsverhaltens zu bekommen. Die Rohrleitungsresonanz läßt sich durch die Anord
nung der verschiedenen Elemente des Fördersystems sowie die Längen der Flüssigkeitsförder
leitungen 17 und 18 und diverse Einbauten z. B. Rückschlagventil, Massenstromregelventil usw.
beeinflussen. Hierzu lassen sich neben den Maxima erster Ordnung auch die höherer Ordnung
verwenden. Eine Ausweitung bzw. Veränderung des Übertragungsverhaltens (Einspritzdruck 30
bezogen auf unverstärktes Aktuator-Stellsignal 14) während des Betriebs, im Sinn der eben be
schriebenen Methode, ist z. B. durch variable im Betrieb abstimmbare Längen der Flüssigkeits
förderleitungen 17 und 18 möglich.
Um die Einflußmöglichkeit des Aktuators auf die Verbrennung zu zeigen, wurde in der Abb. 3b
entsprechend Abb. 3a die Auswirkung der Anregung auf die Flamme in der Fre
quenzgangdarstellung mit aufgezeichnet. Die zeitliche Leistungsfreisetzung der Verbrennung
wurde hierbei mit einem Photomultiplier 36 anhand der Strahlung des OH-Radikals gemessen.
Aus dem Verlauf ist zu entnehmen, daß der Aktuator 1 ein erhebliches Potential zur Beeinflus
sung der Verbrennung und damit zum aktiven Unterdrücken von Verbrennungsschwingungen
besitzt. Aufgrund der Tatsache, daß der Resonanzpeak sich durch die Rohrleitungslänge vari
ieren und damit der Frequenzbereich verstellen läßt, ist dieses Stellglied für die Ausregelung
von nieder- und hochfrequenten Verbrennungsinstabilitäten geeignet. Ein Aktuator mit diesen
Leistungsdaten ist bis dato nicht bekannt.
In der Abb. 4 ist der Verlauf der Frequenzmaxima des Übertragungsverhaltens des Ein
spritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator-Stellsignal 14 erster Ordnung 25,
zweiter Ordnung 26, dritter Ordnung 27 und vierter Ordnung 28 über der Länge der Flüssig
keitsförderleitung 17 aufgetragen. Aufgrund der akustischen Resonanzbedingung von Rohrlei
tungen erhält man hier Hyperbeln. Wegen der noch nicht näher bestimmten Abschlußbedin
gung an der Fördereinrichtung 3 und der Düse 2, ist eine genaue Modellierung (Beschreibung
durch Wellenform) bisher nicht möglich.
Druck- bzw. Massenstromschwankungen, die von Förder- oder Zumeßeinrichtungen erzeugt
werden, lassen sich durch eine Anordnung gemäß Abb. 5 ausregeln. Durch ein Druck
wandlermittel 16 werden die durch die Förder- oder Zumeßeinrichtungen erzeugten Druck
schwankungen gemessen und einem Regler 31 als Eingangssignal 29 zugeführt. Der Regler 31
erzeugt hieraus ein Aktuator-Stellsignal 14, das so gestaltet sein muß, daß die Druckschwan
kungen im Fördersystem durch destruktive Interferenz mit den durch den Aktuator 1 erzeugten
Druckschwankungen ausgelöscht werden. Der Regler kann z. B. aus einem Filter, Phasen
schieber und Verstärker oder aus einem adaptiven Filter etc. bestehen. Die Qualität der Auslö
schung der Druckschwankungen im Fördersystem kann mit dem Druckwandlermittel 15 ge
messen werden. Dieses Signal kann als Reglereingangssignal 30 zur Optimierung des Regel
verhaltens des Reglers 31 verwendet werden.
Abb. 6 zeigt einen möglichen Aufbau zur aktiven Unterdrückung von Verbrennungs
schwingungen mit dem erfindungsgemäßen Aktuator 1. In diesem Fall sind der Düsenkopf 2
sowie das Druckwandlermittel 15 direkt am Aktuator 1 angebaut. Dem Reglersystem 39 - das
entweder aus einem adaptiven Filter, einem Phasenschieber mit Verstärker oder ähnlichem
bestehen kann - wird als Eingangsgröße der Schalldruck 37 und/oder die Verbrennungsleistung
38 zugeführt. Eine Korrektur des Aktuator-Stellsignals 14 hinsichtlich Abweichungen, die auf
das Übertragungsverhalten des Aktuators zurückzuführen sind, ist durch Einleitung des Ein
spritzdrucksignals 30 in das Reglersystem möglich. Der Einspritzdruck wird mittels eines
Druckwandlermittels 15 im Aktuatorgehäuse 4 bzw. kurz vor dem Düsenkopf 2 gemessen. Aus
diesen Signalen (30, 37, 38) ermittelt der Regler 39 ein Stellsignal 14, das dem Aktuator 1 zur
Unterdrückung der Verbrennungsschwingung zugeführt wird. Aufgabe des Reglersystems 39 ist
es, den Aktuator 1 so anzusteuern, daß die Verbrennungsschwingung durch antizyklische
Brennstoffzufuhr - bezogen zur Leistungsschwankung der Verbrennung bzw. zur Schalldruck
schwingung in der Brennkammer - unterdrückt wird.
Mit der gleichen Anordnung lassen sich im Fördersystem auch Brennstoffdruckschwankungen
ausregeln, die andernfalls zu fremderregten Verbrennungsschwingungen führen würden. Ein
Ausführungsbeispiel für die Ausregelung dieser Brennstoffdruckschwankungen ist in Abb. 5
gegeben. In Ergänzung zu Abb. 5 zeigt Abb. 6, daß das aktive Unterdrücken von
selbsterregten Verbrennungsschwingungen und das Ausregeln von Brennstoffdruckschwan
kungen mit einem kombinierten Reglersystem 39 möglich ist.
Erste experimentelle Untersuchungen zur Unterdrückung von selbsterregten Verbrennungs
schwingungen nach dem Aufbau gemäß Abb. 6 haben gezeigt, daß Dämpfungen von bis
zu 40 dB unter Verwendung des Aktuators 1 in einem Ölzerstäuberbrenner mit 36 kW thermi
scher Leistung möglich sind. Das Reglersystem 39 bestand hierbei aus einem Filter zum Un
terdrücken von Rauschen, einem analogen Phasenschieber zum Phasenverschieben des Ein
gangssignals und einem Verstärker zur Ansteuerung des Aktuators 1. Diesem Reglersystem 39
wurde als Eingangssignal die Leistungsschwankung 38 der Verbrennung zugeführt, hier pha
senverschoben und verstärkt und anschließend dem Aktuator 1 als Stellsignal 14 zugeführt.
Die Phasenverschiebung wurde dabei so gewählt, daß es durch antizyklische Kraftstoffeinsprit
zung - bezogen zur Leistungsschwingung der Verbrennung in der Brennkammer - zu einer Un
terdrückung der Verbrennungsschwingung kam.
Um die Qualität der aktiven Regelung zu belegen, wurde das Brennkammerdrucksignal 37 mit
aktiver Unterdrückung 41 und ohne aktive Unterdrückung 40 aufgezeichnet und in Abb. 7a
aufgetragen. Die Frequenzanalysen mit aktiver Unterdrückung 43 und ohne aktive Unter
drückung 42, der Signalabschnitte 40 und 41 wurden in Dezibel in Abb. 7b aufgetragen.
1, Gulati, A.; Bigelow, E. C.: Patent: Aktive Regelung von durch Verbrennung hervorgerufe
ne Instabilitäten. Aktenzeichen: P 40 40 745.4. Anmelder: General Electric.
2, Schlagmüller, W.: Patent: Zumeßventil zur Dosierung von Flüssigkeiten oder Gasen. Ak tenzeichen: DE 35 33 975. Anmelder: Robert Bosch GmbH.
3, Rayleigh, J.: The Explanation of Certain Acoustical Phenomena. Nature, July 18, 1878, p. 319-321.
4, Gleis, S.; Rau, W.; Vortmeyer, D.: Beruhigung von Verbrennungsschwingungen im Pro zeßgaserhitzer einer Claus-Abgasreinigungsanlage - Eine Fallstudie. 15. Deutscher Flammentag, Bochum, 17. und 18. Sept. 1991, VDI-Bericht Nr. 922, 1991, p. 337-347.
5, Lang, W.; Poinsot, T.; Candel, S.: Active control of combustion instability. Combustion and Flame (ISSN 0010-2180), vol. 70, Dec. 1987, p. 281-289.
6, Poinsot, T.; Veynante, D.; Bourienne, F.; Candel, S. and Esposito, E.: Initiation and sup pression of combustion instabilities by active control. Symposium (International) on Com bustion, 22nd, Seattle, WA, Aug. 14-19, 1988. Proceedings (A90-32801 13-25), Pittsburgh, PA, Combustion Institute, 1989, p. 1363-1369.
7, Gutmark, E. C.; Parr, T. P.; Hanson-Parr, D. M.; Schadow, K. C.: Active Control of a Pre mixed Flame. AIAA-Paper 90-2448, Joint Propulsion Conference, 26th, Orlando, FL, July 16-18, 1990.
8, Williams, J. E. F.; Dines, P. J. A; Heckl, M. A.; Patent: Verbrennungssystem für ein Gasturbinentriebwerk. Aktenzeichen: P 34 39.903.8. Anmelder: gleich Erfinder.
9, Bloxsidge, G. J.; Dowling, A. P.; Hooper N.; Langhorne, P. J.: Active Control of Rehaet Buzz. AIAA-Paper 87-0433, Aerospace Sciences Meeting, 25th, Reno, NV, Jan. 12-15, 1987.
10, Billoud, G.; Huynh huu C.; Galland M. A.; Candel S.: Adaptive Active Control of Combu stion Instabilities. Submitted for puplication to Combustion Science and Technology, Aug. 1990. Revised version Dec. 1990.
11, Langhome, P. J.; Dowling, A. P.; Hooper, N.: Practical Active Control System for Com bustion Oscillations. Jornal of Propulsion and Power (ISSN 0748-4658), vol. 6, May-June 1990, p. 324-333.
12, Tsien, H. S.: Servo-Stabilization of Combustion in Rocket Motors. Journal of the American Rocket Society, Sept.-Oct. 1952, p. 256-268.
13, Candel, S. M.: Combustion Instabilities Coupled by Pressure Waves and their Active Con trol. Invited general lecture, 24th Symposium (International) on Combustion, Sydney, July 1992.
14, Keller, J. O.; Hongo, I.: Pulse Combustion the Mechanisms of NOx
2, Schlagmüller, W.: Patent: Zumeßventil zur Dosierung von Flüssigkeiten oder Gasen. Ak tenzeichen: DE 35 33 975. Anmelder: Robert Bosch GmbH.
3, Rayleigh, J.: The Explanation of Certain Acoustical Phenomena. Nature, July 18, 1878, p. 319-321.
4, Gleis, S.; Rau, W.; Vortmeyer, D.: Beruhigung von Verbrennungsschwingungen im Pro zeßgaserhitzer einer Claus-Abgasreinigungsanlage - Eine Fallstudie. 15. Deutscher Flammentag, Bochum, 17. und 18. Sept. 1991, VDI-Bericht Nr. 922, 1991, p. 337-347.
5, Lang, W.; Poinsot, T.; Candel, S.: Active control of combustion instability. Combustion and Flame (ISSN 0010-2180), vol. 70, Dec. 1987, p. 281-289.
6, Poinsot, T.; Veynante, D.; Bourienne, F.; Candel, S. and Esposito, E.: Initiation and sup pression of combustion instabilities by active control. Symposium (International) on Com bustion, 22nd, Seattle, WA, Aug. 14-19, 1988. Proceedings (A90-32801 13-25), Pittsburgh, PA, Combustion Institute, 1989, p. 1363-1369.
7, Gutmark, E. C.; Parr, T. P.; Hanson-Parr, D. M.; Schadow, K. C.: Active Control of a Pre mixed Flame. AIAA-Paper 90-2448, Joint Propulsion Conference, 26th, Orlando, FL, July 16-18, 1990.
8, Williams, J. E. F.; Dines, P. J. A; Heckl, M. A.; Patent: Verbrennungssystem für ein Gasturbinentriebwerk. Aktenzeichen: P 34 39.903.8. Anmelder: gleich Erfinder.
9, Bloxsidge, G. J.; Dowling, A. P.; Hooper N.; Langhorne, P. J.: Active Control of Rehaet Buzz. AIAA-Paper 87-0433, Aerospace Sciences Meeting, 25th, Reno, NV, Jan. 12-15, 1987.
10, Billoud, G.; Huynh huu C.; Galland M. A.; Candel S.: Adaptive Active Control of Combu stion Instabilities. Submitted for puplication to Combustion Science and Technology, Aug. 1990. Revised version Dec. 1990.
11, Langhome, P. J.; Dowling, A. P.; Hooper, N.: Practical Active Control System for Com bustion Oscillations. Jornal of Propulsion and Power (ISSN 0748-4658), vol. 6, May-June 1990, p. 324-333.
12, Tsien, H. S.: Servo-Stabilization of Combustion in Rocket Motors. Journal of the American Rocket Society, Sept.-Oct. 1952, p. 256-268.
13, Candel, S. M.: Combustion Instabilities Coupled by Pressure Waves and their Active Con trol. Invited general lecture, 24th Symposium (International) on Combustion, Sydney, July 1992.
14, Keller, J. O.; Hongo, I.: Pulse Combustion the Mechanisms of NOx
Production. Combu
stion and Flame 1990, Vol. 80, p. 219-237.
15, Beedgen, O.: Öl- und Gasfeuerungstechnik. 2. Auflage, Werner-Verlag 1984, p. 235-236.
15, Beedgen, O.: Öl- und Gasfeuerungstechnik. 2. Auflage, Werner-Verlag 1984, p. 235-236.
A Kolbenstirnfläche
h Ausdehnung des Antriebselementes
Gesamt Gesamt aus der Düse austretender Gesamtmassenstrom
Pumpe Pumpe von der Förder- bzw. Massenstromregeleinrichtung vorgegebener Massenstrom
p von der Förder- bzw. Massenstromregeleinrichtung vorgegebener Druck
t Zeit
U Aktuator-Stellsignal
v Geschwindigkeit des Kolbens
V Volumen
ΔKolben durch die Kolbenbewegung erzeugter Massenstrom
Δp vom Aktuator erzeugte Druckschwankung
ΔKolben durch die Kolbenbewegung erzeugter Volumenstrom
ρ Dichte der Flüssigkeit
h Ausdehnung des Antriebselementes
Gesamt Gesamt aus der Düse austretender Gesamtmassenstrom
Pumpe Pumpe von der Förder- bzw. Massenstromregeleinrichtung vorgegebener Massenstrom
p von der Förder- bzw. Massenstromregeleinrichtung vorgegebener Druck
t Zeit
U Aktuator-Stellsignal
v Geschwindigkeit des Kolbens
V Volumen
ΔKolben durch die Kolbenbewegung erzeugter Massenstrom
Δp vom Aktuator erzeugte Druckschwankung
ΔKolben durch die Kolbenbewegung erzeugter Volumenstrom
ρ Dichte der Flüssigkeit
Legende zu den Abb. 1 bis 7
1 Aktuator bestehend aus den Teilen 4 bis 8
2 Düsenkopf bestehend aus den Teilen 9 und 10
3 Flüssigkeitsfördereinrichtung bestehend aus den Teilen 11 bis 13
4 Aktuatorgehäuse
5 Aktuatorabschlußdeckel
6 Kolben
7 Antriebselement (hier im speziellen Piezoelement)
8, Dichtungselement (hier im speziellen O-Ring)
9, Düsen- bzw. Drosselgehäuse
10 Düse bzw. Drossel
11 Überdruck- bzw. Überströmventil
12 Druckerhöhungspumpe
13 Tank
14 Stellsignal für das Antriebselement des Aktuators
15 Druckwandlermittel (hier im speziellen Piezodruckaufnehmer) zur Erfassung des Flüssig keitsdruckes zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
16 Druckwandlermittel (hier im speziellen Piezodruckaufnehmer) zur Erfassung des Flüssig keitsdruckes zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
17 Flüssigkeitsförderleitung zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
18 Flüssigkeitsförderleitung zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
19 Übertragungsfunktion des Einspritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator- Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 470 mm
20 Übertragungsfunktion des Einspritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator- Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 380 mm
21 Abszisse mit der Einheit [bar/Volt], Einspritzdruck 30 [bar] (gemessen durch Druckwand lermittel 15) bezogen auf das unverstärkte Aktuator-Stellsignal 14 [Volt].
22 Übertragungsfunktion der Verbrennungsleistung 38 bezogen auf das unverstärkte Aktua tor-Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 470 mm
23 Übertragungsfunktion der Verbrennungsleistung 38 bezogen auf das unverstärkte Aktua tor-Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 380 mm
24 Abszisse mit der Einheit [kW/Volt], Verbrennungsleistung 38 in [kW] (gemessen durch Photomultiplier 36) bezogen auf das unverstärkte Aktuator-Stellsignal 14 [Volt].
25 Verlauf der Frequenzmaxima 1. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
26 Verlauf der Frequenzmaxima 2. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
27 Verlauf der Frequenzmaxima 3. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
28 Verlauf der Frequenzmaxima 4. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
29 Reglereingangssignal - Flüssigkeitsdruck zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
30 Reglereingangssignal - Flüssigkeitsdruck zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
31 Regler zur Unterdrückung von Druckschwankungen in der Flüssigkeitsförderleitung.
32 Luftverteilergehäuse
33 Flammhalter bzw. Stauscheibe
34 Brennkammer
35 Druckwandlermittel (hier im speziellen Kondensatormikrophon) zur Erfassung der Brenn kammerdruckschwingung
36 optischer Sensor (hier im speziellen Photomultiplier) zur Erfassung der Verbrennungslei stung
37 Reglereingangssignal - Brennkammerdruckschwingung
38 Reglereingangssignal - Verbrennungsleistung
39 Regler zur Unterdrückung von selbst- oder/und fremderregten Verbrennungsschwingungen
40 Brennkammerdrucksignal 37 einer selbsterregten Verbrennungsschwingung
41 Brennkammerdrucksignal 37 einer selbsterregten Verbrennungsschwingung, die mit Hilfe des Aktuators 1 und eines Reglers 39 gedämpft wurde
42 Frequenzspektrum von 40
43 Frequenzspektrum von 41
2 Düsenkopf bestehend aus den Teilen 9 und 10
3 Flüssigkeitsfördereinrichtung bestehend aus den Teilen 11 bis 13
4 Aktuatorgehäuse
5 Aktuatorabschlußdeckel
6 Kolben
7 Antriebselement (hier im speziellen Piezoelement)
8, Dichtungselement (hier im speziellen O-Ring)
9, Düsen- bzw. Drosselgehäuse
10 Düse bzw. Drossel
11 Überdruck- bzw. Überströmventil
12 Druckerhöhungspumpe
13 Tank
14 Stellsignal für das Antriebselement des Aktuators
15 Druckwandlermittel (hier im speziellen Piezodruckaufnehmer) zur Erfassung des Flüssig keitsdruckes zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
16 Druckwandlermittel (hier im speziellen Piezodruckaufnehmer) zur Erfassung des Flüssig keitsdruckes zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
17 Flüssigkeitsförderleitung zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
18 Flüssigkeitsförderleitung zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
19 Übertragungsfunktion des Einspritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator- Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 470 mm
20 Übertragungsfunktion des Einspritzdruckes 30 bezogen auf das unverstärkte Aktuator- Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 380 mm
21 Abszisse mit der Einheit [bar/Volt], Einspritzdruck 30 [bar] (gemessen durch Druckwand lermittel 15) bezogen auf das unverstärkte Aktuator-Stellsignal 14 [Volt].
22 Übertragungsfunktion der Verbrennungsleistung 38 bezogen auf das unverstärkte Aktua tor-Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 470 mm
23 Übertragungsfunktion der Verbrennungsleistung 38 bezogen auf das unverstärkte Aktua tor-Stellsignal 14 bei Rohrleitungslänge 380 mm
24 Abszisse mit der Einheit [kW/Volt], Verbrennungsleistung 38 in [kW] (gemessen durch Photomultiplier 36) bezogen auf das unverstärkte Aktuator-Stellsignal 14 [Volt].
25 Verlauf der Frequenzmaxima 1. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
26 Verlauf der Frequenzmaxima 2. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
27 Verlauf der Frequenzmaxima 3. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
28 Verlauf der Frequenzmaxima 4. Ordnung in Abhängigkeit von der Rohrleitungslänge
29 Reglereingangssignal - Flüssigkeitsdruck zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung 3 und Aktuator 1
30 Reglereingangssignal - Flüssigkeitsdruck zwischen Aktuator 1 und Düsenkopf 2
31 Regler zur Unterdrückung von Druckschwankungen in der Flüssigkeitsförderleitung.
32 Luftverteilergehäuse
33 Flammhalter bzw. Stauscheibe
34 Brennkammer
35 Druckwandlermittel (hier im speziellen Kondensatormikrophon) zur Erfassung der Brenn kammerdruckschwingung
36 optischer Sensor (hier im speziellen Photomultiplier) zur Erfassung der Verbrennungslei stung
37 Reglereingangssignal - Brennkammerdruckschwingung
38 Reglereingangssignal - Verbrennungsleistung
39 Regler zur Unterdrückung von selbst- oder/und fremderregten Verbrennungsschwingungen
40 Brennkammerdrucksignal 37 einer selbsterregten Verbrennungsschwingung
41 Brennkammerdrucksignal 37 einer selbsterregten Verbrennungsschwingung, die mit Hilfe des Aktuators 1 und eines Reglers 39 gedämpft wurde
42 Frequenzspektrum von 40
43 Frequenzspektrum von 41
Claims (9)
1. Aktuator (1), dadurch gekennzeichnet, daß dieser zwischen einer Düse
(Drossel) (2, 10) und einer Flüssigkeitsfördereinrichtung (3) geschaltet werden kann mit der
Absicht, den konstanten Massenstrom bzw. Düsenvordruck zeitlich zu ändern, ohne den
Gleichanteil bzw. Mittelwert zu verändern. Die Druck- bzw. Massenstrommodulation wird
durch ein Antriebselement (7) bewerkstelligt, das einen Kolben (6) antreibt, der seinerseits
die Stellkraft des Antriebselementes (7) auf die Flüssigkeit überträgt und dadurch eine zeit
liche Druck- bzw. Massenstromänderung bewirkt. Das Antriebselement (7) besteht aus ei
nem elektrostriktiven oder magnetostriktiven Bauteil. Der Kolben (6) bewirkt über seine
Stirnfläche, die anders als die Stirnfläche des Antriebselementes (7) sein kann, eine Ver
stärkung der zeitlichen Druck- bzw. Massenstromänderung. Zur Ausführung des Aktuators
(1) gemäß der Erfindung können ein oder mehrere Kolben (6) mit Antriebselement (7) ein
gesetzt werden. Durch den Einsatz von mehreren Kolben (6), erhält man eine Steigerung
der Aktuatorleistung.
2. Aktuator (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die akustische
Resonanzfrequenz im Rohrleitungssystem (17, 18) zwischen Flüssigkeitsfördereinrichtung
(3) und Düse (2, 10), in dem der Aktuator (1) eingebaut ist, gezielt abgestimmt wird, um in
einem gewünschten Frequenzbereich eine Verbesserung des Übertragungsverhaltens zu er
reichen. Die Resonanzfrequenz des Rohrleitungssystem (17, 18) kann z. B. durch eine Ände
rung der Rohrlängen sowie der akustischen Abschlußbedingungen an der Düse (10), Druck
erhöhungspumpe (12), Überdruckventil (11) etc. abgestimmt werden.
3. Aktuator (1) nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dieser in
einem Einspritzsystem zwischen der Flüssigkeitsfördereinrichtung (3) und der Düse
(Drossel) (2, 10) eingesetzt und dazu benutzt wird, in der Zufuhrleitung (18) zur Düse (2, 10)
Druckschwankungen auszuregeln, die z. B. durch die Fördercharakteristik der Pumpe (z. B.
Kolbenpumpen, Zahnradpumpen) (12) oder anderer Bauelemente (z. B. Überdruckventil)
(11) erzeugt werden. Das Stellsignal (14) für den Aktuator (1) wird durch einen Regler (31)
bereitgestellt, dem als Eingangssignal (29) der Flüssigkeitsdruck zwischen Pumpe (12) und
Aktuator (1) über Druckwandlermittel (16) zugeführt wird. Als weiteres Eingangssignal (30)
in den Regler (31) dient die Flüssigkeitsdruckschwankung, bereitgestellt durch Druckwand
lermittel (15), zwischen Aktuator (1) und Düse (2, 10). Dieses Signal (30) gilt es durch den
Regelalgorithmus zu minimieren. Bei dem Regler (31) kann es sich sowohl um ein analoges
als auch um ein digitales System handeln. Zur Adaption des Reglers (31) kann als weiteres
Eingangssignal die Drehzahl der Druckerhöhungspumpe (12) herangezogen werden.
4. Aktuator (1) nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dieser in
einem Flüssigtreibstoff -Verbrennungssystem
(Statt der Bezeichnung Treibstoff bzw. Flüssigtreibstoff sind in den vorgenannten Ansprü
hen auch die Synonyme Brennstoff, Flüssigbrennstoff, Kraftstoff und Flüssigkraftstoff
mit gleicher Bedeutung einsetzbar. Bei Verbrennungssystemen, bei denen der Oxidator
in flüssiger Phase eingespritzt wird (H2-O2-Raketenantriebe), kann der Aktuator (1) ge
mäß den Ansprüchen 1 bis 8 mit gleicher Wirkung zur Druck- bzw. Massenstrommodula
tion des Oxidators eingesetzt werden wie ebenda beschrieben.)
z. B. in einer Gasturbine, Nachbrenner, Rake
tenantrieb als Stellglied für eine aktive Regelung zur Unterdrückung von Verbrennungsin
stabilitäten eingesetzt wird. Fremderregte Verbrennungsschwingungen, die auf Pumpen
druckschwankungen zurückzuführen sind, können durch die Verwendung eines Einspritzsy
stems nach Anspruch 3 ausgeregelt werden.
5. Aktuator (1) gemäß Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dieser
in einem Verbrennungssystem zum externen Anregen der Verbrennung eingesetzt wird, mit
dem Ziel der Reduktion von Schadstoffen.
6. Aktuator (1) nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dieser in
einem Verbrennungssystem mit Aktuator (1) nach Anspruch 4 und 5 zum externen Anregen
der Verbrennung mit dem Ziel der Schadstoffreduktion eingesetzt wird und gleichzeitig eine
Ausregelung von Verbrennungsinstabilitäten nach Anspruch 4 mit dem Aktuator (1) erfolgt.
Dies geschieht durch Addition beider Signale vor der Ansteuerung des Aktuators (1). Dem
Aktuator (1) wird die Summe der Signale zugeführt. Gleichzeitig kann ein Ausregeln von
Treibtstoff-Druckschwankungen
(Statt der Bezeichnung Treibstoff bzw. Flüssigtreibstoff sind in den vorgenannten Ansprü
hen auch die Synonyme Brennstoff, Flüssigbrennstoff, Kraftstoff und Flüssigkraftstoff
mit gleicher Bedeutung einsetzbar. Bei Verbrennungssystemen, bei denen der Oxidator
in flüssiger Phase eingespritzt wird (H2-O2-Raketenantriebe), kann der Aktuator (1) ge
mäß den Ansprüchen 1 bis 8 mit gleicher Wirkung zur Druck- bzw. Massenstrommodula
tion des Oxidators eingesetzt werden wie ebenda beschrieben.)
nach Anspruch 3 durchgeführt werden.
7. Aktuator (1) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß dem Regelsy
stem (39) als Eingangssignal sowohl die Leistungsschwankung der Verbrennung (38) über
optoelektrische Wandler (36) als auch die Druckschwankungen im Verbrennungssystem
(37) über Druckwandlermittel (35) zugeführt werden. Dabei wird das Leistungssignal (38) als
Rückkoppelsignal und das Drucksignal (37) als Optimierungsgröße verwendet, die es zu
minimieren gilt bzw. umgekehrt.
8. Aktuator (1) nach Anspruch 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß dem Reg
lersystem zusätzlich der Einspritzdruck (30) zwischen Aktuator (1) und Düse bzw. Drossel
(2, 10) zugeführt wird, um eine Korrektur des Aktuator-Stellsignals (14) hinsichtlich der Ab
weichungen, die auf das Übertragungsverhaltens des Aktuators (1) zurückzuführen sind, für
den Aktuator (1) zu ermöglichen.
9. Aktuator (1) nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dieser in
Systemen, bei denen Flüssigkeiten unter Druck zu einer Düse (2, 10) gefördert werden, zwi
schen der Düse (2, 10) und der Flüssigkeitsfördereinrichtung (3) eingebaut wird. Diese Sy
steme haben z. B. den Zweck, die Flüssigkeit entweder fein zu zerstäuben oder einen
scharfen Flüssigkeitsstrahl mit hohem Impuls zu bilden. Mit dem Einsatz des Aktuators (1)
können der Flüssigkeit frequenzabhängige Druck- bzw. Massenstrommodulation aufgeprägt
werden. Zweck dieser Maßnahme kann es sein, z. B. bei Lackierungen besondere Effekte,
bei Reinigungsgeräten eine erhöhte Reinigungswirkung usw. zu erzielen.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4241729A DE4241729A1 (de) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
ES93120001T ES2117086T3 (es) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Dispositivo de accionamiento para la imposicion de oscilaciones de corriente de masa o presion sobre corrientes de liquido bajo presion. |
EP93120001A EP0601608B1 (de) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
DE59308642T DE59308642D1 (de) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4241729A DE4241729A1 (de) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4241729A1 true DE4241729A1 (de) | 1994-06-16 |
Family
ID=6474960
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4241729A Withdrawn DE4241729A1 (de) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
DE59308642T Expired - Lifetime DE59308642D1 (de) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE59308642T Expired - Lifetime DE59308642D1 (de) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0601608B1 (de) |
DE (2) | DE4241729A1 (de) |
ES (1) | ES2117086T3 (de) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0726387A2 (de) * | 1995-02-13 | 1996-08-14 | ABB Management AG | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
DE19542918A1 (de) * | 1995-11-17 | 1997-05-22 | Asea Brown Boveri | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
WO1998012478A1 (de) | 1996-09-16 | 1998-03-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zur verbrennung von brennstoff mit luft |
DE19934612A1 (de) * | 1999-07-23 | 2001-01-25 | Abb Alstom Power Ch Ag | Verfahren zur aktiven Unterdrückung von strömungsmechanischen Instabilitäten in einem Verbrennungssystem sowie Verbrennungssystem zur Durchführung des Verfahrens |
DE10040868A1 (de) * | 2000-08-21 | 2002-03-07 | Alstom Power Nv | Verfahren zur Reduzierung thermoakustischer Schwingungen in Strömungskraftmaschinen mit einem Brennersystem |
DE10148603A1 (de) * | 2001-10-02 | 2003-04-17 | Siemens Ag | Aktoreinheit mit wenigstens zwei Aktorelementen |
DE19841329C2 (de) * | 1998-09-10 | 2003-04-17 | Daimler Chrysler Ag | Einspritzanlage für einen Verbrennungsmotor und Betriebsverfahren hierfür |
DE102006051375A1 (de) * | 2006-10-27 | 2008-04-30 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Aerodynamische Verkleidung für im Nebenstromkanal eines Gasturbinentriebwerks angeordnete Einbauten |
DE102006053278A1 (de) * | 2006-11-03 | 2008-05-08 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Brennkammervorrichtung |
CN104184366A (zh) * | 2014-07-21 | 2014-12-03 | 浙江大学 | 双向磁致伸缩式宽频振动能量采集器 |
DE102016225400A1 (de) * | 2016-12-19 | 2018-06-21 | Robert Bosch Gmbh | Dämpfungssystem in einem Hochdruck-Kraftstoffeinspritzsystem |
WO2020200783A1 (de) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum steuern einer gasturbine |
DE102020101799A1 (de) | 2020-01-27 | 2021-07-29 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zum Betreiben eines Kraftstoffbrenners |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2726603B1 (fr) * | 1994-11-09 | 1996-12-13 | Snecma | Dispositif de controle actif des instabilites de combustion et de decokefaction d'un injecteur de carburant |
DE19636093B4 (de) | 1996-09-05 | 2004-07-29 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur akustischen Modulation einer von einem Hybridbrenner erzeugten Flamme |
DE19640980B4 (de) * | 1996-10-04 | 2008-06-19 | Alstom | Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer |
EP2097675A1 (de) * | 2007-01-02 | 2009-09-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Druckmessvorrichtung, brenner und brennstoffversorgung für eine gasturbine |
EP1942303A1 (de) * | 2007-01-02 | 2008-07-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenner für eine Gasturbine und Verfahren zur Steuerung der Kraftstoffzufuhr des Brenners |
CN108870439A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-23 | 中国东方电气集团有限公司 | 一种用于燃烧设备的燃烧振荡控制结构 |
GB201818268D0 (en) * | 2018-11-09 | 2018-12-26 | Rolls Royce | Shaft resonance control |
CN112128989A (zh) * | 2020-08-31 | 2020-12-25 | 华帝股份有限公司 | 一种热水器噪音自适应的控制方法及热水器 |
CN115193611B (zh) * | 2022-09-02 | 2023-07-25 | 江西奥普照明有限公司 | 一种led自动化喷涂生产线 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2525134A1 (de) * | 1974-06-05 | 1976-02-19 | Ici Ltd | Verfahren zur erzeugung eines troepfchenstroms |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3896889A (en) * | 1971-08-31 | 1975-07-29 | Hydroacoustic Inc | Hydroacoustic apparatus |
DE3521674A1 (de) * | 1985-06-18 | 1986-12-18 | Vadim Netanya Spolanski | Verfahren und vorrichtung fuer einen hydraulischen und/oder hydromechanischen kraftantrieb mittels impulserregten hohen und hoechsten drucken, mit nach frequenzperioden des erregten druckes und nach dessen groesse regelbarer druckvervielfachung |
DE4040745A1 (de) * | 1990-01-02 | 1991-07-04 | Gen Electric | Aktive regelung von durch verbrennung hervorgerufene instabilitaeten |
-
1992
- 1992-12-10 DE DE4241729A patent/DE4241729A1/de not_active Withdrawn
-
1993
- 1993-12-10 ES ES93120001T patent/ES2117086T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-10 EP EP93120001A patent/EP0601608B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-10 DE DE59308642T patent/DE59308642D1/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2525134A1 (de) * | 1974-06-05 | 1976-02-19 | Ici Ltd | Verfahren zur erzeugung eines troepfchenstroms |
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19504610C2 (de) * | 1995-02-13 | 2003-06-18 | Alstom | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
DE19504610A1 (de) * | 1995-02-13 | 1996-08-14 | Abb Management Ag | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
EP0726387A3 (de) * | 1995-02-13 | 1998-04-08 | Asea Brown Boveri Ag | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
EP0726387A2 (de) * | 1995-02-13 | 1996-08-14 | ABB Management AG | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
DE19542918A1 (de) * | 1995-11-17 | 1997-05-22 | Asea Brown Boveri | Vorrichtung zur Dämpfung thermoakustischer Druckschwingungen |
US5784889A (en) * | 1995-11-17 | 1998-07-28 | Asea Brown Boveri Ag | Device for damping thermoacoustic pressure vibrations |
WO1998012478A1 (de) | 1996-09-16 | 1998-03-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zur verbrennung von brennstoff mit luft |
US6052986A (en) * | 1996-09-16 | 2000-04-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for burning fuel with air |
DE19841329C2 (de) * | 1998-09-10 | 2003-04-17 | Daimler Chrysler Ag | Einspritzanlage für einen Verbrennungsmotor und Betriebsverfahren hierfür |
DE19934612A1 (de) * | 1999-07-23 | 2001-01-25 | Abb Alstom Power Ch Ag | Verfahren zur aktiven Unterdrückung von strömungsmechanischen Instabilitäten in einem Verbrennungssystem sowie Verbrennungssystem zur Durchführung des Verfahrens |
US6343927B1 (en) | 1999-07-23 | 2002-02-05 | Alstom (Switzerland) Ltd | Method for active suppression of hydrodynamic instabilities in a combustion system and a combustion system for carrying out the method |
DE10040868A1 (de) * | 2000-08-21 | 2002-03-07 | Alstom Power Nv | Verfahren zur Reduzierung thermoakustischer Schwingungen in Strömungskraftmaschinen mit einem Brennersystem |
DE10148603A1 (de) * | 2001-10-02 | 2003-04-17 | Siemens Ag | Aktoreinheit mit wenigstens zwei Aktorelementen |
DE10148603B4 (de) * | 2001-10-02 | 2004-02-19 | Siemens Ag | Aktoreinheit mit wenigstens zwei Aktorelementen |
DE102006051375A1 (de) * | 2006-10-27 | 2008-04-30 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Aerodynamische Verkleidung für im Nebenstromkanal eines Gasturbinentriebwerks angeordnete Einbauten |
DE102006053278A1 (de) * | 2006-11-03 | 2008-05-08 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Brennkammervorrichtung |
CN104184366A (zh) * | 2014-07-21 | 2014-12-03 | 浙江大学 | 双向磁致伸缩式宽频振动能量采集器 |
CN104184366B (zh) * | 2014-07-21 | 2016-03-23 | 浙江大学 | 双向磁致伸缩式宽频振动能量采集器 |
DE102016225400A1 (de) * | 2016-12-19 | 2018-06-21 | Robert Bosch Gmbh | Dämpfungssystem in einem Hochdruck-Kraftstoffeinspritzsystem |
DE102016225400B4 (de) | 2016-12-19 | 2022-12-29 | Robert Bosch Gmbh | Dämpfungssystem in einem Hochdruck-Kraftstoffeinspritzsystem |
WO2020200783A1 (de) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum steuern einer gasturbine |
US11898501B2 (en) | 2019-03-29 | 2024-02-13 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method for controlling a gas turbine by means of a future combustion dynamic |
DE102020101799A1 (de) | 2020-01-27 | 2021-07-29 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zum Betreiben eines Kraftstoffbrenners |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES2117086T3 (es) | 1998-08-01 |
EP0601608A1 (de) | 1994-06-15 |
EP0601608B1 (de) | 1998-06-03 |
DE59308642D1 (de) | 1998-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0601608B1 (de) | Aktuator zum Aufprägen von Massenstrom- bzw. Druckschwankungen auf unter Druck stehende Flüssigkeitsströme | |
DE69508344T2 (de) | Aktive Regeleinrichtung der Verbrennungsinstabilität und der Entkohlung eines Brennstoffeinspritzventils | |
DE3439903A1 (de) | Verbrennungssystem fuer ein gasturbinentriebwerk | |
KR100607012B1 (ko) | 가스연료 공급원과 연소기를 갖는 시스템용 장치 및 콘트롤러 | |
EP0925472B1 (de) | Verfahren zur unterdrückung von verbrennungsschwingungen und einrichtung zur verbrennung von brennstoff mit luft | |
DE2643996C2 (de) | Fallstromvergaser für Brennkraftmaschinen | |
DE19636093B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur akustischen Modulation einer von einem Hybridbrenner erzeugten Flamme | |
DE102009012914A1 (de) | Aktive Musterfaktorsteuerung/regelung für Gasturbinenmotoren | |
WO1993010401A1 (de) | Einrichtung zur unterdrückung von verbrennungsschwingungen in einer brennkammer einer gasturbinenanlage | |
DE102009020353A1 (de) | Proportionale Brennstoffdruckamplitudensteuerung/regelung in Gasturbinenmotoren | |
DE102011055024A1 (de) | System und Verfahren zur Verbrennungsdynamiksteuerung durch akustische Steuerung/Unterdrückung von Brennstoffdurchflussschwankungen an einer Brennstoffeinspritzstelle | |
DE19948674B4 (de) | Verbrennungseinrichtung, insbesondere für den Antrieb von Gasturbinen | |
EP0974788B1 (de) | Vorrichtung zur gezielten Schalldämpfung innerhalb einer Strömungsmaschine | |
DE4040745A1 (de) | Aktive regelung von durch verbrennung hervorgerufene instabilitaeten | |
DE10213682A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Kontrolle von thermoakustischen Instabilitäten bzw. Schwingungen in einem Verbrennungssystem | |
EP1429004B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Beeinflussung thermoakustischer Schwingungen in Verbrennungssystemen | |
DE19641843A1 (de) | Stabilisierung von Druckschwingen in Verbrennungsvorrichtungen sowie Verfahren hierfür | |
EP1182399A2 (de) | Verfahren zur Reduzierung thermoakustischer Schwingungen in Strömungskraftmaschinen mit einem Brennsystem | |
DE102005001807A1 (de) | Verfahren zum Erhitzen eines Industrieofens und dafür geeignete Vorrichtung | |
EP1114967B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Unterdrückung von Strömungswirbeln innerhalb einer Brennkammer einer Strömungskraftmaschine | |
EP1429002A2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Beeinflussung thermoakustischer Schwingungen in Verbrennungssystemen | |
DE69402627T2 (de) | Tintenstrahltröpchengenerator | |
DE10232291B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur aktiven Schallbekämpfung sowie Triebwerk für Flugzeuge | |
DE102007016626A1 (de) | Einspritzventil und Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben des Einspritzventils | |
EP1524469A1 (de) | Vormischbrenner einer Gasturbine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: SIEMENS AG, 80333 MUENCHEN, DE |
|
8181 | Inventor (new situation) |
Free format text: GLEIS, STEPHAN, 83071 STEPHANSKIRCHEN, DE |
|
8130 | Withdrawal |