DE4137422C2 - Verfahren und Vorrichtung zur Leitwertmessung, insbesondere zur konduktiven Füllstandsmessung - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrich­ tung zur Leitwertmessung, insbesondere zur konduktiven Füllstandsmessung gemäß dem Oberbegriff des Patentan­ spruchs 1 bzw. 7, wie sie in dem Hauptpatent DE 41 26 091 C2 beschrieben sind.

Bei bekannten Verfahren und Vorrichtungen zur Füll­ standsmessung wird grundsätzlich mit Wechselspannung im Sondenstrom-Meßkreis gearbeitet, da die Verwendung von Gleichspannung infolge hierbei auftretender Elektroly­ se- oder Polarisationseffekte ungeeignet ist. In der Praxis sind in vielen Fällen zwischen der Meßsonde und dem Auswertgerät Verbindungsleitungen von erheblicher Länge bis zu 1000 m erforderlich. Dies führt zu unver­ meidlichen Leitungskapazitäten, die parallel zum zu de­ tektierenden Meßwiderstand liegen und das Meßergebnis verfälschen. Die Kabelkapazität bildet dabei trotz der relativ niedrigen Meßfrequenz einen störenden, parallel zur Elektrode liegenden Blindleitwert. Dies kann zur Folge haben, daß, z. B. bei Grenzstandmessungen, der Grenzschalter trotz noch unbedeckter Elektrode bereits anspricht. Zudem ist eine Detektion schwach leitender Füllgüter bzw. eine hochohmige Schleifenstromüberwa­ chung zur Kabelbruchdetektion nicht möglich.

Die im Hauptpatent DE 41 26 091 C2 beschriebene Füllstandsmessung ist als Grenzwertmessung ausgelegt, die keine kontinuierliche Füllstandsmessung erlaubt.

Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur konduktiven Füll­ stands-Grenzwertmessung ist auch aus DE 33 22 825 A1 be­ kannt. Bei dem dort beschriebenen Verfahren wird ein eine Meßsonde aufweisender Meßstromkreis mit Wechselspannung gespeist und Leitwertänderungen im Meßstromkreis erfaßt. Dabei wird ein dem im Meßstromkreis fließenden Strom ent­ sprechender Wert mit einem festen Referenzwert verglichen. Der Meßstromkreis wird mit rechteckförmiger Spannung ge­ speist.

Aus DE 32 05 925 A1 ist darüber hinaus ein Verfahren zum Steuern von Füllelementen einer Füllmaschine und eine Schal­ tungsanordnung zur Durchführung dieses Verfahren bekannt. Es ist ein Signalgeber vorgesehen, der auf die im Füllgefäß in vorbestimmter Füllhöhe angestiegene Flüssigkeit anspricht und den Belegungszustand durch ein abfragbares und auswert­ bares Signal wiedergibt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Leitwertmessung, insbesondere zur konduktiven Füllstandsmessung zu schaffen, das bzw. die eine Verringerung der Auswirkungen von Blindstrom­ komponenten in einfacher Weise ermöglicht und eine kon­ tinuierliche Füllstandsmessung erlaubt.

Diese Aufgabe wird mit den im Patentanspruch 1 bzw. 7 genannten Merkmalen gelöst.

Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprü­ chen angegeben.

Bei der Erfindung wird somit ein Ausgangssignal er­ zeugt, das für den aktuellen Leitwert, insbesondere den Füllstand repräsentativ ist und z. B. zur Steuerung ei­ nes Füllstandsanzeigers eingesetzt werden kann. Der Meßstromkreis wird dabei mit rechteckförmiger Spannung gespeist, die somit mit Ausnahme der Flankenübergänge keine Steigung besitzt. Die Kabelkapazität ruft folg­ lich nur jeweils im Anschluß an jede Flanke einen gemäß einer e-Funktion abfallenden Blindstromverlauf hervor, der kurz vor dem nächsten Flankenübergang bereits wei­ testgehend abgeklungen ist. Hierbei besteht die Mög­ lichkeit, durch mehrfache Abtastung des Spannungsver­ laufs während einer jeweiligen Halbperiode, z. B. in re­ gelmäßigen Abständen, den spannungsverlauf zu rekon­ struieren und hieraus Blindstromanteil und Real-Anteil (ohmscher Anteil) zu ermitteln. Die ohmsche Komponente repräsentiert dabei den wirksamen Meßstromkreis-Wider­ stand, so daß bei der analogen Auswertung eine zuver­ lässige Aussage über den Leitwert, insbesondere die Füllstandshöhe erzielbar ist. Der Blindstromanteil läßt sich somit rechnerisch ausmerzen, so daß die Detek­ tionsgenauigkeit sehr hoch ist. In besonders einfacher, bevorzugter Ausgestaltung wird statt einer Mehrfachmes­ sung je Halbperiode nur ein einziger Meßwert gewonnen, und zwar jeweils unmittelbar vor der nachfolgenden Spannungsflanke. Zu diesem Zeitpunkt ist die Blind­ stromkomponente bereits weitestgehend abgeklungen, so daß der Meßwert nahezu ausschließlich durch die ohmsche Komponente bestimmt ist. In dieser Ausführungsform ist folglich keinerlei Berechnung samt Mehrfach-Abtastung erforderlich, so daß der schaltungstechnische Aufbau äußerst einfach ist. Diese Variante läßt sich unter Nutzung preisgünstiger elektronischer Digitalbausteine in sehr einfacher und effektiver Weise realisieren. Ferner ergibt sich eine äußerst temperaturstabile Ar­ beitsweise.

Die Erfindung ermöglicht somit z. B. nicht nur eine ge­ nauere kontinuierliche Füllstandsdetektion bei gut lei­ tenden Flüssigkeiten, sondern auch eine Überwachung schwach leitender Füllgüter aufgrund der hohen Detek­ tionsgenauigkeit
Von Vorteil ist weiterhin, daß vom Meßsignal keine pn- Übergänge durchgesteuert werden müssen, so daß die Meß­ spannung sehr klein gewählt werden kann. Dies wirkt sich verlängernd auf die Elektrodenlebensdauer in ag­ gressiven Medien aus und ergibt vorteilhaft niedrige Energiewerte für den Betrieb in ex-geschützten Berei­ chen
Der Meßstrom kann während jeder oder jeder zweiten Halbwelle der rechteckförmigen Versorgungsspannung oder auch in noch größeren Periodenabständen abgetastet wer­ den. Die einmalige Abtastung pro Periode bringt den Vorteil, daß das Abtastsignal jeweils synchron mit der Versorgungsspannungsfrequenz erzeugt werden kann, was schaltungstechnisch einfach zu realisieren ist. Demge­ genüber bringt die Abtastung während jeder Halbwelle neben höherer Genauigkeit und Störsicherheit auch den Vorteil, daß eventuell unsymmetrisches Leitfähigkeits­ vermögen insbesondere der hinsichtlich ihres Füllstands zu überwachenden Flüssigkeit auf jeden Fall zu einer entsprechenden Stromerhöhung zumindest einer Polarität führt, die zuverlässig erfaßt und ausgewertet werden kann.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung weist als Spannungsge­ nerator einen Rechteck-Oszillator auf, der eine Recht­ ecksignalspannung erzeugt. Bei schaltungstechnisch sehr einfachem Aufbau wird somit definierte Rechteckspannung gewährleistet. Die Frequenz kann vorzugsweise ca. 110 Hz betragen. Dieser Frequenzwert bringt den Vor­ teil, daß einerseits jede Halbwelle ausreichend lang ist, damit der Blindstromanteil ausreichend abklingen kann, und andererseits dennoch ausreichend hohe Meßsi­ gnalrate erzielt wird.

Der Vergleicheranordnung ist ein Abtast- und Halteglied nachgeschaltet, das periodisch vorzugsweise bei jeder oder jeder zweiten Halbwelle der Ausgangsspannung des Rechteck-Oszillators angesteuert wird. Der Taktabstand kann zwar auch größer sein, jedoch tritt dann nachtei­ ligerweise ein entsprechender Informationsverlust auf, da zwischenliegende Halbwellen nicht mehr abgefragt und ausgewertet werden. Der Einsatz eines Abtast- und Halteglieds ermöglicht die periodisch zeitdiskrete Über­ nahme des Meßwertes zu definiert festgelegten Abtast- Zeitpunkten, an denen der Blindstromanteil bis auf ei­ nen unkritischen Rest abgeklungen ist. Dies unabhängig vom Wert des Ausgangssignals der Vergleicheranordnung, welches gegebenenfalls durch hohe Blindstromanteile des Meßwertes nach jeder Umschaltflanke bestimmt sein könn­ te. Vorhergehende oder nachfolgende Änderungen des Ver­ gleicher-Ausgangssignals beeinflussen das Ausgangssi­ gnal der Abtast- und Halteschaltung folglich nicht. Vorzugsweise ist die Ansteuerung des Abtast- und Halte­ glieds so gewählt, daß dieses nur jeweils in der zwei­ ten Hälfte einer Halbwelle, vorzugsweise in deren letz­ ten Viertel oder Zehntel, getaktet wird und somit die Meßspannung einen bereits verhältnismäßig stationären, den ohmschen Meßstromkreiswiderstand repräsentierenden Wert angenommen hat.

In bevorzugter Ausgestaltung wird der Takt für das Ab­ tast- und Halteglied von der, Ausgangsspannung des Rechteck-Oszillators abgeleitet, und zwar unter Phasen­ versatz gegenüber der an den Meßstromkreis angelegten Spannung. Dies hat den vorteilhaften Effekt, daß die Umschaltflanken und der Abtasttakt stets, selbst bei eventuellen Frequenzverschiebungen des Rechteck-Oszil­ lators, im Gleichtakt laufen. Die Phasenlage des Ab­ tasttaktes kann durch entsprechende Einstellung des Phasenversatzes gezielt derart festgelegt werden, daß die Abtastung stets kurz vor einer jeweiligen Umschalt­ flanke auftritt, d. h. das Ausgangssignal der Verglei­ cheranordnung zu jeweils diesem Zeitpunkt abgefragt wird.

Durch den Integrator am Ausgang des Abtast- und Halte­ glieds läßt sich dessen Ausgangssignal in ein kontinu­ ierliches Signal umsetzen, dessen Amplitude nur relativ geringe Schwankungen zeigt und für den jeweiligen Füll­ stand repräsentativ ist.

Die Erfindung ermöglicht in vorteilhafter Weise die Parallelschaltung eines Widerstands zur Meßsonde, so daß - unabhängig vom jeweiligen Flüssigkeitspegel - stets ein endlicher Widerstand des Meßstromkreises vor­ liegt. Der Maximalwiderstand des Meßstromkreises kann somit, bei intaktem Stromkreis, nicht über einen ent­ sprechenden Widerstandswert ansteigen, so daß der Re­ alteil des Meßstroms nicht unter einen entsprechenden Wert absinken kann. Durch Überwachung der Größe des Stromflusses ist es somit möglich, Störungen der Lei­ tungsverbindungen oder Leitungsunterbrechungen, die sich als starkes Absinken des Meßstroms bemerkbar ma­ chen, zu erkennen und entsprechende Sicherheitsmaßnah­ men einzuleiten.

In alternativer Ausgestaltung kann die Richtung der Stromspeisung der Meßsonde und des Meßwiderstands über eine getaktete Schaltanordnung periodisch umgepolt wer­ den, so daß die Meßsonde mit Rechteck-Wechselspannung gespeist wird. Die Schaltertaktung kann durch den Rechteck-Oszillator erfolgen, so daß die Anforderungen an dessen Rechteck-Ausgangsform etwas gemildert sind.

Dem Rechteck-Oszillator kann ein Frequenzteiler nachge­ schaltet sein, dessen Ausgangssignal die Schalteranord­ nung steuert. Hierdurch wird erreicht, daß die Recht­ eck-Wechselspannung an der Meßsonde entsprechend ver­ ringerte Frequenz besitzt und beide Halbperioden exakt gleich lang sind. Die höhere Ausgangsfrequenz des Rechteck-Oszillators kann dabei zugleich zur Taktung des Abtast- und Halteglieds eingesetzt werden, so daß dieses mit doppelt so hoher Frequenz wie die Meßsonde angesteuert wird und bei jeder Halbperiode ein Abtast­ signal erzeugt. Hierdurch läßt sich der Meßstrom noch genauer bei jeder Halbperiode abfragen.

Die Erfindung wird nachstehend anhand eines Ausfüh­ rungsbeispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben.

Bei dem in der einzigen Figur gezeigten Ausführungsbei­ spiel der Vorrichtung zur Leitwertmessung, speziell zur konduktiven Füllstandsmessung ist zwischen eine Plus- Leitung 1 und eine Minus-Leitung 2 ein Rechteck-Oszil­ lator 3 geschaltet, der auf einer Ausgangsleitung 4 ein rechteckförmiges Spannungssignal erzeugt. Die Ausgangs­ leitung 4 ist mit dem Eingang eines durch die Leitungen 1 und 2 mit Spannung versorgten Treibers 5 verbunden, der über einen Trennkondensator 6 eine Meßsonde 7 mit Rechteckspannung speist. Die Meßsonde 7 ist in einen hinsichtlich der Füllstandshöhe zu überwachenden Behäl­ ter 8 eingeführt, wobei sich der Stromfluß zwischen der Meßsonde 7 und dem Behälter 8 in Abhängigkeit von der Füllstandshöhe der im Behälter 8 befindlichen Flüssig­ keit verändert.

Der über die Meßsonde 7 und den Behälter 8 fließende Meßstrom erzeugt an einem Meßwiderstand 9, der einer­ seits mit dem Behälter 8 und andererseits mit einem auf Schaltungsnull liegendem Schirm 10 elektrisch leitend verbunden ist, einen entsprechenden Spannungsabfall, der als Meßspannung dient.

Die am Meßwiderstand 9 auftretende Meßspannung wird über eine Leitung 28, die mit einem Eingang eines Kom­ parators bzw. Vergleichers 12 verbunden ist, als für den Meßstrom repräsentativer Wert in Form einer Ist- Spannung an den Vergleicher 12, der zusammen mit zuge­ hörigen Schaltungswiderständen eine Vergleicheranord­ nung bildet, angelegt.

Mit dem Ausgang des Vergleichers 12 ist ein Abtast- und Halteglied in Form eines taktgesteuerten D-Flipflops 16 verbunden, das bei Auftreten eines Taktsignals an sei­ nem Takteingang CL das am D-Eingang anliegende Signal übernimmt. Der Takt zur Steuerung des D-Flipflops 16 wird über eine Taktleitung 17 gewonnen, die direkt mit der Ausgangsleitung 4 verbunden ist. Durch den Treiber 5 und weitere Komponenten wird eine geringfügige Pha­ senverschiebung bewirkt, so daß der Flankenwechsel des Taktsignals auf der Taktleitung 17 kurz vor den Über­ gangsflanken des Meßstroms durch die Meßsonde 7 auf­ tritt. Der Ausgang des Vergleichers 12 wird somit je­ weils kurz vor den Umschaltflanken der Rechteckspannung an der Meßsonde 7 abgefragt.

Am Ausgang des D-Flipflops 16 liegt ein Integrator aus einem Widerstand 29, einem Operationsverstärker 30 und einem Kondensator 31. Der Widerstand 29 ist in Reihe zwischen den Q-Ausgang des D-Flipflops 16 und den Operationsverstärker 30 geschaltet, während der Kondensa­ tor 31 im Rückkopplungszweig des Operationsverstärkers 30 liegt. Das Ausgangssignal des Operationsverstärkers 30 wird über eine Leitung 32 abgegeben und bildet das für den aktuellen Füllstand repräsentative Ausgangssi­ gnal der Füllstands-Meßvorrichtung.

Der Ausgang des Operationsverstärkers 30 ist über eine - mit der Leitung 32 verknüpfte - Leitung 33 mit dem Referenz-Eingang des Vergleichers 12 verbunden.

Die Schaltung besitzt folgende Funktionsweise:

Der im Meßstromkreis über die Meßsonde 7 und den Behäl­ ter 8 fließende Meßstrom wird über den Widerstand 9 in eine entsprechende Ausgangsspannung umgesetzt, die über den Vergleicher 12 mit der Ausgangsspannung des Inte­ grators 29, 30, 31 als Referenzgröße verglichen wird. Der Schaltzustand des Ausgangssignals des Vergleichers 12 hängt somit davon ab, welches der Signale auf den Leitungen 28 und 33 größeren Wert besitzt. Das Aus­ gangssignal des Vergleichers 12 bereitet das nachge­ schaltete D-Flipflop 16 über den D-Eingang vor. Der am D-Eingang des D-Flipflops 16 jeweils anliegende Polari­ tätsstatus wird durch den am Ende jeder Rechteckschwin­ gungsperiode auftretenden Taktimpuls, der über die Lei­ tung 17 an das D-Flipflop 16 angelegt wird, auf dessen Ausgang Q übertragen. Das durch die ansteigende Flanke des Rechteck-Ausgangssignals auf der Leitung 4 gebilde­ te Taktsignal auf der Leitung 17 tritt dabei kurz vor dem Umschalten der Spannungspolarität und damit des Stromflusses im Meßstromkreis auf. Dies ist durch die geringfügige Phasenverschiebung bedingt, die durch den Treiber 5 aufgeprägt wird und somit ein geringfügiges Nacheilen des Meßstromes bewirkt, sowie durch den Ver­ gleicher 12.

Das zwischen "0" und "1" wechselnde Ausgangssignal des D-Flipflops 16 wird über den Integrator 29, 30, 31 in­ tegriert, an dessen Ausgang sich somit ein Gleichspan­ nungspotential einstellt, das dem zeitdiskret bewerte­ ten Meßstrom linear proportional ist.

Aufgrund der erfindungsgemäßen Verschaltung pendelt das Ausgangssignal auf der Leitung 32 bei stationären Füll­ ständen periodisch geringfügig um einen den aktuellen Füllstand repräsentierenden Gleichspannungs-Grundanteil herum. Dieses Pendeln wird durch die Rückführung des Ausgangssignals auf den Vergleicher 12 als Referenzwert und die durch diesen gesteuerte Umschaltung des Aus­ gangssignals des D-Flipflops 16 zwischen "0" und "1" bewirkt. Um diese Schwankungen des Ausgangssignals auf der Leitung 32 zu vermeiden, kann in diese eine Glät­ tungsschaltung eingefügt werden, so daß bei stationären Füllständen jeweils auch ein stationäres Ausgangssignal erzeugt wird.

Beim dargestellten Ausführungsbeispiel ist als Strom/ Spannungswandler für den Meßstrom ein-endlicher Wider­ stand 9 gezeigt. In der Praxis ist es jedoch vorzuzie­ hen, diesen Widerstand 9 als elektronische Baustufe mit virtuellem Eingangswiderstand von 0 Ohm auszuführen. Dies hat den Vorteil, daß Linearitätsverfälschungen im Meßstromkreis vermieden werden.

Weiterhin wird bei dem dargestellten Ausführungsbei­ spiel lediglich ein Meßwert je Rechteckspannungsperiode gebildet. Es ist aber auch möglich, kurz vor dem Ende jeder Halbwelle des Rechteckspannungssignals jeweils abzutasten, so daß je Zyklus doppelt soviel Meßwerte gewonnen werden. Dies kann unter Einsatz der in Fig. 2 des Hauptpatentes DE 41 26 091 C2 gezeigten Schaltung realisiert werden, wobei die dort gezeigten Komponenten 13 bis 15, 18 bis 20, 26 und 27 entfallen und durch den Integrator 29, 30, 31 gemäß dem zuvor be­ schriebenen Ausführungsbeispiel und Rückkopplung von dessen Ausgang auf den Referenz-Eingang des Verglei­ chers 12 zu ersetzen sind.

Das erfindungsgemäße, kontinuierlich messende Verfahren sowie die beschriebene, erfindungsgemäße Vorrichtung sind nicht nur in der Füllstandmeßtechnik, sondern auch generell zur Leitwertmessung anwendbar.

In den Offenbarungsgehalt vorliegender Anmeldung werden hiermit ausdrücklich auch sämtliche Merkmale und Vor­ teile miteinbezogen, die in der Hauptpatentanmeldung 41 26 091.0-52 offenbart sind.

Claims (16)

1. Verfahren zur Leitwertmessung, insbesondere zur konduk­ tiven Füllstandsmessung, bei dem ein eine Meßsonde aufweisender Meßstromkreis mit Wechselspannung gespeist wird und Leitwertänderungen im Meßstromkreis durch Vergleich eines dem im Meßstromkreis fließenden Strom entsprechenden Werts mit einem Referenzwert erfaßt werden, wobei der Meßstromkreis mit rechteckförmiger Spannung gespeist wird und das beim Vergleich gewonnene Signal jeweils vor dem Auftreten von umschaltflanken der rechteckförmigen Spannung nach einem weitgehenden Abklingen des Blindstromanteils abgefragt und ausgewer­ tet wird, nach Patent DE 41 26 091, dadurch gekennzeich­ net, daß die bei der Abfragung gewonnenen Signalwerte in ein analoges, für den jeweiligen Leitwert repräsen­ tatives Ausgangssignal umgesetzt werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das beim Vergleich gewonnene Signal bei jeder oder jeder zweiten Halbwelle der rechteckförmigen Spannung abgefragt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich­ net, daß das beim Vergleich gewonnene Signal mehrfach während jeder oder zumindest einigen Halbwellen abge­ fragt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß aus den bei der mehrfachen Abfragung je Halbwelle gewonnenen Abtastwerten der Leitwert-Realanteil berech­ net wird.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das dem jeweiligen Leitwert bzw. Füllstand entsprechende analoge Ausgangssignal als Referenzwert eingesetzt wird.

6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das analoge Ausgangssignal durch Integration der abgefragten Werte gewonnen wird.

7. Vorrichtung zur Leitwertmessung, insbesondere zur konduktiven Füllstandsmessung, mit einem einen Recht­ eck-Oszillator aufweisenden Spannungsgenerator, der einen eine Meßsonde enthaltenden Meßstromkreis mit Wechselstrom speist und einer eine Vergleicheranordnung enthaltenden Auswerteeinrichtung, die den im Meßstrom­ kreis fließenden Strom nach einem weitgehenden Abklin­ gen des Blindstromanteils auswertet und ein entspre­ chendes Ausgangssignal erzeugt, wobei der Vergleicher­ anordnung ein Abtast- und Halteglied, das synchron mit der Ausgangs spannung des Rechteck-Oszillators steuerbar ist und ein das Ausgangssignal des Abtast- und Halte­ glieds integrierender Integrator nachgeschaltet sind, nach Patent DE 41 26 091, dadurch gekennzeichnet, daß das Ausgangssignal des Integrators (29, 30, 31) das Ausgangssignal der Auswerteeinrichtung (12, 16, 17, 28 bis 33) bildet.

8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Abtast- und Halteglied mehrfach während jeder oder zumindest einigen Halbwellen für eine Abtastung angesteuert wird.

9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Abtast- und Halteglied (16) jeweils in der zweiten Hälfte einer Halbwelle der an den Meß­ stromkreis angelegten Rechteckspannung, vorzugsweise in deren letzten Viertel, für eine Abtastung angesteuert wird.

10. Vorrichtung nach Anspruch 7, 8 oder 9, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Takt für das Abtast- und Halteglied (16) von der Ausgangsspannung des Rechteck-Oszillators (3) unter Phasenversatz gegenüber der an den Meßstrom­ kreis angelegten Spannung abgeleitet wird.

11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Ausgangssignal der Auswerteein­ richtung zur Vergleicheranordnung (12) als Referenzwert rückgekoppelt wird.

12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 11, gekenn­ zeichnet durch einen Strom/Spannungswandler zur Umset­ zung des im Meßstromkreis fließenden Stroms in eine entsprechende Spannung.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Strom/Spannungswandler als elektronische Bau­ stufe mit virtuellem Eingangswiderstand von 0 Ohm ausgebildet ist.

14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen die Meßsonde (7) und einen Meßwiderstand (9) im Meßstromkreis eine durch den Rechteck-Oszillator (3) gesteuerte Schalteranordnung zur periodischen Umpolung des Stromflusses durch die Meßsonde (9) geschaltet ist.

15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß dem Rechteck-Oszillator (3) ein Frequenzteiler nachgeschaltet ist, dessen Ausgangssignal die Schalter­ anordnung steuert.

16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß das Abtast- und Halteglied ein taktgesteuertes Flipflop ist.