DE3887848T2

DE3887848T2 - Als Druck- oder Flüssigkeitsniveau-Messgerät benutzter Bewegungssensor.

Info

Publication number: DE3887848T2
Application number: DE3887848T
Authority: DE
Inventors: Giovanni Bianco
Original assignee: SICEB SpA
Current assignee: Bitron SpA
Priority date: 1987-12-04
Filing date: 1988-11-29
Publication date: 1994-09-08
Anticipated expiration: 2008-11-30
Also published as: EP0319826A2; DE3887848D1; EP0319826B1; ATE101713T1; IT8768044A0; EP0319826A3; IT1211578B

Description

Die Erfindung betrifft einen Bewegungssensor, der als Druck- oder als Strömungsmittelpegel-Meßeinrichtung verwendet werden kann.
Es wird auf die Anwendung des Sensors auf dem Kraftfahrzeuggebiet Bezug genommen, um die Beschreibung zu vereinfachen, und insbesondere die Verwendung als Pegelmeßeinrichtung für Brennstoff, der im Tank enthalten ist. Selbstverständlich kann die Vorrichtung auch in anderer Weise angewandt werden.
Die Anzeige des Brennstoffpegels in einem Kraftfahrzeugtank erfolgt üblicherweise an einem Instrument, das ein Bewegungselement und einen Zeiger hat. Ein Beispiel des Arbeitsprinzips der derzeit hauptsächlich verwendeten Vorrichtungen zeigen die beigefügten Fig. 1-4.
Der Zeiger, der den Brennstoffpegel anzeigt, wird in eine Position gebracht, die durch die Vektorbeziehung (Fig. 1) der beiden Felder B&sub1; und B&sub2; bestimmt wird, die in einem 90º- Bereich entsprechend dem elektrischen Schaltbild des Prinzips der Fig. 2 zueinander verschoben werden. Der Strom in den beiden Wicklungen ändert sich entgegengesetzt bei einer Änderung der Spannung VR und bestimmt die Werte von B&sub1; und B&sub2;, die sich in einem Drehfeld proportional der Änderung von VR verbinden. Das Bewegungselement des Instruments und der zugehörige Zeiger halten dann entsprechend der neuen Richtung an.
Der größere Teil der heutigen Anwendungen erzeugt Änderungen von VR, die parallel einen Regelwiderstand zu den Wicklungen, z. B. A&sub2; haben. Der Abgriff dieses Regelwiderstands, der von einem geeigneten Hebel angetrieben wird, der vom Brennstoffpegel im Tank abhängt, bewegt sich auf der Oberfläche des Regelwiderstandes und liefert unterschiedliche Widerstandswerte in der o.e. Parallelschaltung. Diese Werte ändern sich in Abhängigkeit vom Pegel und erzeugen so Änderungen von VR.
Die Gesetzmäßigkeit, entsprechend der sich VR ändert, hängt von den Widerstandswerten von R&sub1; von A&sub1; und R&sub2; von A&sub2; und auch von dem Widerstandswert Ron ab, dem der Regelwiderstand für einen bestimmten Brennstoffpegel hat.
Unter Bezugnahme auf die Schaltung der Fig. 3, die das Ersatzschaltbild für die Schaltung der Fig. 2 zeigt, gilt, gesehen von Ron aus, daß
(1) VR = V·Ron / (R+Ron)
in der
V = VB·R&sub2;/(R&sub1;+R&sub2;) und R = R&sub1;·R&sub2;/(R&sub1;+R&sub2;).
Entsprechend der gerade beschriebenen Beziehung ändert sich VR in einem Spannungsfeld, das unten durch den Wert Vr = 0 (Maximaler Brennstoffpegel) und oben durch den Wert VR = V·Ron Max/(R+RonMax) (minimaler Brennstoffpegel) begrenzt wird (Fig. 3 und 4).
Diese Lösung, die in der DE-C-716728 beschrieben ist und die einen in den Brennstoff eingetauchten Regelwiderstand verwendet, um eine Spannung VR zu erzeugen, kann zu einigen Nachteilen führen, nämlich folgenden:
- Ein Gleitkontakt unterliegt der Abnutzung und kann ein mechanisches Klemmen hervorrufen.
- Es besteht die Möglichkeit, der Ablagerung von Verunreinigungen im Brennstoff auf der Widerstandsschicht mit möglichen Änderungen des Kontaktwiderstandes zwischen Abgriff, Regelwiderstand und Widerstandsschicht (falsche Information bei der Anzeige von Ron).
- Die Abhängigkeit von VR durch den Widerstandswert der beiden Wicklungen.
- Dämpfungsprobleme beim Ansprechen des Instruments, das selbst nicht in der Lage ist, Pegeländerungen infolge der Bewegung des Brennstoffs bei gleicher Menge zu integrieren.
Diese Probleme werden durch die Anwendung mechanischer Integratoren gelöst, um das Element in geeigneter Weise zu dämpfen, das den Pegel erfaßt, im allgemeinen ein Schwimmer.
- Es besteht ein Unsicherheitsbereich bei der Lampenschaltung, um den "Reserve"-Zustand zu signalisieren.
Die Erfindung schafft eine Lösung für diese Nachteile, indem der Regelwiderstand durch ein System ersetzt wird, das aufweist:
- Einen magnetischen Positionssensor, der weiterhin von einem Hebel mit einem Schwimmer angetrieben wird, und
- Eine elektronische Vorrichtung, die die Ausgangsspannung des magnetischen Sensors verarbeitet, und eine Spannung VR erzeugt, die derjenigen vollkommen gleich ist, die von dem Regelwiderstand erzeugt wird, jedoch ohne mechanische Kontaktprobleme (und Probleme der Impedanzanpassung), und zwar durch eine "Lokik"-Lösung der Dämpfungsprobleme der momentanen Pegeländerungen und der Unsicherheit der Reserve- Signalisierung.
Insbesondere schlägt die Erfindung die Bildung eines magnetischen Bewegungssensors entsprechend den Merkmalen des Anspruchs 1 vor.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der beigefügten Zeichnungen beispielsweise beschrieben.
Es zeigt:
Fig. 1-4: Schaltbilder und Diagramme, die auf bekannte, zuvorbeschriebene technische Verfahren Bezug nehmen,
Fig. 5: Eine Aufsicht des Sensors gem. der Erfindung,
Fig. 6a, 6b und 6c: Beispiele von Spannungswerten, die durch den Sensor der Fig. 5 und durch Ersatzschaltbilder definiert werden,
Fig. 7a, 7b und 7c: Signalverläufe, die aus den Spannungen der Fig. 6a, 6b und 6c erhalten werden,
Fig. 8: Ein Schaltbild der elektronischen Elemente, die mit dem Sensor verbunden sind,
Fig. 9: Ein Blockschaltbild einer Abwandlung der Schaltung der Fig. 8, und
Fig. 10: Ein Schaltbild einer Anwendung des Sensors als Strömungsmittel-Druckmeßeinrichtung.
Der magnetische Positionssensor 9 (Fig. 5) besteht aus einem Transformator mit einem magnetischen Kopplungskreis zwischen der Primärwicklung (P&sub1;, P&sub2;) und der veränderbaren Sekundärwicklung (S&sub1;, S&sub2;).
Die Veränderung der magnetischen Kopplung wird durch die Drehung des äußeren Teils 10 erhalten, die durch den Hebel 11 entsprechend dem Brennstoffpegel im Tank erzeugt wird. Ein Schwimmer (nicht gezeigt) ist mit dem Hebel 11 verbunden und taucht in den Tank.
Die Drehung des äußeren Teils 10 bezüglich des stationären Teils 12 ändert den magnetischen Widerstand des Magnetkreises, auf den die Sekundärwicklung S&sub1;&sub1; S&sub2; gewickelt ist.
Bei der relativen Position zwischen dem äußeren Teil 10 und dem stationären Teil 12, wie sie in Fig. 5 gezeigt ist, d. h. bei unter dem Pol P zentriertem Kopf T&sub2;, besteht ein minimaler magnetischer Widerstand und damit die maximale Kopplung zwischen der Primär- und der Sekundärwicklung. Unter den obigen Bedingungen und bei einer von einem Oszillator erzeugten und auf die Primärwicklung gegebenen Wechselspannung wird eine Wechselspannung gleicher Frequenz und maximaler Amplitude an der Sekundärwicklung (in Abhängigkeit vom Verhältnis zwischen der Anzahl der Windungen auf der Sekundärwicklung und der Anzahl der Windungen auf der Primärwicklung und auch von der Größer der Streuflüsse, die in jedem Falle wiederholbar ist) abgenommen.
Wenn unter dem Pol P ein Kopf T&sub1; zentriert wird, wird eine Spannung minimaler Amplitude an der Sekundärwicklung abgenommen, da nur ein kleiner Anteil des von der Primärwicklung erzeugten Flusses über den Kopf T&sub2; geschlossen wird, der einen großen Kopfspalt bildet.
Die in Fig. 8 gezeigte elektronische Schaltung schlägt vor, die Ausgangsspannung des magnetischen Positionssensors in eine Spannung VR umzusetzen, die sich entsprechend einer Beziehung ändert, die der obigen Beziehung (1) vollkommen gleich ist.
Eine Integrationszeitkonstante wird ebenfalls realisiert, die eine Pegelanzeige ermöglicht, die mit dem tatsächlichen Brennstoffinhalt in Verbindung steht, und aus der so Schwingungen des Schwimmers infolge unregelmäßiger Bewegungen des Motorfahrzeugs gefiltert sind.
Schließlich wird eine Anzeige des "Reserve"-Zustandes durch die Verwendung eines Hysteresekreises erzeugt, die frei von Unsicherheiten ist.
Die Erzeugung einer Spannung VR schlägt eine Beziehung ähnlich der Beziehung (1) vor.
(1) VR = V·Ron / (R+Ron), wird, wie bereits bei der Beschreibung der bekannten technischen Methode angegeben wurde, durch einen Oszillator 22 veränderbarer Frequenz erhalten, wobei ein Kondensator C&sub5;, der mit konstantem Strom zwischen einem unteren stationären Schwellwert Vb und einem oberen veränderbaren Schwellwert Va (Fig. 6a, 6b, 6c) geund entladen wird.
Die Spannung des Kondensators wird mit einem weiteren festen Spannungspegel V&sub5; als Eingangssignal eines Funktionsverstärkers verglichen, der ein Rechteckausgangssignal liefert, das eine Frequenz und ein Tastverhältnis (Fig. 7a, 7b, 7c) hat, die veränderbar sind, jedoch mit einem t&sub0;ff = Tfest. Der Mittelwert des Rechteckausgangssignales ist eine Spannung
(2) V = V'·ton /(T+ton)
vollkommen gleich der Beziehung (1). Bei der Beschreibung der Schaltung wird nun auf das Diagramm der Fig. 8 Bezug genommen.
Die Primärwicklung des Transformators, der den Sensor bildet, wird von einer Spannung erregt, die von dem Festfrequenzoszillator erzeugt wird, der im Block 20 (unterbrochene Linie) angegeben ist. Da der Oszillator entsprechend einer bekannten Schaltung aufgebaut ist, wird er nicht beschrieben.
Eine Frequenzspannung gleich der auf der Primärwicklung des Transformators ist an der Sekundärwicklung verfügbar. Diese Spannung, die eine Amplitude proportional dem Brennstoffpegel hat- wird durch den Teiler R&sub1;&sub3;, R&sub1;&sub4; auf den AC/DC Wandlerblock 21 gegeben, der als Eingang einen Funktionsverstärker OA5 hat, dessen Ausgangssignal mittels Transistoren TR6 und TR7, die als Sprunggeneratoren geschaltet sind, eine Ladung, bzw. eine Entladung von C&sub3; bewirkt.
Insbesondere erzeugt TR6 einen Eingangsstrom in C&sub3;, während TR7 einen Ausgangsstrom von C&sub3; erzeugt, so daß C&sub3; geladen oder entladen wird, wenn TR6 oder TR7 vorherrscht.
Die Spannung an C&sub3; hat das Bestreben, den Spitzenwert der Spannung zu erreichen, die auf den Eingang "-" von OA5 durch den Teiler R&sub1;&sub3;, R&sub1;&sub4; infolge des Betriebs von TR4 und TR5 gegeben wird.
Ein Rechtecksignal mit dem Mittelwert 0 wird am Teiler (unter Vernachlässigung der durch R&sub1;&sub2; gegebenen Vorspannung) festgestellt, da sie noch eine Spitzenamplitude proportional dem Brennstoffpegel hat. Die Transistoren TR4 und TR&sub5; sperren die Ladung oder Entladung von C&sub3; während der Halbperiode der Rechtecksignale infolge des Anschlusses des Ausgangs der Torschaltung A1 an die Basis von TR3 über R&sub1;&sub5;.
Die Richtung der Wicklung von S&sub1;, S&sub2; ist derart, daß die Sperrwirkung während der negativen Halbperiode am Eingang "-" von OA5 wirksam ist.
Das Klemmen von C&sub3; auf die Spannung am Eingang "-" von OA5 kann daher während der positiven Halbperiode erfolgen.
Bezüglich des Rechtecksignals wird C&sub3; auf den Spitzenwert dieses Rechtecksignals gebracht, so daß eine kontinuierliche Spannung proportional dem Brennstoffpegel im Tank (plus die Vorspannung von R&sub1;&sub2;) erzeugt wird, und ein Ansprechen auf Pegeländerungen mit einer konstanten der Zeitfunktion von C und des Stromwertes, der von C&sub3; ladenden oder entladenden Generatoren erzeugt wird, bewirkt wird.
Beim Ansprechen der Pegelmeßeinrichtung ermöglicht es diese Zeitkonstante den erforderlichen Dämpfungseffekt zu erzielen.
Der Spannungspegel an C&sub3; stellt den veränderbaren Schwellwert Va dar, der in Fig. 6a, 6b, 6c gezeigt ist und der dem Eingang "-" von OA6 zugeführt wird.
Der Pegel V, der durch den Teiler R&sub8;+R9+R&sub1;&sub0;+R&sub1;&sub1; und R&sub1;&sub2; umgesetzt wird, wird statt dessen am Eingang "-" von OA7 erhalten.
Der Kondensator C&sub5; des Blocks 22 oszilliert zwischen Vb und Va; der Aufbau des Oszillator ist gleich dem im Block 20 beschriebenen ohne Berücksichtigung des Funktionsverstärkers OAB.
Die Spannung am C&sub5; wird mittels OA13 mit einer Spannung VS verglichen, die in Fig. 6a, 6b und 6c gezeigt ist und durch den Teiler R&sub8;+R&sub9;+R&sub1;&sub0; und R&sub1;&sub1;+R&sub1;&sub2; erhalten wird.
Das Ausgangssignal von OA13 folgt dem Ablauf, wie er in Fig. 7a, 7b, 7c gezeigt ist, mit toff = T = konstant und Ton ist gleich variabel von Maximum auf Null.
Zur Klärung der Parameter, die die Analogie zwischen den Beziehungen (1) und (2) gültig machen, wird nun auf ein konkretes Beispiel des Systems bestehend aus einem Instrument mit den folgenden Daten (Fig. 2) Bezug genommen:
Wicklung A&sub1; mit einem Widerstand R&sub1; = 175 Ω
Wicklung A&sub2; mit einem Wiederstand R&sub2; = 147 Ω
Regelwiderstand mit MaxR = 300 Ω.
Daher ist (Fig. 2 und 3) für VB = 12V
R = 80Ω V = 5,48V.
Block 23 setzt die Wellenform am Eingang von R&sub2;&sub6;, die in Fig 7a gezeigt ist, in eine Gleichspannung am Ausgang von OA10 um, der VR bildet. Im Block 10 wird das Potentiometer R&sub3;&sub0; betätigt, um VR = 5,48V mit R&sub2;&sub6; eingestellt auf VB zu erhalten.
Dieser Zustand stellt die Ersatzschaltung bei nicht angeschlossenem Regelwiderstand dar, weshalb Ron = ∞ ton = ∞, die die selbe Ausgangsspannung an VR sicherstellen müssen.
Ein zweiter Zustand, den die Analogie der beiden Systeme fordert, ist:
Max Ron /R = Max Ton/T das ist: Max Ton/T = 3,75.
Aus Fig. 6a ist ersichtlich, daß:
Max Ton/T = Max (Va - VS)/(VS - Vb).
Wählt man VS - Vb = 0,28V, folgt daraus, daß:
Max (Va - VS) = 1,05V.
Dieser Zustand kann dadurch erreicht werden, daß der Trimmer R&sub1;&sub4; so betätigt wird, daß eine Änderung an C gleich 1,05V erreicht wird, wenn sich der magnetische Sensor von der Stellung entsprechend dem minimalen Brennstoffpegel auf den entsprechend dem maximalen Brennstoffpegel verschiebt. Die Spannung am C&sub3; entsprechend dem maximalen Brennstoffpegel (daher dem Minimalspannungswert am C&sub3;) muß mit VS übereinstimmen, weshalb auf den Trimmer R&sub1;&sub2; eingewirkt wird, um Ton = 0 (entsprechend R = 0) zu erhalten (siehe Fig. 7). Die Schaltung wird mit dem Block 24 vervollständigt, der eine Anzeige für "Reserve" und fälschlicherweise ("voll") liefert. Sie ist eine Zwei-Schwellwerte-Komparator-Einheit; die Schwellwerte werden zwischen R&sub9; und R&sub1;&sub0; (V&sub1;) durch OA9 und zwischen R&sub8; und R&sub9; (V&sub2;) durch OA8 abgelesen. Der Spannungswert von C&sub3; wird mittels dieser Schwellwerte verglichen, und je höher der Wert ist, desto niedriger ist der Brennstoffpegel. Die Anzeige "Reserve" entsprechend dem unteren Zustand des Ausgangssignals von OA12 (um eine Lampe zu schalten, die bei VB angeschlossen ist) wird erhalten, wenn die beiden Eingänge "+" von OA8 und OA9, die bei C&sub3; geklemmt sind, beide Schwellwerte überwunden haben. Diese Anzeige bleibt, selbst, wenn die Spannung von C&sub3; wieder unter den Pegel V&sub2; sinken sollte, und zwar aufgrund der "Klemmung", die durch die Torschaltung O&sub3; erreicht wird, so daß jede Unsicherheit der Signalgebung unterdrückt wird.
Der Funktionsverstärker OA11 und die Torschaltung OA4 wurden hinzugefügt, um eine fehlerhafte Anzeige "voll" infolge z. B. eines Kurzschlusses am Ausgang von OA10 zu vermeiden.
Der Ausgang von OA10, der mit dem Eingang "-" von OA11 verbunden ist, ist unter normalen Bedingungen stets höher als der Schwellwert, der zwischen R&sub3;&sub2; und R&sub3;&sub3; vom Eingang "+" des 0A11 abgelesen wird, und damit ist der Ausgang von 0A11 stets niedrig.
Bei einem Kurzschluß am Ausgang von 0A10 hat der Eingang "+" von 0A11 eine höhere Spannung als die des Eingangs "-". Damit ist der Eingang von OA11 hoch, und eine gleichzeitige Anzeige von "voll" und "Reserve" teilt die Unterbrechung mit.
Es wird nun eine zweite Ausführungsform des elektronischen Schaltungsteils beschrieben. Diese Ausführungsform, gekoppelt mit dem elektromechanischen Sensor der zuvor beschriebenen Art, ist in der Lage, Leistungen der in Fig. 8 gezeigten Schaltungen zu erbringen.
Die Schaltung der Fig. 8 gibt ein Ausgangssignal, das einen Widerstand R simuliert, der von Maximal bis Null bei einem Sensordrehwinkel von maximal 90º veränderbar ist. Der Strömungsmittelpegel kann im allgemeinen eine nichtlineare Beziehung mit R infolge der Wirkung der nichtlinearen Beziehung zwischen dem Winkel und der vom Schwimmer gemessenen Höhe und der Geometrie des Tankes erfordern, was eine Nichtlinearität zwischen dem Strömungsmittelpegel und seinem Volumen erfordert.
Eine Lösung des Problems kann darin bestehen, die Schaltung der Fig. 8 zu verwenden und die Nichtlinearität auf die Instrumentenskala zu übertragen, die dann nicht linear ist und für die Merkmale des Tanks geeignet ist.
Wenn die Linearität der Instrumente beibehalten werden soll, kann die Schaltung der Fig. 9 verwendet werden. Diese Schaltung kann auch auf eine digitale Instrumentenansteuerung angewandt werden.
Die Schaltung der Fig. 9 besteht aus einem Oszillator 30, dem Sensor 31 und einem AC/DC-Wandler, die ähnlich der zuvor beschriebenen Schaltung der Fig. 8 arbeiten. Das DC- Ausgangssignal wird dabei zu einem Digital-/Analogwandler 33 übertragen, dessen Ausgangssignal durch bekannte Kreise, die im Block 34 schematisch gezeigt sind, digital "gedämpft" wird. Das Netzwerk des Blocks 34 wird von einem Oszillator (Takt) einem Vorwärts/Rückwärts-Zähler, der die Taktimpulse zählt, und einem Digitalkomparator gebildet.
Der Komparator vergleicht das Ausgangssignal des Blocks 33 (A/D-Wandler) mit dem Ausgangssignal des Vorwärts/Rückwärts- Zählers und stellt ihn auf "vorwärts" ein, (eine Situation ähnlich einer Kondensatorladung), wenn sein Inhalt niedriger als das Ausgangssignal des A/D-Wandlers ist; er stellt ihn auf "abwärts" ein (eine Situation ähnlich einer Kondensatorentladung), wenn sein Inhalt höher als das Ausgangssignal des A/D-Wandlers ist. Bei Gleichheit wird die Zählung blockiert.
Das Ausgangssignal dieses Blocks folgt also dem Ausgangssignal des A/D-Wandlers und "dämpft" es digital.
Die digitale Ausgangsinformation des Blocks 34 wird in einem neuen Digitalwert durch die "Übertragungsfunktion" 35 am statischen Speicher erreicht, und ist, entsprechend der Art des Tanks, programmierbar. Der Block 35 ermöglicht es, die Nichtlinearität des Sensors und des Tanks zu korrigieren, so daß dem Block 36 unter jeder Bedingung eine richtige Anzeige über das im Tank vorhandene Strömungsmittelvolumen zugeführt wird. Der Block 36 wandelt die digitale Information in einen Widerstandswert um. Eine Information zur Steuerung des Reservesignals 37 wird vom Block 35 erhalten, ebenso wie zur Handhabung eines digitalen Instruments mit einer geeigneten Interface 38.
Die Verwendung eines Sensors 9 als Strömungsmittel- Drucksensor zeigt Fig. 10.
Bei dieser Ausführungsform arbeitet der Sensor 9 als Bewegungssensor, wobei die Bewegung die gleiche wie die einer elastischen Membran M ist, die verformt wird (wobei Bewegungen entsprechen dem Druck P erzeugt werden, mit dem sie durch das Strömungsmittel beaufschlagt wird).

Claims

1. Magnetischer Bewegungssensor zur Verwendung als Druck- oder Flüssigkeitsniveau-Meßgerät, wobei der Sensor (19) aus einem veränderbaren Kopplungstransformator und einer Bewegungseinrichtung (11) besteht, die in die zu kontrollierende Flüssigkeit eingesetzt ist, welche Einrichtung (11, M) sich in Abhängigkeit von der Änderung des Druckes oder des Niveaus der Flüssigkeit bewegt, wobei die Bewegungseinrichtung mit einem Körper (10) verbunden ist, der sich um einen veränderbaren Transformator (11) dreht und mit einem Magnetpol versehen ist, so daß die Drehung des Körpers (10) die Änderung des magnetischen Widerstandes des Magnetkreises an den Sekundärwicklungen (S&sub1;-S&sub2;) des veränderbaren Transformators bestimmt, das an den Sekundärwicklungen (S&sub1;-S&sub2;) aufgenommene Signal der Position der Bewegungseinrichtung (11, M) proportional ist, die in Flüssigkeit eingesetzt ist und dadurch den zu messenden Wert bestimmt, und wobei das Signal durch elektronische Konditionierung (20) des Signals in eine Anzeige umgesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der veränderbare Transformator in die zu kontrollierende Flüssigkeit eingesetzt ist und einen stationären Körper (12) aufweist, der eine im wesentlichen Y-Form hat und Primärwicklungen (P&sub1;-P&sub2;) auf dem Kern und die Sekundärwicklungen (S&sub1;-S&sub2;) auf einer von zwei Zungen trägt, wobei sich die Zungen an ihren Enden (T&sub1;-T&sub2;) verbreitern und dem Pol des sich drehenden Körpers (10) auf dem äußeren Teil des stationären Körpers (12) konzentrisch zugewandt sind.

2. Sensor nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, daß die in die Flüssigkeit eingesetzte Einrichtung ein dem Körper (10), der sich um den veränderbaren Transformator (12) dreht, starr verbundener Schwimmer (11) ist.

3. Sensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die in die Flüssigkeit eingesetzte Einrichtung eine Membran (M) ist, die entsprechend der Änderung des Druckes des Flüssigkeit verformbar und die mit dem sich um den veränderbaren Transformator drehenden Körper (10) verbunden ist.

4. Sensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drehung des Körpers (10) um den veränderbaren Transformator eine derartige Änderung des magnetischen Widerstandes des Magnetkreises erzeugt, daß ein Spitze-Spitze- Rechteck-Amplituden-Signal, das der Position der Einrichtung (11) in der Flüssigkeit proportional ist, an der Sekundärwicklung (S&sub1;-S&sub2;) des Transformators aufgenommen wird.

5. Elektronische Vorrichtung, die mit einem Sensor nach einem der vorherigen Ansprüche verbunden ist und ein Spitze-Spitze- Rechteck-Amplituden-Signal abgibt, wobei die Vorrichtung eine Einrichtung zur Umwandlung der Ausgangsspannung des magnetischen Sensors (9) in eine Spannung V aufweist, die sich entsprechend der Beziehung

V = V' ton / (T+ton)

ändert, in der V' die Höhe der Rechteckwelle, T eine Zeitkonstante zwischen den erzeugten Rechteck-Wellen ist, und Ton die Länge der erzeugten Rechteckwellen ist.

6. Elektronische Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß sie einen veränderbaren Amplituden-Oszillator (30) aufweist, der einen konstanten Strom verwendet, der zwischen einem festen unteren Schwellwert Vb und einem oberen veränderbaren Schwellwert Va ge- und entladen wird: dabei wird die Spannung des Kondensators mit einem festen Spannungspegel VS am Eingang eines Funktionsverstärkers verglichen, der am Ausgang die Rechteck-Welle abgibt, deren Frequenz und "Tastverhältnis" veränderbar und deren Zeit T = toff fest ist.

7. Elektronische Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Signalgeber-Logik mit Reserve- und Fehler-Vollanzeige aufweist, die mittels eines Hysterese-Kreises arbeitet.

8. Elektronische Vorrichtung die mit dem Sensor nach den Ansprüchen 1 bis 2 verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß sie einen veränderbaren Oszillator (30) und einen A.C./C.D.- Umsetzer aufweist, der mit dem Sensor (9) verbunden ist, dessen Eingangssignal einem Analog-Digital-Umsetzer (33) zugeführt wird und das gedämpft wieder in einen neuen digitalen Wert mittels eines programmierbaren statischen Speichers (35) in Abhängigkeit von den physikalischen Eigenschaften des zu kontrollierenden Flüssigkeitstanks umgesetzt wird, sowie einen Digitalwert-Umsetzer (36) der einen Widerstandswert erfaßt, der die korrekte Anzeige des zu erfassenden Wertes bestimmt.

9. Elektronische Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß sie weiterhin einen Digital-Code-Ausgang (38) aufweist, der für die Digitalanzeige-Ansteuerung geeignet ist.