DE3713346A1 - Verfahren und vorrichtung zur reinigung industrieller abluft - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Reinigung industrieller Abluft, bei dem man die verunreinigte Abluft einer Kondensations-Kühlung aussetzt und dann mit einem Adsorptionsmittel kontaktiert. Die Erfindung betrifft weiterhin eine Vorrichtung zur Reinigung industrieller Abluft, mit wenigstens einem Kondensationsabscheider und einer in Strömungsrichtung nachgeschalteten, ein Adsorptionsmittel enthaltenden Adsorptionsvorrichtung.

Industrielle Abluft enthält oft verunreinigende Be­ standteile wie beispielsweise Lösungsmitteldämpfe, die nicht an die Umwelt abgegeben werden dürfen. Besonders bei Lösungsmittelanteilen in der Abluft ist darüber hinaus die Rückgewinnung der Lösungsmittel aus wirt­ schaftlichen Gründen wünschenswert.

Aus der DE-AS 22 14 153 sind bereits ein Verfahren und eine Vorrichtung zur adsorptiven Abtrennung von Lösungsmitteldämpfen aus einem Luftstrom bekannt, die die Rückgewinnung von flüchtigen organischen Lö­ sungsmitteln aus industrieller Abluft gestatten. Zu diesem Zweck wird die Abluft durch einen Kühler ge­ leitet, der einen Teil der Lösungsmitteldämpfe kon­ densiert und flüssig abscheidet. Nachfolgend wird der vorgereinigte Luftstrom erwärmt und unmittelbar einer Adsorptionsvorrichtung zugeführt, die mit Aktivkohle beschickt ist. Die Aktivkohle bindet die verbliebenen Lösungsmittelanteile bis auf geringe Restmengen durch Adsorption in ihren Mikroporen. Ist die Aktivkohle hoch beladen, wird sie in einem zweiten Kreislauf mit Heißluft kontaktiert, wodurch das Lösungsmittel desorbiert und die Aktivkohle regeneriert wird.

Die Verwendung von Aktivkohle bietet jedoch erhebliche Nachteile. Bei einer Reihe von Lösungsmitteln finden an der Oberfläche der Aktivkohlepartikel Polymerisationsvorgänge statt, so daß das Adsorp­ tionsmittel schon nach kurzer Zeit ausgewechselt werden muß. Außerdem neigt Aktivkohle zur Bildung von Stäuben, die bei der Desorption zu Staubexplosionen führen können. Aktivkohle ist chemisch nicht sehr belastbar und zeigt keine große, zudem von Charge zu Charge stark unterschiedliche Selektivität, die auf die jeweilige Porengrößenverteilung zurückzuführen ist. Außerdem sind Aktivkohle-Pellets meist zylinderförmig, so daß keine Kugelpackung erreicht werden kann und die Gefahr von Durchbrüchen besteht. Da die Oberflächen-Anhangkräfte einen nicht zu unterschätzenden Beitrag gegenüber der gewünschten Kapillar-Kondensation ausmachen, tritt eine ständige Durchbruch-Konzentration am Filterausgang für bestimmte Auswahlkomponenten auf.

Aktivkohle ist außerdem brennbar, ihr Zündpunkt liegt zwischen 200 und 400°C, also durchaus im Bereich der Regenerations-Temperaturen während der Desorptionsphase. Bei Anwesenheit von Restalkalität sowie aktiven Sauerstoff kann zudem auch im Adsorp­ tionsbetrieb eine unerwünschte und ggf. gefährliche Lösungsmitteloxidation (Hot Spots) eintreten.

Die genannten Nachteile werden beim bekannten Ver­ fahren dadurch noch verstärkt, daß der Abluftstrom unmittelbar vor seinem Eintritt in den Adsorber er­ wärmt wird, um seinen Wasserdampfgehalt aufrechtzu­ erhalten. Dies führt bei hohem Wasserdampfgehalt des Luftstroms zwar dazu, daß unerwünschte Konden­ sationen im Adsorber vermieden werden, was für spe­ zielle Anwendungszwecke sinnvoll ist. Für die Be­ handlung von wasserdampfarmer Abluft bringt diese Verfahrensweise jedoch erhebliche Nachteile und Ri­ siken mit sich.

Aufgabe der Erfindung ist es vor diesem Hinter­ grund, ein Verfahren und eine Vorrichtung der ein­ gangs genannten Art zu schaffen, die mit einfachen Mitteln eine auf die Verunreinigungsstoffe abge­ stimmte, betriebssichere Reinigung industrieller Abluft bei höherem Abreinigungsgrad ermöglichen.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist das Verfahren der eingangs genannten Art erfindungsgemäß mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 versehen, während die Vorrichtung der eingangs genannten Art zur Lö­ sung der Aufgabe erfindungsgemäß mit den Merkmalen des Anspruchs 12 ausgestattet ist.

Vorteilhafte Ausgestaltungen des Verfahrens und der Vorrichtung sind in den Unteransprüche definiert. Erfindungsgemäß kann die Reinigung industrieller Ab­ luft unter Rückgewinnung der abgeschiedenen Verun­ reinigungsstoffe (beispielsweise Halogenkohlen­ wasserstoffe, Alkohole u. dgl.) bis zu Abreini­ gungsgraden von weniger als 0,1 Vppm geführt wer­ den, so daß die verbleibenden Verunreinigungsge­ halte weit unter den in der "TA Luft" vorgeschrie­ benen Grenzen bleiben. Das erfindungsgemäß als Ad­ sorptionsmittel verwendete Molekularsieb kann dabei unter den vielen bekannten Molekularsieben so ausgewählt werden, daß es gerade die in der Abluft enthaltenen Verunreinigungen selektiv adsorbiert.

Das Molekularsieb ist vorzugsweise ein Zeolith und daher völlig unbrennbar; es katalysiert - unter den Betriebsbedingungen bei Adsorption und Desorption - keine Umsetzung der adsorbierten Lösungsmittel.

Der für eine optimale Adsorption der Verunreini­ gungsstoffe noch zulässige Wasserdampfgehalt der Ab­ luft wird durch die vorgeschaltete Kondensations- Kühlvorrichtung eingestellt, die vorzugsweise einen als Entfeuchter wirkenden ersten Kondensator und einen als Lösungsmittelabscheider wirkenden zweiten Kondensator enthält. Zur Kühlung der Kondensatoren eignet sich besonders eine Kältemaschine (unter Aus­ nutzung des Joule-Thompson-Effektes). Die praktisch völlige Entfernung des Wassers vor der Adsorption verbessert die Wirkung des Molekularsiebes erheb­ lich, wozu auch die erfindungsgemäße starke Kühlung des Adsorptionsmittels beiträgt.

Wenn mit einer Adsorptionsvorrichtung gearbeitet wird, wird alternierend adsorbiert und desorbiert. Demgegenüber ergibt sich ein besonderer Vorteil bei der Verwendung von mindestens zwei Adsorptionsvor­ richtungen, da dann die eine im Adsorptions- und die andere gleichzeitig im Desorptionsbetrieb gefahren werden kann. Zur Wirtschaftlichkeit der er­ findungsgemäßen Abluftreinigung trägt eine Verwendung der bei der Adsorption freiwerdenden Wärme zur Desorption einer im Regenerierbetrieb gefahrenen Adsorptionsmittelcharge bei. Zum Wärmeentzug dient vorzugsweise ein Kühlkreislauf. Die Rückgewinnung der Verunreinigungsstoffe aus dem Desorptionskreislauf erfolgt unter Ausnutzung des Joule-Thompson-Effektes, wobei durch Wärmetausch im Desorptionskreislauf und Gegenstrom-Wärmetausch mit dem Kühlkreislauf eine besonders hohe Energieausnutzung erreicht wird.

Mit besonderem Vorteil wird die Adsorptionsvorrichtung mit Einrichtungen zur Erzeugung einer Adsorptionsmittel- Wirbelschicht versehen. Dies ergibt einen besonders schnellen und durchgreifenden Substanzaustausch zwi­ schen Adsorptionsmittel und Gas.

Wenn in vorteilhafter Weiterentwicklung der Bela­ dungszustand des Adsorptionsmittels durch geeignete Sensoren erfaßt wird, kann nicht nur eine automa­ tische Aufzeichnung der Betriebsabläufe erfolgen, sondern auch eine weitgehende Automatisierung des Betriebes erreicht werden. Die Erfassungssignale der Sensoren werden dabei einem Prozeßrechner zu­ geführt, der so eine beladene Adsorptionsvorrich­ tung vom Abluft-Zustrom trennen und mit dem Spülgas­ zustrom verbinden kann, während gleichzeitig der Ab­ luft-Zustrom einer frischen, beispielsweise regenerierten Adsorptionsvorrichtung zugeführt wird. Eine solche Prozeßsteuerung gibt zudem die Möglichkeit, die Wärmeflüsse innerhalb der Anlage im Sinne einer maximalen Energierückgewinnung zu steuern.

Nachfolgend wird eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung anhand der beigefügten Zeichnung näher erläutert, die schematisch eine erfindungsge­ mäße Vorrichtung mit drei Adsorptionsvorrichtungen zeigt.

Der Vorrichtung wird bei 1 industrielle Abluft zuge­ führt, die beispielsweise mit Lösungsmitteldämpfen verunreinigt ist. Die Abluft strömt zunächst durch einen Kondensator 2, der durch Kondensation den Wassergehalt der Abluft bis auf einen vorgewählten Grad vermindert. Ein nicht gesondert dargestellter zweiter Kondensator, dessen Einlaß mit dem Auslaß des ersten Kondensators 2 verbunden ist, wird bei einer Temperatur betrieben, die die Abscheidung der Hauptmenge des Lösungsmittels gestattet. Die Konden­ satoren sind jeweils mit Abscheidern 3 verbunden, die das gesonderte Abziehen der gewonnenen Flüssig­ keiten gestatten. Der erste Kondensator 2 wird von einer Kältemaschine 20 gekühlt, er könnte aber auch eine beispielsweise flüssiggas-gekühlte Kühlfalle sein.

Nachfolgend strömt die praktisch wasserfreie, sehr kalte Abluft durch einen Hochdrucklüfter 4 und wird von diesem über ein Ventil in die erste Adsorptions­ vorrichtung 5 geführt.

Die Adsorptionsvorrichtung ist mit einem Zeolit- Molekularsieb so weit angefüllt, daß eine (nicht gezeigte) Vibrationseinrichtung den Adsorptions­ mittelgehalt in der Adsorptionsvorrichtung 5 zu einer Wirbelschicht fluidisieren kann. Die Abluft strömt durch diese Wirbelschicht und gibt dabei den Restgehalt an Verunreinigungen bis auf geringste Spuren an das Molekularsieb ab.

An der Oberseite der Adsorptionsvorrichtung 5 tritt die gereinigte Abluft über ein Ventil aus und strömt über ein weiteres Ventil zu einem Reinluft- Austritt 7.

Dieser Reinigungsstrom, der in der Zeichnung mit Pfeilen A angedeutet ist, läßt sich durch ent­ sprechendes Schalten der Ventile an den Ein- und Ausgängen der Adsorptionsvorrichtungen genauso mit den weiteren Adsorptionsvorrichtungen durchführen, die in der Zeichnung links von der ersten Adsorp­ tionsvorrichtung 5 dargestellt sind, da die Adsorp­ tionsvorrichtungen baugleich sind.

Nach einer gewissen Betriebszeit ist das Adsorp­ tionsmittel in der Adsorptionsvorrichtung 5 so stark mit Verunreinigungen beladen, daß der Reini­ gungsgrad abfällt. Die entsprechende Adsorptions­ vorrichtung muß dann regeneriert werden, wozu die verunreinigenden Stoffe vom Molekularsieb desor­ biert werden müssen. Das Erreichen dieses Zustandes wird mittels in jeder Adsorptionsvorrichtung vorge­ sehener (nicht gezeigter) Sensorvorrichtungen über­ wacht, die am Ausgang der Adsorptionsvorrichtung an­ geordnet sind. Die Sensorvorrichtungen können das Auftreten unerwünscht hoher Verunreinigungs-Restge­ halte in der austretenden Luft beispielsweise durch Leitfähigkeitsmessung erfassen. Das Erfassungssig­ nal der Sensorvorrichtungen wird an eine Regel-, Analyse- und Prozeßanlage (Prozeßleit-Rechner) 21 gegeben, die einerseits den Betriebsablauf proto­ kolliert, andererseits die nötigen Umschaltvorgänge der Ventile auslöst.

Im Ausführungsbeispiel ist die linke der drei Ad­ sorptionsvorrichtungen im Desorptionsbetrieb ge­ zeigt.

Zur Desorption wird Luft oder Inertgas, wahlweise mit Normaldruck oder Unterdruck, als Spülgas durch das Molekularsieb geleitet, welches auch hierbei in Form einer fluidisierten Wirbelschicht vorliegen kann. Trockenes Inertgas, beispielsweise Stick­ stoff, kann dazu einem Inertgasbehälter 17 ent­ nommen werden, der das Spülgas in den durch die Pfeile C angegebenen Desorptionskreislauf ein­ speist.

Das Spülgas gelangt durch einen ersten Desorptions­ verdichter 8 zu einem Zwischenkühler 9, der mit der Kältemaschine 20 verbunden ist. Über einen zweiten Desorptionsverdichter 10 gelangt das Spülgas zu einem Wärmetauscher 11, der einen Abscheider 13 für eventuell anfallendes Kondensat aufweist, und dann zu einem Desorptionskondensator 12. Dieser ist ebenfalls mit der zentralen Kältemaschine 20 verbun­ den und scheidet aus dem verdichteten Spülgas Verun­ reinigungen ab, die über einen Lösungsmittelsammler 14 flüssig entnommen werden können. Weiter in Rich­ tung des Pfeiles C gelangt das verdichtete Spülgas in einen Entspannungsabscheider 15, in welchem es sich auf den Desorptionsdruck im Molekularsieb ent­ spannt und - durch den Joule-Thompson-Effekt - sehr stark abkühlt. Hierbei anfallende weitere Flüssigbestandteile können am Entspannungsabschei­ der 15 entnommen werden. Das abgekühlte, entspannte Spülgas strömt sodann durch den Wärmetauscher 11 und nimmt dabei Wärme von dem verdichteten, zum De­ sorptionskondensator 12 strömenden Spülgas auf.

Vom Wärmetauscher 11 strömt das entspannte, ge­ reinigte und praktisch wasserfreie Spülgas über einen Gegenstrom-Wärmetauscher 19 und ein Ventil zur Oberseite der zu regenerierenden Adsorptions­ vorrichtung. Eine Desorptionsheizung 6, die bei allen Adsorptionsvorrichtungen vorgesehen ist, ermöglicht eine zusätzliche Temperaturerhöhung des Spülgases, das nachfolgend erhitzt auf das Moleku­ larsieb trifft und sich beim nachfolgenden Durch­ tritt durch die eventuell vorhandene Wirbelschicht mit Lösungsmitteldampf anreichert. Da kein Wasser zu dem Adsorptionsmittel geführt wird, ist die Desorption von Lösungsmittel und Wasserspuren vom Molekularsieb stark erleichtert.

Das so angereicherte Spülgas verläßt die Adsorp­ tionsvorrichtung an deren Unterseite und gelangt über ein Ventil wiederum zur Desorptionsvakuumpumpe 8. Der Desorptionskreislauf wird so lange betrieben, bis das Molekularsieb ausreichend regeneriert ist.

Sobald entsprechende (nicht gezeigte) Sensorvorrich­ tungen feststellen, daß das Spülgas bei Austritt aus der zu regenerierenden Adsorptionsvorrichtung nur noch eine vorgewählte Restbeladung mit Lösungsmitteldämpfen aufweist und ein ausreichender Regenerierungszustand des Molekularsiebes erreicht ist, wird der Desorp­ tionskreislauf unterbrochen. Der Desorptionskreislauf kann jetzt auf eine andere, inzwischen mit Verunreini­ gungen beladene Adsorptionsvorrichtung umgeschaltet werden.

Die bis zu diesem Zeitpunkt im Desorptionskreislauf liegende Adsorptionsvorrichtung wird nunmehr mit einem Kühlkreislauf verbunden, der in der Zeichnung durch Pfeile B angedeutet ist. Der Kühlkreislauf führt die nach der Desorption in der Adsorptions­ vorrichtung noch vorhandene Wärme zu deren Rückge­ winnung ab, wodurch die Adsorptionsvorrichtung gleichzeitig auf eine möglichst niedrige Adsorp­ tionstemperatur gebracht wird.

In der Zeichnung liegt die mittlere Adsorptionsvor­ richtung in dem Kühlkreislauf B. Das zur Kühlung durchgeleitete Spülgas, welches ebenfalls ein Inert­ gas, Luft oder ein Gemisch davon sein kann, gelangt über einen Kühlkreis-Ventilator 18 zur Unterseite der regenerierten, aber noch heißen Adsorptionsvor­ richtung, und tritt über ein Ventil in diese ein. Es strömt durch das Adsorptionsmittel aufwärts und wird dabei von diesem erhitzt.

Der Desorptionskreislauf hat üblicherweise nicht alles Lösungsmittel aus dem erhitzten Adsorptions­ mittel entfernt, so daß die Atmosphäre im Bereich des heißen Adsorptionsmittels noch lösungsmittelhal­ tig ist. Diese Lösungsmittelreste werden vom Spül­ gas des Kühlkreislaufes B fortgetragen, bevor sie vom sich abkühlenden Adsorptionsmittel wieder aufge­ nommen werden könnten.

An der Oberseite der Adsorptionsvorrichtung strömt das erhitzte Spülgas über ein Ventil ab und zu dem Gegenstrom-Wärmetauscher 19. Dort gibt es den größten Teil der Wärme an Spülgas ab, welches im Desorptionskreislauf zu einer zu regenerierenden Adsorptionsvorrichtung geführt wird. Das dadurch abgekühlte Spülgas des Kühlkreislaufes fließt wieder zum Kühlkreis-Ventilator 18.

An der Eintrittsstelle des Spülgases in die Ad­ sorptionsvorrichtung bildet sich eine relativ kühle Grenzschicht aus. Das im Kreislauf vom Kühlkreis- Ventilator 18 kommende Spülgas ist mit den Lösungs­ mittelresten beladen, die es vom heißen Adsorptions­ mittel entfernt hat; bei seinem erneuten Eintritt in die Adsorptionsvorrichtung werden diese Lösungs­ mittelreste in der abgekühlten Grenzschicht aufge­ nommen. Nach einigen Kühlkreis-Durchläufen hat sich daher das gesamte Adsorptionsmittel abgekühlt und der verbliebene Lösungsmittelgehalt hat sich in der unteren Grenzschicht angesammelt.

Wenn jetzt die abgekühlte Adsorptionsvorrichtung mit zu reinigender Abluft versorgt wird, wird dieser Lösungsmittelgehalt in der Grenzschicht zu­ nächst durch Feuchtigkeit verdrängt, die bevorzugt vom Adsorptionsmittel aufgenommen wird. Dies gilt jedenfalls dann, wenn als Adsorptionsmittel ein Molekularsieb mit höherer Affinität gegenüber Wasser im Vergleich zu organischen Lösungsmitteln verwendet wird. Die Grenzschicht wandert daher im Adsorptionsbetrieb in Strömungsrichtung langsam von der Eintrittsstelle der Abluft fort. Im Desorptions­ betrieb kehrt sich dieser Vorgang um; zunächst de­ sorbiert das Lösungsmittel und erst gegen Ende des Desorptionsbetriebes die vom Molekularsieb aufge­ nommene Feuchtigkeit.

Durch entsprechende Betätigung der Ventile 16 und durch wahlweises Zuschalten der Desorptionshei­ zungen 6 können so nacheinander alle Adsorptions­ vorrichtungen 5 im Adsorptions-, Desorptions- bzw. Kühlbetrieb gefahren werden, so daß eine kontinuier­ liche Reinigung der Abluft ermöglicht wird.

Der gesamte Betriebsablauf der Vorrichtung kann daher unter maximaler Energieausnutzung und ohne Ver­ zögerungen durch Wechsel der Adsorptionsvorrichtung von der Prozeßanlage 21 automatisiert ablaufen.

Es versteht sich, daß die Erfindung auch mit einfacheren Mitteln realisiert werden kann, indem beispielsweise nur eine Adsorptionsvorrichtung 5 verwendet wird, die dann aufeinanderfolgend im Ad­ sorptions-, Desorptions- und ggf. Kühlbetrieb gefahren wird. Werden zwei parallel liegende Adsorp­ tionsvorrichtungen 5 verwendet, kann jeweils eine mit Abluft gefahren werden, während die andere im Desorptions- und ggf. nachfolgend im Kühlbetrieb läuft.

Ebenfalls können als Wirbelschichtadsorber alle be­ kannten Wirbelschichttrockner eingesetzt werden, die konstruktiv von der herkömmlichen Kolonnenbauart ab­ weichen.

Claims (20)

1. Verfahren zur Reinigung industrieller Abluft, bei dem man die verunreinigte Abluft einer Konden­ sations-Kühlung aussetzt und dann mit einem Adsorp­ tionsmittel kontaktiert, dadurch gekennzeichnet, daß man bei der Kondensa­ tions-Kühlung den Wassergehalt der Abluft bis auf Spuren entfernt, und daß man als Adsorptionsmittel ein Molekularsieb verwendet.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das Adsorptions­ mittel vor der Kontaktierung mit der Abluft wenigstens auf Umgebungstemperatur, vorzugsweise darunter, abkühlt.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man das mit Verunreini­ gungsstoffen beladene Molekularsieb durch Desorption unter Beheizen und Durchleiten eines Spülgasstromes regeneriert - ggf. im Unterdruck - und dabei vorzugsweise die verunreinigenden Stoffe, insbesondere durch Auskondensieren - ggf. im Überdruck - aus dem Spülgas, zurückgewinnt.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß man das Spülgas vor der Desorption im wesentlichen wasserfrei macht.

5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß man zwei getrennte Mole­ kularsiebchargen im Wechsel verwendet, von denen die eine zur Abluftreinigung im Adsorptionsbetrieb geschaltet wird, wenn die andere im Desorptionsbetrieb regeneriert wird.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß man die freiwerdende Ad­ sorptionswärme der einen Charge durch ein Übertra­ gungsmedium abführt und zur Desorptionsregenerierung der anderen Charge, vorzugsweise unter Einsatz einer Wärmepumpe, zuführt.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Kühlung der Ab­ luft und/oder des Spülgases eine Kältemaschine verwendet.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß man das vorzugsweise granulierte oder pelletierte Molekularsieb in einer Wirbelschicht mit der Abluft und/oder dem Spülgas kontaktiert.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß man den Beladungszu­ stand des Adsorptionsmittels erfaßt und bei Er­ reichen eines eine vorbestimmte Sollbeladung an­ zeigenden Erfassungswerts den Abluft-Zustrom zum Adsorptionsmittel unterbricht.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß man bei Erreichen des Erfassungswertes den Abluft-Zustrom einer anderen Adsorptionsmittelcharge zuleitet.

11. Verfahren nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß man die Erfassung und Verarbeitung der Zustandswerte mittels elektro­ nischer Datenverarbeitung automatisiert durchführt.

12. Vorrichtung zur Reinigung industrieller Abluft, mit wenigstens einem Kondensationsabscheider und einer in Strömungsrichtung nachgeschalteten, ein Adsorptionsmittel enthaltenden Adsorptionsvorrich­ tung, dadurch gekennzeichnet, daß der Kondensationsab­ scheider zum möglichst vollständigen Wasserentzug aus der Abluft ausgelegt ist und daß die Adsorp­ tionsvorrichtung (5) ein Molekularsieb als Adsorptionsmittel enthält.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß Vorrichtungen (16) zur wahlweisen Kontaktierung des Adsorptionsmittels mit Abluft oder mit einem Spülgas vorgesehen sind.

14. Vorrichtung nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens zwei parallele, wahlweise mit Abluft oder Spülgas be­ schickbare Adsorptionsvorrichtungen (5) vorgesehen sind.

15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß Kühlvorrichtungen (9, 12) zum Wärmeentzug aus dem Spülgas vorgesehen sind, die vorzugsweise von einer Kältemaschine (20) gekühlt werden.

16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß der Kondensationsab­ scheider (2) von einer Kältemaschine (20) gekühlt wird.

17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Adsorptionsvorrich­ tungen (5) mit Einrichtungen zur Erzeugung einer Ad­ sorptionsmittel-Wirbelschicht versehen sind.

18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß Sensorvorrichtungen zur Erfassung des Adsorptionsmittel-Beladungszustands in der Adsorptionsvorrichtung (5) vorgesehen sind.

19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Sensorvorrichtungen zur Abgabe von Erfassungssignalen mit einem Prozeß­ leit-Rechner (21) verbunden sind, der ggf. zur Abgabe von Steuersignalen mit Stellvorrichtungen für die Zufuhr von Abluft und/oder Spülgas zu den Adsorptionsvorrichtungen (5) verbunden ist.

20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß der Adsorptionsvorrich­ tung (5) zwei Kondensations-Abscheider (2) vorge­ schaltet sind, die für unterschiedliche Abschei­ dungs-Temperaturen ausgelegt sind.