DE3125513A1

DE3125513A1 - Method of operating a gasification burner/heating boiler installation

Info

Publication number: DE3125513A1
Application number: DE19813125513
Authority: DE
Inventors: Alfred Dipl.-Phys. Dr. 8520 Erlangen Michel
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1981-06-29
Filing date: 1981-06-29
Publication date: 1983-01-13

Abstract

The invention relates to a method of operating a gasification burner/heating boiler installation and its aim is to design such an installation in such a manner that it can be operated controllably. According to the invention, the burner output necessary is calculated from the outside air temperature and the boiler forward-run temperature and then the air-mass flow and the fuel-oil-mass flow are controlled as a function of the burner output required in the stoichiometric or virtually stoichiometric ratio, deviations of the air-mass flow from the desired value being, by means of an air-mass-flow sensor, detected in the overall air flow and levelled. <IMAGE>

Description

Verfahren zum Betrieb einer Vergasungsbrenner/Procedure for operating a gasification burner /

Heizkesselanlage Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb einer Vergasungsbrenner/Heizkesselanlage.Boiler system The invention relates to a method of operation a gasification burner / boiler system.

In herkömmlichen Heizkesselanlagen werden im großen Umfang Ölbrenner eingesetzt. Konventionelle Ölbrenner mittlerer Leistung zerstäuben dabei das Heizöl mit Hilfe einer Düse und verbrennen es bei Luftüberschuß, um die Rußbildung niedrig zu halten. Die Zerstäubungsbrennerleistung kann aber nur sehr schwer und nur in engen Grenzen kontinuierlich gesteuert werden. Aus diesem Grunde werden Zerstäubun,-sbrenner für EIeizkesselanlagne intermittiererld betrieben, so daß der Leistunrsritelwert dem Wärmeleistungsbedarf entspricht.In conventional boiler systems, oil burners are used on a large scale used. Conventional oil burners of medium power atomize the heating oil with the help of a nozzle and burn it if there is excess air in order to reduce soot formation to keep. The atomizing burner performance can only be very difficult and only in tight limits are continuously controlled. For this reason, atomizers and burners are used for electric boiler systems operated intermittently, so that the output value corresponds to the heat output requirement.

Beim Betrieb der konventionellen Zerstäubungsbrenner ist der Ölmassenstrom durch die Viskosität des Heizöls, den Querschnitt der Zerstäuberdüse und den Öldruck gegeben. Der Luftmassenstrom wird nur bei der Inbetriebnahme und bei der Wartung für den Momentanwert von Druck und Temperatur der Ansaugluft als Volumenstrom eingestellt und zwar auf einen so hohen Wert des Luftüberschusses ( 1,2 bis 1,5), daß der CO-Gehalt und die Rußzahl des Abgases vorgegebene Grenzen nicht überschreiten. Eine Regelung des Massenverhältnisses zwischen Bremlstoff, d.h. (Heiz-)Öl, und Luft findet hierbei nicht statt, so daß sich die Verbrennungsluftzahl mit der Temperatur und dem Druck der angesaugten Verbrennungsluft unkontrolliert ändert. Mit dieser unkontrollierten J\x1derun ist aber die Gefahr der Rußbildung und eine Schwankung des 1.Y¢irkungsgrades verbunder Aus der DE-PS 2 11 275 ist ein kontinuierlich regelbarer Vergasungsbrenner bekannt. Dieser brenner beruht auf dem Prinzip der zweistufigen Verbrennung, wobei in der ersten Stufe Heizöl in einem katalytischen Reaktor durch partielle Oxidation mit Luft (Vergasungs-oder Primärluft) bei Luftzahlen zwischen 0,05 und 0,2, vorzugsweise etwa bei 0,1, vergast wird. Das dabei erhaltene Produktgas, das sogenannte Brenngas, wird dann in der zweiten Stufe mit der - zur stöchiometrischen Verbrennung erforderlichen - restlichen Luft (Verbrennungs- oder Sekundärluft) verbrannt, wobei hohe Verbrennungstemperaturen erreicht werden. Die Abgaszusammensetzung entspricht dabei im wesentlichen der des thermodynamischen Gleichgewichts der stöchiometrischen Verbrennung bei der Verbrennungstemperatur.When operating conventional atomizing burners, the oil mass flow is by the viscosity of the fuel oil, the cross section of the atomizer nozzle and the oil pressure given. The air mass flow is only used during commissioning and maintenance set as volume flow for the instantaneous value of pressure and temperature of the intake air namely to such a high value of the excess air (1.2 to 1.5) that the CO content and the soot number of the exhaust gas does not exceed specified limits. A scheme the mass ratio between fuel, i.e. (heating) oil, and air takes place here does not take place, so that the combustion air ratio varies with temperature and pressure of the intake combustion air changes in an uncontrolled manner. With this uncontrolled But there is also the risk of soot formation and a fluctuation in efficiency verbunder From DE-PS 2 11 275 is a continuously controllable gasification burner known. This burner is based on the principle of two-stage combustion, whereby in the first stage heating oil in a catalytic reactor through partial oxidation with air (gasification or primary air) at air numbers between 0.05 and 0.2, preferably about 0.1, is gassed. The product gas obtained, the so-called fuel gas, is then in the second stage with the - required for stoichiometric combustion - remaining air (combustion or secondary air) burned, with high combustion temperatures can be achieved. The exhaust gas composition essentially corresponds to that of the thermodynamic equilibrium of the stoichiometric combustion at the combustion temperature.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Vergasungsbrenner/ Heizkesselanlage regelbar zu betreiben, d.h. in der Weise, daß eine kontinuierliche Wärmeleistungssteuerung eines stöchiometrischen Heizölvergasungsbrenners sowie eine Konstanz des Verhältnisses der Dasserströme von Brennstoff und Luft ermöglicht wird.The object of the invention is to provide a gasification burner / boiler system to operate controllably, i.e. in such a way that a continuous heat output control of a stoichiometric fuel oil gasification burner and a constancy of the ratio the flow of fuel and air is made possible.

Dies wird erfindungsgem>ß dadurch erreicht, daß aus der Außenlufttemperatur und der Kesselvorlauftemperatur die erforderliche Brennerleistung ermittelt wird, daß der Luftmassenstrom und der Heizölmassenstrom als Funktion der (geforderten) ':-rennerleistung im stöchiometrischen Verhältnis gesteuert werden und daß Abweichungen des Luftmassenstromes vom Sollwert mittels eines Luftmassenstromfühlers im Gesamtluftstrom erfaßt und ausgeregelt werden.According to the invention, this is achieved in that from the outside air temperature and the boiler flow temperature is used to determine the required burner output, that the air mass flow and the heating oil mass flow as a function of the (required) ': -Rennerleistungs be controlled in the stoichiometric ratio and that deviations of the air mass flow from the setpoint by means of an air mass flow sensor in the total air flow are recorded and corrected.

Mit dem Begriff "stöchiometrisch" wird im Rahmen der vorliegenden Patentanmeldung die Tatsache bezeichnet, daß die Luftzahl X gleich 1 oder nahezu gleich 1 ist, d.h. es soAl auch der sogenannte nahstöchiometrische Bereich erfaßt werden, wobei # aber oberhalb von 1 liegt.With the term "stoichiometric" in the context of the present Patent application denotes the fact that the air ratio X is equal to or close to 1 is equal to 1, i.e. the so-called near-stoichiometric range is also covered but # is above 1.

Ei Betrieb einer Heizkesselanlage ist der erforderliche 3rennstoff- (bzw. tieizöl-) und Luftmassenstrom -bei konstantem Anlagenwirkungsgrad - dem Heizleistungsrodarf direkt prorortional. Der Heizleistun<?sbedarf, beispielsweise eines Wohngebäudes, wiederum hängt -ebenso wie die Kesselvorlauftemperatur - näherungsweise linear von der Außenlufttemperatur ab. Dieser Zusammenhang ist in Fig. 1 schematisch dargestellt. Aus Fig. 1 läßt sich entnehmen, daß der Leistungsbedarf etwa zwischen 15 und 100 O,ü' der Brennerleistung schwankt (Außenlufttemperatur: +15 bis -150C).When operating a boiler system, the required fuel (or fuel oil) and air mass flow - with constant system efficiency - the heating power requirement directly proportional. The heating power requirement, for example of a residential building, in turn, like the boiler flow temperature, depends approximately linearly on the outside air temperature. This relationship is shown schematically in FIG. 1. From Fig. 1 it can be seen that the power requirement is approximately between 15 and 100 O, ü 'the burner output fluctuates (outside air temperature: +15 to -150C).

Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird daher zur Steuerung der Heizleistung zunächst aus der Außenlufttemperatur und der Kesselvorlauftemperatur die notwendige Brennerleistung ermittelt. Die entsprechenden Luft- und Heizölmassenströme werden vorzugsweise kennfeldgesteuert durch (getrennte) Drehzahlsteuerung des Luftverdichters und der Ölpumpe eingestellt. Anstelle der Steuerung der Brennerleistung durch Förderleistungssteuerung von Luftverdichter und Ölpumpe kann der erforderliche Luft- und Heizölmassenstrom - bei'konstanter Förderleistung von Verdichter und Pumpe - in vorteilhafter Weise auch durch die Steuerung von Nebenschlüssen zum Luftverdichter und zur Ölpumpe bewirkt werden. Darüber hinaus kann für den Luftverdichter und die Ölpumpe auch ein gemeinsamer Antrieb vorgesehen werden, wobei dann die Luft- und Heizölmassenströme durch Drehzahl steuerung des gemeinsamen Antriebs - in Verbindung mit einem Nebenschluß zum Verdichter und/ oder zur Pumpe - eingestellt werden.The method according to the invention is therefore used to control the heating power first of all the necessary from the outside air temperature and the boiler flow temperature Burner output determined. The corresponding air and heating oil mass flows are preferably map-controlled by (separate) speed control of the air compressor and the oil pump adjusted. Instead of controlling the burner output by controlling the delivery output The required air and heating oil mass flow can be achieved by the air compressor and oil pump - with constant delivery rate of compressor and pump - in an advantageous manner also caused by the control of shunts to the air compressor and to the oil pump will. In addition, a common one can also be used for the air compressor and the oil pump Drive are provided, in which case the air and fuel oil mass flows by Speed control of the common drive - in connection with a shunt to the compressor and / or to the pump.

Abweichungen des Luftmassenstrom-Istwertes von dem der Heizleistung entsprechenden Sollwert werden beim erfindungsgemäßen Verfahren durch einen Luftmassenstromfühler im Gesamtluftstrom erfaßt und ausgeregelt.Deviations of the actual air mass flow value from that of the heating output In the method according to the invention, corresponding setpoint values are determined by an air mass flow sensor recorded and regulated in the total air flow.

Ein zum erfindungsgemäßen Betrieb einer kontinuierlich regelbaren Vergasungsbrenner/Heizkesselanlage besonders geeigneter Luftmassenstromfühler besteht in der Kombination eines Ansaugluft-Druckmessers, eines Ansaugluft-Temperaturmessers und eines Staudruckmessers, deren Ausgangssignale, in geeigneter Weise miteinander verknüpft, ein dem Kassenstrom proportionales Signal ergeben.A continuously controllable one for operation according to the invention There is a particularly suitable air mass flow sensor for the gasification burner / boiler system in the combination of an intake air pressure gauge and an intake air temperature gauge and a dynamic pressure meter, their output signals, in a suitable manner with each other linked, result in a signal proportional to the cash flow.

Dabei gilt: Darin bedeuten: r = Luftmassenstrom, m = mittleres Molekulargewicht der Luft, P = Druck der Ansaugluft, T = absolute Temperatur der Ansaugluft, R = Gaskonstante und Ax = Staudruck.The following applies: This means: r = air mass flow, m = average molecular weight of the air, P = pressure of the intake air, T = absolute temperature of the intake air, R = gas constant and Ax = dynamic pressure.

Druck und Temperatur der Ansaugluft können beispielsweise in an sich bekannter Weise durch ein Widerstandsthermometer bzw. eine Druckmeßdose bestimmt werden. Ein Staudruckmesser weist im allgemeinen eine metallische Stauklappe auf, die vorteilhaft mit Hilfe von Spannbändern aufgehängt ist. Die Auslenkung der Stauklappe durch den Luftstrom wird dabei mit einem Annäherungsfühler gemessen, wobei die Schwingungsneigung der Stauklappe durch eine Wirbelstrombremse gedämpft wird.Pressure and temperature of the intake air can, for example, in itself known way determined by a resistance thermometer or a pressure cell will. A dynamic pressure meter generally has a metal damper, which is advantageously hung with the help of straps. The deflection of the storage flap the air flow is measured with a proximity sensor, with the tendency to vibrate the damper is dampened by an eddy current brake.

kahand von AusfihrungsbeiscielerL und Figuren soll die Erfindung noch näher erläutert werden.The invention is still intended to be clear of examples and figures are explained in more detail.

In Fig. 1 sind, wie bereits erwähnt, Kesselwassertemperatur und Heizleistung einer Heizkesselanlage als Funktion der Außenlufttemperatur dargestellt.As already mentioned, FIG. 1 shows the boiler water temperature and heating power of a boiler system as a function of the outside air temperature.

In Fig. 2 ist - anhand einer Ausführungsform einer Vergasungsbrenner/HeizZesselanlage - schematisch das Steuer- und Regel schema entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren dargestellt.In Fig. 2 - based on an embodiment of a gasification burner / boiler system - Schematically the control and regulation scheme according to the method according to the invention shown.

Im Feuerraum 11 des Heizkessels 10 ist ein Vergasungsbrenner 12 angeordnet. Dem Brenner 12 wird durch eine Leitung 13 Brennstoff in Form von Heizöl und durch eine Leitung 14 Luft zugeführt. Zur Förderung des Brennstoffes dient eine Pumpe 15 und zur Zuführung der Luft ein Verdichter 16. Zwischen dem Verdichter 16 und dem Brenner 12 ist in der Luftzuführungsleitung 14 ein Ventil 17 angeordnet, das den Gesamtluftstrom in Vergasungs- und Verbrennungsluft aufteilt, die dem Brenner 12 getrennt durch Leitungen 18 bzw. 19 zugefiihrt werden.A gasification burner 12 is arranged in the combustion chamber 11 of the boiler 10. The burner 12 is through a line 13 fuel in the form of heating oil and through a line 14 is supplied with air. A pump is used to deliver the fuel 15 and a compressor 16 for supplying the air. Between the compressor 16 and the burner 12, a valve 17 is arranged in the air supply line 14, the divides the total air flow into gasification and combustion air, which the burner 12 are supplied separately by lines 18 and 19, respectively.

Im Wasserkreislauf 20 des Heizkessels 10 ist eine Umwälzpumpe 21 angeordnet; die Last, d.h. der Verbraucher, ist mit Ziffer 22 bezeichnet. Das Abgasrohr des Heizkessels 10 ist mit Ziffer 23 bezeichnet.A circulating pump 21 is arranged in the water circuit 20 of the heating boiler 10; the load, i.e. the consumer, is designated by number 22. The exhaust pipe of the Boiler 10 is denoted by numeral 23.

In der Luftzuführungsleitung 14 ist ein Staudruckmesser 24 angeordnet, und zwar zwischen dem Verdichter 16 und dem Ventil 17; der Staudruckmesser befindet sich somit im Gesamtluftstrom. Das Signal des Staudruckmessers 24 wird einer Steuer- und Regeleinheit 25 durch eine Leitung 26 zugeführt. Der Druck der Ansaug- luft wird von einem Manometer 27 und die Temperatur von einem Thermometer 28 gemessen. Das Ausgangs signal des Manometers 27 wird über eine Leitung 29 und dasjenige des Thermometers 28 über eine Leitung 30 der Steuer-und Regeleinheit zugeführt.A dynamic pressure meter 24 is arranged in the air supply line 14, between the compressor 16 and the valve 17; the dynamic pressure meter is located thus in the total air flow. The signal from the dynamic pressure meter 24 is sent to a control and control unit 25 fed through a line 26. The pressure of the suction air is measured by a manometer 27 and the temperature by a thermometer 28. The output signal of the manometer 27 is via a line 29 and that of the Thermometer 28 is supplied to the control and regulating unit via a line 30.

Beim Betrieb der Vergasungsbrerner/Heizkesselanlage wird durch einen Fühler 31 die Außenlufttemperatur und durch einen Fühler 32 di e die Kesselvorlauftemperatur festgestellt. Die entsprechenden Signale werden durch Leitungen 33 bzw. 34 der Steuer- und Regeleinheit 25 übermittelt. Durch die Steuer- und Regeleinheit 25 erfolgt dann - entsprechend der durch die Außenluft-und Kesselvorlauftemperatur bestimmten Heizleistung -über eine Leitung 35 eine Drehzahlregelung des Verdichters -16, wodurch der Luftmassenstrom gesteuert und bei Abweichung des Sollwertes von dem durch den Luftmassenstromfühler ermittelten Istwert die Abweichung ausgeregelt wird. Durch die Steuer- und Regeleinheit 25 wird ferner über eine Leitung 36 die Öl-Förderleistung der Pumpe 15 im stöchiometrischen bzw. nahstöchiometrischen Verhältnis zum Luftmassenstrom gesteuert. Von der Steuer- und Regeleinheit 25 führt schließlich noch eine Leitung 37 zum Ventil 17 in der Luftzuführung 14. Durch das Ventil 17 kann das Verhältnis zwischen Vergasungsluft und Verbrennungsluft, das im allgemeinen ca. 1:9 beträgt, lastabhängig eingestellt werden.When operating the gasification burner / boiler system, a Sensor 31 the outside air temperature and, through a sensor 32, the boiler flow temperature established. The corresponding signals are transmitted through lines 33 and 34 of the control and control unit 25 transmitted. The control and regulating unit 25 then takes place - according to the heating output determined by the outside air and boiler flow temperature - Via a line 35 a speed control of the compressor -16, whereby the air mass flow controlled and if the setpoint deviates from that by the air mass flow sensor determined actual value the deviation is corrected. Through the control and regulation unit 25 is also the oil delivery rate of the pump 15 via a line 36 in the stoichiometric or near stoichiometric ratio to the air mass flow. From the tax and control unit 25 finally leads a line 37 to valve 17 in the Air supply 14. Through the valve 17, the ratio between gasification air and combustion air, which is generally approx. 1: 9, is set as a function of the load will.

In Fig. 3 ist eine bevorzugte Ausführungsform des beim erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzten Verzasungsbrenners dargestellt (vgl. dazu D S 28 41 105).In Fig. 3 is a preferred embodiment of the invention Process used gasification burner shown (see. D S 28 41 105).

Der Vergasungsbrenner 50 besteht im wesentlichen aus zwei Stufen, einem Vergasungsteil 51 mit einer zentral angeordneten Reaktorkammer 53, die einen Katalysator enthält, und einem Verbrennungsteil 52, der einen Mischraum 54, eine (Zünd-)Kammer 55 und einen Brennraum 56 aufweist. Der Reaktorkammer bzw. Katalysatorkammer 53 ist ein Vorraum 57 zum Mischen des Brennstoffes mit Vergasungsluft vorgeschaltet. Die Vergasungsluft wird dazu dem Vorraum 57 von einem sogenannten Ringraum 58 aus durch Radialkanäle 59 zugeführt, die den Vorraum mit dem - vom Vorraum durch eine (Ring-)T»zand getrennten - Ringraum 58 verbinden, und an einer Homogenisierungseinrichtung 60, beispielsweise einer mit Schrägschlitzen versehenen Drallblende, mit dem Brennstoff vermischt. Im Ringraum 58, dem die Vergasungsluft durch einen Stutzen 61 zugeführt wird, ist eine Heizquelle 62 zur Vorwärmung der Luft bei der Inbetriebnahme des Brenners und bei Laständerungen vorgesehen. Zur Zuführung des Brennstoffes zum Vorraum 57 ist diesem ein sogenannter Frontraurn 63 vorgeschaltet, der in einen Ringkanal 64 übergeht. Der Ringkanal 64, dem der Brennstoff durch eine Leitung 65 zugeführt wird, ist mit einer Heizquelle 66 zur Verdampfung des flüssigen Brennstoffes beim Startvorgang versehen.The gasification burner 50 consists essentially of two stages, a gasification part 51 with a central arranged reactor chamber 53, which contains a catalyst, and a combustion part 52, which is a mixing space 54, an (ignition) chamber 55 and a combustion chamber 56. The reactor chamber or Catalyst chamber 53 is an antechamber 57 for mixing the fuel with gasification air upstream. The gasification air is to the anteroom 57 from a so-called Annular space 58 supplied from through radial channels 59 that connect the vestibule with the - from the vestibule Connect the annular space 58 separated by a (ring) ring, and to a homogenization device 60, for example a swirl diaphragm provided with inclined slots, with the fuel mixed. In the annular space 58, to which the gasification air is supplied through a connection 61 is a heating source 62 for preheating the air when the Burner and in the event of load changes. For feeding the fuel to the vestibule 57 this is preceded by a so-called front room 63, which is in an annular channel 64 passes. The annular channel 64, to which the fuel is fed through a line 65 is, is with a heating source 66 for the evaporation of the liquid fuel Provided starting process.

In der Reaktorkammer 53 wird der Brennstoff durch partielle Oxidation in ein Brenngas umgesetzt, das dem Mischraum 54 zugeführt und dort an einer Homogenisierungseinrichtung 67, beispielsweise einer mit Schrägschlitzen versehenen Drallblende, mit der Verbrennungsluft vermischt wird. Die Verbrennungsluft wird dem Mischraum 54 durch einen Stutzen 68 zugeführt. Das Brenngas/Verbrennungsluft-Gemisch tritt vom Mischraum 54 durch eine als Rückschlagsicherung dienende gelochte Platte 69 in die Kammer 55 und wird dort mittels einer in diese Kammer mündende Zündelektrode 72 gezündet.In the reactor chamber 53, the fuel is through partial oxidation converted into a fuel gas, which is fed to the mixing chamber 54 and there to a homogenization device 67, for example a swirl diaphragm provided with inclined slots, with the combustion air is mixed. The combustion air is fed to the mixing space 54 through a connection 68 fed. The fuel gas / combustion air mixture passes from the mixing chamber 54 through a perforated plate 69 serving as kickback protection in the chamber 55 and is there ignited by means of an ignition electrode 72 opening into this chamber.

Die Verbrennung des Brenngas/Verbrennungsluft-Gemisches erfolgt überwiegend in den Bohrungen von sogenannten Flammhalteplatten 70 und 71 und zum kleineren Teil in der Kammer 55 und im Brennraum =6. Die Platten 70 und 71 trennen dabei den Brennraum 5 einerseits von der Kammer 55 und schließen ihn andererseits nach außen, d.h. zum Heizkessel hin, ab. Das bei der Verbrennung entstandene Abgas tritt - aus der gasdurchlässigen Platte 71 - nichtleuchtend in den Innenraum des Heizkessels, d.h. in den Feuerraum (vgl. dazu Fig. 2, Ziffer 11), über, wo es zur Erwärmung des Kesselwassers dient.The combustion of the fuel gas / combustion air mixture takes place predominantly in the bores of so-called flame retainer plates 70 and 71 and to a smaller extent in the chamber 55 and in the combustion chamber = 6. The plates 70 and 71 separate the combustion chamber 5 on the one hand from the chamber 55 and on the other hand close it to the outside, i.e. to Boiler down, down. The exhaust gas produced during combustion emerges - from the gas-permeable one Plate 71 - non-luminous in the interior of the boiler, i.e. in the combustion chamber (See Fig. 2, item 11), about where it is used to heat the boiler water.

4 Patentansprüche 3 Figuren4 claims 3 figures

Claims

Claims 1. Method for operating a gasification burner / heating boiler system, that is from the outside air temperature and the boiler flow temperature is used to determine the required burner output, that the air mass flow and the heating oil mass flow as a function of the burner output are controlled in the stoichiometric ratio and that deviations in the air mass flow detected from the setpoint by means of an air mass flow sensor in the total air flow and be adjusted.

2. The method according to claim 1, d a d u r c h g e -k e n n z e i c h n e t 2 that as air mass flow sensor, the combination of an intake air pressure, a Intake air temperature and a dynamic pressure meter is used, the äeweilire Output signals, linked to one another in a suitable manner, are included in the stream of food give a proportional signal.

3. The method according to claim 1 or 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t that the air and heating oil mass flows are controlled by the speed of the air compressor or the oil pump can be adjusted.

4. The method according to claim 1 or 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t that the air and heating oil mass flows are controlled by shunts to the air compressor and the oil pump.