DE3030060A1

DE3030060A1 - Warmband oder grobblech aus einem denitrierten stahl und verfahren zu seiner herstellung

Info

Publication number: DE3030060A1
Application number: DE19803030060
Authority: DE
Inventors: Klaus Dipl.-Ing. 3340 Wolfenbüttel Freier; Klaus Dipl.-Ing. 3321 Hohenassel Hulka; Constantin M. Dr.-Ing. 3321 Nordassel Vlad
Original assignee: Stahlwerke Pein Salzgitter AG
Current assignee: Stahlwerke Pein Salzgitter AG
Priority date: 1980-08-08
Filing date: 1980-08-08
Publication date: 1982-03-11
Also published as: AT387237B; DE3030060C2; ATA624480A

Description

"Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl
und Verfahren zu seiner Herstellung Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl, bestehend aus Kohlenstoff 0,04 bis 0,16 %, Mangan 1,25 bis 1,90 %, Silizium 0,02 bis 0,55 %, Phosphor 0,004 bis 0,020 %, Schwefel 0,002 bis 0,015 %, Aluminium 0,02 bis 0,08 %, Niob 0,02 bis 0,08 %, ggf. mit einem Vanadinzusatz von 0,02 bis 0,10 %, Rest Eisen und etwaige Verunreinigungen, wobei das Warmband oder Blech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 750 bis 8200 C verläßt, bis auf eine Zwischentemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 100 C/s abgekühlt wird und danach im Haspel, Stapel oder auf dem Kühlbett an Luft langsam auf Raumtemperatur abkühlt, nach Patent Nr. .. .. ..., (Aktenzeichen P 29 49 124.5-24).
Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Herstellung von Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl, bestehend aus Kohlenstoff 0,04 bis 0,16 %, Mangan 1,25 bis 1,90 %, Silizium 0,02 bis 0,55 %, Phosphor 0,004 bis 0,020 %, Schwefel 0,002 bis 0,015 %, Aluminium 0,02 bis 0,08 %, Niob 0,02 bis 0,08 *, ggf. mit einem Vanadinzusatz von 0,02 bis 0,10 %, jedoch mit Zusätzen von Molybdän 0,15 bis 0,35 %, von Chrom 0,10 bis 0,30 % und/oder Nickel 0,30 bis 0,90 % allein oder in Kombination, Rest Eisen und etwaige Verunreinigungen, wobei das Warmband oder Grobblech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 750 bis 8200 C verläßt, bis auf eine Zwischentemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 10° C/s abgekühlt wird und danach im Haspel, Stapel oder auf dem Kühlbett an Luft langsam auf Raumtemperatur abkühlt, nach Patent Nr. .....
(Aktenzeichen P 29 49 124.5-24).
Seit längerer Zeit besteht die Forderung nach der Entwicklung von höherfesten Stählen mit guten Zähigkeitswerten, die in Form von Warmbändern oder Grobblechen beispielsweise für Großrohrfernleitungen Verwendung finden können. Zur Herstellung hat sich das kontrollierte und gesteuerte Warmwalzen als wirtschaftliches Verfahren für die Herstellung von thermo-mechanisch behandelten Warmbändern oder Grobblechen immer mehr durchgesetzt. Unter einer thermo-mechanischen Behandlung von Stählen versteht man eine kontrollierte Umformung des Stahles in einem Temperaturbereich um den Umwandlungspunkt Ar3 mit einer gleichzeitig gesteuerten Ausscheidung und/oder Umwandlung des Gefüges.
Es ist bekannt, denitrierten Stahl mit den vorstehend aufgeführten Zusammensetzungen zu benutzen. Bei der mechanisch-technologischen Prüfung dieser Stähle, besonders in Anwesenheit von Kerben in einem breiten Temperaturbereich oberhalb des vollständigen Sprödbruchs (Charpy-Kerbschlagprobe) beobachtet man oft Aufreißungen senkrecht zur Bruchfläche (als "Separation", "Spaltung" oder "Splitting" bezeichnet). Diese Neigung zur Aufspaltung der Bruchflächen von thermomechanisch behandelten Stählen ist beispielsweise für die Betreiber von Großrohr-Fernleitungen von Bedeutung, weil die Fähigkeit dieser Stähle, eine Zähbruchfortpflanzung zu stoppen, dadurch vermindert wird.
Für die Herstellung von höher festen Stählen für Großrohr-lernleitungen, bei denen keine Bruchaufspaltungen bei der Kerbschlagzähigkeitsprüfung mehr auftreten, wurden schon Vorschläge gemacht, die jedoch alle mit hohen Legierungskosten und hohen Herstellungskosten verbunden sind. So wird beispielsweise in der DE-OS 26 53 847 empfohlen, dem Stahl Chrom- und Manganzusätze von bis zu 3,5 % bzw. bis zu 2,5 Ei zuzulegieren, nachdem der Stahl einer Aufstickung (Stickstoffanreicherung) auf Gehalte von 0,012 % unterworfen wurde. Bei diesem Stahl wird das Warmwalzen kompliziert gestaltet. Das Walzgut wird bei Temperaturen zwischen 9500 C und 1 1000 C einer Verformung von 30 bis 60 %, einer anschließenden Beruhigung und bei Temperaturen zwischen 700 und 9000 C einer Verformung von 75 bis 95 % der ursprünglichen Dicke unterworfen. Das verformte Gefüge wird schließlich in der unteren Bainitstufe umgewandelt. Das Zulegieren der Chrom-und Manganzusätze verteuert bekanntlich Stähle erheblich. Durch den komplizierten und aufwendigen Walzvorgang entstehen weiter erhöhte Herstellungskosten.
Der Erfindung gemäß Hauptpatent lag die Aufgabe zugrunde, warmgewalztes Warmband oder Grobblech mit einer ausreichenden Zähigkeit auch bei niedrigen Temperaturen (d.h. CVN-Obergangstemperatur TÜ von mindestens minus 30° C) zu erstellen, das keine 50 Bruchaufspaltung bei Charpy-Kerbschlagproben aufweist. Diese Aufgabe wurde gemäß Hauptpatent dadurch yelöst, daß das Warmband oder Blech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 7500 C bis 820" C verläßt, bis auf 4500 C bis 5000C mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 100 C/s abgtkühlt wird und danach im Haspel oder im Stapel an Luft langsam auf Raumtemperatur abkühlt. Soweit der denitrierte Stahl allein oder in Kombination noch Zusätze von Molybdän 0,15 bis 0,35 %, von Chrom 0,10 bis 0,30 % und/oder Nickel 0,30 bis 0,90 % aufweist, verändert sich erfindungsgemäß die Abkühlung auf eine Zwischentemperatur von 450 bis 5500 C.
gemäß der Erfindung des Hauptpatentes weist der Stahl ein ferritisch-perlitisches Gefüge auf; das Verhältnis von Cvmax zu Cm100 liegt zwischen 1,0 und 1,3.Dabei bezeichnet CV100 die Kerbschlagshochlage (höchste Werte), bei der die Proben noch gerade einen 100 %igen Verformungsbruch aufweisen. Bei den für CV100 angegebenen Werte ist die Kerbschlagzähigkeit der letzte Wert, bei dem noch ein 100 %iger Verformungsbruch auftritt.
Cvmax ist der Wert in Abhängigkeit von der Temperatur, der den höchsten Kerbschlagszähigkeitswert der gesamten Prüfung aufweist.
Nur durch Einhaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß Hauptpatent, also eines relativ einfachen Warmwalzvorganges, zeigt der in Rede stehende denitrierte Stahl überraschenderweise ein völliges Fehlen von Bruchaufspaltungen in den CVN-Kerbschlagproben (CVN-Charpy-V-Notch) bei gleichzeitiger Gewährleistung von CVN-Ubergangstemperaturen von mindestens minus 30"C.
Durch das Verfahren gemäß Hauptpatent kann also ohne Zulegierungen die Brauchbarkeit des Stahls, inbesondere hinsichtlich seiner Verwendung für Großrohr-Fernleitungen, erheblich verbessert werden. Dabei hat sich zusätzlich herausgestellt, daß sich eine Zugabe von Vanadin 0,02 bis 0,10 % besonders günstig auf die Erhöhung der Festigkeitseigenschaften des Stahls auswirkt, da die Vanadin-Ausscheidungen hauptsächlich im Ferritkorn und nicht an Korngrenzen stattfindet.
Nun hat sich bei der Kerbschlagzähigkeitsprüfung von mit "Separations" behaftetem Warmband und/oder Blech gezeigt, daß mit zunehmender Anzahl von "Separations" in den Bruchflächen der CVN-Proben die Kerbschlagzähigkeit in J/cm2 abnimmt.
Der Grund für diese Abnahme der Kerbschlagzähigkeit liegt in der Tatsache, daß die "Separations", die senkrecht zur Hauptbruchfläche und parallel zur Probenoberfläche verlaufen, hauptsächlich vor dem Durchlaufen des Hauptrisses entstehen, wie dies aus Bild 1 ersichtlich ist, so daß beim Biegen der Proben während der Kerbschlagprüfung eine geringere energie für die Einleitung des Einschürbeginnes benötigt wird. Dies ist insofern von Bedeutung, da bei der Erzeugung von Warmbändern bzw. Blechen nicht immer "separationsfreies" Material mit höchsten Kerbschlagzähigkeitswerten gefordert wird, so daß auch Material mit etwaig geringerer Anzahl von "Separations", jedoch mit erhöhter Kerbschlagzähigkeit Anwendung findet.
Welche Vorteile eine Reduzierung der Anzahl von "Separations" bei der Kerbschlagprüfung mit sich bringt, geht aus den Bildern 2 und 3 eindeutig hervor.
Nimmt z.B. das Verhältnis Cvmax zu CV100 von rd. 2,0 auf Werte von 1,3 ab, dann steigt die Kerbschlagzähigkeit im Durchschnitt von 150 J/cm2 auf 230 J/cm2 bei den mit Molybdän-, Chrom- oder Nickelzusätzen legierten Stählen der Güte X 70 und von 160 J/cm2 auf 280 J/cm2 bei den niob-vanadinhaltigen Stählen der Güte X 70 an, was einerSteigerung der Kerbschlagzähigkeit von 53 bzw. 75 % entspricht.
Die Darstellung der Kerbschlagzähigkeit als Funktion des Verhältnisses Cvmax zu CV100 wurde deshalb für d£e Bilder 2 und 3 gewählt, weil das Verhältnis von Cvmax zu CV100 empfindlicher auf die Anzahl der Separations reagiert als alle anderen Parameter.
Den Verfahren gemäß Hauptpatent lag die übergeordnete Aufgabe zugrunde, durch Einhaltung einer bestimmten Temperatur hinter dem letzten Fertiggerüst und durch eine ganz bestimmte Abkühlung des Warmbandes oder Grobblechs das Entstehen von Separationen zu steuern, wobei mit den geschützten Verfahren ein separationsfreier Stahl angestrebt wird. In Nebenordnung zu dieser Lehre des Hauptpatentes liegt auch der Zusatzerfindung die Aufgabe zugrunde, durch den genannten Warmwalzvorgang das Entstehen von Separationen zu steuern, wobei jedoch der Erzielung erhöhter Kerbschlagzähigkeitswerte der Vorrang eingeräumt und eine verminderte Anzahl von "Separations" in den Bruchflächen von CVN-Proben in Kauf genommen werden.
Diese Aufgabe wird bei dem in der Beschreibungseinleitung dieser Anmeldung an erster Stelle erläuterten Verfahren erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Zwischentemperatur 500 bis 570" C beträgt, während bei dem in der Beschreibungseinleitung dieser Anmeldung an zweiter Stelle erläuterten Verfahren die Zwischentemperatur erfindungsgemäß 550 bis 620" C betragen soll.
Das nach einem der beiden Verfahren hergestellte Warmband oder Grobblech soll ein ferritisch-perlitisches Gefüge aufweisen, wobei das Verhältnis von Cvmax zu CV100 vorzugsweise zwischen 2,0 und 1,3 liegt.
Ein nach dem ersten Verfahren hergestelltes Warmband oder Grobblech weist vorzugsweise Kerbschlagzähigkeitswerte von maximal 280 J/cml bei einer Prüftemperatur von -200 C auf, während diese Werte bei einem nach dem zweiten Verfahren hergestellten Warmband oder Grobblech erfindungsgemäß bei maximal 230 J/cm2 bei einer Prüftemperatur von -400 C liegen.
Im Sauerstoffaufblaskonverter wurden die Stähle der Tabelle 1 u.
2 erschmolzen und gemäß den Bedingungen der Tabellen 3, 4 und 5 zu Warmbändern bzw. Grobblechen gewalzt und geprüft.
Die ermittelten Ergebnisse, die zusätzlich in den Bildern 4 ii.5 bzw. 6 und 7 dargestellt sind, zeigen, daß ein deutlicher Kerbschlagzähigkeitsanstieg gegenüber den herkömmlich gefertigten mikrolegierten Vergleichsstählen erzielt wurde.
Es wurde festgestellt, daß die Temperatur, mit der das Warmband oder Blech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst verläßt, bei einem separationsarmen Stahl gemäß der Erfindung nicht ganz so eng zu sein braucht wie bei dem Verfahren gemäß Hauptpatent. Ein Temperaturbereich von 750 bis 850" C ist möglich.
Erfindungsgemäß können bei Durchführung des neuen Verfahrens mit einer Zwischentemperatur von 550 bis 620" C (Anspruch 2) auch noch Zusätze von 0,002 bis 0,08 Zirkon und/oder 0,004 i,is 0,051 Cer verwendet werden.

Tabelle 1 Chemische Zusammensetzung der untersuchten Stähle in %

Schmelze-Nr. C Si Mn P S Al N V Nb Bemerkungen
67649 0,11 0,34 1,61 0,019 0,008 0,039 0,0058 0,09 0,04
38069 0,10 0,35 1,59 0,021 0,013 0,051 0,0057 0,08 0,04
38070 0,10 0,39 1,59 0,016 0,012 0,041 0,0072 0,09 0,05
39907 0,10 0,27 1,54 0,020 0,013 0,037 0,0057 0,07 0,04
10527 0,09 0,26 1,58 0,015 0,003 0,051 0,0107 0,07 0,03
44359 0,09 0,24 1,49 0,014 0,004 0,039 0,0108 0,06 0,03
10361 0,09 0,33 1,58 0,015 0,011 0,059 0,0080 0,09 0,04
10179 0,11 0,37 1,55 0,020 0,009 0,055 0,0040 0,09 0,05
43940 0,11 0,31 1,53 0,017 0,010 0,051 0,0072 0,08 0,05
43941 0,10 0,29 1,54 0,016 0,012 0,041 0,0057 0,08 0,05
67008 0,11 0,31 1,59 0,021 0,012 0,028 0,0057 0,08 0,05
67138 0,12 0,37 1,62 0,016 0,007 0,067 0,0072 0,09 0,06
11608 0,10 0,38 1,56 0,020 0,003 0,049 0,0106 0,08 0,04
11798 0,09 0,38 1,56 0,015 0,002 0,037 0,0084 0,08 0,04
46277 0,09 0,39 1,62 0,028 0,005 0,044 0,0077 0,08 0,04
46279 0,10 0,39 1,61 0,020 0,004 0,036 0,0091 0,07 0,04

Tabelle Chemische Zusammensetzung der untersuchten Stähle in %

Schmelz-Nr. C Si Mn P S Al N V Nb
46366 0,08 0,36 1,60 0,020 0,006 0,048 0,0061 0,07 0,04
46368 0,09 0,36 1,60 0,020 0,004 0,045 0,0088 0,07 0,04
71445 0,10 0,37 1,62 0,015 0,002 0,050 0,0089 0,09 0,04
71451 0,09 0,39 1,55 0,019 0,002 0,030 0,0089 0,08 0,04
71548 0,09 0,33 1,57 0,015 0,004 0,037 0,0086 0,08 0,04
71915 0,10 0,38 1,58 0,018 0,003 0,031 0,0092 0,08 0,05
72148 0,09 0,38 1,61 0,018 0,004 0,051 0,0077 0,07 0,04
72255 0,09 0,35 1,65 0,020 0,007 0,039 0,0124 0,08 0,04

Tabelle 2 Chemische Zusammensetzung der untersuchten Stähle in %

Warmband C Si Mn P S N Al Nb V Mo Cer Zr Cr Bemerkungen

817/21 0,10 0,32 1,53 0,026 0,012 0,0068 0,036 0,07 0,04 0,16 - - -

817/22 0,10 0,33 1,55 0,029 0,013 0,0069 0,036 0,08 0,04 0,16 - - -

817/26 0,10 0,33 1,54 0,027 0,012 0,0070 0,036 0,07 0,04 0,15 - - -

817/27 0,10 0,32 1,50 0,025 0,014 0,0072 0,034 0,10 0,06 0,21 - - -

817/30 0,10 0,33 1,51 0,016 0,011 0,0076 0,044 0,07 0,04 0,15 - - -

886/31 0,04 0,29 1,26 0,026 0,008 0,0063 0,034 0,09 - 0,33 0,051 - -

886/33 0,04 0,29 1,23 0,021 0,008 0,0058 0,033 0,08 - 0,33 0,005 - - Dis chemische

886/34 0,04 0,29 1,27 0,023 0,009 0,0058 0,034 0,09 - 0,33 0,004 - - Zusemmensetzung

93861 0,04 0,30 1,27 0,023 0,008 0,0055 0,031 0,09 - 0,35 0,051 - - der Warmebänder

93859 0,08 0,35 1,76 0,015 0,010 0,0059 0,048 0,10 - 0,34 - - - S, T, U, C, D

907022 bis und Eist in der

907024 0,07 0,26 1,68 0,019 0,004 0,0084 0,048 0,04 0,06 - - - 0,30 Patentanmeldung

995211 0,07 0,21 1,41 0,017 0,008 0,0067 0,035 0,06 - 0,33 - - - P 2949124,5

995213 0,07 0,22 1,46 0,020 0,009 0,0061 0,028 0,06 - 0,34 - - - angegeben

995214 0,04 0,18 1,55 0,014 0,008 0,0082 0,036 0,06 - 0,29 - 0,002 -

995215 0,06 0,23 1,47 0,021 0,009 0,0058 0,038 0,06 - 0,34 - - -

0849/03.K* 0,13 0,35 1,60 0,019 0,002 0,0104 0,060 0,03 - - - - - * enthält zu-

995219 0,04 0,18 1,51 0,013 0,007 0,0074 0,047 0,07 - 0,36 - 0,07 - sätzlich

995225 0,04 0,20 1,51 0,013 0,008 0,0064 0,051 0,07 - 0,37 - 0,07 - 0,69 % Ni

Tabelle 3

Lfd. Warmband Dicke CVN-ak-Wert in J/cm² Cvmax Walzend- Haspel- bzw. # T Abkühl- Bemerkungen

Nr. und/oder in bei 100 temperatur Stapel temp. in °C geschwin-

Grobblech mm - 20°C Hochlage Cv in °C in °C digkeit

°C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

1 691160 13,5 113 164 1,82 790 540 250 7,20

2 " 13,5 103 155 1,78 790 560 230 6,65 Schm. 67649

3 " 13,5 104 148 1,83 790 570 220 6,4

4 702339 13,5 128 137 1,23 790 520 270 7,7

5 " 13,5 125 134 1,07 790 480 290 8,9

6 " 13,5 123 129 1,05 790 500 290 8,3

7 " 13,5 125 130 1,04 800 460 340 9,5 Schm. 38069

8 7023405 13,5 143 145 1,18 790 510 280 8,0

9 " 13,5 126 150 1,19 790 500 290 8,3

10 " 13,5 126 149 1,18 790 500 290 8,3

11 " 13,5 121 140 1,16 790 460 330 9,5

12 702341 13,5 124 137 1,10 790 500 290 8,3

13 " 13,5 126 137 1,09 790 500 290 8,3

14 " 13,5 125 143 1,14 790 470 320 9,1

15 " 13,5 114 137 1,20 800 450 350 9,4

16 725534 13,5 158 172 1,42 780 510 270 8,0

17 725535 13,5 155 173 1,29 790 500 290 8,3 Schm. 38070

18 725536 13,5 158 173 1,09 800 460 340 9,5

Tabelle 3

Nr. und/oder in bei 100 temperatur Stapel temp. in °C geschwin-

Grobblech mm - 20°C Hochlage Cv in °C in °C digkeit

°C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

19 725545 13,5 88 136 2,19 790 590 200 6,00 Schm. 38070

20 725546 13,5 91 149 2,22 780 590 190 6,00

21 749682 13,5 84 132 1,94 790 600 190 5,80

22 " 13,5 80 130 1,83 790 590 200 6,00

23 " 13,5 77 123 1,81 780 600 180 6,00

24 749684 13,5 127 149 1,41 800 530 270 7,4 Schm. 39907

25 " 13,5 109 131 1,39 790 520 270 7,7

26 " 13,5 107 130 1,41 800 530 270 7,4

27 749685 13,5 110 129 1,17 790 500 290 8,3

28 " 13,5 111 132 1,19 790 490 300 8,60

29 " 13,5 116 145 1,25 790 500 290 8,3

30 996962 14,8 285 329 1,60 770 540 230 5,95 Schm. 10527

31 " 14,8 296 314 1,20 780 470 310 7,80

32 996963 14,8 247 276 1,51 780 530 250 6,20 Schm. 44359

33 996964 14,8 282 300 1,15 760 500 260 7,00

34 " 14,8 281 290 1,05 770 480 290 7,60 Schm. 10527

35 996966 14,8 266 302 1,29 780 510 270 6,75

36 " 14,8 246 281 1,31 780 510 270 6,75

Tabelle 3

Nr. und/oder in bei 100 temperatur Stapel temp. in °C geschwin-

Grobblech mm - 20°C Hochlage Cv in °C in °C digkeit

°C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

37 857749 14,8 89 142 1,89 780 630 150 4,20 Schm. 10381

38 857750 14,8 89 135 2,14 780 600 180 4,70 Schm. 10173

39 857751 14,8 84 140 1,92 790 600 190 4,70

40 857752 14,8 104 167 1,80 780 600 180 4,70 Schm. 43940

41 857754 14,8 152 180 1,46 760 520 240 6,50 Schm. 10381

42 857755 14,8 143 191 1,34 780 500 280 7,00 Schm. 10179

43 857756 14,8 157 185 1,30 770 490 280 7,15 Schm. 43941

44 857764 14,8 201 201 1,26 770 500 270 7,00 Schm. 10381

45 857765 14,8 163 174 1,32 760 500 260 7,00 Schm. 10179

46 857766 14,8 156 185 1,34 770 490 280 7,15

47 857767 14,8 176 199 1,28 770 490 280 7,15 Schm. 43941

48 857768 14,8 129 188 2,09 780 590 190 4,75 Schm. 10381

49 857769 14,8 128 191 1,97 770 600 170 4,70

50 857770 14,8 101 164 2,25 780 600 180 4,70 Schm. 10191

51 857771 14,8 119 184 2,52 790 610 180 4,50

52 878523 16,0 118 145 2,16 790 580 210 4,55 Schm. 11608

53 997273 16,0 122 137 1,88 790 560 230 5,00 Schm. 71445

54 997300 16,0 169 199 1,89 790 550 240 5,30 Schm. 71451

Tabelle 3

Nr. und/oder in bei 100 temperatur Stapel temp. in °C geschwin-

Grobblech mm - 20°C Hochlage Cv in °C in °C digkeit

°C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

55 880162 16,0 134 182 1,92 780 570 210 4,70 Schm. 11608

56 997321 16,0 175 201 1,73 770 550 220 5,30 Schm. 71548

57 903190 16,0 232 277 1,36 790 510 280 6,40 Schm. 72148

58 903195 16,0 289 290 1,07 800 480 320 7,70 Schm. 11798

59 903202 16,0 165 234 1,89 800 550 250 5,30 Schm. 71915

60 903203 16,0 247 253 1,26 790 490 300 7,0 Schm. 71915

61 903231 16,0 154 210 1,69 810 560 250 5,00 Schm. 46279

62 906978 16,0 176 228 1,74 760 580 180 4,65 Schm. 46366

63 906992 16,0 217 237 1,21 790 490 300 7,00 Schm. 46277

64 906998 16,0 181 224 1,76 790 560 230 5,00

65 909470 16,0 137 216 1,83 790 550 240 5,30 Schm. 72255

66 909484 16,0 269 280 1,14 780 490 290 7,00 Schm. 46368

67 670103 16,9 93 139 1,85 800 580 220 4,20

68 670105 16,9 107 160 1,86 790 570 220 4,45 Schm. 67008

69 670107 16,9 117 159 1,97 790 560 230 4,65

70 675840 16,9 184 232 1,18 800 490 310 6,90 Schm. 11608

Tabelle 4

Lfd. Warmband CVN-Wert Haspel- Chemische Zusammensetzung in % Dicke Abkühl-
Nr. und/oder in J/cm² bzw. Sta- in geschwin- Schmelz
Grobblech bei -20°C peltemp. C Si Mn P S Al N V Nb mm digkeit Nr.
in °C. °C/s
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
1 878513 119 620 0,10 0,36 1,60 0,017 0,002 0,038 0,0110 0,08 0,04 16,0 3,80 11606
2 878523 118 580 16,1 4,50
3 880162 134 570 0,10 0,38 1,56 0,020 0,003 0,049 0,0106 0,08 0,04 16,0 4,75 11608
4 " 124 570 16,3 4,60
5 902083 138 580 0,10 0,37 1,55 0,017 0,003 0,042 0,0065 0,08 0,04 15,9 4,55 11796
6 902058 191 540 0,10 0,36 1,57 0,016 0,002 0,029 0,0064 0,07 0,04 15,9 5,60 11797
7 903195 307 480 0,09 0,38 1,56 0,015 0,002 0,037 0,0084 0,08 0,04 16,3 7,30 11798
8 " 289 480 16,1 7,40
9 907001 175 550 0,10 0,36 1,59 0,018 0,004 0,032 0,0092 0,07 0,04 16,0 5,30 46278
10 903231 151 560 0,10 0,39 1,61 0,020 0,004 0,036 0,0091 0,07 0,04 16,0 5,00 46279
11 " 154 560 16,1 4,95
12 906983 167 560 0,09 0,36 1,60 0,020 0,004 0,045 0,0088 0,07 0,04 16,3 4,90 46368
13 909484 269 490 15,9 7,0
14 997273 122 560 0,10 0,37 1,62 0,015 0,002 0,050 0,0089 0,09 0,04 16,1 4,95 71445
15 880171 252 470 16,3 7,90
16 997278 139 560 0,09 0,32 1,60 0,018 0,004 0,033 0,0081 0,08 0,04 15,9 5,10 71445
17 880174 236 470 0,10 0,38 1,66 0,020 0,002 0,050 0,0089 0,08 0,04 16,1 7,70 71450

Tabelle 4

Lfd. Warmband CVN-Wert Haspel- Chemische Zusammensetzung in % Dicke Abkühl-
Nr. und/oder in J/cm² bzw. Sta- in geschwin- Schmelz
Grobblech bei -20°C peltemp. C Si Mn P S Al N V Nb mm digkeit Nr.
in °C. °C/s
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
18 880174 240 490 0,10 0,38 1,66 0,020 0,002 0,050 0,0089 0,08 0,04 16,0 7,0 71450
19 997300 169 550 16,1 5,25
20 880160 158 550 0,09 0,39 1,55 0,019 0,002 0,030 0,0089 0,08 0,04 16,0 5,30 71451
21 " 194 520 16,2 6,10
22 880166 134 560 0,10 0,40 1,59 0,017 0,002 0,047 0,0089 0,08 0,04 16,0 5,30 71451
23 997329 149 550 0,09 0,38 1,67 0,018 0,002 0,047 0,0087 0,08 0,04 16,3 5,15 71514
24 997337 149 570 0,10 0,38 1,62 0,019 0,004 0,029 0,0086 0,08 0,04 15,9 4,75 71516
25 997321 175 550 0,09 0,33 1,57 0,015 0,004 0,037 0,0086 0,08 0,04 16,1 5,25 71548
26 997324 163 540 15,9 5,60
27 997309 204 530 0,09 0,37 1,55 0,014 0,003 0,043 0,0085 0,08 0,04 15,9 5,85 71549
28 880161 141 590 0,10 0,34 1,55 0,019 0,003 0,050 0,0050 0,08 0,04 16,0 4,35 71550
29 885026 210 500 0,09 0,34 1,60 0,018 0,003 0,044 0,0076 0,07 0,04 16,3 6,50 71690
30 885023 152 570 0,08 0,34 1,61 0,018 0,003 0,030 0,0050 0,08 0,04 16,1 4,70 71691
31 902052 127 600 0,10 0,37 1,65 0,020 0,003 0,032 0,0082 0,08 0,04 16,0 4,15 71697
32 902064 243 510 0,09 0,36 1,64 0,020 0,003 0,049 0,0090 0,07 0,05 16,2 6,30 71910
33 903214 188 550 0,09 0,38 1,64 0,020 0,004 0,037 0,0092 0,08 0,04 18,0 5,30 71911
34 903227 131 590 0,10 0,38 1,60 0,016 0,003 0,036 0,0109 0,07 0,04 15,9 4,35 71914

Tabelle 4

Lfd. Warmband CVN-Wert Haspel- Chemische Zusammensetzung in % Dicke Abkühl-
Nr. und/oder in J/cm² bzw. Sta- in geschwin- Schmalz
Grobblech bei -20°C peltemp. C Si Mn P S Al N V Nb mm digkeit Nr.
in °C °C/s
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
35 903202 176 540 16,0 5,50
36 " 165 550 0,10 0,38 1,58 0,018 0,003 0,031 0,0092 0,08 0,05 16,2 5,20 71915
37 903203 247 490 16,0 7,00
38 903218 151 560 0,10 0,37 1,60 0,020 0,003 0,039 0,0064 0,07 0,04 16,3 4,90 71916
39 907018 222 540 0,10 0,35 1,60 0,018 0,003 0,050 0,0089 0,07 0,05 15,9 5,60 72147
40 903190 244 500 0,09 0,38 1,61 0,018 0,004 0,051 0,0077 0,07 0,04 15,9 6,70 72148
41 " 232 510 16,0 6,40
42 996961 141 600 14,8 4,75
43 " 144 590 14,7 4,90
44 996962 296 470 0,09 0,26 1,58 0,015 0,003 0,051 0,0107 0,07 0,03 14,8 7,80 10527
45 996964 282 500 14,9 7,0
46 " 281 480 14,7 7,60
47 996966 266 510 14,8 6,75
48 " 246 510 14,7 6,80
49 996963 247 530 0,10 0,24 1,49 0,014 0,004 0,039 0,0108 0,06 0,03 14,8 6,20 44359

Tabelle 3

Lfd. Warmband Dicke CVN-ak-Wert in -Ves² CVsax Probanlage Walzendtemp. Haspel- Abkühl-

Nr. und/oder in bei CV100 in in bzw. Stapel- #T geschwin- Bewerkungen

Grobblech mm -40°C Nochlege Rohr °C temp. in °C in °C digkeit in °C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

1 886/31CE/R 15,2 80 183 2,29 60° zur RA 820 # 670 150 3,35

2 15,2 104 231 2,22 90° zur RA 820 # 150 3,35

3 93859 CA 18,0 85 155 1,82 50° zur RA 790 # 140 2,5

4 18,0 94 214 2,28 90° zur RA 790 # 650 140 2,5

5 817/25CE/R 14,3 92 158 1,72 60° zur RA 800 # 150 4,2 Herkömmliche Verabinder

6 93861 A/R 17,8 106 153 1,44 60° zur RA 760 # 130 2,65 bzw. Grobblochs, die

7 15,2 90 191 2,12 90° zur RA 820 # 175 3,75 # eine maximals Anzahl von

8 886/31CAR/R 15,2 103 231 2,24 60° zur RA 820 # 645 175 3,75 Separations bei der

9 15,2 70 113 1,81 90° zur RA 820 # 175 3,75 Karbschlagprüfungs auf-

10 817/30CE/R 14,2 76 138 1,79 90° zur RA 800 640 160 4,45 weise

11 886/31CA/R 15,2 50 120 2,40 90° zur RA 820 # 185 3,90

12 15,2 80 151 1,09 60° zur RA 820 # 635 185 3,90

13 817/21CH/R 14,9 110 162 1,47 60° zur RA 810 # 175 4,2

14 S 18,5 118 214 1,91 60° zur RA 750 630 120 2,4

15 817/26CH/R 14,5 82 135 1,85 90° zur RA 810 625 185 4,5

16 107023 16,0 130 235 1,81 90° zur RA 770 # 150 3,7

17 817/30CA/R 14,3 101 178 1,78 90° zur RA 800 # 620 180 4,55

18 14,3 101 168 1,66 90° zur RA 800 # 180 4,85

Tabelle 5

Nr. und/oder in bei CV100 in in bzw. Stapel- #T geschwin- Bewerkungen

Grobblech mm -40°C Nochlege Rohr °C temp. in °C in °C digkeit in °C/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

19 817/30CH/R 14,4 103 160 1,55 60° zur RA 800 # 615 185 4,75

20 817/27CE/R 14,3 103 148 1,45 90° zur RA 800 # 185 4,00

21 907024 16,0 173 277 1,80 90° zur RA 790 # 810 180 4,00

22 16,0 171 272 1,58 90° zur RA 790 # 180 4,00 Erfindungsgegen@s Verabinder bzw.

23 817/27CH/R 14,5 107 187 1,56 60° zur RA 800 # 190 4,85 Grobbloche, die eine geringe

24 817/27CA/R 14,5 130 187 1,44 80° zur RA 800 # 605 195 4,90 Anzahl von Separations bei der

25 14,5 82 114 1,38 90° zur RA 800 # 195 4,90 # Karbschlegprüfung als die her-

26 995219/CR/R 18,4 115 217 1,40 60° zur RA 810 # 590 220 3,55 kömmlichen Verabinder auf-

27 18,4 110 147 1,34 90° zur RA 810 # 220 3,55 walzen

28 089/83 KA 17,1 186 258 1,38 60° zur RA 820 # 240 4,10

29 16,0 179 303 1,81 90° zur RA 770 # 580 190 4,55

30 16,0 176 281 1,80 90° zur RA 770 # 190 4,55

31 907023 16,0 138 276 2,0 90° zur RA 800 # 220 4,55

32 888/33 CA 15,5 130 223 1,72 90° zur RA 810 # 240 4,90

33 15,5 157 223 1,42 90° zur RA 810 # 570 240 4,90

34 @ 18,3 123 248 2,0 60° zur RA 780 # 210 4,20

35 995214CH/R 18,2 220 290 1,32 90° zur RA 810 # 240 3,85

Tabelle 5

Lfd. Vareband Dicke CYN-ak-Nert in V cm² CVmax/CV100 Probenlage Valzmdtemp. Hazpel- Abküht-

Nr. und/oder in bei in in bzw. Stepel- #T geschwia- Bauerkungen

Grobbloch um -40°C Nachlage Rohr °C temp. in °C in °C digkeit in °t/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

36 995214/CR/R 16,2 185 254 1,37 80° zur RA 810 240 3,85 Erfindungsgemäße VArbinder bzw.

570 Grobblechem die eine geringe

37 888/34 CER 15,5 142 206 1,45 90° zur RA 820 250 4,00 Anzahl von Separation bei der

38 995213 CA 18,2 222 300 1,35 60° zur RA 830 270 4,25 korbachlaprofung als die har-

500 kösslichen Varbinder auf-

39 18,2 185 225 1,36 90° zur RA 830 270 4,25 weisen

40 917/21 CA/R 15,0 170 228 1,34 60° zur RA 800 240 5,00

41 T 18,3 131 256 1,95 60° zur RA 850 550 300 6,00

42 18,1 197 201 1,02 90° zur RA 820 270 4,55

995214 CA

43 18,1 320 323 1,00 60° zur RA 820 270 4,55 Verbinder, die gemäß Bedingungen

44 18,1 322 323 1,00 60° zur RA 820 270 4,55 der Stunenmeldung P 2049124,05

550 geferligt wurden und keine

45 18,3 199 215 1,08 90° zur RA 790 240 4,50 Separation bei der Kerbachleg-

46 995215 CA 18,3 244 283 1,16 50° zur RA 790 240 4,50 prüfung aufweisen

47 18,3 254 262 1,03 60° zur RA 790 240 4,50

48 907023 16,0 215 277 1,29 80° zur RA 770 220 5,30

49 817/22CN/R 14,4 145 165 1,14 60° zur RA 800 250 6,10

50 817/20CA/R 14,4 180 190 1,06 60° zur RA 800 255 6,20

51 14,4 176 198 1,13 80° zur RA 800 255 6,20

545

52 888/34CA/R 15,3 295 317 1,12 60° zur RA 815 270 5,85

53 0 16,3 201 247 1,23 80° zur RA 810 265 5,40

Tabelle 5

Nr. und/oder in bei in in bzw. Stepel- #T geschwia- Bauerkungen

Grobbloch um -40°C Nachlage Rohr °C temp. in °C in °C digkeit in °t/s

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

54 15,4 264 288 1,09 60° zur RA 825 285 5,70

886/34CR/R

55 15,4 187 240 1,08 90° zur RA 825 285 5,70

540

56 15,4 267 292 1,02 90° zur RA 825 265 5,70

57 C 16,3 246 308 1,25 90° zur RA 800 260 5,2

58 15,3 276 312 1,13 90° zur RA 815 200 5,80

59 688/34CA/R 15,3 207 326 1,14 60° zur RA 815 280 5,90 Verbinder die gemäß Be-

935 dingungen der Stunenmeldung

60 15,3 207 253 1,22 90° zur RA 815 280 5,90 P 2048124,05 gefortigt werden

61 E 18,3 222 272 1,23 80° zur RA 880 530 270 5,4 und keine Separation bei der

62 15,5 292 305 1,04 60° zur RA 820 300 5,95 Kerbuchlagerefung aufweiden

886/34CE/R

63 15,5 226 268 1,19 80° zur RA 820 300 5,95

64 18,9 250 250 1,0 80° zur RA 780 200 4,95

995225/CA/R 520

65 18,8 156 185 1,06 90° zur RA 780 260 4,25

66 995225/CR/R 18,8 149 165 1,10 90° zur RA 780 270 4,95

67 907022 10,0 186 241 1,30 90° zur RA 800 280 5,80

Leerseite

Claims

Patentansprüche: 1. Verfahren zur Herstellung von Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl, bestehend aus Kohlenstoff 0,04 bis 0,16 %, Mangan 1,25 bis 1,90 %, Silizium 0,02 bis 0,55 %, Phosphor 0,004 bis 0,020 %, Schwefel 0,002 bis 0,015 %, Aluminium 0,02 bis 0,08 %, Niob 0,02 bis 0,08 %, ggf. mit einem Vanadinzusatz von 0,02 bis 0,10 %, Rest Eisen und etwaige Verunreinigungen, wobei das Warmband oder Blech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 750 bis 820° C verläßt, bis auf eine Zwischentemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 100 C/s abgekühlt wird und danach im Haspel, Stapel oder auf dem Kühlbett an Luft langsam auf Raumtemperatur abkühlt, nach Patent Nr. ..

(Aktenzeichen P 29 49 124.5-24), d a d ur ch g e k e n n -z e i c h n e t, daß die Zwischentemperatur 500 bis 570° C beträgt.
2. Verfahren zur Herstellung von Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl, bestehend aus Kohlenstoff 0,04 bis 0,16 %, Mangan 1,25 bis 1,90 %, Silizium 0,02 bis 0,55 %, Phosphor 0,004 bis 0,20 %, Schwefel 0,002 bis 0,015 %, Aluminium 0,02 bis 0,08 %, Niob 0,02 bis 0,08 %, ggf. mit einem Vanadinzusatz von 0,02 bis 0,10 %, jedoch mit Zusätzen von Molybdän 0,15 bis 0,35 %, von Chrom 0,10 bis 0,30 %, und/oder Nickel 0,30 bis 0,90 % allein oder in Kombination, Rest Eisen und etwaige Verunreinigungen, wobei das Warmband oder Grobblech beim Warmwalzen das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 750 bis 820" C verläßt, bis auf eine Zwischentemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 100 C/s abgekühlt wird und danach im Haspel, Stapel oder auf dem Kühlbett an Luft langsam auf Raumtemperatur abkühlt, nach Patent Nr. .. .. ... (Aktenzeichen P 29 49 124.5-24), d a -d u r c h ge k e n n z e i c h n e t, daß die Zwischentemperatur 550 bis 6200 C beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch einen Zusatz von 0,002 bis 0,08 Zirkon.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, gekennzeichnet durch einen Zusatz an 0,004 bis 0,051 Cer.
5. Warmband oder Grobblech, hergestellt nach einem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahl ein ferritisch-perlitisches Gefüge aufweist.
6. Warmband oder Grobblech, hergestellt nach einem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, oder nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Cvmax zu cv1O0 zwischen 2,0 und 1,3 liegt.
7. Warmband oder Grobblech, hergestellt nach einem Verfahren gemäß Anspruch 1, oder nach Anspruch 5 oder 6, gekennzeichnet durch Kerbschlagzähigkeitswerte von max. 280 J/cm2 bei einer Prüftemperatur von -200 C.
8. Warmband oder Grobblech, hergestellt nach einem Verfahren gemäß Anspruch 2, 3 oder 4 oder nach Anspruch 5 oder 6, gekennzeichnet durch Kerbschlagzähigkeitswerte von max. 230 J/cm2 bei hinter Prtftemperatur von -400 C.