DE2720130B2 - Meißeldirektantrieb für Tiefbohrwerkzeuge - Google Patents
Meißeldirektantrieb für TiefbohrwerkzeugeInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen Meißeldirektantrieb nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Motoren dieser auf dem Moineau-Prinzio basierenden Art (US-PS 34 43 482) finden in erheblichem Umfang bei Tiefbohrungen als Meißeldirektantriebe oder sog. »Sohlenmotore« Anwendung, sind in diesen Fällen mit einem oberen Anschlußende am Gehäuse für eine Verbindung mit dem Bohrrohrstrang versehen und treiben den Bohrmeißel oddgL Bohrwerkzeuge über eine die Motorwelle mit dem Bohrwerkzeug verbindende Gelenkwelle an. Als Arbeitsmedium Pndet dabei das Spülungsmedium Anwendung, das durch den Bohrrohr-
Motoren dieser auf dem Moineau-Prinzio basierenden Art (US-PS 34 43 482) finden in erheblichem Umfang bei Tiefbohrungen als Meißeldirektantriebe oder sog. »Sohlenmotore« Anwendung, sind in diesen Fällen mit einem oberen Anschlußende am Gehäuse für eine Verbindung mit dem Bohrrohrstrang versehen und treiben den Bohrmeißel oddgL Bohrwerkzeuge über eine die Motorwelle mit dem Bohrwerkzeug verbindende Gelenkwelle an. Als Arbeitsmedium Pndet dabei das Spülungsmedium Anwendung, das durch den Bohrrohr-
Ui strang abwärts gepumpt wird und mit hohem Druck in
den Arbeitsraum zwischen dem einen Stator bildenden Gehäuse und der den Rotor bildenden Welle eintritt
Auf seinem schraubenlinienförmigen Weg durch den Motor wandelt sich ein Teil der Druckenergie des
ι "> Arbeitsmediums in Rotationsenergie für die Welle um. Der Druckabfall innerhalb solcher Motoren hängt von
der konstruktiven Auslegung ab und liegt bei in der Praxis ausgeführten Meißeldirektantrieben in der
Größenordnung von 25 bis 60 bar.
Bei den bekannten Meißeldirektantrieben ist der Formkörper aus elastisch verformbarem Material dem
Gehäuse in Gestalt einer Innenauskleidung zugeordnet Innenauskleidungen dieser Art sind teuer in der
Herstellung und haben einen verhältnismäßig hohen Raumbedarf, durch den Verluste an für die Drehmomenterzeugüng
wirksamen Eingriffsflächen bedingt sind. Für ein befriedigendes Arbeiten der Motoren ist es
wichtig, daß die Formflächen des Arbeitsraumes mit ausreichender Abdichtung in Eingriff stehen, da bei
ίο Undichtigkeiten neben vermehrt auftretendem Verschleiß
die Leistung des Motors sinkt und nicht die auslegungsgemäß angestrebten Werte erreicht.
Der für eine zuverlässige Abdichtung maßgebliche Anlagedruck der Formflächen in ihren Eingriffsberei-
)ί chen wird bei dem bekannten Meißeldirektantrieb der
eingangs angegebenen Art dadurch erreicht daß der aus elastisch verformbarem Material bestehende Stator
durch den Druck eines Druckmediums in einem Druckraum in Form eines der Schraubenlinie der
Stator-Formfläche folgenden Kanals mit einer radial nach innen gegen den Rotor gerichteten Verformungskraft beaufschlagt wird, die sich in Abhängigkeit von
dem auf der Einlaßseite des Motorgehäuses im Arbeitsmedium herrschenden Druck verändert. Hierbei
υ ist eine Anpassung des für die Dichtwirkung maßgeblichen
Anlagedrucks zwischen den in Eingriff stehenden Bereichen der Formflächen an die Druck- und
Temperaturbedingungen des Arbeitsmediums möglich. Im Zusammenhang mit Tieflochantrieben ist es ferner
1Ji) bereits bekanntgeworden (DE-AS 19 53 477), eine
Vorrichtung zum Bemessen der Zuführung von Spülflüssigkeit zu einem Drucklager eines am Ende
eines Bohrstrangs angeordneten Bohrmeißels als Moineau-Pumpe auszubilden, deren wiederum aus
·>■> elastisch verformbarem Material bestehender Stator
von zwei Buchsen mit einer zwischen diesen angeordneten Ringnut gebildet ist, die unter dem Druck der
Spülflüssigkeit steht, so daß auch in diesem Fall die koaxial innen liegende Buchse in Abhängigkeit vom
Wi Druck des Arbeitsmediums radial aufweitbar ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Meißeldirektantrieb für Tiefbohrwerkzeuge der eingangs
angegebenen Art zu schaffen, der bei einfacher Ausbildung einen verbesserten Dichtungseingriff seiner
ti1; Formflächen aufweist und sich durch eine höhere
Leistung bei einer gegebenen Baugröße auszeichnet.
Diese Aufgabe findet durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 aufgeführten Merkmale ihre
Lösung. Bei dieser Ausgestaltung, bei der der gesamte
Formkörper, abgesehen von seinen beiden Endbereichen, radial variabel ist, ist die Verformung des
Formkörpers in allen Bereichen sehr präzise und gleichmäßig bei gleichzeitiger Sicherung einer einwandfreien
Drehmomentübertragung zwischen Formkörper und Träger über dessen Länge und Umfang. Der für die
Dichtungswirkung maßgebliche Anlagedruck zwischen den in Eingriff stehenden Bereichen der Formflächen an
die Druck- und Temperaturbedingungen des Arbeitsmittels kann daher sehr genau angepaßt und so
abgestimmt werden, daß unter allen Betriebsbedingungen einerseits die gewünschte Dichtung erhalten bleibt
und andererseits der Verschleiß auf ein Mindestmaß verringert ist, wobei Vcrschlcißcrschcinungcn durch die
elastische Dehnung des Formkörpers unmittelbar ausgeglichen werden. Die während des Betriebs
durchführbare Anpassung sichert dabei nicht nur ein Laufen des Meißeldirektantriebs unter optimalen
Arbeitsbedingungen, sondern enthebt auch der Notwendigkeit, eine Typenvielfalt von Motoren unterschiedlicher
Auslegungen vorzuhalten, um den jeweiligen Betriebserfordernissen Rechnung tragen zu können.
Bei erheblich verringerter Baugröße und entsprechend verminderten Kosten lassen sich zudem wesentlich
höhere Leistungen erzielen, da schon bei einer Ausführung mit eingängiger Schraubverzahnung von
Stator und Rotor Druckdifferenzen zwischen Einlaß und Auslaß des Arbeitsraumes in der Größenordnung
von 120 bar und mehr bei hohem volumetrischen Wirkungsgrad erzielbar sind. Bei Einsatz des erfindungsgemäßen
Meißeldirektantriebs unter normalen Bohrbedingungen kann dieser beispielsweise bei neungängiger
Schraubverzahnung in einer Länge von etwa 1 m ausgeführt werden, wobei ein solcher Antrieb ein
wesentlich höheres Drehmoment abgibt als herkömmliche Meißeldirektantriebe, die für normale Bohrbetriebsbedingungen
eine Baulänge von etwa 3 bis 4 m aufweisen. Der Formkörper bildet dabei ein relativ
einfaches Verschleißteil, das im Bedarfsfalle leicht ersetzbar ist.
Eine weitere Ausgestaltung nach der Erfindung sieht vor, daß der Träger des elastischen Formkörpers auf
und entlang seiner diesem zugewandten Seite mit über den Umfang verteilt angeordneten Rippen und der
Formkörper rückseitig mit entsprechenden Nuten versehen sind, über die beide wechselseitig formschlüssig
in Eingriff stehen.
Der Druckraum kann eine abgeschlossene, mit gesondertem Druckmittel gefüllte Kammer bilden, dem
ein vom Arbeitsmittel mit Druck beaufschlagter Kolben als Druckübertrager zugeordnet ist Vorzugsweise
bildet der Druckübertragungskolben einen Druckmultiplikator.
Weitere Merkmale ergeben sich aus den Ansprüchen; in der Beschreibung sind in Verbindung mit der
Zeichnung mehrere Ausführungsbeispiele des Gegenstands der Erfindung näher veranschaulicht Im
einzelnen zeigt
F i g. 1 einen abgebrochenen Längsschnitt durch eine erste Ausführung eines Meißeldirektantriebs nach der
Erfindung mit teils geschnittenem, teils in Seitenansicht wiedergegebenem Rotor,
F i g. 2 einen Schnitt nach der Linie ΙΙ-Π in F i g. 1 mit
oberhalb und unterhalb der Mittelebene veranschaulichten unterschiedlichen Ausführungen der Formkörperabstützung
auf dem Träger,
Fig.3 eine Schnittdarstellung ähnlich Fig.2 einer
abgewandelten zweiten Ausführung,
Fig.4 eine Darstellung ähnlich Fig. 1 einer dritten
Ausführung,
Fig. 5 eine Ausschnittvergrößerung eines Ventils im ί Rotor,
F i g. 6 eine Darstellung ähnlich F i g. 1 einer vierten Ausführung mit einer abgewandelten Ausgestaltung der
Druckübertragung auf den Formkörper,
Fig.7 eine Darstellung ähnlich Fig. 1 einer fünften
Fig.7 eine Darstellung ähnlich Fig. 1 einer fünften
in Ausführung mit zwei hintereinander angeordneten,
zusammengefaßten Antriebseinheiten,
F i g. 8 bis 12 Schnittdarstellungen ähnlich F i g. 2 von
verschiedenen Formkörpern mit Armierungen, und
Fig. 13 eine perspektivische Teilansicht eines Armie- ·"> rungsgliedes der Ausführung gemäß F i g.! 2.
Fig. 13 eine perspektivische Teilansicht eines Armie- ·"> rungsgliedes der Ausführung gemäß F i g.! 2.
Der in F i g. 1 und 2 veranschaulichte Direktantrieb für ein Tiefbohrwerkzeug umfaßt im einzelnen ein
außenseitig zylindrisches Gehäuse 1 aus z. B. Vergütungsstahl, das an seinem oberen Einlaßende ein
konisches Innengewinde 2 für eine Verschraubung mit einem Außengewindeansatz 3 eines Rohrstücks 4
aufweist. Dieses ist seinerseits im oberen Bereich mit einem konischen Innengewinde 5 zur Verschraubung
mit einem Gewindeansatz 6 am unteren Ende eines
-'•ι Rohrabschnitts 7 versehen, das das untere Ende eines
Rohrstrangs für Tiefbohrungen bildet. An seinem unteren Auslaßende weist das Gehäuse 1 ein konisches
Innengewinde 8 für eine Verschraubung mit einem mit Außengewinde versehenen Ansatz 9 eines Rohrstücks
Jd 10 auf, das irgendeine bekannte oder geeignete
Lageranordnung aufnimmt. Die Teile 1,4, 7 und 10 sind dabei koaxial zu einer gemeinsamen Längsmittelachse
11 angeordnet.
An seiner Innenseite bietet das Gehäuse 1 eine
r> Formfläche 12 dar, die aus dem Material des Gehäuses ausgeformt ist und zur Verschleißminderung sowie zur
Korrosionsverhinderung mit einer geeigneten Oberflächenbeschichtung versehen sein kann. Die konkrete
Formgestalt der Formfläche wird durch Schraubengän-
4(i ge, links- oder rechtsgängig, definiert. Bei dem
dargestellten Beispiel wird die Formfläche von einem zehngängigen Schraubengewinde gebildet. Das Gehäuse
stellt bei der dargestellten Ausführung einen Stator dar.
Im Gehäuse 1 ist eine in diesem dreh- und begrenzt radial verlagerbare, jedoch axial unverschieblich abgestützte,
einen Rotor bildende und als Ganzes mit 13 bezeichnete Welle angeordnet, die aus einem Kernstück
oder Träger 14 aus Stahl od. dgl. und aus einer
V) Wellenummantelung aus einem Elastomer, z. B. Gummi,
Polyurethan eto, besteht Letztere kann durch gegebenenfalls
mit einem Vorüberzug aus elastomerem Material versehene Glasfasern, Metallfilamente, z. B.
Stahldrähte, od. dgl. verstärkt sein. Darüber hinaus oder stattdessen können besondere Armierungen vorgesehen
sein, auf die im Zusammenhang mit den F i g. 8 bis 13 unten noch näher eingegangen wird. Die Ummantelung
weist an ihrer Außenseite eine Formfläche 16 auf, deren Formgestalt auf die der Formfläche 12 des
fco Gehäuses 1 abgestimmt ist und sich aus schraubenlinienförmigen
Gewindezähnen zusammensetzt, die bei dem dargestellten Beispiel einem neungängigen Schraubgewinde
entsprechen. Es versteht sich, daß die Gangzahlen unter Beibehaltung der bekannten notwendigen
Gangzahldifferenzen je nach den jeweiligen Erfordernissen entsprechend abweichend gewählt werden
können. Es versteht sich ferner, daß anstelle der dargestellten Einstufigkeit des Schraubenlinienverlaufes
eine Zwei- oder sonst geeignete Mehrstufigkeit vorgesehen werden kann.
Die Formflächen 12, 16 greifen in der Art einer Schraubverzahnung ineinander und begrenzen gemeinsam
einen Arbeitsraum 17, der bei mehrgängiger Rotor/Stator-Ausführung eine entsprechende Anzahl
von schraubenlinienförmigen Kanälen umfaßt.
An seiner Unterseite ist der Träger 14 der Welle 13 über ein Universalgelenk 18 od. dgl. mit einer Zwischenwelle
19 verbunden, deren nicht dargestelltes unteres Ende sich über ein Universalgelenk od. dgl. an einem
koaxial zur Achse 11 drehbar gelagerten Teil abstützt,
mit dem das Bohrwerkzeug verbunden sein kann. Die Zwischenwelle 19 bildet die einzige axiale Abstützung
für die Welle 13 und erlaubt dieser die für die Funktion notwendige exzentrische Taumelbewegung im Betrieb.
Der die Wellenummantelung bildende Formkörper 15 aus elastischem Material ist auf dem Wellenkern oder
Träger 14 als Membrankörper begrenzt radial verlagerbar abgestützt. Dabei sind der Träger 14 auf und entlang
seiner Außenseite mit über den Umfang verteilt angeordneten Rippen 20 bzw. 21 und der Formkörper
15 rückseitig mit entsprechenden Nuten 22 bzw. 23 versehen, über die beide wechselseitig in formschlüssigem
Eingriff stehen. Eine solche Vielkeil- oder Nut/Feder-Verbindung sichert ungeachtet auftretender
radialer Verlagerungsbewegungen des Formkörpers 15 in bezug auf seinen Träger 14 eine ständige, gleichmäßig
verteilte Drehmomentübertragung unter Ausschluß relativer Verdrehbewegungen zueinander sowie unter
Ausschluß unkontrollierter Verformungen in einzelnen Bereichen oder Zonen des Formkörpers. Die Seitenflächen
einer jeden Rippe und die einer jeder zugehörigen Nut verlaufen untereinander parallel, so daß bei radialen
Verlagerungsbewegungen des Formkörpers 15 der bündige Flächeneingriff zwischen den Rippen- und den
Nutseitenwänden erhalten bleibt.
Die F i g. 2 veranschaulicht in ihrer oberen Hälfte eine Ausführungsform von Rippen 20 und Nuten 22, die
einen schraubenlinienförmigen Verlauf um die Wellenachse 24 herum besitzen. Der Verlauf der Nuten 22 im
Formkörper ist dabei dem Verlauf der Schraubenzähne angepaßt. In der unteren Hälfte veranschaulicht die
Fig. 2 eine Ausführung, bei der die Rippen 21 und die Nuten 23 eine geringere radiale Abmessung aufweisen
und dementsprechend in einem schraubenlinienförmigen Verlauf zur Wellenachse 24 angeordnet werden
können, der unabhängig vom Verlauf der Schraubenzähne ist. Der schraubenlinienförmige Verlauf sichert
eine gleichmäßige Aufnahme von zwischen dem Formkörper und dem Träger auftretenden Axialkräften,
die bei einem grundsätzlich auch denkbaren Axialverlauf von Rippen und Nuten durch gesonderte Mittel
aufgenommen werden müssen.
An seinem oberen und seinem unteren Ende weist der dort am Träger 14 in geeigneter Weise festgelegte
Formkörper 15 eine einwärts vorspringende Schulter 25 bzw. 26 auf, mit der er radiale Stirnflächen 27 bzw. 28 am
Träger 14 dichtend hintergreift Der Träger 14 ist mit einer axialen Zentralbohrung 29 versehen, die als
Durchgangsbohrung ausgeführt ist, jedoch auch als nur
zur Einlaßseite des Motors hin offene Sackbohrung 29' ausgeführt sein kann, wie dies in Fig.4, 6 und 7
veranschaulicht ist. Im ersleren Falle ist im unteren Bereich der Zentralbohrung 29 ein Ventil V vorgesehen, b5
das im Zusammenhang mit der F i g. 5 unten noch näher beschrieben wird.
Von der Zentralbohrung 29 zweigen sternförmig radiale Verbindungskanäle 30 ab, die in Druckräume 31
zwischen den Rippen 20 bzw. 21 münden. Diese Druckräume 31 zwischen dem Formkörper 14 und
seinem Träger 14 erstrecken sich über die axiale Länge des Formkörpers 15 und enden an dessen Schultern 25
bzw. 26. Sie haben bei einem schraubenlinienförmigen Verlauf der Rippen ihrerseits einen schraubenlinienförmigen
Verlauf, bei einer Ausgestaltung mit achsparallelem Rippenverlauf die Form achsparalleler Spalte,
bilden jedoch bei einer Verformung des Formkörpers 15 im Expansionssinne sofort Bestandteil eines sich rings
um den Träger 14 erstreckenden zusammenhängenden Druckraumes.
Da die Zentralbohrung 29 zum Einlaßbereich des Antriebs in offener Verbindung steht, wird im Betrieb
der Formkörper 15 mit einer radial auswärts gerichteten, vom Druck im Arbeitsmittel direkt abgeleiteten
Verformungskraft beaufschlagt, welche den Formkörper zu expandieren bestrebt ist und dessen äußere
Formfläche 16 mit Druck an die Formfläche 12 im Gehäuse 1 anlegt. Die offene Verbindung zwischen der
Zentralbohrung 29 zum Arbeitsmittel auf der Einlaßseite des Antriebs wird bei dem Beispiel nach F i g. 1 und 2
über ein koaxiales Rohrverbindungsstück 32 hergestellt, das eine am Einlaß vorgesehene Drosselstelle durchgreift.
Diese Drosselstelle wird bei dem dargestellten Beispiel von einem im Rohrstück 4 festgelegten
Ringkörper 33 mit einem zentralen Düsenkanal 34 gebildet, über dessen Einlaßebene 35 das Ende des
Rohrverbindungsstücks 32 mit seiner Einlaßöffnung 36 vorgezogen ist. Demzufolge herrscht auf der Rückseite
des Formkörpers 15 ein höherer Druck, als er im Arbeitsmittel im Arbeitsraum 17 vorliegt.
Wird nun für den Antrieb eines Bohrwerkzeugs Arbeitsmittel in Form von Spülungsmedium durch den
Rohrstrang abwärts gepumpt, so tritt in dem in Richtung 37 dem Einlaßende des Gehäuses 1 zuströmenden
Arbeitsmittel zunächst infolge der Drosselstelle eine vorübergehende Druckerhöhung auf, bevor das
Arbeitsmittel anschließend hinter der Drosselstelle mit wieder zurückgeführtem Druck in den Arbeitsraum 17
eintritt und diesen unter Aufprägung einer Drehbewegung auf die Welle 13 durchströmt. Infolge der
rückseitigen Beaufschlagung des Formkörpers 15 mit dem aus dem Arbeitsmittel vor der Drosselstelle
abgeleiteten Druck liegen die jeweils in gegenseitigem Eingriff stehenden Bereiche der Formflächen 12 und 16
mit einem Anlagedruck aneinander, der einerseits stets eine zuverlässige Abdichtung gewährleistet, andererseits
jedoch den auftretenden Verschleiß auf ein Mindestmaß reduziert, und zwar unabhängig davon, mit
welchem jeweiligen Druck das Arbeitsmittel zugeführt wird. Dabei wird der Formkörper stets im Dehnungssinne
beansprucht
Die F i g. 3 zeigt eine Ausführung, die der nach F i g. 1 und 2 prinzipiell entspricht Für analoge Bauteile
werden daher gleiche lediglich um die Ziffer 100 erhöhte Bezugszeichen verwendet Im Unterschied zur Ausführung
nach F i g. 1 und 2 hat die Welle 113 die Form einer
eingängigen Schraubenwendel mit entsprechender Formfläche 116, die in jedem radialen Schnitt eine
kreisförmige Querschnittskontur aufweist Dieser Gestalt der Formfläche 116 ist die Formfläche 112 im
Gehäuse 101 unter Wahrung der Gangzahldifferenz angepaßt Die Beaufschlagung des Formkörpers 115 mit
einem vom Druck im Arbeitsmittel abgeleiteten Druck erfolgt in der schon zu F i g. 1 und 23 erläuterten Weise
oder auf eine nachstehend in Verbindung mit Fig.4
oder 6 näher erläuterten Art.
Die Fig.4 veranschaulicht eine Ausführung entsprechend
F i g. 1 und 2, bei der anstelle einer unmittelbaren Verbindung des Druckraumes zwischen Formkörper 15
und Träger 14 mit dem Arbeitsmittel auf der Einlaßseite des Antriebs dieser vorzugsweise als abgeschlossene
Kammer ausgeführt und mit einem gesonderten Druckmittel gefüllt ist, auf das ein vom Arbeitsmittel mit
Druck beaufschlagter Kolben 38 als Ausgleichskolben und Druckübertrager einwirkt. Der Kolben 38 ist als
Stufenkolben ausgebildet und weist einen Kolbenteil 39 mit größerer und einen Kolbenteil 40 mit kleinerer
Druckfläche auf. Der Kolben bildet einen Druckmultiplikator. Statt eines Kolbens kann grundsätzlich auch
eine Membran Anwendung finden, und zwar sowohl bei einer druckmultiplizierenden, als auch bei einer
Ausführung mit ohne Multiplikation erfolgender direkter Druckableitung.
Bei dem in F i g. 4 veranschaulichten Ausführungsbeispiel arbeitet der größere Kolbenteil 39 in einer
Zylinderbüchse 41, die auf dem oberen Ende des zur Einlaßseite vorgezogenen Rohrstücks 32 des Trägers 14
befestigt ist. Das dem anströmenden Arbeitsmittel zugewandte Ende der Zylinderbüchse 41 ist mit einem
Deckel 42 versehen, der gemeinsam mit dem Kolbenteil 39 einen oberen Zylinderraum 43 begrenzt. Dieser ist
über eine Verbindungsbohrung 44 oder einer Mehrzahl solcher Verbindungsbohrungen zum Arbeitsmittel hin
offen und im Betrieb mit Arbeitsmittel ausgefüllt, ohne von diesem durchströmt zu werden. Die unterhalb des
Kolbenteils 39 befindliche Zylinderkammer 45 ist über eine untere Verbindungsbohrung 46 zum umgebenden
Arbeitsmittel in diesem Bereich verbunden. Der Zylinderraum 45 ist von einer Kolbenstange 38' koaxial
durchsetzt, die an ihrem unteren Ende den im Querschnitt kleineren Kolbenteil 40 trägt. Dieser
Kolbenteil 40 arbeitet in der axialen Innenbohrung des Rohrstücks 32, das für diesen Kolbenteil den zugehörigen
Zylinder bildet. Der Zylinderraum 47 unterhalb des Kolbenteils 40 und innerhalb des Rohrstücks 32 steht
mit der als Sackbohrung 29' ausgeführten Zentralausnehmung im Träger 14 der Welle 13 in Verbindung.
Bei dem in F i g. 4 dargestellten Beispiel befindet sich die Zylinderbuchse 41 in Höhe der von dem Düsenkanal
34 gebildeten Drosselstelle, und zwar derart, daß das der Anströmrichtung 37 zugewandte deckelseitige Ende in
Anströmrichtung des Arbeitsmittels vor der Drosselstelle und das untere Ende der Zylinderbüchse 41 in
Strömungsrichtung des Arbeitsmittels hinter der Drosselstelle angeordnet ist. Daraus resultiert in den
Zylinderräumen 43, 45 ein unterschiedlicher Druck. Allerdings ist eine soiche Drosselstelle entbehrlich,
wenn der sich in dem Zylinderraum 43 unter Stauwirkung einstellende Druck in hinreichendem
Maße größer ist als der Druck im Zylinderraum 45, der nur über die dem Antrieb zugewandte Verbindungsbohrung
46 mit Drosselquerschnitt mit dem umgebenden Arbeitsmittel verbunden ist.
Die F i g. 5 veranschaulicht in einer Ausschnittvergrößerung den das Ventil Vumfassenden Bereich im Träger
14. Das in der zentralen Durchgangsbohrung 29 gemäß Fig. 1 vorgesehene Ventil Vweist eine Ventilkugel 48
als Ventilkörper auf. Diese Ventilkugel 48 arbeitet mit einem Ventilsitz zusammen, der von einem kegeligen
Obergangsstück 49 von der zentralen Durchgangsbohrung 29 zu einem sich koaxial anschließenden
Fortsetzungsbereich 50 der Durchgangsbohrung im Träger 14 gebildet ist Ai. den Bohrungsbereich 50
schließt sich ein nochmals im Querschnitt verringerter Bohrungsbereich 51 koaxial an, der im Bereich seines
abgeschlossenen Endes über radiele Kanäle 52 mit der Auslaßseite des Antriebs unterhalb des Arbeitsraumes
17(F i g. 1) in Verbindung steht.
In dem Bohrungsbereich 50 ist eine Spiraldruckfeder 53 untergebracht, auf der sich die Ventilkugel 48
oberseitig abstützt. Die Spiraldruckfeder 53 ist derart bemessen, daß die Ventilkugel 48 erst dann in Eingriff
mit ihrem Ventilsitz 49 gelangt, wenn die Druckdifferenz zwischen Oberseite und Unterseite der Ventilkugel
ein gewünschtes, vorbestimmtes Maß überschreitet. Hierdurch kann das Eintreten eines Verschließens der
Zentralbohrung 29 für eine Durchströmung von der Einlaß- zur Auslaßseite des Antriebs hin von dem
Aufbau einer Druckdifferenz abhängig gemacht werden. Dies ermöglicht es, nach Abschalten des Antriebes
durch Unterbrechung eines Abwärtspumpens von Spülungsmedium den Antrieb mitsamt Bohrrohrstrang
aufzuziehen, während im Bohrrohrstrang befindliche Spülung frei nach unten ablaufen kann. Gleichzeitig
ermöglicht das Vorhandensein des Ventils V ein Einfahren des Antriebes in ein Bohrloch unter
Durchströmung der Durchlaßbohrung 29 mit Spülung in entgegengesetzter Richtung, die sich im Bohrloch
befindet.
Die in Fig.6 veranschaulichte Ausführung des Antriebs entspricht grundsätzlich der nach Fig.4 und
unterscheidet sich von der in Fig. 4 veranschaulichten Ausführung im wesentlichen durch eine abweichende
Ausgestaltung der Beaufschlagung des abgeschlossenen im Druckraum zwischen Formkörper 15 und Träger 14
vorhandenen Druckmittels. Soweit Bauteile übereinstimmen, wurden gleiche Bezugszeichen verwendet.
Die Sackbohrung 29' bildet in ihrem oberen Bereich einen Zylinderraum 54, an den sich nach oben hin eine
Zylinderbohrung 55 mit vergrößertem Durchmesser anschließt. Mit den Zylinderbohrungen bzw. -räumen
54, 55 arbeitet der Stufenkolben 38 zusammen, dessen oberer Kolbenteil 39 in der Zylinderbohrung 55 und
dessen unterer Kolbenteil 40 in der Zylinderbohrung 54 aufgenommen sind. Die Oberseite des oberen Kolbenteils
39 ist dem in Richtung des Pfeiles 37 anströmenden Arbeitsmittel zugewandt und wird von dem Druck in
diesem aufgrund des Vorhandenseins einer Einlaßöffnung 58 beaufschlagt. Diese Einlaßöffnung 58 stellt eine
Verbindung zu einer oberen Zylinderkammer 57 her, die prinzipiell der Zylinderkammer 43 in F i g. 4 entspricht.
Unterhalb des oberen Kolbenteils 39 befindet sich in der Zylinderbohrung 55 eine untere Zylinderkammer 56, die prinzipiell der Zylinderkammer 45 in Fig.4 entspricht.
Unterhalb des oberen Kolbenteils 39 befindet sich in der Zylinderbohrung 55 eine untere Zylinderkammer 56, die prinzipiell der Zylinderkammer 45 in Fig.4 entspricht.
Die Zylinderkammer 56 ist nun über einen axialen Verbindungskanal 59 oder mehrere solcher axialen
Verbindungskanäle sowie über einen jedem Verbindungskanal 59 zugeordneten radialen Verbindungskanal
60 mit der Auslaßseite des Antriebs verbunden. Dementsprechend herrscht in der Zylinderkammer 56
ein Druck, der dem Druck im Arbeitsmittel auf der Auslaßseite des Antriebs gleich ist Dementsprechend
ist der obere Kolbenteil 39 einer im Vergleich zur Ausführung nach F i g. 4 wesentlich höheren Druckdifferenz
ausgesetzt, die zudem noch vom Druckabbau im Antrieb abhängig ist und sich mit diesem verändert Dies
bedeutet, daß sich die Druckbeaufschlagung des Formkörpers im Dehungssinne nach der Leistung des
Antriebs, d.h. dem zu jedem Zeitpunkt des Betriebs abgegebenen Drehmoment richtet
Anstelle des vorgesehenen Stufenkolben ist es auch denkbar, einen Kolben ohne Abstufung vorzusehen in
Fällen, in denen eine Druckmultiplikation nicht erforderlich ist. Ferner ist es denkbar, anstelle des Kolbens
eine Membran einzusetzen, wie das im Zusammenhang mit den Variationsmöglichkeiten zu Fig. 1 schon
erwähnt wurde. Anstelle einer Membran bzw. einer Membrankombination kann auch eine Balgkombination
Anwendung finden, und zwar sowohl bei einer Ausgestaltung mit als auch bei einer Ausgestaltung ohne
Druckmultiplikation.
Die Fig. 7 veranschaulicht einen Antrieb, der aus zwei Antriebseinheiten, die hintereinander geschaltet
sind, aufgebaut ist, wobei jede Antriebseinheit in der Grundausführung der nach Fig.6 entspricht. Insoweit
sind für gleiche Bauteile auch übereinstimmende Bezugszeichen verwendet worden.
Die beiden Wellen 13 der Antriebseinheiten sind untereinander durch eine Art Universalgelenk miteinander
zur Sicherung synchroner Drehbewegungen verbunden, ohne daß durch diese Verbindung die
Radialverlagerungen der einzelnen Wellen innerhalb ihrer miteinander verschraubten Gehäuse 1 beeinträchtigt
werden. Zur Vereinigung der beiden Gehäuse 1 sind diese in Abweichung von der Ausführung nach F i g. 6
jeweils an ihrem oberen Einlaßende mit einem konischen, mit Außengewinde 2' versehenen Ansatz
ausgestattet, während sie an ihrem auslaßseitigen Ende unverändert mit einem konischen Innengewinde 8
versehen sind.
Das Universalgelenk für die Wellenverbindung besteht im einzelnen aus einer Zwischenwelle 61, die an
ihrem oberen und unteren Ende jeweils mit einer ballig geformten Außenverzahnung 62 bzw. 63 versehen ist.
Auf dem unteren Ende der Welle 13 der oberen Antriebseinheit ist eine mit dieser Welle fest verbundene
Kupplungsmuffe 64 angebracht, die in ihrem über das untere Ende der Welle 13 nach unten vorgezogenen
Bereich eine Innenverzahnung 65 aufweist, die mit der oberen balligen Außenverzahnung 62 der Zwischenwelle
61 zusammenwirkt Auch auf dem unteren Ende der Welle 13 der unteren Antriebseinheit ist eine solche
Kupplungsmuffe 64 angebracht, deren Verzahnung 65 mit einer balligen Außenverzahnung 62' einer Zwischenwelle
19' zusammenwirkt, welche die Funktion der im Zusammenhang mit F i g. 1 erläuterten Zwischenwelle
19 übernimmt.
Die Kupplungsmuffen 64 weisen einen radialen Flanschbereich 66 auf, der die Funktion der Schulter 26
des Formkörpers 15 in der Ausführung nach F i g. 1 oder 6 übernimmt. Dementsprechend liegt der Flansch 66
dichtend und den Druckraum 31 untergreifend am unteren schulterlosen Ende des Formkörpers 15 an,
wobei der Flansch 66 zugleich noch die Funktion einer Axialdruckaufnahme erfüllt.
Anstelle der oberen Schulter 25 des Formkörpers 15 nach Fig. 1 oder 6 ist in der Ausführung nach Fig. 7 für
die Abdichtung des Druckraumes 31 am jeweils oberen Ende der Welle 13 ein Flanschring 67 vorgesehen, der
an dieser Stelle die Funktion des Flansches 66 übernimmt
Die Welle 13 der unteren Antriebseinheit ist an ihrem oberen Ende ihrerseits mit einer mit ihr fest
verbundenen Kupplungsmuffe 68 versehen, die in einen oberen, erweiterten Bohrungsbereich in der Welle
eingesetzt ist Diese Kupplungsmuffe 68 weist eine Innenverzahnung 69 auf, die mit der balligen unteren
Au Ben verzahnung 63 der Zwischenwelle 61 in Eingriff
steht. Verbindungskanäle 70 stellen durch die Kupplungsmuffe 68 eine Verbindung zwischen dem Arbeitsmittel
im Einlaßbereich zur Antriebseinheit und dem Zylinderraum 57 oberhalb des oberen Kolbenteils 39
des Druckübertragungskolbens her.
Die Verzahnungen zwischen der Zwischenwelle 61 und den Kupplungsmuffen 64,68 können im Arbeitsmittel
laufen. Bei der dargestellten Ausführung jedoch laufen sie in einem von einem elastischen Schlauchkörper,
Balg od. dgl. 71 abgeschlossenen und mit Schmiermittel gefüllten Raum, um Verschleißerscheinungen
herabzusetzen.
Eine solche Kapselung ist auch im Verbindungsbereich zwischen der Kupplungsmuffe 64 und der
Zwischen welle 19' vorgesehen.
Auch die Welle 13 der oberen Antriebseinheit weist an ihrem oberen Ende in jenem Falle eine Kupplungsmuffe
68 auf, wie sie vorstehend beschrieben wurde, wenn beabsichtigt ist, die in F i g. 7 dargestellte obere
Antriebseinheit oberseitig mit einer dieser noch vorgeschalteten weiteren Antriebseinheit modulartig zu
vereinigen. Für den Fall, daß dies nicht vorgesehen ist, kann anstelle der dargestellten Kupplungsmuffe 68 ein
anderes eingesetztes Bauteil vorgesehen werden, das die weiter unten noch beschriebene Funktion einer
Lagerabstützung übernimmt.
Bei zwei oder mehr in der in F i g. 7 veranschaulichten Weise hintereinander geschalteten Antriebseinheiten
treten Axialkräfte auf, die zwar grundsätzlich gemeinsam von einer Abstützung, wie sie im Zusammenhang
mit F i g. 1 erwähnt wurde, aufgenommen werden können. Zur Verteilung der Axialkräfte und zugleich zur
eindeutigen axialen Lagebestimmung der Wellen 13 ist es jedoch zweckmäßig, diese Wellen hintereinander
geschalteter Ani.-iebseinheiten jeweils oberseitig mit einer Axiallagerung zu versehen. Bei der Ausführung
nach F i g. 7 besteht diese Axiallagerung im einzelnen aus einem zwischen die Gehäuse 1 zwischengeschraubten
und dadurch festgelegten Stützring 72, an dem unterseitig zwei oder mehr Lenker 73 gelenkig
angreifen. An ihren unteren Enden sind diese Lenker 73 mit einem äußeren Käfig 74 gelenkig verbunden, der
dementsprechend schwebend, d. h. in radialer Richtung verlagerbar aufgehängt ist. Dieser äußere Käfig 74
umgibt den oberen Endbereich des Trägers 14 und enthält zumindest ein Axiallager 75. Bei dem dargestellten
Ausführungsbeispiel sind zwei Axiallager übereinander angeordnet, von denen sich das untere auf einer
einwärts vorspringenden Schulter des Käfigs 74
so abstützt. Das obere Axiallager 75 ist von einer auswärts vorspringenden Schulter 76 der Kupplungsmuffe 68
übergriffen, so daß die Lager 75 definiert zwischen dem Käfig 74 und dem Träger 14 der Welle 13 abgestützt
sind. Eine entsprechende Lagerung findet sich auch am oberen Ende der Welle 13 der oberen Antriebseinheit
wenngleich dort die Darstellung auf eine schematische Veranschaulichung der Lenker 73 für die Abstützung
des Käfigs 74 beschränkt ist Die vorstehend beschriebenen Axiallager sichern die schon angeführte eindeutige
axiale Lage der Wellen 13 der Antriebseinheiten, wobei Längenveränderungen oder Axialverlagerungen, die
aus Temperaturdehnungen und Lagerverschleiß resultieren, innerhalb der Verzahnungen zwischen den
Zwischenwellen 61, 19' und den mit diesen zusammenwirkenden Kupplungsmuffen aufgenommen werden.
Die dargestellten Axiallager laufen im Arbeitsmittel, können jedoch auch durch geeignete Mittel gekapselt
werden und dann in einem besonderen Schmiermittel
verschleißgeschützt arbeiten.
]e nach Leistung des Antriebs oder einer Antriebseinheit kann es notwend-ς sein, über die oben erwähnte
Armierung des elastomeren Materials des Formkörpers 15 hinaus den Formkörper 15 mit Verstärkungen zu
versehen, um diesen zur Aufnahme der Belastungen in die Lage zu versetzen.
Die Fig.8 zeigt eine erste Ausführung einer
derartigen Verstärkung oder Armierung, die aus einer metallischen, zylindrischen Rohrschale 77 besteht. Auf
diese Rohrschale 77 ist außenseitig der Formkörper 15' aufgeklebt oder aufvulkanisiert, der dementsprechend
eine seinerseits zylindrische Innenfläche darbietet und nicht selbst gerippt oder genutet ist Der Druckraum 31
für die Aufnahme des Druckmittels befindet sich is dementsprechend auf der Innenseite der Rohrschale 77,
die bei Druckbeaufschlagung mitsamt dem Formkörper 15' eine radiale Expansionsbewegung ausführt An ihrer
Innenseite weist die Rohrschale 77 angeschweißte oder in sonst geeigneter Weise befestigte Rippen 78 auf, die
mit Nuten 79 im Trägerkörper 14 zusammenwirken. Zwischen der Böden der Nuten 79 und den innenseitigen
Stirnflächen der Rippen 78 sind spaltförmige Zwischenräume 3Γ belassen, die über im einzelnen nicht
dargestellte Verbindungskanäle mit dem Druckraum 31 in Verbindung stehen und Bestandteil dieses Druckraumes
sind. Die Rippen 78 und Nuten 79 verlaufen vorzugsweise schraubenlinienförmig aus Gründen der
Aufnahme von Axialkräften, können grundsätzlich jedoch auch achsparallel angeordnet sein.
Die Ausbildung nach F i g. 8 setzt für die Rohrschale 77 eine erhebliche Dehnungsfähigkeit voraus, die nicht
in allen Fällen im elastischen Bereich aufnehmbar sein mag. Die Ausführung nach Fig.9 zeigt eine Verstärkung
in Gestalt einer Innenauskleidung 80, die dem Nutprofil der Innenseite des Formkörpers 15 angepaßt
ist. Die Innenauskleidung 80 hat dementsprechend ein etwa zahnförmiges Querschnittsprofil, wobei der
Formkörper 15 auf die Innenauskleidung 80 aufgeklebt oder aufvulkanisiert ist. Auch die Innenauskleidung 80
besteht aus Metall, jedoch wird hier eine auswärts gerichtete Expansionsverformung nicht durch tangentiale
Dehnung wie bei der Ausführung nach Fig.8, sondern durch eine Biegeverformung der Innenauskleidung
80 ermöglicht. In die von der Innenauskleidung 80 abgedeckten Nuten 22 des Formkörpers 15 greifen die
Rippen 20 des Trägerkörpers 15 ein, wie das prinzipiell in der oberen Hälfte der F i g. 2 veranschaulicht und im
Zusammenhang damit beschrieben worden ist.
Die Fig. 10 veranschaulicht eine Ausführung der Verstärkung, welche der nach Fig. 9 ähnelt. Der
Hauptunterschied besteht darin, daß die Nuten 22' eine wesentlich geringere radiale Tiefe, dafür aber eine
wesentlich höhere Breite in Umfangsrichtung aufweisen. Die Innenauskleidung 81 folgt dieser Profilierung
des Formkörpers, bei der gleichzeitig der Träger 14 mit entsprechend radial dünnen, breiten Rippen 20'
versehen ist, die lediglich durch schmale und herstellungstechnisch günstige Nuten 79' voneinander getrennt
sind. Die Nutseitenwände der Nuten 22' haben einen zueinander konvergierenden Verlauf, der eine Verformung
der Innenauskleidung 81 bei Expansionen derselben mitsamt dem Formkörper 15 begünstigt.
Während bei den Ausführungen nach den F i g. 8 bis 10 ein direkter Kontakt zwischen dem elastomeren
Material des Formkörpers und dem metallischen Material des Trägers 14 völlig vermieden ist, sieht die in
Fig. 11 veranschaulichte Ausführung vor, daß in den
Formkörper 15 eine Verstärkung 82 eingebettet ist, die im wesentlichen in ihrer Querschnitts-Verlaufsform der
Formfläche 16 des Formkörpers 15 folgt Die Verstärkung 82 kann die Gestalt einer entsprechend gewellten
Wendel haben, die sich in dem Formkörper um dessen Achse herum fortlaufend über dessen Länge erstreckt
Statt dessen kann die Verstärkung auch von einer Mehrzahl von im Abstand in Querebenen des
Formkörpers eingebetteten, gewellten Ringkörpern gebildet sein. Schließlich ist es auch denkbar, die
Verstärkung 82 z. B. in Gestalt eines perforierten Wellrohres auszuführen, das in den Formkörper 15
einvulkanisiert oder eingegossen ist Auch Ausführungen in Gestalt eines Schlauches aus Gewebe, Gewirk,
Geflecht Gestrick od. dgl. sind denkbar, wobei außer textilem Material für derartige Verstärkungen auch
Glasfasern oder Metallfilamente in Betracht kommen.
Die Ausführung der Verstärkung gemäß Fig. 12
besteht aus metallischen Formringen 83, deren nähere Gestalt insbesondere der Fig. 13 entnommen werden
kann, die einen Abschnitt eines solchen Formrings in perspektivischer Darstellung veranschaulicht.
Die axial im Abstand übereinander angeordneten Formringe 83 .ind in das elastomere Material des
Formkörpers 15 eingebettet und umfassen zueinander verschränkte Bereiche 84 und 85, von denen die
Bereiche 85 eine koaxiale Flächenausrichtung zur Achse des Formkörpers und die Bereiche 84 eine radiale
Ausrichtung aufweisen. In den Bereichen 84 sind an die Innenkante angrenzend nutförmige Ausnehmungen 86
vorgesehen, die für einen direkten Verzahnungseingriff mit den Rippen 21 des Trägers 14 bestimmt sind, wie er
im Zusammenhang mit der unteren Hälfte der Fig.2 oben schon beschrieben wurde. Dementsprechend
erfolgt die hauptsächliche Kraftübertragung in Umfangsrichtung von den Rippen 21 auf die Bereiche 84 der
Formringe 83 unter Vermeidung einer nennenswerten Kraftübertragung von den Rippen 21 auf das elastomere
Material des Formkörpers 15. Die zwischen den Bereichen 84, 85 der Formringe jeweils gelegenen,
verschränkten Übergangsbereiche 87 bieten die Möglichkeit einer elastischen Verformung der Formringe im
Sinne einer Expansion, wenn in oben beschriebener Weise der Formkörper durch das Druckmittel im
Druckraum 31 beaufschlagt wird.
Wenn im Vorstehenden die Erfindung anhand von Meißeldirektantriebe bildenden Motoren beschrieben
wurde, so versteht sich doch, daß Motore in der Ausgestaltung nach der Erfindung nicht auf ein solches
bevorzugtes Einsatzgebiet beschränkt sind, sondern in anderen Anwendungsgebieten eingesetzt werden können,
bei denen analoge Betriebsbedingungen vorliegen. Auch ist eine Anwendung auf unter analogen Bedingungen
einzusetzende Pumpen denkbar. Auch Anwendungen auf Zwischenformen sind denkbar, bei denen
Gehäuse und Welle mit einer gleichgerichteten, wenn auch in der Drehzahl unterschiedlichen Geschwindigkeit
umlaufen. Ein denkbarer Anwendungsfall hierfür ist beispielsweise der Einsatz einer der beschriebenen
Ausführungsformen als Meißeldirektantrieb am unteren Ende eines seinerseits in Drehung versetzten Bohrrohrstranges.
Neben der im Vorstehenden im Detail beschriebenen Anwendung als Meißeldirektantrieb
kann der Antrieb auch grundsätzlich für alle Drehantriebsaufgaben eingesetzt werden, wie sie in einem
Bohrloch bzw. Bohrrohr im gegebenen Falle erforderlich sind.
In Umkehr der dargestellten Ausführungsform ist es
auch denkbar, für Sonderfälle ohne prinzipielle Veränderung
der dargestellten Bauformen das Gehäuse 1 als Rotor und die Welle 13 als Stator wirken zu lassen, in
welchem Falle der Meißel od ;r sonst ein anzutreibendes
Werkzeug mit dem Gehäuse und die Welle nach Verlängerung über das Gehäuse hinaus mit dem
Bohrgestänge od. dgL zu verbinden wäre.
Hierzu 12 Blatt Zeichnungen
Claims (28)
1. Meißeldirektantrieb für Tiefbohrwerkzeuge, bestehend aus einem in axialer Hauptrichtung von
einem Einlaßende zu einem Auslaßende durchströmbaren Gehäuse und einer in diesem dreh- und
begrenzt radial verlagerbar, jedoch axial unverschieblich angeordneten Welle, die mit einander
zugewandten Formflächen in der Art einer Schraubverzahnung ineinandergreifen und gemeinsam einen
Arbeitraum für ein flüssiges oder gasförmiges Arbeitsmedium begrenzen, der diesem bei einem
Durchtritt einen Strömungsweg in Gestalt einer zumindest eingängigen und zumindest einstufigen
Schraubenlinie vorgibt, wobei eine der beiden Formflächen an einem Formkörper aus elastisch
verformbarem Material ausgebildet ist, in bei relativer Drehbewegung zwischen Gehäuse und
Welle axial wandernden Bereichen unter Druck an der anderen, starr ausgebildeten Formfläche abdichtend
anliegt und durch den Druck eines Druckmittels in einem Druckraum mit einer radial gerichteten
Verformungskraft beaufschlagbar ist, die sich in Abhängigkeit von dem auf der Einlaßseite des
Gehäuses im Arbeitsmedium herrschenden Druck verändert, dadurch gekennzeichnet, daß
der Formkörper (15; 115) auf der Welle (13; 113) als
Träger (14; 114) angeordnet und als lediglich an seinen beiden Enden auf dem Träger festgelegter, im
Zwischenbereich frei radial verlagerbarer Membrankörper ausgebildet ist, der rückseitig bei seinen
Verlagerungsbewegungen in formschlüssigem Führungseingriff mit dem Träger steht und durch den
Druck des Druckmittels in einem Druckraum (31; 131) zwischen dem Formkörper und dem Träger mit
der radial gerichteten Verformungskraft beaufschlagbar ist.
2. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Träger (14; 114) des
elastischen Formkörpers (15; 115) auf und entlang seiner diesem zugewandten Seite mit über den
Umfang verteilt angeordneten Rippen (20; 21; 120) und dem Formkörper rückseitig mit entsprechenden
Nuten (22; 23; 122) versehen sind, über die beide wechselseitig formschlüssig in Eingriff stehen.
3. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Seitenflächen einer jeden
Rippe (20; 21; 121) und der zugehörigen Nut (22; 23;
122) untereinander parallel verlaufen und Anschlußkanäle (29; 30; 129; 130) für Druckmittel zur
Beaufschlagung des elastischen Formkörpers zwischen den Rippen des Trägers (14; 114) ausmünden.
4. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckraum (31) über die
Anschlußkanäle (29; 30) in direkter Verbindung mit dem Arbeitsmittel steht, wobei in Strömungsrichtung
(37) des Arbeitsmittels vor dem Einlaßquerschnitt des Arbeitsraumes (17; 117) eine Drosselstelle
für das Arbeitsmittel in Gestalt einer Düse (34) od. dgl. vorgesehen ist und die Anschlußkanäle (29;
30) zu dem Druckraum (31) in Strömungsrichtung des Arbeitsmittels vor der Drosselstelle abzweigen.
5. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Träger (14; 114) einen
koaxialen Innenkanal (29; 129), von dem radial Kanäle (30; 130) zu dem Druckraum (31; 131)
abzweigen, und ein axiales Rohrverbindungsstück (32) aufweist, das mit seiner Einlaßöffnung (36) in
den Bereich vor der Drosselstelle geführt ist
6. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Innenkanal (29; 129) als
Durchgangskanal im Träger (14; 114) ausgebildet u™d in diesem nahe seinem Auslaßende ein Ventil (V)
vorgesehen ist
7. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckraum (31; 131) eine
abgeschlossene, mit gesondertem Druckmittel gefüllte Kammer bildet, der ein vom Arbeitsmittel mit
Druck beaufschlagter Druckübertrager zugeordnet ist
8. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckübertrager einen
Druckmultiplikator bildet
9. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß als Druckübertrager
eine oder mehrere Membranen oder ein oder mehrere Balgen vorgesehen sind.
10. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 7 oder 8,
dadurch gekennzeichnet, daß der Druckübertrager als Kolben (38) ausgebildet ist.
11. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Kolben (38) mit im
Durchmesser abgestuften Kolbenteilen (39; 40) ausgebildet ist
12. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckübertrager eine dem hydrostatischen Druck des Arbeitsmittels im Einlaßbereich des
Antriebs ausgesetzte Druckfläche aufweist.
13. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckübertrager eine dem um den Staudruck erhöhten hydrostatischen Druck des
Antriebsmittels im Einlaßbereich des Antriebs ausgesetzte Druckfläche aufweist.
14. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren de." Ansprüche 7 bis 13, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckübertrager eine dem durch die Wirkung einer Drosselstelle erhöhten hydrostatischen
Druck des Antriebsmittels im Einlaßbereich des Antriebs ausgesetzte Druckfläche aufv/eist.
15. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 14, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckübertrager einer Druckdifferenz zwischen dem hydrostatischen Druck des Arbeitsmittels
im Einlaßbereich des Antriebs und dem Druck des Arbeitsmittels im Auslaßbereich des
Antriebs ausgesetzte Druckflächen aufweist.
16. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet,
daß er mehrere in Strömungsrichtung des Arbeitsmittels hintereinandergeschaltete Arbeitseinheiten
umfaßt, deren Wellen (13) zur Ausführung einer gemeinsamen Drehbewegung untereinander gekuppelt
sind.
17. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß jede Welle (13) von
hintereinandergeschalteten Antriebseinheiten durch ein gesondertes Axiallager gegenüber dem Gehäuse
(1) abgestützt ist.
18. Meißeldirektantrieb nach Anspruchs, dadurch
gekennzeichnet, daß jedes Axiallager über Lenker (73) in radialer Richtung verlagerbar am
Gehäuse (1) aufgehängt oder abgestützt ist.
19. Meißeldirektantrieb nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet,
daß dem Formkörper (15; 15') ein Verstärkungsglied zugeordnet ist
20. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Verstiarkungsglied
als metallische Rohrschale (77) ausgebildet ist, auf deren zylindrischer Außenfläche der Formkörper
(15') bündig aufgebracht ist, die Rohrschale (77) an ihrer Innenseite mit Rippen (78) besetzt ist, die in
Nuten (79) im Träger (14) formschlüssig eingreifen, und der Druckraum (31; 31') zwischen dem Träger
und der Innenseite der Rohrschale (77) angeordnet ist
21. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet daß das Verstärkungsglied
von einer dem Nutverlauf der Innenseite der Formkörper (15) bündig angepaßten Auskleidung
(80) gebildet ist, in deren Nutbereiche Rippen (20) des Trägers (14) formschlüssig eingreifen.
22. Meißeldirektantrieb nach Ansprach 19, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper (15) an
seiner Innenseite mit breiten, flachen Nuten mit konvergierenden Seitenwänden und schmalen zwischenliegenden
Rippen versehen und eine diesem Profil angepaßte Auskleidung (81) als Verstärkungsglied vorgesehen ist und daß die von der
Auskleidung (81) umgebenden Rippen des Formkörpers in Nuten (79') des Trägers (14) eingreifen.
23. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Verstärkungsglied
von einem in den Formkörper (15) eingebetteten Bauteil, oder einer Gruppe solcher Bauteile gebildet
ist.
24. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß das eingebettete Bauteil
einen der Formfläche (16) des Formkörpers (15) im wesentlichen folgenden Formverlauf besitzt.
25. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß das eingebettete
Bauteil aus einem Geflecht, Gewirk, Gestrick od. dgl. aus textilem Material, Glasfasern oder Metallfilamenten
besteht.
26. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß das eingebettete
Bauteil aus einer durchgehenden gewellten metallischen Wendel besteht.
27. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß als Gruppe von
eingebetteten Bauteilen im Abstand parallel übereinander koaxial angeordnete, gewellte Ringe
vorgesehen sind.
28. Meißeldirektantrieb nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß als Verstärkungsglied
eine Gruppe von im Abstand nebeneinander in das Material des Formkörpers (15) eingebetteten,
koaxialen Ringkörpern (83) vorgesehen ist, die abwechselnd radial und achsparallel ausgerichtete
Bereiche (84; 85) sowie zwischenliegende, verschränkte Übergänge (87) aufweisen, wobei in den
radial ausgerichteten Bereichen (84) Nutausnehmungen (86) für einen formschlüssigen Eingriff mit
Rippen (21) des Trägers (14) ausgebildet sind.
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