DE2649385C2 - Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten - Google Patents

Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten

Info

Publication number
DE2649385C2
DE2649385C2 DE19762649385 DE2649385A DE2649385C2 DE 2649385 C2 DE2649385 C2 DE 2649385C2 DE 19762649385 DE19762649385 DE 19762649385 DE 2649385 A DE2649385 A DE 2649385A DE 2649385 C2 DE2649385 C2 DE 2649385C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
switch
potential
way switch
point
electrode
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE19762649385
Other languages
English (en)
Other versions
DE2649385A1 (de
Inventor
Andreas Prof. Dr.-Ing.habil. 7000 Stuttgart Boehringer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Technologies AG
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to DE19762649385 priority Critical patent/DE2649385C2/de
Publication of DE2649385A1 publication Critical patent/DE2649385A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2649385C2 publication Critical patent/DE2649385C2/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/51—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used
    • H03K17/56—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices
    • H03K17/60—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being bipolar transistors
    • H03K17/64—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used by the use, as active elements, of semiconductor devices the devices being bipolar transistors having inductive loads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
    • H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/08—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage
    • H03K17/081—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit
    • H03K17/0814—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the output circuit
    • H03K17/08146—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the output circuit in bipolar transistor switches

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Electronic Switches (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft eine Anordnung ohne prinzipbsdingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten, welche die Merkmale des Oberbegriffe des Anspruches 1 aufweist.
Eine derartige Anordnung ist Gegenstand des Hauptpatentes, in dem vorgeschlagen ist, die beiden Hauptstiomelektroden des Einwegschalters so in die Schaltungsanordnung zu legen, daß beim Abschalten des über den Einwsgschalter fließenden Stromes ihr elektrisches Potential gegenüber dem zuvor speisenden elektrischen System sich erheblich verändert bzw. weitgehend beibehalten wird.
Die Erfindung bezweckt, die Lösung gemäß dem Hauptpatent dahingehend auszugestalten, daß ihre Ein-Satzmöglichkeiten erweitert werden.
Diese Aufgabe löst eine Anordnung gemäß Anspruch 1, weil sie nicht nur eine Entlastung von Einwegschaltern von ihrer VerlustleistungsbeanspruchJig beim Ausschalten ergibt, sondern auch universell einsetzbar ist.
Vorteilhafte Ausgestaltungen dieser Lösung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Im folgenden ist die Erfindung anhand verschiedener Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die in der Zeichnung dargestellten Schaltbilder im einzelnen erläutert.
Aus wirtschaftlichen Gründen ist man bestrebt, die thermische Beanspruchung solcher Einwegschalter möglichst gering zu halten. Zum einen geschieht dies dadurch, daß man die Zustände α (Einwegschalter ist leitend) und β (Einwegscha'ter ist gesperrt) möglichst ideal realisiert, derart daß im Zustand a die Spannung am Schalter und im Zustand β der Strom durch den Schalter jeweils ihre kleinstmöglichen Werte annehmen, um auf diese Weise zu erreichen, daß das Produkt U · I, welches die im Schalter in Wärme umgesetzte Verlustleistung repräsentiert so gering wie möglich wird. Beim Übergang vom Zustand α in den Zustand β und umgekehrt erfährt der Einwegschalter aber ohne zusätzliche Vorkehrungen gleichzeitig eine nennenswerte Strom- und Spannungsbelastung, was während dieses Übergangs erhebliche momentane Verlustleistungen zur Folge hat. Zum anderen ist man daher bestrebt, diese Übergänge vom Zustand α in den Zustand β und umgekehrt außerordentlich rasch vorzunehmen, damit die Verlustenergie je Umschaltvorgang so gering wie möglich wird.
Aber auch bei hoher Umschaltgeschwindigkeit und damit kurzer Übergangszeit von einem in den anderen so Schaltzustand ist die gleichzeitige Beanspruchung des Einwegschalters mit erheblichen Werten von Strom und Spannung unerwünscht. Dies sowohl wegen der dabei verlorengehenden Nutzenergie als auch wegen der dabei auftretenden elektrischen Beanspruchung der Einwegschalter, welche häufig die entscheidende Grenze für deren Belastbarkeit darstellt. Dies gilt insbesondere für den Abschaltvorgang des Einwegschalters, d. h. den Übergang vom leitenden Zustand α in den sperrenden Zustand ß.
Diese Ausführungen seien an einem Beispiel verdeutlicht. Fig. 1 zeigt eine Anordnung, bei welcher ein gemischt ohmisch-induktiver Verbraucher (1) unter Zwischenschaltung eines elektronischen Einwegschalters (2) - welcher hier beispielhaft als npn-Transistor ausgeführt ist - aus einer Gleichspannungsquelle (3) gespeist wird. Damit der Strom durch den Verbraucher «lieh dann weiterfließen kann, wenn ihm der Weg durch den Einwegschalter versperrt ist, weil sich dieser im sperrenden Zustand β befindet, ist dem Verbraucherzweipol eine Freilaufdiode (4) antiparallel geschaltet.
Wird der Einwegschalter (2) in Fig. 1 nun vom leitenden Zustand α in den gesperrten Zustand β versetzt (beim beispielhaft angenommenen Transistor dadurch, daß dessen Basisstrom verringert wird), so wächst der zwischen den beiden Hauptstromelektroden E und A wirksame Widerstand von einem zunächst sehr geringen auf einen sehr hohen Wert an. Während dieses sehr rasch ablaufenden Vorganges ändert der Strom durch den Verbraucherzweipol (1) aufgrund der dort enthaltenen Drossel seine Größe praktisch nicht. Infolgedessen steigt die Spannung zwischen den Hauptstromelektroden E und A des Einwegschalters von einem zunächst sehr Ideinen auf immer höhere Werte an. Erst wenn die Spannung U zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters (2) so groß geworden ist wie die Summe der Quellenspannung U0 und der Schleusenspannung der Freilaufdiode (4), beginnt der Strom durch den Verbraucherzweipol über diese Diode zu fließen, und erst wenn dieser Zustand erreicht ist, geht der Strom durch den Einwcgschalter (2) auf einen sehr geringen Wert zurück. Dies geschieht nicht schlagartig, sondern aufgrund stets vorhandener Schaltungsinduktivitäten ebenfalls in einer endlichen Zeitspanne.
Die beschriebenen zeitlichen Verläufe des Stromes / durch den Einwegschalter und der Spannung U zwischen seinen beiden Hauptstromelektroden sind in Fig. 2 dargestellt. Aus diesen zeitlichen Verläufen U(t) und /(f) bestimmt sich ein einfacher Weise das Produkt U(t) ■ I(t), welches in Fig. 2 ebenfalls dargestellt ist. Man erkennt deutlich die bereits beschriebene hohe Verlustleistungsspitze im Einwegschalter beim Abschalten desselben.
Um diese Verlustleistungspitze zu verringern, ist es erforderlich, den Strom durch den Einwegschalter bereits auf unschädliche Werte zurückzunehmen, bevor die Spannung zwischen seinen Hauptstromelektroden auf erhebliche Werte angestiegen ist.
Dazu liegt es nahe, zwischen den beiden Hauptstromelektroden des Einwegschalters einen Kondensator-Dioden-Nebenweg vorzusehen, welcher beim Ausschalten des Einwegschalters den bis dahin durch diesen geflossenen Strom übernimmt und die dabei aufgenommene Ladung beim nächsten Einschalten des Einwegschalters über diesen und zwischengeschaltete Ohmwiderstände wieder abgibt.
Fig. 3 zeigt die Anordnung nach Fig. 1 nach Erweiterung um ein derartiges bekanntes Entlastungsnetzwerk, bestehend aus dem Kondensator C, der Diode D und dem Entladewiderstand R. War in dieser Anordnung der Einwegschalter (2) zunächst längere Zeit eingeschaltet und der Kondensator C infolgedessen auf die Spannung uc = 0 entladen und wird dann der Einwegschalter vom leitenden Zustand α in den sperrenden Zustand β versetzt, so beginnt der Strom durch den Verbraucherzweipol vom Einwegschalter (2) auf den durch die Diode D und den Kondensator C gebildeten Nebenweg überzuwechseln, sobald die Spannung U zwischen den Haupisiruiiicicküodcfi des Hiiwvcgschsltcrs den Wert der Schleusenspannung der Diode D erreicht hat. Bei genügend großer Kapazität des Kondensators C ist aer Strom durch den Einwegschalter dann bereits auf unerhebliche Werte abgesunken, bevor die Spannung am Kondensator und damit auch jene zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters einen nennenswerten Betrag angenommen haben. Die zeitli-
chen Verläufe des Stromes / durch den Einwegschalter und der Spannung U zwischen seinen beiden Hauptstromelektroden sowie des Stromes ic durch den Kondensator C sind in Fig. 4 dargestellt. Aus den zeitlichen Verläufen U(t) sowie /(f) bestimmt sich in einfacher Weise das Produkt U(t) · /(/), welches in Fig. 4 ebenfalls aufgetragen ist. Man erkennt, daß der gewünschte Effekt erreicht, d. h. die kritische Verlustleistungsspitze beim Ausschalten entfallen ist. Entlastungsanordnungen dieser Art weisen jedoch einen gravierenden Nachteil auf. Die dem Dioden-Kondensator-Nebenzweig während des Ausschaltvorgangs zugeführte elektrische Energie wird im Anschluß an das nächste Wiedereinschalten des Einwegschalters zur Vorbereitung der Entlastung beim folgenden Wiederausschalten in Ohmsche is Verluste umgesetzt. Bei hohen Umschaltzahlen je Zeiteinheit treten infolgedessen beträchtliche Energieverluste und unerwünschte Erhitzungserscheinungen auf und der von der Umladung des Entlastungskondensators nach dem Wiedereinschalten des Einwegschalters beanspruchte Ohmwiderstand muß für hohe Belastung ausgelegt werden.
Die mit dieser Erfindung vorgestellte Anordnung vermeidet diese Nachteile. Sie ist für die Entlastung von Einwegschaltern von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten universell einsetzbar und weist keine prinzipbedingten - beim Einsatz von Ohmwiderständen unvermeidbaren - Verluste auf. Bei der folgenden Beschreibung ihrer Funktion sei berücksichtigt, daß der elektrische oder elektronische Einwegschalter derart eingesetzt wird, daß eine seiner beiden Hauptstromelektroden beim Abschalten des über sie fließenden Stromes ihr elektrisches Potential gegenüber dem elektrischen System, in das der Einwegschalter einbezogen ist, nicht nennenswert ändert, und daß dieses System dasjenige ist, das nach dem Abschaltvorgang die Sperrspannungsbeanspruchung des Einwegschalters bestimmt. Sie wird im weiteren, der beschriebenen Eigenschaft entsprechend, als die Schalterelektrode mit konstantem Potential bezeichnet (im Beispiel nach Fig. 1 ist dies die Ausgangselektrode A). Gegenüber ihr ändert sich das Potential der jeweils verbleibenden Hauptstromelektrode beim Abschalten des Einwegschalters gemäß dessen Funktion in erheblichem Umfang. Diese zweite Hauptstromelektrode sei gemäß dieser Eigenschaft als die Schalterelektrode mit springendem Potential bezeichnet (im Beispiel nach Fig. 1 ist dies die Eingangselektrode E). Nach erfolgtem Abschalten nimmt diese Schalterelektrode mit springendem Potential gegenüber jener mit konstantem Potential eine positive oder negative Spannung USp an (im Beispiel nach Fig. 1 ist dies - bei Vernachlässigung der sehr geringen Schleusenspannung der Diode (4) die Spannung U0).
Üblicherweise ist in der Gesamtschaltung ein Punkt vorhanden, welcher gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential eine näherungsweise gleich große, zeitlich aber weitgehend konstante oder nur relativ langsam veränderliche Spannung aufweist (im Beispiel nach Fig. 1 ist dies die obere Anschlußelektrode der Gleichspannungsquelle (3) bzw. der damit galvanisch verbundene Punkt P). Sofern sich in Abweichung vom Üblichen in der ursprünglichen Schaltung selbst kein Punkt mit dieser Eigenschaft finden läßt, kann ein solcher entweder durch Umgruppierung der vorhandenen Bauelemente oder unter Zuhilfenahme passiver sowie gegebenenfalls zusätzlicher aktiver elektrischer und elektronischer Bauelemente in einfacher Weise auch ergänzend geschaffen werden. Unabhängig davon sei dieser Schaltungspunkt als Punkt mit Sperrspannungspotential bezeichnet. Er weist gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential entsprechend den vorangegangenen Ausführungen eine zeitlich weitgehend konstante Spannung auf, welche näherungsweise so groß ist wie jene Sperrspannung USp, welche die Schalterelektrode mit springendem Potential gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential im Anschluß an das Abschalten des Einwegschalters annimmt.
Erfindungsgemäß wird nun unter Zuhilfenahme aktiver und/oder passiver elektrischer und/oder elektronischer Bauelemente ein Schaltungspunkt gebildet, welcher gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential eine Spannung aufweist, weiche etwa haib so groß ist wie die Spannung, welche der Punkt mit Sperrspannungspotential gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential aufweist. Sollte ein belastbarer Schaltungspunkt mit dieser Eigenschaft in der ursprünglichen Schaltung bereits vorhanden sein (z. B. als Mittelanzapfung einer Batterie), kann auch dieser in der nachfolgend beschriebenen Weise verwendet werden. In beiden Fällen sei dieser Schaltungspunkt als Punkt mit halbem Sperrspannungspotential bezeichnet. Erfindungsgemäß wird nun zwischen die erläuterten Schaltungspunkte ein Entlastungsnetzwerk eingefügt, welches aus einem Kondensator, zwei Dioden und einer Drossel besteht. Eine der beiden Anschlußelektroden dieser Drossel wird mit dem Punkt mit halbem Sperrspannungspotential verbunden. Die verbleibende Anschlußelektrode der Drossel wird über zwei in Reihe geschaltete Dioden mit dem Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential verbunden, wobei die Anschlußrichtung beider Dioden gleich und so gewählt ist, daß über sie kein kontinuierlicher Stromfluß zwischen dem Punkt mit halbem Sperrspannungspotential und dem Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential möglich ist. Der Verbindungspunkt der beiden Dioden untereinander - in dem die Anode der einen und die Kathode der anderen Diode zusammengeführt sind - wird unter Zwischenschaltung des Kondensators noch mit der Schalterelektrode mit springendem Potential verbunden. Damit erfüllt dieses Netzwerk die erwünschte, im folgenden beschriebene Entlastungsfunktion. Unmittelbar im Anschluß an das Einschalten des Einwegschalters wird der Kondensator über den Einwegschalter selbst, die Drossel und die mit dieser direkt verbundenen Diode so aufgeladen, daß jene Kondensatorelektrode, an welche die beiden Dioden angeschlossen sind, gegenüber dem anderen, mit der Schalterelektrode verbundenen Kondensatoranschluß eine Spannung aufweist, welche näherungsweise so groß ist wie jene Sperrspannung, welche die Schalterelektrode mit springendem Potential gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential nach Abschluß des Abschaltvorgangs des Einwegschalters annimmt. Wird nun das nächste Abschalten des Einwegschalters durch rasche Erhöhung des zwischen seinen Hauptstromelektroden wirksamen Widerstandes eingeleitet, so kann die Spannung zwischen diesen Hauptstromelektroden nur so rasch anwachsen, wie der Kondensator von dem zuvor über den Einwegschalter geflossenen Strom wieder entladen wird. Bei genügend großer Kapazität des Kondensators ist der Strom durch den Einwegschalter dann bereits auf unerhebliche Werte abgesunken, bevor die Spannung zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters einen nennenswerten Betrag angenommen
hat. Damit ist ohne prinzipbedingte Verluste erreicht, daß der Einwegschalter von seiner Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten entlastet wird.
Diese Ausführungen seien an einem Beispiel verdeutlicht. Fig. 5 zeigt die Anordnung gemäß Fig. 1 nach Erweiterung um ein derartiges, ohne prinzipbedingte Verluste arbeitendes Entlastungsnetzwerk, bestehend aus dem Entlastungskondensator (5), der Entlastungsdiode (6), der Ladedrossel (7) und der Ladediode (8). Im Beispiel nach Fig. 5 ist - wie sofort zu erkennen ist die Eingangselektrode E des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential; somit ist die obere Anschlußelektrode der speisenden Gleichspannungsquelle (3) bzw. der mit dieser galvanisch verbundene Punkt P der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und der Mittelabgriff der speisenden Gleichspannungsquelle bzw. der hiermit galvanisch verbundene Punkt Q ist der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential. Wird in der Gesamtordnung nach Fig. 5 der Einwegschalter (2) nach längerer Einschaltdauer für einige Zeit abgeschaltet, so wird der Strom durch den gemischt ohmisch-induktiven Verbraucher sich schließlich allein über die Freilaufdiode (4) schließen. Dann ist der Entlastungskondensator (5) nahezu vollständig entladen, seine Spannung uc also praktisch Null. Wird der Einwegschalter (2) in Fig. 5 nun vom gesperrten Zustand in den leitenden Zustand versetzt, dann wechselt zum einen der bisher über die Freilaufdiode geflossene Verbraucherstrom wieder auf den Einwegschalter über und zum anderen lädt sich der Entlastungskondensator (5) nahezu auf die Spannung U0 auf und behält den erreichten Wert wegen der Sperrwirkung der Ladediode (8) anschließend bei. Dabei wird das Zeitintervall für diesen Aufladevorgang in bekannter Weise durch das Produkt aus der Induktivität L der Ladedrossel (7) und der Kapazität C des Entlastungskondensators (5) festgelegt, während der dabei auftretende Maximalwert des Kondensatorstromes durch den Quotienten dieser beiden Größen bestimmt wird. Wird der Einwegschalter (2) in Fig. 5 nun wieder vom leitenden Zustand in den sperrenden Zustand versetzt, so beginnt der Strom durch den Verbraucherzweipol (1) vom Einwegschalter (2) auf den durch die Entlastungsdiode (6) und den Entlastungskondensator (5) gebildeten Nebenweg überzuwechseln, sobald die Summe aus der zunächst noch konstanten Kondensatorspannung uc und der ansteigenden Spannung U zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters so groß geworden ist wie die Summe aus der Spannung U0 der Gleichspannungsquelle (3) und der - kleinen - Schleusenspannung so der Entlastungsdiode (6). Da zuvor uc = U0 ist, findet dieses Überwechseln des Stromes bereits bei einer sehr geringen Spannung U zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters statt. Bei genügend großer Kapazität C des Entlastungskondensators (5) ist der Strom durch den Einwegschalter dann bereits auf unerhebliche Werte abgesunken, bevor die Spannung am Entlastungskondensator (5) nennenswert abgesunken ist und damit die Spannung zwischen den Hauptstromelektroden des Einwegschalters einen nennenswerten Betrag angenommen hat. Die zeitlichen Verläufe des Stromes / durch den Einwegschalter und der Spannung U zwischen seinen Hauptstromelektroden sowie des Stromes ic durch den Entlastungskondensator und die an diesem liegende Spannung uc sind in Fig. 6 dargestellt.
Aus den zeitlichen Verlaufen U(t) sowie /(r) bestimmt sich in einfacher Weise das Produkt U{t) ■ I(t), welches in Fig. 6 ebenfalls aufgetragen ist. Man erkennt, daß der gewünschte Effekt erreicht, d. h. die kritische Verlustleistungspitze beim Ausschalten entfallen ist.
Zur Demonstration des breiten Anwendungsbereiches der Erfindung seien noch einige Einsatzbeispiele aufgeführt.
Fig. 7 entspricht weitgehend der Anordnung gemäß Fig. 5 mit Ausnahme des Umstands, daß die Reihenfolge von Einwegschalter und Verbraucherzweipol vertauscht ist und infolgedessen die Ausgangselektrode A des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential darstellt.
Fig. 8 zeigt einen sog. Hochsetzsteller (engl. boost Converter), in welchem ein Ausschalt-Entlastungsnetzwerk gemäß der vorliegenden Erfindung eingefügt ist. Dieser Hochsetzsteller überträgt elektrische Energie von der links angeschlossenen Gleichspannungsquelle (3) mit der Spannung U0 in das rechts anzuschließende Gleichspannungssystem mit der - größeren - Spannung U0. Hier ist - wie wieder sofort zu erkennen ist - die Eingangselektrode E des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential; somit ist die obere Anschlußelektrode der gespeisten Gleichspannungsquelle bzw. der mit dieser galvanisch verbundene Punkt P der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und der - vorhandene oder ergänzend gebildete - Mittelabgriff des gespeisten Gleichspannungssystems bzw. der hiermit galvanisch verbundene Punkt Q ist der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential.
Fig. 9 entspricht wieder weitgehend der Anordnung gemäß Fig. 8 mit Ausnahme des Umstands, daß die Reihenfolge von Einwegschalter (2) und Speicherdrossel (9) vertauscht ist und infolgedessen die Ausgangselektrode A des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential darstellt.
Fig. 10 zeigt einen sog. Tiefsetzsteller (engl. buck converter), in welchen ebenfalls ein Ausschalt-Entlastungsnetzwerk gemäß der vorliegenden Erfindung eingefügt ist. Dieser Tiefsetzsteller überträgt elektrische Energie von der links angeschlossenen Gleichspannungsquelle (3) mit der Spannung U0 in das rechts anzuschließende Gleichspannungssystem mit der - kleineren - Spannung U0. Hier ist - wie wieder sofort einzusehen ist - die Eingangselektrode E des Einwegschalters die Schaitereiektrode mit springendem Potential; somit ist die obere Anschlußelektrode der speisenden Gleichspannungsquelle bzw. der mit dieser galvanisch verbundene Punkt P der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und - der vorhandene oder ergänzend gebildete - Mittelabgriff der speisenden Gleichspannungsquelle bzw. der hiermit galvanisch verbundene Punkt Q ist der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential.
Die folgende Fig. 11 entspricht wieder weitgehend der Anordnung gemäß Fig. 10 mit Ausnahme der Umstände, daß die Reihenfolge von Einwegschalter (2) und Speicherdrossel (9) vertauscht ist und infolgedessen die Ausgangselektrode A des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential darstellt und daß hier beispielhaft ein pnp-Transistor als Einwegschalter fungiert.
Fig. 12 zeigt schließlich einen sog. Hoch- und Tiefsetzsteller (engl. buck-boost converter), in welchen wieder ein Ausschaltentlastungsnetzwerk gemäß der vorliegenden Erfindung eingefügt ist. Dieser Hoch- und Tiefsetzsteller kann elektrische Energie von der links angeschlossenen Gleichspannungsquelle (3) mit der Spannung U0 in das rechts anzuschließende Gleich
Spannungssystem übertragen, unabhängig davon, ob dessen Spannung Ua größer oder kleiner ist als U0. Hier ist - wie ebenfalls sofort einzusehen ist - die Eingangselektrode E des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential; somit ist die untere Anschlußelektrode des gespeisten Gleichspannungssystems bzw. der mit dieser galvanisch verbundene Punkt P der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und der - vorhandene oder ergänzend gebildete - Mittelpunkt Q zwischen den beiden unteren ig Elektroden des speisenden und des gespeisten Gleichspannungssystems der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential.
Fig. 13 entspricht wieder weitgehend der Anordnung gemäß Fig. 12 mit Ausnahme des Umstands, daß die is Reihenfolge von Einwegschalter (2) und Speicherdrossel (9) vertauscht ist und infolgedessen die Ausgangselektrode A des Einwegschalters die Schalterelektrode mit springendem Potential darstellt.
An den bisher beschriebenen Beispielen wurde deut-Hch, daß dann, wenn die Schalterelektrode mit springendem Potential durch die Eingangselektrode des Einwegschalters gebildet wird, vom Schaltungspunkt mit halbem Sperrspannungspotential elektrische Ladung über das Entlastungsnetzwerk abfließt und daß umgekehrt dann, wenn die Schalterelektrode mit springendem Potential durch die Ausgangselektrode des Einwegschalters gebildet wird, zum Schaltungspunkt mit halbem Sperrspannungspotential elektrische Ladung über das Entlastungsnetzwerk hinfließt. Danach kann dann, wenn in einer Gesamtschaltung Einwegschalter paarweise eingesetzt sind derart, daß bei der einen Hälfte der Einwegschalter jeweils die Eingangselektroden die Schalterelektroden mit springendem Potential sind und daß bei der anderen Hälfte der Einwegschalter jeweils die Ausgangselektroden die Schalterelektroden mit springendem Potential darstellen, der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential in höchst einfacher und dennoch verlustleistungsfreier Weise durch einen kapazitiven Spannungsteiler zwischen jenen beiden Schaltungspunkten gebildet wird, die für je eine Hälfte der Einwegschalter den Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential darstellen oder es kann dieser Schaltungspunkt mit halbem Sperrspannungspotential auch ganz entfallen, wenn dafür gesorgt wird, daß diesem vorhandenen oder nur noch gedachten Punkt über die Entlpstungsnetzwerke der Einwegschalter elektrische Ladung sowohl zugeführt als auch entnommen wird.
Fig. 14 zeigt als Beispiel für die erstgenannte Möglichkeit einen Zweig einer Wechselrichterechaltung mit zwei Einwegschaltem (2) und einer Ausgangselektrode (10). P, ist der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential für den oberen Einwegschalter, P2 der entsprechende Schaltungspunkt für den unteren Einwegschalter. Der Mittelabgriff des rechts skizzierten kapazitiven Spannungsteilers, der Schaltungspunkts Q, ist für beide Einwegschalter der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential. Ihm wird über das Entlastungsnetzwerk des unteren Einwegschalters elektrische Ladung entnommen und über das Entlastungsnetzwerk des oberen Einwegschalters elektrische Ladung zugeführt.
Der skizzierte Mittelabgriff des kapazitiven Spannungsteilers ist auch für weitere Zweige der Wechselrichtergesamtschaltung ein Punkt mit halbem Sperrspannungspotential und kann daher auch als Anschlußpunkt für deren Entlastungszweige verwendet werden.
Fig. 15a zeigt als weiteres Beispiel für den beschriebenen paarweisen Einsatz von Einwegschaltem einen Eintakt-Durchflußwandler. Auch hier ist P, der Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential für den oberen Einwegschalter, P2 der entsprechende Schaltungspunkt für den unteren Einwegschalter. Der Mittelabgriff des rechts zunächst skizzierten kapazitiven Spannungsteilers, der. Schaltungspunkt Q, ist auch hier für beide Einwegschalter der Punkt mit halbem Sperrspannungspotential. Ihm wird über das Entlastungsnetzwerk des unteren Einwegschalters elektrische Ladung entnommen und über das Entlastungsnetzwerk des oberen Einwegschalters elektrische Ladung zugeführt. Im Gegensatz zur Anordnung nach Fig. 14 erfolgen Ladungszufuhr und Ladungsabfuhr hier aber während derselben Zeitintervalle. Das bedeutet, daß der kapazitive Spannungsteiler auch entfallen kann, die beiden Ladedrosseln (7) zusammengefaßt werden dürfen und auf eine der beiden Ladedioden (8) verzichtet werden kann. Die dann entstehende Anordnung ist in Fig. 15b wiedergegeben und besticht durch besonders einfachen Aufbau.
Diese besonders vorteilhafte Ausführungsvariante der Erfindung ist allerdings immer nur dann anwendbar, wenn in einer Gesamtschaltung Einwegschalter in der beschriebenen Art paarweise eingesetzt werden und dazuhin jeweils ein solches Paar gleichzeitig eingeschaltet ist. Dies ist z. B. auch dann gegeben, wenn der Eintaktdurchflußsteller nach Fig. 15b durch Hinzufügen zweier weiterer Einwegschalter zum Gegentaktdurchflußsteller ergänzt wird oder letzterer unter Fortfall des Ausgangsgleichrichters und gegebenenfalls auch des Ausgangstransformators als Brückenwechselrichter betrieben wird. Eine derartige Anordnung ist in Fig. 16 dargestellt.
Abschließend sei noch an zweien der aufgeführten Beispiele erläutert, wie dann, wenn in einer Gesamtschaltung Einwegschalter als Einzelelemente, d. h. nicht paarweise eingesetzt werden, der erforderliche Punkt mit halbem Sperrspannungspotential auf einfache, verlustleistungsfreie Weise ergänzend gebildet werden kann.
In Fig. 17 ist der Hochsetzsteller nach Fig. 8 nochmals skizziert und um einen praktisch verlustfrei arbeitenden Mittelpunktbildner für die Ausgangsspannung Ua ergänzt, welcher in den strichlierten Kasten (11) eingezeichnet ist und beispielhaft aus zwei kleinen Hilfstransistoren, einem astabilen Multivibrator, zwei Hilfsdioden, einer Drossel mit Mittelanzapfung und einer kleinen Speicherdrossel sowie zwei Glättungskondensatoren besteht. Dieser Mittelpunktbildner legt das Potential des Punktes Q in der gewünschten Weise auf das halbe Sperrspannungspotential fest und führt dem Punkt Q die erforderliche elektrische Ladung zu.
Dagegen muß ein entsprechender Mittelpunktbildner für den in Fig. 13 dargestellten Hoch- und Tiefsetzsteller dem dort eingetragenen Punkt Q elektrische Ladung entnehmen. Fig. 18 zeigt beispielhaft, wie dies mit einem Mittelpunktbildner geschehen kann, der die gleichen Bauelemente enthält wie der in Fig. 17 dargestellte, lediglich in etwas geändeter Konfiguration.
Hierzu 12 Blatt Zeichnungen

Claims (7)

Patentansprüche:
1. Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschatter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten, bei der
zwischen drei Punkten der Gesamtschaltung, in welcher der Einwegschalter (2) betrieben wird, ein elektrisches Entlastungsnetzwerk eingefügt ist, welches aus einem Kondensator (5) - im weiteren Entlastungskondensator genannt - einer Drossel (7) - im weiteren Ladedrossel genannt - sowie zwei Dioden (6 und 8) besteht und
eine Anschlußelektrode des Entlastungskondensators (5) mit jener Hauptstromelektrode des Einwegschalters - im weiteren Schalterelektrode mit springendem Potential genannt - verbunden ist, die beim Abschalten des über den Einwegschalter (2) fließenden Stromes ihr elektrisches Potential gegenüber dem elektrischen System, in das der Einwegschalter einbezogen ist, erheblich verändert und
die verbleibende, zweite Anschlußelektrode des Entlastungskondensators zum einen über eine der beiden Dioden - im weiteren Entlastungsdiode (6) genannt - mit einem Punkt der gesamten Schaltung im weiteren Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential genannt - verbunden ist, welcher gegenüber jener Hauptstromelektrode des Einwegschalters - im weiteren Schalterelektrode mit konstantem Potential genannt -, die beim Abschalten des über den Einwegschalter (2) fließenden Stromes ihr elektrisches Potential gegenüber dem elektrischen System, in das der Einwegschalter einbezogen ist, weitgehend beibehält, eine Spannung aufweist, welehe näherungsweise so groß ist wie die Sperrspannung, welche die Schalterelektrode mit springendem Potential gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential nach Abschluß eines Abschaltvorgangs des Einwegschalters (2) aufweist und die verbleibende, zweite Anschlußelektrode des Entlastungskondensators (5) zum anderen über die zweite der beiden Dioden - im weiteren Ladediode (8) genannt - und die diesar nachgeschalteten Ladedrossel (7) mit einem Punkt Q der Gesamtschaltung - im weiteren Punkt mit halbem Sperrspannungspotential genannt - verbunden ist, welcher gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem Potential eine Spannung aufweist, welche näherungsweise halb so groß ist wie die Sperrspannung, welche die Schalter- so elektrode mit springendem Potential gegenüber der Schalterelektrode mit konstantem nach Abschluß eines Abschaltvorgangs des Einwegschalters (2) aufweist, und die Anschlußrichtung der Entlastungsdiode (6) so gewählt ist, daß sie einen kontinuierli- chen Stromfluß zwischen dem Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und dem Schaltungspunkt Q mit halbem Sperrspannungspotential über das Entlastungsnetzwerk auch dann verhinderte, wenn man die Ladediode (8) kurzschließen würde, und die AnsculußriCutung der Ladcdicdc (S) ebenfalls se gewählt ist, daß sie einen kontinuierlichen Stromfluß zwischen dem Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential und dem Schaltungspunkt Q mit halbem Sperrspannungspotential über das Entlastungsnetzwerk auch dann verhinderte, wenn man die Entlastungsdiode kurzschließen würde, nach Patent 26 39 589. dadurch gekennzeichnet, daß das elektrische System das anschließend die Sperrspannungsbeanspruchung des Einwegschalters (2) bestimmende System ist.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dann, wenn ein belastbarer Schaltungspunkt mit der beschriebenen Eigenschaft des Sch;iltungspunktes Q mit halbem Sperrspannungspotenial in der ursprünglichen Gesamtschaltung nicht vorhanden ist, ein Schaltungspunkt Q mit diesen Eigenschaften unter Zuhilfenahme aktiver und/oder passiver elektrischer und/oder elektronischer Bauelemente ergänzend gebildet wird.
3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß dann, wenn ein belastbarer Schaltungspunkt mit der beschriebenen Eigenschaft des Schaltungspunktes mit Sperrspannungspotential in der ursprünglichen Gesamtschaltung nicht vorhanden ist, ein Schaltungspunkt mit diesen Eigenschaften entweder durch Umgruppierung der vorhandenen Bauelemente oder unter Zuhilfenahme aktiver und/oder passiver elektrischer und/oder elektronischer Bauelemente ergänzend gebildet wird.
4. Anordnung nach Anspruch 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß in Gesamtschaitungen, in denen elektrische oder elektronische Einwegschalter (2) paarweise eingesetzt sind derart, daß bei der einen Hälfte jene Hauptstromelektroden der Einwegschaiter (2), durch welche der Strom in diese eintritt, als Schalterelektroden mit springendem Potential betrieben werden und daß bei der anderen Hälfte jene Hauptstromelektroden der Einwegschalter (2), durch welche der Strom aus diesen austritt, als Schalterelektroden mit springendem Potential betrieben werden, der Punkt Q mit halbem Sperrspannungspotential in höchst einfacher und verlustfreier Weise durch einen kapazitiven Spannungsteiler zwischen den beiden Schaltungspunkten gebildet wird, die für je eine Hälfte der Einwegschalter (2) den Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential darstellen.
5. Anordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß in Gesamtschaltungen, in denen die paarweise eingesetzten elektrischen oder elektronischen Einwegschalter (2) derart betrieben werden, daß jeweils ein Einwegschalter aus der einen Hälfte gleichzeitig mit einem Einwegschalter aus der anderen Hälfte eingeschaltet ist, die beiden Entlastungsnetzwerke dieser beiden Einwegschalter mit jenen Anschlüssen der Ladedrosseln (7), welche nicht mit den Ladedioden (8) zu verbinden sind, nicht mit dem Schaltungspunkt Q mit halbem Sperrspannungspotential sondern, unter Verzicht auf diesen, untereinander verbunden sind.
6. Anordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß in den untereinander verbundenen Entlastungsnetzwerken eine der beiden Ladedioden (8) entfällt und die beiden Ladedrosssein (7) zusammengefaßt werden.
7. Anordnung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Schaltungspunkt Q mit halben? SnSrrSEJ2nrl"Tlitcr*r%t'*rl*'*Q' mit f»inf>m v<»rhlttfri»i arbeitenden, zwischen der Schalterelektrode mit konstantem Potential und dem Schaltungspunkt mit Sperrspannungspotential eingefügten Mittelpunktbildner (U) erzeugt wird.
DE19762649385 1976-10-29 1976-10-29 Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten Expired DE2649385C2 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19762649385 DE2649385C2 (de) 1976-10-29 1976-10-29 Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19762649385 DE2649385C2 (de) 1976-10-29 1976-10-29 Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE2649385A1 DE2649385A1 (de) 1978-05-03
DE2649385C2 true DE2649385C2 (de) 1986-11-27

Family

ID=5991906

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19762649385 Expired DE2649385C2 (de) 1976-10-29 1976-10-29 Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE2649385C2 (de)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5863081A (ja) * 1981-10-07 1983-04-14 Mitsubishi Electric Corp インバ−タ装置
FR2518333B1 (fr) * 1981-12-14 1986-04-04 Aerospatiale Dispositif pour la commutation d'une source de tension electrique continue pourvu d'au moins un interrupteur commande et circuit d'aide a la commutation pour un tel dispositif
IL125328A0 (en) 1998-07-13 1999-03-12 Univ Ben Gurion Modular apparatus for regulating the harmonics of current drawn from power lines
US6781352B2 (en) 2002-12-16 2004-08-24 International Rectifer Corporation One cycle control continuous conduction mode PFC boost converter integrated circuit with integrated power switch and boost converter

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
NICHTS-ERMITTELT

Also Published As

Publication number Publication date
DE2649385A1 (de) 1978-05-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3496259B1 (de) Elektrisches umrichtersystem
DE2050783C3 (de) Transformatorloser Spannungswandler
DE2917926A1 (de) Gegentakt-schaltleistungsverstaerker
EP2709257A2 (de) Stromrichterschaltung und Verfahren zur Steuerung der Stromrichterschaltung
DE2639589C2 (de) Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten
DE2320128B2 (de) Zerhacker
DE2644715C2 (de) Einrichtung zur Befreiung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von hoher Verlustleistungsbeanspruchung während des Einschaltens - bei welchem ein, zuvor in einem anderen Schaltungspfad fließender, von Null verschiedener Strom auf den betreffenden Einwegschalter überwechselt - und von überhöhter Sperrspannungsbeanspruchung zum Ende des Ausschaltens
AT402868B (de) Stromquelle für die energieversorgung eines verbraucherkreises
DE3490150C2 (de)
EP2992598A1 (de) Hoch- oder tiefsetzsteller mit entlastungskondensator
DE2649385C2 (de) Anordnung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten
DE2641183C2 (de) Einrichtung ohne prinzipbedingte Verluste zur Entlastung elektrischer oder elektronischer Einwegschalter von ihrer Verlustleistungsbeanspruchung beim Ausschalten
EP0009225B1 (de) Schutzbeschaltung
DE2724741A1 (de) Schutzbeschaltung fuer jeweils ein stromrichterventil
EP4472047A1 (de) Gleichspannungswandler zur wandlung einer eingangsspannung in mindestens zwei soll-ausgangsspannungen
CH710661A2 (de) DC/DC-Konverter und Verfahren zur Steuerung eines weich schaltenden bidirektionalen DC/DC Konverters.
AT390855B (de) Schaltungsanordnung zur erzeugung einer aus phasenleitern und einem mittelpunktsleiter abgeleiteten stromversorgung fuer fehlerstromschutzschalter
DE69809169T2 (de) Gesteuerte Dioden- oder Körperdiodenrückgewinnungsschaltung
DE3020745C2 (de) Fremdgesteuerter Gleichspannungswandler
DE2650673C2 (de)
AT527201B1 (de) Hochsetzsteller mit gekoppelten Spulen und zwei Eingriffsmöglichkeiten
DE2651492A1 (de) Einrichtung zur befreieung elektrischer oder elektronischer einwegschalter von hoher verlustleistungsbeanspruchung waehrend des einschaltens und ueberhoehter sperrspannungsbeanspruchung beim ausschalten
DE2443892B1 (de) Schaltungsanordnung zur Herabsetzung der auftretenden Verlustleistung beim Abschalten einer wenigstens einen Halbleiterschalter und eine Induktanz enthaltenden Reihenschaltung
DE4042378A1 (de) Symmetrische schaltentlastungsanordnung fuer ein aus gategesteuerten halbleiterschaltern gebildetes wechselrichterzweigpaar
DE3132512A1 (de) Vereinfachte einrichtung ohne prinzipbedingte verluste zur befreiung elektrischer oder elektronischer einwegschalter von hoher verlustleistungsbeanspruchung waehrend ihres ein- und ausschaltens sowie von ueberhoehter sperrspannungsbeanspruchung im anschluss an ihr ausschalten

Legal Events

Date Code Title Description
OI Miscellaneous see part 1
8110 Request for examination paragraph 44
AF Is addition to no.

Ref country code: DE

Ref document number: 2639589

Format of ref document f/p: P

8176 Proceedings suspended because of application no:

Ref document number: 2639589

Country of ref document: DE

Format of ref document f/p: P

8178 Suspension cancelled
AF Is addition to no.

Ref country code: DE

Ref document number: 2639589

Format of ref document f/p: P

D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: THYSSEN INDUSTRIE AG, 4300 ESSEN, DE

8381 Inventor (new situation)

Free format text: BOEHRINGER, ANDREAS, PROF. DR.-ING. HABIL., 7000 STUTTGART, DE