DE2407955B2 - Verfahren zur kontinuierlichen herstellung durchsichtiger roehren aus reinem quarz und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens - Google Patents
Verfahren zur kontinuierlichen herstellung durchsichtiger roehren aus reinem quarz und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrensInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung durchsichtiger Röhren
aus reinem Quarz, bei dem auf eine Tragröhre aus reinem Quarz Quarzpulver aufgebracht und das
Quarzpulver am Aufbringungsort mit der Tragröhre verschmolzen wird, sowie eine Vorrichtung zur
Durchführung des Verfahrens.
Ein derartiges Verfahren zur Herstellung von Quarzröhren ist im wesentlichen aus der US-PS
86 870 bekannt. Bei dem dort angegebenen Verfahren wird eine dünne Quarzröhre auf einen in
Umlauf versetzbaren Dorn aufgesteckt und die vorgefertigte Quarzröhre unter Verwendung eines
Quarzpulverstrahls mit Hilfe der Flamme eines Brenners beschichtet und mit der Röhre verschmolzen, so
daß die Wandstärke der Quarzröhre zunehmend größer wird.
Zur Herstellung von langen dünnen Quarzröhren unter Verwendung des Verfahrens nach der US-PS
86 870 ist es erforderlich, den auf dem umlaufenden Dorn durch den Schmelzvorgang hergestellten
Rohling abzunehmen und diesen einem Ziehvorgang zu unterwerfen, um den Hohlkörper auf die gewünschte
Länge zu bringen, d. h., die Herstellung erfolgt in einem diskontinuierlichen Verfahren. Ein
ee Nachteil rf?« in der US PS 34 S-Ί S~0 tv»
schriebenen Verfahrens besteht darin, daß zur Her stellung einer Glasrohre zwingend ein Dorn aus einem
Material mit hohem Schmelzpunkt, wie z. B. Molybdän oder Wolfram erforderlich ist. Abgesehen davon,
daß derartige Materialien nicht nur teuer sind, ist durch den Durchmesser des in <.Jie vorgefertigte
Quarzröhre eingesetzten Domes der Innendurchmesser der Quarzröhre bestimmt, so daß zur Herstellung
von Quarzröhren mit unterschiedlichen Durchmessern ein Auswechseln des Domes erforderlich wäre,
was einerseits einer kontinuierlichen Herstell .n° entgegensteht und andererseits den Arbeitstakt Ceiner
derartigen Vorrichtung heruntersetzt und somit eine verringerte Wirtschaftlichkeit der Vorrich'.uns mit ;-sich
bringt.
Auch wenn bei dem Verfahren nach der US-PS 34 86 870 sehr hochwertige und hochschmelzende
Materialien für den Dorn verwendet werden, so besteht dort immer noch eine gewisse Gefahr, daß in- ϊο
folge der Wärmeeinwirkung Verunreinigungen aus dem Dorn in den Quarzkörper eindringen. Vm diesem
Effekt entgegenzuwirken, ist dort zwar eine den Dorn umgebende reduzierende Schutzatmosphäre vorgesehen,
die einer Oxidierung des Domes bei der hohen Arbeitstemperatur entgegenwirken soll, jedoch ist
eine Verunreinigung des Quarzkörpers durch den Dorn nicht auszuschließen, so daß das dort beschriebene
Verfahren nicht besonders gut zur Herstellung von durchsichtigen Röhren aus reinem Quarz geeignet
ist.
Durch derartige Fremdmaterialien tritt trotz aller Vorkehrungen bei den zur Durchführung des Verfahrens
erforderlichen Temperaturen immer eine teilweise Reaktion zwischen den Fremdmaterialien, dem
schmelzflüssigen Quarz und gegebenenfalls der Umgebungsluft auf. Derartige chemische Reaktionen bewirken
Fehler an der Röhrenoberfläche und führen häufig dazu, daß die Röhren in Längsrichtung verlaufende
Fadenschlieren von mehr oder weniger großer Tiefe aufweisen. Bei der Verwendung solcher
Röhren für die Herstellung von Jodlampenkörpern verhalten sich die Schlieren wie Zylinderlinsen, so
daß der Lichtstrom in einem Querschnitt senkrecht zur Lampenachse sehr heterogen ist. Ferner treten
sehr starke Konzentrationen des Lichtstroms in engen Bereichen zum Nachteil des mittleren Stromes auf,
dessen Intensität schwächer ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren anzugeben, das eine kontinuierliche Herstellung durchsichtiger
Röhren mit beliebigem Durchmesser aus einem Quarz ohne Unregelmäßigkeiten durch Verunreinigungen
ermöglicht. Ferner soll eine Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
angegeben werden.
Die erfindungsgemäße Lösung besteht darin, ein Verfahren der im Oberbegriff bezeichneten Art so
durchzuführen, daß sich an das Aufbringen des Quarzpulvers Arbeitsgänge des Blähens und des
Ziehens der erhaltenen Röhren anschließen, und daß 6r> die drei Arbeitsgänge des Aufbringens, Blähens und
Ziehens an einer Reihe von hintereinander angeordneten Arbeitsständen wiederholt werden und ein eine
Fertigungsstraße abschließender Stand die Röhre nur zieht. P;
Weiterbildende vorteilhafte Merkmale dos erfindungsgemäßen
Verfahrens sind in den Ansprüchen ?
bis 16 aneeeeben.
Eine Ausführungsform einer Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist
dadurch gekennzeichnet, daß der dem Überdruck ausgesetzte Röhrenteil zwischen zwei mit Ventilen
versehenen Stopfen angeordnet ist. In weiterer Ausbildung der erfindungsgemäßen Vorrichtung weist
jeder der mit einem Ventil versehenen Stopfen einen Stahlteil auf und ist von dem Magnetfeld einer mit
der Röhre konzentrischen Spule gehalten, in der ein Gleichstrom fließt.
Eine andere Ausführungsform der Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
weist ein abgedichtetes und resistentes Gehäuse auf, durch dessen Inneres die Röhre hindurchführbar ist
und in welchem gegenüber dem Umgebungsdruck ein Unterdruck herrscht.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn am Röhreneingang und -ausgang am abgedichteten Unterdruckgehäuse
Irisblenden vorgesehen sind.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren wird in \orteilhafter Weise erreicht, daß sich besonders
gleichmäßige Röhren aus reinem Quarz herstellen lassen, ohne daß sich als Zylinderlinsen wirkende
Schlieren bilden. Ein weiterer Vorteil ist darin zu sehen, daß die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren
hergestellten Röhren erheblich genauer und stabiler in ihren Abmessungen sind als es bei den mit
dem Verfahren nach der US-PS 34 86 870 hergestellten Röhren möglich ist. Weiterhin sind bei den
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Röhren aus reinem Quarz einerseits keinerlei
Grenzen hinsichtlich der geometrischen Abmessungen gesetzt, andererseits ist es bei den nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren hergestellten Röhren ohne weiteres möglich, den Innendurchmesser der
Quarzröhren zu verändern, ohne daß dazu eine Diskontinuität bei der Herstellung in Kauf genommen
werden müßte.
Das eirfindungsgemäße Verfahren arbeitet vorzugsweise
in horizontaler Richtung. Dabei wird die in geeigneter Weise abgestützte Ausgangsröhre durch eine
Reihe von später noch näher zu beschreibenden Vorrichtungen in Umlauf versetzt sowie längs ihrer Achse
vorgeschoben. Im allgemeinen ist die Winkelgeschwindigkeit von einem Stand zum nächsten im
Zuge der Fertigungsstraße dieselbe, während sich die Vorschubgeschwindigkeit parallel zur Röhrenachse in
ihrer Größenordnung zwischen dem Eintrittsstand der Ausgangsröhre und dem Abirennstand der fertiggestellten
Röhre sehr stark ändern kann.
Für die folgende Beschreibung wird davon ausgegangen, daß der Beobachter vor der Fertigungsstraße
steht und den Vorschub der Röhre von links nach rechts beobachtet. Die Ausgangsröhre tritt in die Fertigungsstraße
von links ein und tritt aus dieser nach Fertigstellung an der rechten Seite aus.
Die Zeichnungen zeigen in den einzelnen Figuren die Fertigungsstraße bzw. deren Einzelstände.
Im Betrieb arbeitet die erfindungsgemäße Vorrichtung mit allen Ständen von links nach rechts gesehen
wie folgt:
I.Stand (Fig. 1)
Eine Ausgangsröhre 1 wird an das linke Ende dei Röhre 2 bis 7ur Berührung mit dieser herangeführt
'~>i??e Röhre 2 kanr eine vorher in demselben konti-Verfahren
hergestellte Röhre sein, da dr<
Bedarf an Ausgangsröhrenmaterial nur einen gerin- Der Quarzstrahl kann vorteilhaft durch einen
gen Prozentsatz der auf der Fertigungsstraße herge- Inertgasstrom ins Innere einer Röhre geleitet werden,
stellten Röhre darstellt. die unmittelbar vor dem Eintritt in eine Brenner-
Die Ausgangsröhre wird mit der gleichen Ge- flamme anhält. Ohne diese Vorsichtsmaßnahme
schwindigkeit in Umlauf versetzt wie die bereits auf 5 könnte es zu einem Schmelzen der Quarzpulverzuder
Fertigungsstraße befindliche und sich über diese führungsdüse kommen oder, wenn es sich um sehr
erstreckende Röhre und beginnt mit einer Geschwin- hochschmelzendes Material handelt, zu einem
digkeit V1 vorzurücken. Ein an sich bekanntes Glas- Schmelzen und Anbacken von Quarzpulverkörnern
bläsergebläse 3, welchem von außen über die beiden an ihrem Ende. Anbackende Körner würden den vorLeitungen
a, ti Sauerstoff bzw. Propangas zugeführt io handenen Durchlaßraum verringern und könnten
wird, folgt synchron der Bewegung der Ausgangs- darüber hinaus den Pulverstrahl in nicht voraussehröhre.
Eine Vorrichtung 4 zündet das Gebläse, um barer Weise ablenken. Es muß also vermieden werdie
Berührungsstelle zwischen dem rechten Ende der den, daß das Ende der die Körner heranführenden
Ausgangsröhre und dem Ende der bereits in der Ma- Röhre so warm wird, daß die Körner anbacken bzw.
schine befindlichen Röhre zu erhitzen. Durch die Er- 15 aneinanderkleben können.
wärmung sollen die beiden Röhrenenden so sauber Ein weiteres Merkmal der Erfindung ist die geo-
miteinander verschmelzen, daß die Ausgangsröhre metrische Umformung, der die Röhre an demselben
mit der auf der Fertigungsstraße befindlichen Röhre Arbeitsstand unterworfen wird; die Brenner er-
ein Stück bildet. weichen die Röhre und der Quarzpulverstrahl, der
Nach erfolgter Verschmelzung schaltet sich der 20 mindestens eine Brennerflamme durchquert, verwan-Brenner
ab und wird von seiner Vorschubvorrichtung delt sich in einen Strahl von schmelzflüssigen Trop,
wieder in die Ausgangsstellung zurückgefahren. Die fen, die um so besser an der Röhre haften bleiben, je
Vor- und Rückschubbewegung des Brenners erfolgt heißer diese ist. Die erste Aufgabe des Arbeitsmittels
einer Schraubenspindel 5, die parallel zur stands II besteht also darin, die Dicke der aus dem
Rohrachse verläuft und jeweils in der einen oder 25 Stand I kommenden Röhre zu verstärken,
anderen Richtung durch einen Wendemotor 6 ange- Durch das Zusammenspiel der Antriebsvorrichtung trieben wird. Der Brenner 3/4 ist an einem Schlitten 7 für den Vorschub und die Drehung der Röhre, auf befestigt, der in Führungen 8 parallel zur Achse der die in der Folge noch näher eingegangen wird, kann Anordnung gleitet. An dem Schlitten befindet sich man die Röhre aus dem Stand II mit einer Geschwineine Mutter 9, die mit der umlaufenden Spindel im 30 digkeit austreten lassen, die größer ist als diejenige, Eingriff steht, sich aber selbst nicht drehen kann, wo- mit der sie eingetreten ist. Dadurch erfolgt eine Ziedurch sich die Mutter und damit der Schlitten mit hung des Materials in der von den Brennern erwärmdem Brenner in Längsrichtung der Anordnung ver- ten Zone V2 > V1 nach F i g. 2.
schieben kann. Auf die Beschichtung mit dem Pulver und die an-
anderen Richtung durch einen Wendemotor 6 ange- Durch das Zusammenspiel der Antriebsvorrichtung trieben wird. Der Brenner 3/4 ist an einem Schlitten 7 für den Vorschub und die Drehung der Röhre, auf befestigt, der in Führungen 8 parallel zur Achse der die in der Folge noch näher eingegangen wird, kann Anordnung gleitet. An dem Schlitten befindet sich man die Röhre aus dem Stand II mit einer Geschwineine Mutter 9, die mit der umlaufenden Spindel im 30 digkeit austreten lassen, die größer ist als diejenige, Eingriff steht, sich aber selbst nicht drehen kann, wo- mit der sie eingetreten ist. Dadurch erfolgt eine Ziedurch sich die Mutter und damit der Schlitten mit hung des Materials in der von den Brennern erwärmdem Brenner in Längsrichtung der Anordnung ver- ten Zone V2 > V1 nach F i g. 2.
schieben kann. Auf die Beschichtung mit dem Pulver und die an-
Auf den Führungen einstellbare Anschläge 10 be- 35 schließende Ziehung erfolgt erfindungsgemäß ein
tätigen den Umkehrschalter 11 in dem elektrischen Blähen der Röhre. Dieses Blähen vergrößert den
Stromkreis für den Motorantrieb. Die Schweißzeit Durchmesser und verringert die Wandstärke; die
hängt von den Abmessungen der zu verschmelzenden Ziehung verringert den Durchmesser und vergrößert
Röhre (Durchmesser und Dicke) ab. Der Fachmann die Länge. Eine Kombination aus Blähen und Ziehen
kann ohne weiteres die für die Verschweißung er- 40 ermöglicht somit eine Festlegung des Durchmessers
forderliche Zeit bestimmen und von dieser bei Kennt- und der Wandstärke am Ausgang des Standes. Der
nis der Vorschubgeschwindigkeit den Abstand zwi- Blähvorgang kann nach Wahl mit einer der im fol-
schen den Umkehranschlägen herleiten. Dieselben genden beschriebenen zwei Vorrichtungen durchge-
Anschläge bzw. gegebenenfalls auch andere steuern führt werden,
das öffnen und Schließen von Elektroventilen 12, die 45
das Gebläse mit Sauerstoff bzw. Propangas speisen,
das Gebläse mit Sauerstoff bzw. Propangas speisen,
wobei die Dauerflamme 4 das Zünden sicherstellt. a) örtliche Erhöhung des Drucks
2. Stand (Fig. 2) im ^6™ der RÖhre (Fi§- 3)
Erfindungsgemäß wird ein dünner Strahl 15 aus 50 Im Inneren der Röhre werden Stopfen 20, 20 a mit
Quarzpulver, dessen Korngröße unter 250 Mikron einem Durchmesser vorgesehen, der etwas kleiner
liegt, auf die von dem Stand I herangeführte Quarz- ist als der Innendurchmesser der Röhre. Die Stopfen
röhre gerichtet Gleichzeitig erhitzen ein oder mehrere werden jeweils durch die mit der Röhre konzen-Brenner 16 die Quarzröhre auf die Erweächungstem- trischen Magnetfelder von Spulen 21, 21a gehalten,
peratur. Nach einem Teilmerkmal der Erfindung 55 die eine Vielzahl von gleichstromdurchflossenen Kapschneidet der Quarzpulverstrahl mindestens eine der ferwicklungen aufweisen. Das entstehende Magnetfeld
Brennerflammen. ^ ^ wirkt dabei auf einen aus Meteil, beispielsweise Stahl,
spielsweise ein Wasserstoff-Sauerstoff- oder Propan- 60 sondere Luft, nur in einer Richtung strömen kann.
(Lichtbogenplasma oder Induktionsplasma) verstan- unter Druck stehendes Gas, beispielsweise Druckluft,
dea. _ unter einem Druck von 100 bis 1000 Pascal emge-
Eme vorteilhafte Abänderung der Erfindung be- blasen werde». Dieser Druck hangt von der gesteht darm, die Röhre In einen Ofen mit einer feuer- 65 wünschten Blähung, d. h. voa der —
5 en Blähung, d. h. voa der angesträrtea
festen Auskleidung und einer ausreichenden Menge Durchmesservergrößerung, ab. & hingt ferner von
kiemer ÖSnaagen zu geben, durch die die Brenner- der Temperatur der Röhre an der Stelle ab, an der
flamme in des Ofea eintritt und die Röhre erwärmt die Blähung erfolgt Diese beiden Bedingungen er-
3 684]
£< T V/ I w ν ν
lauben keine Angabe eines genauen Wertes für den Druck, jedoch kann der Fachmann durch einfache
Versuche den in jedem Fall geeigneten Wert ermitteln.
b) Örtliche Verringerung des Drucks außerhalb
der Röhre unmittelbar nach dem Austritt
aus dem Brenner (F i g. 4)
Gemäß der einmal festgelegten Vorschubrichtung tritt die Röhre unmittelbar rechts von dem letzten
Stand in ein abgedichtetes Gehäuse 25 ein. Die Form des Gehäuses kann beliebig gewählt sein, jedoch wird
zum leichteren Verständnis eine kubische Form zugrunde gelegt.
An zwei einander gegenüberliegenden Seiten 26 weist das Gehäuse zwei kreisförmige, durch Irisblenden
27 verschlossene öffnungen auf. Über eine an einem beliebigen Punkt des Gehäuses angeschweißte
Leitung wird durch eine Pumpe 20 od. dgl. ein Gehäuseinnendruck
erzeugt, der etwa 100 bis 1000 Pascal unter dem Atmosphärendruck liegt. Die Wirkung
dieses Unterdrucks ist erkennbar genau dieselbe wie die der Erhöhung des vorher beschriebenen
Innendrucks.
Das Gehäuse muß deshalb mit Irisblenden versehen werden, damit sich der Röhrendurchmesser
ändern kann. Die Röhre, die sehr heiß ist, soll dabei mit der Blende nicht in Berührung kommen, vielmehr
wird ein kleines Spiel von beispielsweise 1 mm auf den Radius belassen. Es kommt dadurch zu einem 3c
leichten Lecken, was bei der Auslegung der Saugpumpe berücksichtigt werden muß.
Empfehlenswert ist auch die Anordnung eines Ventils
oder einer Ausgleichsklappe 30 zur Aufrechterhaltung des gewünschten Unterdruckwertes. Es spielt
keine Rolle, aus welchem Material das Dichtungsgehäuse besteht; trotzdem sollte das Gehäuse so fest
gebaut sein, daß es einer Verformung durch den verstärkten Außen- und Innendruck standhält.
Vorteilhafterweise kann auch eine Kühlvorrichtung 41 an den Gehäusewänden vorgesehen werden,
um eine unerwünschte Erwärmung zu vermeiden, die die mechanische Festigkeit beeinträchtigen würde.
Aufgrund guter Erfahrungen empfiehlt es sich, ein Gehäuse aus Messing mit einer Wandstärke von
1 mm zu verwenden, welches durch äußere Winkelprofile aus demselben Metall verstärkt und an den
wesentlichen Außenflächen mit einem kühlenden Wasserkreislauf versehen ist. Dieser Kreislauf besteht
aus einer Kupferleitung von 10 mm Durchmesser, so welche mit Zinn auf die Flächen aufgelötet ist.
Die Erfindung ermöglicht somit, zunächst die Wandstärke der in den Arbeitsstand eingetretenen
Ausgangsröhre durch Beschichten mit dem in der Flamme mindestens eines Brenners geschmolzenen
Quarzpulver, dann den Rohrdurchmesser durch Blähen der Röhre und schließlich die Länge durch
Ziehen bei gleichzeitiger Waadstärkenverringenmg zu vergrößern.
Werfen die verschiedenen Parameter richtig gewählt, insbesondere das Verhältnis zwischen der Eintrittsgeschwindigkeit in den Arbeitsstand I and der
Aastrittsgeschwindigkeit aas dem Stand III, so läßt sich eine mit der Atisgangsröhre geometrisch vollkommen identische Röhre herstellen. Se&stverständ-
lieh ist die ans dem Stand Π aastretende Röhre der in des Stand I angefahrten Ausgangsröhre qualitätsmäßig weit überlegen.
Die Ausgangsröhre kann beispielsweise aus durchsichtigem Quarz mit einem Innendurchmesser von
40 mm und einer Wandstärke von 2 mm bestehen und etwa 0,58 kg/m wiegen. Die Röhre wird mit einer
Geschwindigkeit von 24 cm/Std. vorgeschoben. Der Durchsatz des Quarzpulverstrahls beträgt 1 kg/Std.
und die Geschwindigkeits- und Niederdruckparameter sind so gewählt, daß aus dem Stand II eine Röhre
austritt, deren Abmessungen denjenigen der Ausgangsröhre entsprechen. Hieraus läßt sich ableiten,
daß die Röhre aus dem Stand II mit einer Geschwindigkeit von 200 cm/Std., d. h. also mit der achtfachen
Geschwindigkeit gegenüber der Eintrittsgeschwindigkeit, austritt. Die aus dem Stand II austretende Röhre
besteht zu 12 0Zo aus dem Material der Ausgangsröhre
und zu 88°/o aus der Quarzpulverschmelze.
3. Stand
Dieser Stand ähnelt im wesentlichen dem Stand II und weist daher einen oder mehrere Brenner auf, wie
sie beispielsweise im Zusammenhang mit dem Stand II beschrieben worden sind, ohne daß dies jenoch
unbedingt erforderlich ist. Ein Quarzpulverstrahl mit der erforderlichen Korngröße unter
250 Mikron zirkuliert, gegebenenfalls von einem Gasstrom getragen, in einer Röhre und durchquert die
Flamme mindestens eines Brenners. Die Einstellung der Röhre, in der das Quarzpulver zirkuliert, muß
genau dieselbe sein wie in dem Stand II. Auch der Stand III ist eine Blähvorrichtung nachgeschaltet, wie
sie für den Stand Il beschrieben worden ist.
Zwischen den beiden Ständen kann ein Unterschied bestehen: Die Austrittsgeschwindigkeit aus dem
Stand III kann gegenüber der Eintrittsgeschwindigkeit nach Belieben größer oder kleiner gewählt werden.
Es läßt sich somit allein durch Einstellen der Vorschubgeschwindigkeiten
mit sehr hoher Genauigkeit eine Röhre herstellen, die beim Austritt aus dem Stand III das gewünschte Gewicht pro Meter Länge
aufweist.
Verwendung einer Vorrichtung zum Einstellen der Geometrie
Wie vorstehend aufgezeigt, läßt sich das Gewicht pro Meter mit sehr hoher Genauigkeit einstellen und
erhalten. Wird der Außendurchmesser der Röhre eingestellt, so folgt die Einstellung der geometrischen
Parameter durch die Festlegung der Röhre daher mit derselben Genauigkeit.
Die Formabtastung für den Außendurchmessei
wird in diesem Zusammenhang nicht weiter beschrieben, da zahlreiche Modelle dieser Art im Handel erhältlich
sind und eine solche Vorrichtung nicht Teil der Erfindung als solche bildet, sondern nur ein Mitte'
zur Erfüllung des Zwecks der Erfindung darstellt
Die Anzeige der Abtastvorrichtung ermöglicht ein« Beeinflussung des Unterschieds zwischen Ionen- unc
Außendruck: Ist der Durchmesser zu groß, so wire der Druckunterschied verringert, and umgekehrt
wenn sich der Durchmesser ah zu klein ergibt We sentlich ist daß die Steuerung genügend empfindlicl
ist und schnell erfolgt, damit der Durchmesser de auf diese Weise geblähten Röhre zwischen zwei seh
nahe beieinander liegenden Werten liegt Zorn Bei spiel ließe sich der Außendurchmesser auf einen Wei
zwischen 44,4 und 45,6 einstellen, was einer TbIe
ranz von ±0,6 mm, das heißt i,3*A> entsprich!
609 534/24
Dieser Wert ist nur ein Beispiel und bedeutet keino
Einschränkung des Verfahrens in bezug auf den Durchmesser und die Genauigkeit.
Möglichkeit einer großen Anzahl aufeinanderfolgender Arbeitsstände
Selbstverständlich kann eine Vielzahl von Beschickungs-, Bläh- und Ziehständen hintereinander
angeordnet werden. Der Gesamtdurchsatz der auf der Fertigungsstraße erzeugten Röhren entspricht der
Summe der jeweiligen Durchsätze der einzelnen Beschichtungsstände.
Möglicher Abschluß der Fertigungsstraße durch einen nicht beschichteten Stand
io
Soll im besonderen Fall als Endprodukt der Fertigungsstraße eine Röhre mit verhältnismäßig kleinem
Durchmesser, beispielsweise unter 20 mm, hergestellt werden, so empfiehlt es sich, mit einer sich von
anderen Ständen in dem Sinne unterscheidenden Stand abzuschließen, als dieser eine mit der zu erzeugenden
Röhre homothetische Röhre zugeführt wird; beispielsweise wurde auf einer solchen kontinuierlieh
arbeitenden Vorrichtung eine Röhre mit einem Endaußendurchmesser von 10 mm und einem Endinnendurchmesser
von 8 mm hergestellt. Der vorletzte Stand lieferte eine Röhre mit einem Außendurchmesser
von 40 mm und einen Innendurchmesser von 32 mm. Diese Rohre wog 1 kg/m und
wurde mit einer Geschwindigkeit von 5 m/Std. bei ihrem Eintritt in den letzten Stand vorgeschoben. Ein
ringförmiger, mit einem SauerstofF-WasserstoiT-Gemisch
gespeisten Brenner erwärmte die Röhre bis zum Erweichen. Nach starkem Ziehen verläßt die Röhre
schließlich den Stand mit einem Außendurchmesser von 10 mm und einem Innendurchmesser von 8 mm
sowie mit einer Geschwindigkeit von 80 m/Std.
angenommen — was aber nicht obligatorisch ist —,
daß sich der Berührungspunkt der Rolle mit der Rohre auf der oberen horizontal verlaufenden Mantellinie
der Röhre befindet.
Die Rollenachse liegt in einer horizontalen Ebene in senkrechtem Abstand von der Röhrenachse, der
gleich der Summe des Rollenradius und des Außenradius der Röhre ist.
Ist λ der Winkel, den die Rollenachse mit der Röh-
<· renachse einschließt (Fig. 5a), und nimmt die Rolle
die Rohre ohne Gleitbewegung mit, dann hängt das Verhältnis der Drehzahl und des Längsvorschubs der
Rohre bei einer Röhre mit einem gegebenen Außendurchmesser D nur von dem Winkel λ ab. Wird mit ρ
der Längsvorschub der Röhre für eine Umdrehung bezeichnet, so läßt sich ohne weiteres zeigen, daß
p = TDtg
Vorrichtung zum Vorschieben der Röhre 4t
Mittels dreier einfacher Versuche ist es möglich die Vorschubbewegung mit der Drehbewegung der
Rohre über die gesamte Fertigungsstraße zu koordi-ηΐ"ί?Π·
™?Γ die Windgeschwindigkeit kann der ge- 4,
wählte Wert beibehalten oder aber auch verändert werden. In diesem Falle erfolgt hauptsächlich an den
heißesten Stellen eine Torsion der Röhre Diese Tor sion kann ein Verrühren bewirken, durch welches das
Material homogenisiert wird. Beispielsweise kann die <„
Rohre in den Stand III mit einer UmlaufgescSd^-
keit von 320 Umdrehungen/Minute eingeführt we?- den und mit 322 Umdrehungen/Minute aus dieser
austreten. Die Vorschubgeschwindigkeiten auf der Fertigungsstraße müssen in Abhängigkeit vom Durch- «,
messer der m emen Stand eintretenden Röhre und dem Quarzpulverdurchsatz in diesem Stand berech
net werden um am Ausgang des Standes den gewählten Rohrendurchmesser zu erhalten.
Nachfolgend werden drei Verfahren für den Röhrenvorsenub beschrieben.
a) Vorschub durch geneigte RoBen
(Fig. 5 and Fig. 5a)
Wenigstens eine durch emen Motor in Umlauf 6*
petzte RoDe 35 berührt die Röhre tang^T™ *
mßen, wobei ihre Achse 36 nicht parallel zur Röh
wachse 37 verläuft Zum besseren \Sdms wird
Daraus folgt, daß, wenn die beiden Parameter der Umlaufgeschwindigkeit und des Neigungswinkels der
KoIIe gegeben sind, der Längsvorschub und die Umlaufgeschwindigkeit
der Röhre innerhalb eines vernunftigen Wertbereichs jeden gewünschten Wert annehmen
können. Insbesondere kann mit dieser Vorrichtung die Röhre auch ohne Vorschub in Umlauf
versetzt werden (λ = 0°; das heißt die Rollenachse
verlauft parallel zur Röhrenachse), oder aber die - -ολο nn ohne Umlauf vorgeschoben werden
U - yo ; das heißt die Rollenachse steht senkrecht zur Rohrenachse).
Vorzugsweise werden die Rollen in Einheiten von jeweils drei und um beispielsweise 120° versetzt um
denselben Röhrenabschnitt angeordnet, um eine vollkommene Führung der Röhre zu gewährleisten.
b) Vorschub durch geneigte Raupen (Fig. 6) Solche Vorrichtungen sind dem Fachmann be-Kannt
Sie entsprechen genau den unter dem theoretiscnen
Winkel geneigten Rollen. In der Praxis ist aieseVorrichtung gegebenenfalls vorzuziehen, da die
Berührung der Röhre mit der Raupenbahn besser ist als mit einer Rolle.
c) Vorschub durch bewegliche Reitstöcke (Fig. 7)
Auf einem Glasdrehmaschinenbett lassen sich meh- Zw oewfghche Reitstöcke mit sich automatisch
scüiieBenden und öffnenden Spannbacken anabhängig
voneinander verschieben.
Bei zwei Reitstöcken 45 und 46 sind zu Beginn des
Arbeitszyklus die Stellungen wie folgt: »η,Γΐ, Zel!Punkt 0 befindet sich der Reitstock 45
am linken Ende des Maschinenbettes. Seine Backen um die Röhre gespannt. Der Reitstock 45 läuft
tür die gesamte Fertigungsstraße gewählten tPihsr um" Der Reits*ock 46 befindet sich unmfcarl11\ ,,VO,n der
Maschinenbettmitte, d. h. sein
von η \!n ''?* befindiicher Tefl befindet sich 1 cm
Sd de'Masctonenbettmitte entfernt Seine Backes
sind Pe^fW der Rehstock 46 lä ft M d -.
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be^imt sich
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hzeitigen Umlauf mii Das System m
des D Refc*<K*es ermöglicht die WaM
sei S?^ 2^ Bestin™«ng des RÖhrenduichaiBS-se"ub«remen
großen Bereich.
Sl Üf£ck * M
Mascamenbeffinft
beSad^ sich sein am weä***
TeS aufgrund des BeruHruags-
spiels am linde der Straße 1 1 cm von der Maschinenbettmitte
entfernt, so wird ein Relais betätigt, das
die Backen des Rcitstockes 46 um die Röhre schließt den Reitstock genau mit der gleichen Geschwindigkeit
wie den Reitstock 45 verschiebt und dann, mit einer Verzögerung von etwa ' Ί» see, die Backen des
Reitstockes 45 öffnet, die Verschiebung des Reitstockes 45 nach rechts anhält und dieses mit größerer
Geschwindigkeit wieder nach links bis zum linken Ende des Maschinenbetts laufen läßt.
Es erübrigt sich, den Arbeitszyklus weiter zu beschreiben, da dieser sich leicht vervollständigen läßt:
Auf der gesamten Maschinenbettlänge ist immer mindestens ein Reitstock vorhanden, das die Röhre verschiebt
und in Umlauf versetzt.
Eine Fertigungsstraße setzt sich somit wie folg zusammen (Fig. 8):
ein Stand I zum Schweißen der Ausgangs größe 50,
ein Drehmaschinenbett mit zwei bewegliche) Spannfuttern 51,
ein Stand II zum Beschichten, Blähen um Ziehen 52,
Drehmaschinenbett 53,
ein Stand II, 54,
ein Endstand 55 zum einfachen Ziehen eine kleinen Röhre oder ein normaler Stand für eini
größere Röhre.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
■Λ .,
Claims (20)
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung durchsichtiger Röhren aus reinem Quarz, bei dem
auf eine Tragröhre aus reinem Quarz Quarzpulver aufgebracht und das Quarzpulver am Aiifbnngungsort
mit der Tragröhre verschmolzen wird, dadurch gekennzeichnet, daß sich an das Aufbringen des Quarzpulvers Arbeitsgänge ic
des Blähens und des Ziehens der erhaltenen Röhren anschließen und daß die drei Arbeitsgänge
des Aufbringens, Blähens und Ziehens an einer Reihe von hintereinander angeordneten Arbeitsständen wiederholt werden und ein eine Ferti-
gungsstraße abschließender Stand die Röhre nur zieht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Beschichtungniaterial
Quarzköraer oder Pulver mit einer Korngröße ao unter 250 Mikron verwendet werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Quarzpulver durch eine
aus hochschmelzendem Material bestehende Röhre von einem reaktionsträgen Gasstrom mitgenommen
wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die das Quarzpulver führende
Röhre unmittelbar vor der der Erwärmung der Quarzröhre dienenden Flamme angehalten wird,
so daß die Körner die Flamme durchqueren, ohne daß dabei das Ende der sie führenden Röhre
erwärmt wird.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß jeder Erwärmungszustand mit einem oder mehreren Sauerstoff-Gas-Brennern betrieben
wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß als Brenngas Wasserstoff oder
Propangas verwendet wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Erwärmungsstand als Heizmittel ein Plasmabrenner verwendet
wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß als Brenner ein Lichtbogenplasmabrenner verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß ein Induktions-Plasmabrenner
verwendet wird.
10. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß an allen Arbeitsständen unterschiedliche Heizvorrichtungen verwendet werden,
insbesondere jeweils zwei aufeinanderfolgende Stände im Wechsel mit einem Gasbrenner und mit
einem Plasmabrenner betrieben werden.
11. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß der letzte Stand der Fertigungsstraße mit einem ringförmigen Sauerstoff-Gas-Brenner
betrieben wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,
daß als Brenngas Wasserstoff oder Propangas verwendet wird.
13. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß das Blähen der Röhre durch Erzeugen eines Überdrucks im Röhreninneren erfolgt.
14. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß
das Blähen der Röhre durch eine Senkung des Außendruckes erfolgt.
15. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß mit einem Überdruck im Röhreninneren
zwischen 100 bis 1000 Pascal gearbeitet wird.
16. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß mit einem Unterdruck zwischen
10 und 1000 Pascal gearbeitet wird.
17. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der dem Überdruck ausgesetzte Röhrenteil
zwischen zwei mit Ventilen (22, 22 a) versehenen Stopfen (20, 20 a) angeordnet ist.
18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß jeder der mit einem Ventil
(22, 22 a) versehenen Stopfen (20, 20 a) einen Stahlteil aufweist und von dem Magnetfeld einer
mit der Röhre konzentrischen Spule (21, 21a) gehalten
ist, in der ein Gleichstrom fließt.
19. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 14, gekennzeichnet durch
ein abgedichtetes und resistentes Gehäuse (25), durch dessen Inneres die Röhre hindurchführbar
ist und in welchem gegenüber dem Umgebungsdruck ein Unterdruck herrscht.
20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß am Röhreneingang und -ausgang
(26) an dem abgedichteten Unterdruckgehäuse (25) Irisblenden (27) vorgesehen sind.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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FR7308317 | 1973-03-08 | ||
FR7308317A FR2220475B1 (de) | 1973-03-08 | 1973-03-08 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2407955A1 DE2407955A1 (de) | 1974-09-12 |
DE2407955B2 true DE2407955B2 (de) | 1976-08-19 |
DE2407955C3 DE2407955C3 (de) | 1977-04-07 |
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Also Published As
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---|---|
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FR2220475A1 (de) | 1974-10-04 |
GB1456268A (en) | 1976-11-24 |
US3907536A (en) | 1975-09-23 |
FR2220475B1 (de) | 1977-08-12 |
NL7317777A (de) | 1974-09-10 |
DE2407955A1 (de) | 1974-09-12 |
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JPS5046720A (de) | 1975-04-25 |
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