DE2364893A1

DE2364893A1 - Seelenelektrode zum lichtbogenschweissen

Info

Publication number: DE2364893A1
Application number: DE2364893A
Authority: DE
Inventors: Tadashh Matsumoto; Takashi Yoshida
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1972-12-29
Filing date: 1973-12-28
Publication date: 1974-07-11
Also published as: NL7317784A; US3866015A; DE2364893C3; DE2364893B2

Description

NIPPON STEEL CORPORATION No» 6-3, 2-chome, Ote-maehi, Chiyoda-ku, Tokio. Japan

"Seelenelektrode zum Lichtbogenschweißen"

Die Erfindung bezieht sich auf eine Seelenelektrode für das Lichtbogenschweißen ohne Schutzgas oder Pulver zum Ausschalten des schädlichen Einflusses der Luft beim automatischen oder halbautomatischen Schweißen,, deren Seele aus einem Flußmittelpulver besteht.

Beim Lichtbogenschweißen an Luft mit einem bloßen Schweißdraht gelangen große Mengen Sauerstoff und Stickstoff in das Schweißgut und führen zur Porenbildung und Versprb'dung. Um jedoch ein Schweißen an Luft zu ermöglichen, kommen Seelenelektroden zur Verwendung, bei deren Seele es sich um eine gasentwickelnde, eine Abdeckschlacke mit bestimmten Eigenschaften bildende, den Lichtbogen stabilisierende, desoxydierend und entstickend wirkende sowie Legierungselemente und Eisenpulver enthaltende Masse handelt.'

Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, eine Seelenelektrode zum Lichtbogenschweißen zu ,schaffen, die ein Schweißgut mit ausgezeichneter Zähigkeit, insbesondere Biege-

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Zähigkeit ergibt. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Seele einer erfindungsgemäßen Elektrode aus 20 bis 70% eines Metallfluorids, 1 bis 20% eines Metallkarbonats, maximal 2% Silizium, 10 bis 30% einer Aluminium-Magnesium-Legierung und zusätzlich 5 bis 4096 Metallpulver und gegebenenfalls bis 3096 Metalloxyd. Der Fluoridanteil enthält insbesondere 1 bis 30% Cerfluorid und/oder Lithiumfluorid und 0,5 bis 10% komplexe Fluoride wie K₂ZrFg, Na₂ZrFg* K₂ ^TiF6 ^{und Na}2^TiF6· Vorzugsweise beträgt der Anteil der Seele am Gesamtgewicht der Elektrode 10 bis 40%.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung und von Ausführungsbeispielen des näheren erläutert. In der Zeichnung zeigen:

Fig. 1 die Abhängigkeit der Kerbschlagzähigkeit

des Schweißgutes von der Menge des komplexen Fluoride im Flüoridanteil,

Fig. 2 die.Abhängigkeit der Kerbschlagzähigkeit und des Stickstoffgehaltes des Schweißgutes vom Mischungsverhältnis CaF₂ : (LiF + CeF₂ +K

Fig. 3 Die Abhängigkeit der Kerbschlagzähigkeit vom Siliziumgehalt der Seele,

Fig. 4 die Abhängigkeit der Kerbschlagzähigkeit und des Kohlenstoff gehaltes des Schweißgutes vom Metallkarbonatgehalt der Seele und

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Fig. 5 Querschnitte.verschiedener Seelenelektrode^

Die Elektrodenseele enthält Metallfluorid, insbesondere Kalziumfluorid, um beim Schweißen ein den Lichtbogen einhüllendes Schutzgas zubilden. Hierfür eignen sich auch Natrium-, Kalium-, Aluminium- und Magnesiumfluorid, die sich jedoch anders als das Kalziumfluorid nicht auf die Schlacke auswirken. Geringe Mengen Alkalimetallfluorid führen zudem zu einer Stabilisierung des Lichtbogens.

Da die Seele eine verhältnismäßig große Menge Aluminium-Magnesium-Legierung enthält, ergibt sich zwangsläufig ein hoher Gehalt hochschmelzender Oxyde des Magnesiums und des Aluminiums, die die physikalischen Eigenschaften der Schlacke beeinträchtigen. Dem wirkt erfindungsgemäß der hohe Fluoridgehalt der Seele, insbesondere das Kalziumfluorid zusammen mit bestimmten anderen Fluoriden wie Cer-, Lithium und komplexe Fluoride entgegen. Die Schlacke muß daher mindestens 20% Fluoride enthalten. Bei geringerem Fluoridgehalt reicht die Menge des beim Schweißen entstehenden Schutzgases nicht aus, steigt der Gehalt der Schlacke an Magnesium-und Aluminiumoxyd entsprechend und wird die schützende Wirkung der Schlacke beeinträchtigt. Die Folge davon ist eine Aufnahme von Sauerstoff und Stickstoff dach das Schweißgut, was wie bei der Verwendung bekannter Seelenelektroden zu Versprödung, hoher Härte und Porosität führt. Die Seele sollte daher einen möglichst hohen Fluoridanteil aufweisen. Die obere Grenze liegt jedoch bei 70%, da höhere Gehalte den Schmelzpunkt der Schlacke und deren Viskosität erniedrigen, so daß sich Schwierigkei-

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ten beim Schweißen ergeben.

Die besondere Bedeutung der Fluoride liegt darin, daß sie in der Schweißhitze außerordentlich rasch verdampfen und eine dichte, das von der Elektrode im Lichtbogen herabtropfende Schweißgut gegen die Luft schützende Atmosphäre bilden. Dabei zerfallen die komplexen Fluoride besonders schnell und bilden flüchtige Fluoride wie ZrF₄, TiF₄, KF und NaF.

Darüber hinaus liegt ein Teil des Lithiums, Gers, Kaliums und des Natriums aus dem Zerfall der Fluoride in Form metallischer Ionen vor, die den Lichtbogen stabilisieren und ein gutes Herabtropfen des Schweißguts bewirken. Auf diese Weise gelingt es, die Aufnahme von Sauerstoff und Stickstoff im Schweißgut auf einem Minimum zu halten.

Das Schweißgut nimmt einen Teil der Fluoridmetalle wie Zirkonium und Cer in geringen Mengen auf; dies führt zu einer Kornverfeinerung und zu einer Verbesserung der Schweißgutzähigkeit. Die Seele sollte jedoch nicht mehr als 10% komplexe Fluoride, bezogen auf das Gesamtgewicht der Metallfluoride enthalten. So ergibt sich aus dem Diagramm der Fig. 1, daß mit zunehmendem Anteil der komplexen Fluoride am Gesamtgehalt der Fluoride die Zähigkeit des Schweißgutes verbessert wird, wobei sich jedoch ab 10%, entsprechend dem gestrichelten Kurventeil Schwierigkeiten beim Schweißen, insbesondere beim Entfernen der Schweißschlacke ergeben. Des weiteren zeigt sich, daß die Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit bei einem Anteil über 10% minimal ist. Andererseits ergibt sich unter 0,3% kaum eine

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"Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit. .Ähnlich gute Ergebnisse lassen sieh mit Lithiumfluorid erzielen, das bei der thermischen Zersetzung Lithium bildet.

Bei den dem Diagramm der Fig. 1 zugrundeliegenden Versuchen wurde eine Seelenelektrode mit einem Durchmesser von 2,4 mm und einem Gewichtsverhältnis von Seele zu Umhüllung von 21% bei einem Minus-Gleichstrom von 320 Amp. und einer Spannung von 30 Volt verwendet. Der Grundwerkstoff wurde entsprechend JIS Z 3 111 vorbereitet. Die Seele enthielt 9% CaCCU, 0,2% Silizium und als komplexes Fluorid.

Die erfindungsgemäßen Fluoride wirken sich je für sich allein außerordentlich günstig, bei gleichzeitiger Anwesenheit des Kalziumfluorids innerhalb bestimmter Grenzen jedoch besonders stark auf die Zähigkeit des Sehweißguts aus. Dies ergibt sich aus dem Diagramm der Fig. 2, dem Versuche mit einer Elektrode zugrundeliegen, deren Seele 10% CaCO₅ als Metallkarbonat, 0,3% Silizium und K₂ZrFg als komplexes Fluorid enthielt. Die Elektrode besaß einen Durchmesser von 2,4 m und wurde mit einer Minus-Stromstärke von 320 AmP, bei einer Gleichspannung von 30 Volt und einem gemäß JIS Z 3111 vorbereiteten Grundwerkstoff verschweißt.

Das Diagramm der Fig. 2 zeigt, daß bei steigendem Anteil des Gesamtgehaltes an Lithiumfluorid, Cerfluorid und Kalium-Zirkonium-Fluorid am Gesamtgehalt der Fluoride über 1% der Stickstoffgehalt im Schweißgut bei gleichzeitig beträchtlicher Erhöhung der Kerbschlagzähigkeit außerordent-

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lieh stark auf 210 3 bei etwa 7% abfällt. Daraus erklärt sich die unt§re Gehaltsgrenze der vOrerwähnten Fluoride? unterhalb derer sich !kein.merklicher Einfluß ergibt. Über 7% nimmt die Zähigkeit dann allmählich wieder ab, obgleich die Kerbschlagzähigkeit des Schweißguts immer noch besser ist als bei der Verwendung herkömmlicher Elektroden. Oberhalb eines Anteils der vorerwähnten Fluoride von 3Q?6 ist das Entfernen der Schweißschlacke entsprechend dem gestriehel-feen Teil der beiden Zähigkeitskurven schwierig und erhöht sich gleichzeitig der Stickstoffgehalt des Schweißguts entsprechend der Kurve "N" erheblich. Aus diesem Grunde liegt die obere Grenze für den Gehalt der vorerwähnten speziellen Fluoride bei

Obgleich es noch keine beweisbare Erklärung für die durch die erwähnten Fluoride erzielbare Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit gibt, kann der Aluminiumgehalt der Elektrode angesichts der beim Schweißen entstehenden Schutzgasatmosphäre verringert werden. Wenngleich das Aluminium auch beim Lichtbogenschweißen ohne Schutzgas ein ausgezeichnetes Desoxydations- und Entstickungsmittel ist, führen Aluminiumgehalte der Elektrode über 1% zu einer beträchtlichen Verringerung der Kerbschlagzähigkeit. Herkömmliche Elektroden müssen jedoch über Λ% Aluminium enthalten, da sich bei niedrigeren. Aluminiumgehalten Schweißfehler ergeben«

Die erfindungsgemäße Elektrode enthält zum stabilen Abbinden des Sauerstoffs und des Stickstoffs eine Aluminium-Magnesium-Legierung, Außer Aluminium und Magnesium kamen

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hierfür bislang Silizium, Titan, Zirkonium und Kalzium zur Verwendung.. Durch zahlreiche Versuche konnte jedoch nachgewiesen werden, daß größere Mengen der vorerwähnten Elemente beim schutzgasfreien Lichtbogen- . schweißen die Zähigkeit des Schweißguts beeinträchtigen und zu Schwierigkeiten beim Schweißen führen, während sich die Anwesenheit von Aluminium-Magnesium auf die Desoxydation und Entstickung des Schweißguts günstig auswirkt.

Die Aluminium-Magnesium-Legierung enthält 30 bis 60% Aluminium und 40 bis 70% Magnesium. Außerhalb der vorerwähnten Gehaltsgrenzen ergeben sich angesichts der höheren Zähigkeit Schwierigkeiten beim Zerkleinern der Legierung sowie eine geringe Zähigkeit und höhere Porosität des Schweißguts. Der Anteil der Aluminium-Magnesium-Legierung am Gesamtgewicht der Seele beträgt 10 bis 30%. Höhere Anteile verringern zwar den Stickstoffgehalt des Schweißguts, führen andererseits jedoch zu einer Beeinträchtigung der KerbSchlagzähigkeit bei O⁰C. Diese Verringerung der Zähigkeit dürfte auf die Erhöhung des Aluminiumgehaltes des Schweißgutes zurückzuführen sein, während der geringere Stickstoffgehalt durch die Verdampfung des Magnesiums und das stabile Abbinden des Stickstoffs, durch Aluminium bedingt ist.

Liegt der Anteil der Aluminium-Magnesium-Legierung unter 10%, dann ergibt sich zwar eine bessere KerbSchlagzähigkeit, andererseits treten aber auch Poren wegen unzureichender Desoxydation und Entstickung des Schweißgutes auf.

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Bei einem Anteil über 30% werden dagegen die mechanischen Eigenschaften, insbesondere die Kerbschlagzähigkeit des Schweißgutes wegen dessen zu hohem Aluminiumgehalt beeinträchtigt. Aus diesem Grunde liegt der Anteil der Aluminium-Magnesium-Legierung bei 10 bis 30%.

Von Bedeutung ist auch der verhältnismäßig geringe Siliziumgehalt der Flußmittelseele. Der Grund dafür ergibt sich aus dem Kurvenverlauf im Diagramm der Fig. 3, das auf Versuche zurückgeht, bei denen eine Elektrode mit einem Durchmesser von 2,4 mm und einem Verhältnis Flußmittel/Draht von 21% bei einem Minus-Gleichstrom von 320 Amp. und einer Gleichspannung von 30 Volt zum Verschweißen eines gemäß JIS Z 3111 vorbereiteten Grundwerkstoffs verwendet wurde. Die Flußmittelseele enthielt 10% Kalziumkarbonat und als komplexes Fluorid KgZrFg bei einem Verhältnis des Gesamtgehaltes an Lithiumfluorid, Cerfluorid und komplexem Fluorid zur Gesamtmenge der Fluoride von 10% und einem Verhältnis von komplexem Fluorid zu der Gesamtmenge der Fluoride von 2,5%.

Das Diagramm der Fig. 3 veranschaulicht den engen Zusammenhang zwischen dem Siliziumgehalt des Flußmittels und der Kerbschlagzähigkeit bei 0°C. Dabei zeigt sich, daß die Kerfeschlagzähigkeit bei höheren Siliziumgehalten abnimmt, was insbesondere im Bereich von 2,0% Silizium gilt. Da das Flußmittel eine Aluminium-Magnesium-Legierung als Desoxydationsmittel enthält, werden nahezu alle Silikate zu Silizium reduziert und der Siliziumgehalt des Schweißgutes erhöht. Beim schutzgasfreien Schweißen bewirkt das Silizium ebenso wie das Aluminium eine Kornvergröberung, was der Grund dafür ist, daß das Silizium die Kerbschlagzähigkeit beeinträchtigt. Demzufolge sollte der Siliziumgehalt der Flußmittelseele insgesamt höchstens 2% betragen.

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Die Flußmittelseele enthält des weiteren 1 bis 2096 Metallkärbönat, insbesondere Alkali- und Erdalkalimetallkarbonate wie Lithium-, Natrim-, Kalium-, Kalzium- und Magnesiumkarbonat. Um vor allem den Lichtbogen zu stabilisieren, das Schweißgut durch das aus dem Karbonat entstehende Gas vor den Reaktionen mit der Ümgebungsluft zu schützen und wegen des Sprüheffektes im Lichtbogen infolge Verbesserung der Tropfenzerteilung sowie hinsichtlich der physikalischen Eigenschaften der Schlakke. Schließlich bewirken die Karbonatmetalle auch eine Kornverfeinerung und tragen damit zu einer Verbesserung der Biegezähigkeit des Schweißguts bei. Das Diagramm der Fig. 4 zeigt die Änderung der Kerbsehlagzähigkeit und des Kohlenstoffgehaltes des Schweißguts in Abhängigkeit vom Metallkarbonatgehalt des Flußmittels. Dabei geht das Diagramm auf Schweißversuche zurück, bei denen eine Elektrode mit einem Durchmesser von 2,4 mm bei einem Minus-Gleichstrom von 320 Amp und 30 Volt zum Verschweißen eines entsprechend JIS Z 3111 vorbereiteten Grundwerkstoffs verwendet wurde. Das Gewichtsverhältnis Flußmittel zu Draht lag bei 21%, während die Seele 1,2% Silizium und Kalziumkarbonat enthielt und das Verhältnis des Gesamtgehalts an Lithiumfluorid, Gerfluorid und Natrium-Zirkonium-Fluorid zum Gesamtgehalt an Fluoriden 10% betrug.

Der Kurvenverlauf im Diagramm der Fig. 4 zeigt, daß entsprechend dem kurzen gestrichelten Teil der Kurve ¹¹A" die Biegezähigkeit bei einem Karbonatanteil unter Λ% unzureichend ist. Andererseits liegt die obere Grenze für den Metallkarbonatanteil bei 20%, da sich oberhalb dieses Wertes entsprechend dem gestrichelten Teil der Zähigkeitskurve ¹¹A" die Eigenschaften der Sehlacke verschlechtern und die Wirkung des entstehenden Schutzgases beeinträchtigt wird, so daß im Schweiß-

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gut Blasen und Poren auftreten. Hinzu kommt entsprechend der Kurve "^ttü^w die beträchtliche Aufkohlung des Schweißguts bei höherem Karbonatanteil, die auf die Anwesenheit der stark desoxydierend wirkenden Aluminium-Magnesium-Legierung zurückzuführen ist und zu einer beträchtlichen Verringerung der Kerbschlagzähigkeit führt» Kommt es auf eine hohe Kerbschlagzähigkeit bei niedrigen Temperaturen und weniger auf eine ausgezeichnete Biegezähigkeit an, dann sollte entsprechend dem Kurvenverlauf im Diagramm der Fig.. 4 der Gehalt an Metallkarbonaten im unteren Teil des zulässigen Bereichs liegen*

Die Flußmittelseele enthält außer Aluminium und Magnesium noch 5 bis 40% Metallpulver, beispielsweise Eisenpulver, zur Erhöhung der Festigkeit und Zähigkeit des Schweißguts. Metallpulverzusätze unter 5% sind ohne Wirkung, während ein 40% übersteigender Zusatz wegen des sich damit verringernden Anteils der anderen Bestandteile wie beispielsweise Kalziumfluorid und Aluminium-Magnesium-Legierung ungünstig ist und die Schutzwirkung ebenso wie die Entgasung und Entstickung beeinträchtigt sowie zu stärkerem Spritzen'führt.

Schließlich kann die Flußmittelseele auch noch Metalloxyde beispielsweise des Magnesiums, des Aluminiums, Titans, Zirkoniums und des Eisens bis 30%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Seele, enthalten. Durch diese Oxyde lassen sich die physikalischen Eigenschaften der Schlacke verbessern, das Entfernen der Schlacke erleichtern und der Schutz der Schweiße verbessern, die in einigen Fällen unter dem Einfluß der obenerwähnten komplexen Fluoride leidet. Oxydgehalte über 30% verringern jedoch den Anteil anderer Bestandteile insbesondere der Fluoride in der Seele und führen somit zu einer Beeinträchtigung der Zähigkeit.

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Der Anteil der Flußmittelseele am Gesamtgewicht der Elektrode beträgt 10 bis 40%. Ein geringerer Anteil ist ohne ausreichende Wirkung, führt zu einem porösen Schweißgut und beeinträchtigt die Schutzwirkung der Schlacke. Andererseits ist der Schlackenanfall bei einem Flußmittelanteil über 40% zu groß und ergeben sich Schwierigkeiten beim Legen der Naht, Hinzu kommt eine Erhöhung des Gehaltes an Aluminium und anderen Legierungsmitteln im Schweißgut, die zu einer Beeinträchtigung der mechanischen Eigenschaften führen kann.

In den Fig. 5 A bis E sind verschiedene Drahtquerschnitte wiedergegeben, in denen jeweils eine metallische Umhüllung 1 aus weichem Stahl und eine Flußmittelseele 2 erkennbar sind. Die Metallhülse kann je nach Art des zu schweißenden Grundwerkstoffs auch aus anderen Stählen beispielsweise aus rostfreiem Stahl bestehen; sie dient zur Aufnahme der Flußmittelseele und zur Schaffung eines gleichmäßigen Lichtbogens über die gesamte Elektrodenfläche sowie zum Einschmelzen der Flußmittelseele. Aus diesem Grunde kann das Hülsenmetall entsprechend den Darstellungen gemäß B bis E auch bis in die Seele 2 hineinreichen. Beim Schweissen mit Gleichstrom ist jedoch die Version gemäß A vorzuziehen.

Bei Schweißversuchen kamen erfindungsgemäße Elektroden, der vorerwähnten Zusammensetzung sowie herkömmliche Vergleichselektroden zur Verwendung. Die Versuchsbedingungen und -ergebnisse sind in den nachfolgenden Tabellen I und II zusammengestellt. Bei den Elektroden 1, 5, 6, 10, 11 und 13 und 14 handelt es sich um außerhalb der Erfindung liegende Vergleichselektroden. Sämtliche Elektroden besaßen einen Durchmesser von 2,4 mm und entsprachen der Darstellung gemäß Fig. 5 D. Die Festigkeit wurde gemäß JIS Z 3111 untersucht.

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Die Daten der Tabelle zeigen, daß die Ergebnisse beim Schweißen mit den erfindungsgemäßen Elektroden 2 bis 4, 7 bis 9 und 12j 15, 16 ausgezeichnet sind und daß sich die betreffenden Schweißverbindungen durch eine hohe
Reinheit sowie durch eine bessere Biege- und Kerbschlagzähigkeit auszeichnen.

Im Gegensatz dazu stehen die schlechteren Ergebnisse
der Versuche mit herkömmlichen Elektroden; vor allem
wenn diese wie im Falle der Elektroden 5 und 10 einen zu hohen Anteil der speziellen Fluoride aufweisen;
dies führt zu einer unzulässigen Rißbildung beim Biegeversuch. Bei diesen Proben konnten im übrigen sogar Schlackeneinschlüsse im Schweißgut festgestellt werden. Die Hülsen der Elektroden 1 bis 15 bestanden sämtlich aus weichem Stahl, bei der Elektrode 16 aus einem
60 cb-Stahl. Aus dem Tabellenkopf ergeben sich diejenigen Parameter, deren Einfluß bei den betreffenden . Versuchen im Vordergrund stehen.

Infolge ihrer Rissigkeit mußten die Schweißproben der Elektroden 5₉ 1.0, 11 und 14 verworfen werden.

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	•	CeF	ot LiF	2	und	komplexe	5^	Tabelle	7	I	9	10*	Karbonate	12	40	Si	1	15	1	60 Cb-
			Fluoride	53			41		45		46	44		52	2			49		Stahl
		1*	1.8	3	4	15	Komplexe	2		2	2	11*	2	2	14*	8	•1.	8	16
	Elektrode	60	1.8	55	45	11		2	Fluoride	2	2	60	2	1	47	15	1,	15	50
	CaF₂	-	1.5.	2	6	-	6*	,2 0.5		5	8	2	1	—	1.5		-	2	5 2
O	CeF₂	-	-	-	6	2	45	-	8	-	-	2	-	25	1.5			5 2
S	.LiF	-	8	-	5	10	2	8	42	10	10	1	13	_,	-			1.5
NJ OO	K₂ZrF₆	-	4	1.5	-	-	2	2	2		-	-	-	20		-
^* CO	Na₂ZrF₆	10	17'	10	8	17	0.	16	2	16	16		18	2	5
	CaCO₃	-	3	-	4	3	-	3	1.5	3	3	-	2		5
	MgCO₃	18		17	17		8	-			19		17
	Al-Mg (40% Mg)	3	3	3	2	10			2		7
	Fe-Mn (8096 Mn)			17	-
			3	16
	3

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4M

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H; Φ OJ -P U -PQ

CM

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CM

3 00

O Oi

; Φ

Φ ι 03

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Tabelle II

CeF₂, LiF und Komplex-Fluörid Komplex-Fluorid

Elektrode 1* 2 3 4 5* ' 6* 7 8

0.13 0.13 0.12 0.11 0.13 0.13

0,07 0.08 0.09 0.08 0.Q9 0.09

0.67 0.71 0.71 0.73 0.70 0.71 j,

0.011 0o012 0.010 0.011 0.012 0.011 ^K

0.003 0.003 0.004 0.004 0.002 0.003

0.37 0.38 0.39 0.40 0.42 0.41

0.82 0.96 0.88 0.82 0.80 0.78

0.04 0.05 0.04 0.04 0.04 0.05 ro

0.024 0.021 0.017 0.016 0.016 0.018 co

. ■ oo

O CD	C (%)	0.12 0.10	0.12 0.08	0.12 0.11	0.13 0.10
?	Mn(%)	0.67	0.74	0.69	0.70
O CO co ro	P (%) S (%)	0.013 0.005	0.013 0.002	0.01Θ 0.004	0.012 0.002
	Ni(Ji)	0.42	0.43	0.42	0.41
	Al(%)	1.20	0.88	0.94	0.89
	Mo(%)	-	-	-	-
	Cu(%)	0o03	0.05	0.04	0.05
	N (%)	0.035	0.018	0.021	0.019

Fortsetzung der Tabelle II .

Streckgrenze

(cb) 37.9 38.5 41.2 37.5 36.2 38.5 39.2 37.6 36.5 39.2

Zugfestigkeit (cb) ' 51.4 52.4 51.9 49.5 48.2 48.6 49.6 49.5 51.2 48.6

Dehnung (%) ,. 26.8 34.2 30.8 32.6 32.5 ' 28.0 33.2 34.5 34.2 30.6

° Kerbschlag- ·

S Zähigkeit

ro (/>0°C) 79 192 129 195 172 125 176 202 224 220

-v 86 186 164 185 166 132 185 223 220 217

ο .

212 156 192 168 126 183 215 206 229

Biegeversuch ■

(50t) - O.imm-1 3mm-3 - 0.3mm-2 3mm-3

(rissig) 1mm-7 (rissig) 5mm-1

(rissig) (rissig)

CD ->■ OO CD CO

Fortsetzung der Tabelle II

>	(%)	11*	Karbonate	13*	Si	14*	15	60 cb-Stahl
	(%)	0.05	12	0.18	0.12	0.11.	• 16
	00	0.08	0.12	0.10	0.48	0.11	0.12
	00	0.54	0.07	0.50	0.46	0.45	0.09
Elektrode	00	0.013	0.51	0.011	0.015	0.011	1.34
C	00	0.008	0.013	0.003	0.004	0.005	0.011
Si	(90	0.59	0.004	0.72	0.63	0«67	0.003
Mn	00	1.42	0.68	0.95	0.93	Q.87	1.10
P	00	-	0.96	-	-	-	0.79
S	(90	0.06	-	0.03	0.05	0.04	0.56
Ni		0.030	0.04	0.023	0.016	0.017	0.05
Al			0.024				0.017
Mo
Cu
N

CJ) 4>· CSO CD CJ

Fortsetzung der Tabelle II

	409828	Streckgrenze (cb)	39.2	36.2	39.0	43.5	33.6	54.2
	ο	Zugfestig keit (cbj	51.0	43.5	49.0	52.9	45.8	68.2
	QO W	Dehnung (%)	20.7	34.2	26.2	22.9	33.6	29.2
-		Kerbschlag zähigkeit (d , O⁰C)	209	196	34	38	228	165
		224	212	52	49	209	156
	216	186	28	42	214	160
Biegeversuch (50t)	6mm-2 2mm-3 (rissig)	—	■ 0.2mm-2 (rissig)	0l3mm-2 2 mm-4 (rissig)	—	—

QD CD GO

Fortsetzung der Tabelle II

Röntgen-

untersu-

chung

JIS-Qua-

lität

Licht- ·

bogen gut gut gut gut gut gut gut gut gut ziem- gut gut ziem- gut gut gut -¹^ lieh lieh

co . , "

CC . ■

. ^- Schlak- .

° ken- · .

⁰^ schicht gut gut gut gut ziem- gut gut gut gut ziem- gut gut schlecht gut gut _k „ ■ lieh lieh w,,+.

^ gut gut ^^ut

Entfern- ziem-

barkeit . ■ > lieh

Schlacke gut gut gut ziem-schlecht gut gut gut gut gut ziem- gut gut gut

schlecht ^^h

OO CD CjO

Claims

Patentanspruch;

1. Seelenelektrode zum Lichtbogenschweißen ohne Schutzgas, gekennzeichnet durch - eine Flußmittelseele aus 20 bis 70% Metallfluorid einschließlich 1 bis 30% Cerfluorid und/oder Lithiumfluorid, 0,5 bis 10% komplexe Metallfluoride, 1 bis 20% Metallkarbonat, 10 bis 30% einer Aluminium-Magnesium-Legierung mit 30 bis 60% Aluminium, 5 bis 40% andere Metallpulver, höchstens 2,0% Gesamtsilizium und 0 bis 30% Metalloxyde bei einem Anteil der Flußmittelseele am Gesamtgewicht von 10 bis 40%.

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ORIGINAL IfSiS^ECTED.

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