DE2327892B2

DE2327892B2 - Forced once-through steam generator

Info

Publication number: DE2327892B2
Application number: DE19732327892
Authority: DE
Inventors: Peter 4030 Ratingen Kolano
Original assignee: Balcke Duerr AG
Current assignee: Balcke Duerr AG
Priority date: 1973-06-01
Filing date: 1973-06-01
Publication date: 1975-10-02
Also published as: DE2327892A1

Description

Die Erfindung betrifft einen Zwangdurchiauf-Dampferzeuger für große Dampfleistung mit einem Feuerraum, der durch einen mittigen Einsatz in zwei konzentrisch zueinander angeordnete Flammen- bzw. Strahlräume unterteilt ist, wobei in der Decke des äußeren Flammenraumes Brenner mit Blasrichtung von oben nach unten angeordnet sindThe invention relates to a forced-flow steam generator for large steam output with a furnace, by means of a central insert in two concentrically arranged flame or jet spaces is divided, wherein in the ceiling of the outer flame chamber burner with blowing direction from above are arranged downwards

Derartige Zwangdurchlauf-Dampferzeuger sind aus der Zeitschrift »Dürr-Mitteilungen«, Dezember 1965, S. $ und 6 bekannt. Bei diesen bekannten Zwangdurchlauf-Dampferzeugern nimmt bei Kesselteillast die Wärmeaufnahme in den den Flammen- bzw. Strahlraum umgebenden Rohrwänden des Verdampfers relativ zu, womit sich der Restverdampfungspunkt verändert. Durch diese Änderung ergeben sich unerwünschte Verschiebungen, so daß die Anordnung des Anschlußpunktes für das Schwachlastsystem schwierig wird, da beim Übergang vom Normalbetrieb auf den Zwangumlaufbetrieb bei Schwachlast dieser Punkt wärmetechnisch sehr weit von der Sattdampflinie entfernt ist. Bei den bekannten Zwangdurchlauf-Dampferzeugern muß deshalb entweder die Heißdampftemperatur sehr früh abgesenkt oder wegen der Beachtung der höchst zulässigen Temperaturabsenkungsgeschwindigkeit das Umschalten auf den Zwangumlaufbetrieb verzögert werden. Such once-through steam generators are from the journal "Dürr-Mitteilungen", December 1965, p. $ and 6 known. With these known once-through steam generators, the heat absorption increases with partial boiler load in the tube walls of the evaporator surrounding the flame or jet space relative to, which changes the residual evaporation point. This change results in undesirable shifts, so that the arrangement of the connection point for the light load system is difficult because the Transition from normal operation to forced circulation operation at low load this point thermally is very far from the saturated steam line. In the case of the known once-through steam generators, therefore, must either the superheated steam temperature is lowered very early or because the maximum permissible is observed Temperature reduction speed the switchover to the forced circulation mode can be delayed.

Die aus der Literaturstelle bekannten Zwangdurchlauf-Dampferzeuger besitzen weiterhin den Nachteil, daß bei einer Vergrößerung der Leistung des Dampferleugers die sich ergebenden Deckenflächen für die Brenner nicht ausreichen, um die erforderliche Anzahl der Brenner aufzunehmen, sofern die Flammenraumbelastung nicht vergrößert wird. Die Grenze der bekannten Zwangdurchlauf-Dampferzeuger liegt deshalb bei etwa 500 MW.The once-through steam generator known from the literature also have the disadvantage that when the power of the steam denier is increased the resulting ceiling areas for the burners are not sufficient for the required number the burner, provided that the flame space load is not increased. The limit of the known The once-through steam generator is therefore around 500 MW.

Zur Steigerung der Wirtschaftlichkeit bei der Erzeugung von elektrischer Energie ist es jedoch erforderlieh, zu größeren Einheitsleistungen der Kraftwerksblöcke überzugehen. Blockeinheiten von 1000 bis 1200 MW sind im Bau; Einheitsgrößen von 2000 MW werden zur Zeit geplant. Bei dieser fortschreitenden Vergrößerung der Blockeinheiten bereitet die Anord- <>s nung der Brenner und die Gestaltung des Feuerraumes erhebliche Schwierigkeiten, weil Kompromißlösungen zwischen entgegengesetzt gerichteten mathematischphysikalischen Zusammenhängen gefunden werden müssen.To increase the profitability of the generation of electrical energy, however, it is necessary to move to larger unit outputs of the power plant units. Block units from 1000 to 1200 MW are under construction; Unit sizes of 2000 MW are currently planned. With this progressive Enlargement of the block units prepares the arrangement tion of the burner and the design of the combustion chamber considerable difficulties because compromise solutions can be found between oppositely directed mathematical-physical relationships have to.

Ausgehend von dem Bestreben, den arbeitsmittelseitigen Druckverlust der Dampferzeuger mit zunehmender Einheitsgröße möglichst nicht zu erhöhen, ergibt sich der Zusammenhang, daß der Gesamtquerschnitt der arbeitsmittelführenden Rohre bzw. deren Anzahl bei gleichbleibendem Rohrquerschnitt linear mit der Einheitsleistung zunimmt. Der Querschnitt des von arbeitsmittelführenden Rohren gebildeten Feuerraumes bzw. Gaszuges vergrößert sich mit der zweiten Potenz, und der Rauminhalt eines Würfels oder eines Quaders, dessen Kantenlängen um ein bestimmtes lineares Verhältnis vergrößert werden, wächst mit der dritten Potenz dieses Verhältniswertes. Diesem Wachstum der geometrischen Abmessungen des Feuerraumes bzw. des Gaszuges steht gegenüber, daß das Volumen und die Länge der Flammen nur in relativ engen Grenzen verändert werden können. Andererseits müssen gewisse Abhängigkeiten zwischen der Flammenform und den Abmessungen des Feuerraumes eingehalten wer den, um eine gute Verbrennung zu erreichen, weil beispielsweise bei flüssigem Brennstoff der Verbrennungsablauf von folgenden Parametern bestimmt ist: Tröpfchengröße, Feuerraumtemperatur, der Güte der Vermischung des Brennstoffnebels mit der Verbrennungsluft und der Temperatur der Verbrennungsluft.Based on the endeavor, the work equipment-side If possible, not to increase the pressure loss of the steam generator with increasing unit size, results the relationship that the total cross-section of the working medium-carrying pipes or their number increases linearly with the unit output for the same pipe cross-section. The cross section of the working equipment Pipes formed combustion chamber or gas flue increases with the second power, and the volume of a cube or a parallelepiped, the length of the edges by a certain linear ratio are increased, increases with the cube of this ratio value. This growth of the geometric dimensions of the combustion chamber or the gas flue is opposed to the fact that the volume and the length of the flames can only be changed within relatively narrow limits. On the other hand, certain Dependencies between the shape of the flame and the dimensions of the combustion chamber are observed in order to achieve good combustion, because, for example, with liquid fuel, the combustion process is determined by the following parameters: droplet size, Combustion chamber temperature, the quality of the mixing of the fuel mist with the combustion air and the temperature of the combustion air.

Die Feuerraumtemperatur wird in entscheidendem Maße von der Feuerraumgröße, insbesondere von dem Querschnitt des Feuerraums bestimmt, wobei die Zunahme der Feuerraumtemperatur mit einer Verkleinerung des Querschnitts einhergeht. Bei der Auslegung der Feuerräume muß nun folgender Kompromiß gefunden werden: um eine wirtschaftliche Wärmeübertragung durch Strahlung zu erreichen, wird eine möglichst hohe Feuerraumtemperatur angestrebt, weil die Strahlungsintensität der Gasmasse mit der vierten Potenz der absoluten Temperatur zunimmt. Andererseits ist der Verkleinerung des Feuerraums eine Grenze dadurch gesetzt, daß mit zunehmender Intensität der Wärmeaufnahme die Gefahr zunimmt, daß es in den arbeitsmittelführenden Rohren zur Filmverdampfung kommt. Durch die Filmverdampfung wird der Wärmeübergang auf der Arbeitsmittelseite so stark herabgesetzt, daß es zur Zerstörung der beheizten Rohre durch Übertemperatur des Rohrwerkstoffes kommt.The combustion chamber temperature is largely determined by the size of the combustion chamber, in particular by the Cross-section of the furnace is determined, the increase in furnace temperature with a decrease of the cross-section. The following compromise must now be found in the design of the combustion chambers be: in order to achieve an economical heat transfer through radiation, a A high combustion chamber temperature is sought, because the radiation intensity of the gas mass with the fourth power the absolute temperature increases. On the other hand, the downsizing of the firebox is a limit thereby set that the greater the intensity of the heat absorption, the greater the risk of it in the Working fluid-carrying pipes come to film evaporation. The heat transfer occurs through film evaporation on the working medium side so much reduced that it leads to the destruction of the heated pipes Excess temperature of the pipe material comes.

Ein weiterer Parameter für die Intensität der Wärmeübertragung durch Gasstrahlung ist die Schichtdicke der Gasmasse. Sie ist definiert durch das Volumen der Gasmasse und ihren Querschnitt. Aus dem Zusammenhang zwischen den in der Praxis üblichen Rauchgastemperaturen am Ende von Strahlräumen und der für eine bestimmte mittlere Abkühlung des Rauchgases erforderlichen Kühlfläche ergibt sich, daß eine Vergrößerung der Schichtdicke über etwa 10 m hinaus keine nennenswerte Steigerung der Strahlintensität bzw. Verkleinerung der spezifischen Kühlfläche mehr bringt.Another parameter for the intensity of the heat transfer through gas radiation is the layer thickness the gas mass. It is defined by the volume of the gas mass and its cross-section. Out of context between the smoke gas temperatures customary in practice at the end of blasting rooms and that for a certain mean cooling of the flue gas required cooling surface results in an increase of the layer thickness beyond about 10 m, no significant increase in beam intensity or Reduction of the specific cooling surface brings more.

Diese Tatsache ist auch den ausgeführten Anlagen zu entnehmen. Die größte bisher ausgeführte Feuerraumtiefe beträgt etwa 10 m. Es besteht die Beziehung, daß mit einem Feuerraumquerschnitt mit den Abmessungen von etwa 10 χ 10 m eine elektrische Leistung von etwa 300 MW erzeugt werden kann. Für eine Leistung von 1000 MW wird dementsprechend die Feuerleistung auf vier Feuerräume dieser Größe aufgeteilt, die gegebenenfalls paarweise eine gemeinsame Begrenzungswand haben können, welche über die Feuerraumtiefe nicht durchgehend zu sein braucht. Diese gemeinsame Be-This fact can also be found in the annexes. The largest firebox depth implemented so far is about 10 m. There is the relationship that with a combustion chamber cross-section with the dimensions from about 10 χ 10 m an electrical power of about 300 MW can be generated. For a performance of 1000 MW, the fire output is accordingly divided into four combustion chambers of this size, which if necessary in pairs can have a common boundary wall which does not extend beyond the depth of the combustion chamber needs to be continuous. This common

grenzungswand, die gelegentlich auch als Mittelwand bezeichnet wird, stellt eine zusätzliche Strahlungsheizfläche dar, wodurch der Temperaturabbau der Gasmasse beschleunigt wird. Aus diesem Grunde kann die Bauhöhe von Dampferzeugern, deren Feuerräume durch eine derartige Mittelwand unterteilt ist, im Vergleich zu solchen Dampferzeugern, die keine Mittelwand aufweisen, niedriger ausgeführt werden.border wall, which is sometimes also referred to as the middle wall, provides an additional radiant heating surface represents, whereby the temperature decrease of the gas mass is accelerated. For this reason, the overall height of steam generators, the combustion chambers of which are divided by such a central wall, compared to those steam generators that do not have a central wall are designed to be lower.

Da das Optimum der Wärmeübertragung durch Strahlung bei einer Schichtdicke von rund 10 m liegt, ist es nicht sinnvoll, bei Dampferzeugern großer Leistung in den großen Feuerräumen entsprechend große Brenner anzuordnen, die solche Flammenvolumina ermöglichen, daß die Schichtdicke der Gasmasse den Wert von 10 m wesentlich übersteigt. Aus diesen physikalischen Gegebenheiten folgt, daß die Vergrößerung der Dampferzeuger bisher im wesentlichen über die Vergrößerung der Breite mit der erforderlid-en Anzahl von Brennern erfolgen muß. Hierbei ergeben sich für derartige Dampferzeuger eine Reihe erheblicher Nachteile. Einer der größten Nachteile besteht darin, daß in Rauchgaskanälen, deren Seitenverhältnis Breite zu Tiefe wesentlich über 1 hinausgeht, mit instabilen Strömungsverhältnissen gerechnet werden muß. Diese instabilen Strömungsverhältnisse werden durch die zu den Wänden hin abnehmende Rauchgastemperatur und den sich daraus ergebenden Druckunterschied in der Gacmasse hervorgerufen.Since the optimum of heat transfer through radiation is at a layer thickness of around 10 m It does not make sense to use large burners in the large combustion chambers of large-capacity steam generators to be arranged that allow such flame volumes that the layer thickness of the gas mass the value of Significantly exceeds 10 m. From these physical conditions it follows that the enlargement of the So far, steam generators have essentially increased the width with the required number must be done by burners. This results in a number of significant disadvantages for such steam generators. One of the greatest disadvantages is that in flue gas ducts, their aspect ratio width to depth significantly exceeds 1, unstable flow conditions must be expected. This unstable Flow conditions are caused by the flue gas temperature and decreasing towards the walls caused the resulting pressure difference in the gac mass.

Auch bei einer Aufteilung der Feuerleistung auf m ihrere Feuerräume, die in einen gemeinsamen Gaszug münden, tritt das Problem in Form ungleichmäßiger Strähnen auf. Beim Teillastbetrieb kommt es sowohl bei rechteckigem Feuerraumquerschnitt als auch bei in mehrere quadratische Feuerräume aufgeteilten Feuerungen besonders leicht zur Bildung von Rauchgassträhnen mit unterschiedlichen Temperaturen, die auch entsprechend unterschiedliche Dampftemperaturen bedingen können. Hierdurch ergeben sich besondere Festigkeits- und Dehnungsprobleme, weil Bauteile von unterschiedlicher Temperatur gasdicht miteinander verbunden werden müssen.Even if the fire output is divided among yours Fireplaces that flow into a common gas flue, the problem occurs in the form of irregular Strands on. During partial load operation, it occurs both with a rectangular combustion chamber cross-section and with in Firings divided into several square fireplaces are particularly easy to form streaks of flue gas with different temperatures, which also result in correspondingly different steam temperatures can. This results in particular strength and elongation problems, because components from different temperature must be connected to each other in a gastight manner.

Fin weiterer wesentlicher Nachteil der bekannten B. iformen für Feuerräume besteht dann, daß die Abstrahlungsverhältnisse bei sich ändernder Kessellast nicht konstant bleiben. Das hat zur Folge, oaß die Zwischendampftemperatur bei Schwachlast zurückgeht. Es ist versucht worden, durch besondere Maßnahmen dieser Tendenz entgegen zu wirken: Einmal indem man die Brenner schwenkbar ausgeführt hat, so daß bei Schwachlast die Verbrennung etwas in den oberen Teil des Strahlraumes verlegt wurde; zum anderen, daß mittels eines im Abgas laufenden Gebläses auf etwa 800⁰C abgekühltes Rauchgas in den Feuerraum zurückgeführt wird. Beide Maßnahmen erfordern einen erheblichen Aufwand und stellen Störquellen dar, weil es sich dabei um Bauteile handelt, die bei relativ hohen Temperaturen beweglich bzw. drehbar gelagert sein müssen.A further significant disadvantage of the known B. iiforms for combustion chambers is that the radiation conditions do not remain constant when the boiler load changes. The consequence of this is that the intermediate steam temperature drops when the load is low. Attempts have been made to counteract this tendency by means of special measures: Firstly, by making the burners pivotable, so that the combustion is relocated somewhat to the upper part of the blasting space when the load is low; on the other hand, that by means of a fan running in the exhaust gas, ^{flue gas cooled to about 800 °} C. is returned to the furnace. Both measures require considerable effort and represent sources of interference because these are components that have to be movably or rotatably mounted at relatively high temperatures.

Durch die Breite des Feuerraumes bei rechteckigem Feuerraumquerschnitt bzw. die Anzahl der Feuerräume bei quadratischem bzw. angenähert quadratischem Feuerraumquerschnitt wird auch die Breite des nachgeschalteten Berührungszuges mit den Berührungsheizflächen bestimmt. Nach dem derzeitigen Stand der Technik ist eine Vergrößerung dieser Breite über etwa 20 m hinaus nur mit unverhältnismäßig hohem kon- ⁶S struktivem und materiellem Aufwand möglich. An ausgeführten Anlagen ist der Sachverhalt daran zu erkennen, daß beispielsweise ein 1000-MW-Block mit vier Feuerräumen praktisch in zwei HalbkesseS von je etwa 20 m Breite aufgeteilt ist Mit dem steigenden Seitenverhältnis treten bei der Aussteifung der Wände, die die lange Seite des rechteckigen Feuerraumes bilden, immer größere konstruktive Probleme auf.The width of the downstream contact cable with the contact heating surfaces is determined by the width of the combustion chamber in the case of a rectangular combustion chamber cross-section or the number of combustion chambers in the case of a square or approximately square combustion chamber cross-section. According to the current prior art, an increase in this width is about 20 m, only with a disproportionately high con- ⁶ S struktivem and material effort. The fact that a 1000 MW block with four combustion chambers is practically divided into two half-boilers, each around 20 m wide, for example, can be seen in the systems that have been implemented Form the combustion chamber, ever greater constructive problems.

Um die für eine Leistungssteigerung der Dampferzeuger erforderliche Anzahl von Brennern unterzubringen, wurden gemäß der GB-PS 11 70 075 zwei Reihen von Brennern übereinander in der Außenmantelfläche des zylindrischen Brennkammermantels angeordnet. Mit dieser Ausbildung konnte zwar der Raum für die Anordnung der Brenner vergrößert werden, der Nachteil der Verlagerung des Restverdampfungspunktes bei Kesselteillast wurde jedoch nicht beseitigtTo accommodate the number of burners required to increase the output of the steam generator, were according to GB-PS 11 70 075 two rows of burners one above the other in the outer jacket surface of the cylindrical combustion chamber jacket. With this training, the space for the Arrangement of the burner can be enlarged, the disadvantage of shifting the residual evaporation point Partial boiler load, however, was not eliminated

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Dampfleistung des aus der Literaturstelle bekannten Zwangdurchlauf-Dampferzeugers ohne Erhöhung der Flammenraumbelastung wesentlich zu steigern, ohne daß sich bei Teillast das Verhalten des Dampferzeugers wesentlich vom Vollastverhalten unterscheidet.The invention is based on the problem of the steam output of the known from the literature reference Forced once-through steam generator without increasing the flame chamber load significantly without that at part load the behavior of the steam generator differs significantly from the full load behavior.

Diese Aufgabenstellung wird mit der Erfindung dadurch gelöst, daß zusätzliche Brenner im Boden des inneren Flammenraums mit Blasrichtung von unten nach oben angeordnet sind.This object is achieved with the invention in that additional burners in the bottom of the inner Flame chamber are arranged with blowing direction from bottom to top.

Bei einer bevorzugten Ausführung der Erfindung steht die Anzahl der Brenner, die den äußeren Flammenraum beaufschlagen, zu der Anzahl der Brenner, die den inneren Flammenraum beaufschlagen, im Verhältnis von etwa 3 :1.In a preferred embodiment of the invention, the number of burners is the outer flame space act on, in relation to the number of burners that act on the inner flame chamber of about 3: 1.

Durch die erfindungsgemäße Aufteilung der Brenner auf den äußeren und inneren Flammenraum wird das Vollastverhalten des Dampferzeugers nicht geändert. Mit zunehmender Teillast wird die Leistung der in der Decke des äußeren Flammenraums angeordneten Brenner zurückgenommen, wodurch die Verdampferheizfläche verkleinert wird. Die Lage des Restverdampfungspunktes ist somit auf einfache Weise beeinflußbar. Durch das Abschalten von Brennern im äußeren Flammenraum kann auch die Rauchgastemperatur im Bereich der letzten Zwischenüberhitzerstufe über die Kesselest annähernd konstant gehalten werden, wodurch sich ergibt, daß auch die Zwischenüberhitzer-Endtemperatur bis zur Benson-Kleinlast konstant gehalten werden kann. Ein derartiges Verhalten ist normalerweise nur durch kostensteigernde bzw. unwirtschaftliche Maßnahmen möglich, wie beispielsweise durch Rauchgasrezirkulation, Wärmeaustauscher oder Zwischenüberhitzereinspritzung bei Kesselvollast. Durch die Umwandlung des inneren Raumes vom Strahlungs- in einen Flammenraum und durch die Anordnung von Brennern in zwei Einbauebenen verschiebt sich die von der Brennergeometrie herrührende Leistungsbegrenzung derartiger Brennkammern von etwa 500 auf etwa 1200 MW₁ so daß der erfindungsgemäße Zwangdurchlauf-Dampferzeuger eine erheblich höhere Leistung erreichen kann, ohne daß dies einen großen konstruktiven oder apparativen Aufwand zur Folge hat. Insgesamt besteht der Vorteil des erfindungsgemäßen Dampferzeugers darin, daß es möglich wird, optimale Verhältnisse für die Wärmeübertragung durch Strahlung zu schaffen, und zwar insbesondere dann, wenn die äußere Begrenzung des Feuerraums einen quadratischen oder kreisförmigen Querschnitt besitzt.The full load behavior of the steam generator is not changed by dividing the burners according to the invention into the outer and inner flame chambers. With increasing partial load, the output of the burner arranged in the ceiling of the outer flame chamber is reduced, whereby the evaporator heating surface is reduced. The position of the residual evaporation point can thus be influenced in a simple manner. By switching off burners in the outer flame chamber, the flue gas temperature in the area of the last reheater stage can be kept almost constant over the boiler nest, which means that the reheater end temperature can also be kept constant up to the Benson low load. Such behavior is normally only possible through cost-increasing or uneconomical measures, such as through flue gas recirculation, heat exchangers or reheater injection when the boiler is at full load. By converting the inner space from radiation into a flame chamber and by arranging burners in two installation levels, the power limitation of such combustion chambers resulting from the burner geometry shifts from about 500 to about 1200 MW ₁ so that the once-through steam generator according to the invention has a considerably higher output can achieve without this having a large constructive or equipment expense. Overall, the advantage of the steam generator according to the invention is that it becomes possible to create optimal conditions for the heat transfer by radiation, in particular when the outer boundary of the furnace has a square or circular cross section.

Auf der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Zwangdurchlauf-Dampferzeugers an Hand eines Längsschnittes dargestellt.The drawing shows an embodiment of a once-through steam generator according to the invention shown on the basis of a longitudinal section.

Der Feuerraum 1 ist durch einen Einsatz 2 in einenThe furnace 1 is through an insert 2 in a

äußeren Flammenraum 3 und einen inneren Flammenraum 4 unterteilt. In der Decke 5 des äußeren Flammenraumes 3 sind nach unten gerichtete Brenner 6 angeordnet. Im Boden 8 des Feuerraums 1 sind im Bereich des inneren Flammenraums 4 von unten nach oben gerichtete Brenner 7 angeordnet. Die Feuergase der Flammen, die von den Brennern 6 ausgehen, treten durch Rohrgassen unterhalb des Einsatzes 2 in den inneren Flammenraum 4 ein und vermischen sich hier mit den Feuergasen der Flammen, die von den Brennern 7 ausgehen. Der innere Flammenraum 4 geht in den Strahlraum 9 über, der gleichzeitig den Übergang zum Berührungszug 10 darstellt. Durch den Rauchgaskanal 11 strömen die Rauchgase über nicht dargestellte Aggregate, wie z. B. Luftvorwärmer, zum ebenfalls nicht dargestellten Schornstein.outer flame chamber 3 and an inner flame chamber 4 divided. In the ceiling 5 of the outer flame chamber 3 downwardly directed burners 6 are arranged. In the bottom 8 of the furnace 1 are in the area of the inner flame chamber 4 arranged from the bottom upward burner 7. The fire gases the flames emanating from the burners 6 pass through pipe lanes below the insert 2 into the interior Flame chamber 4 and mix here with the fire gases of the flames emitted by the burners 7 go out. The inner flame space 4 merges into the beam space 9, which is also the transition to Touch cable 10 represents. The flue gases flow through the flue gas duct 11 via units (not shown), such as B. air preheater to the chimney, also not shown.

Das Arbeitsmittel tritt von Eintrittssammlern 12 in einen Speisewasservorwärmer 13 ein. Von Austrittssammlern 14 wird es über Verbindungsleitungen 15 zu Eintrittssammlern 16 des Brennkammerbodens 8 geleitet. Von diesen Eintrittssammlern 16 durchströmt das Arbeitsmittel die Rohre, die den Brennkammerboden 8, den Brennkammermantel 17 und die Brennkammerdekke 5 bilden, in unmittelbarer Folge bis zu Austrittssammlern 18 der Brennkammerdecke. Von hier wird es durch Rückfahrrohre 19 über Eintrittssammler 20 den Rohren des Einsatzes 2 zugeführt. Da die Rückfahrrohre 19 unmittelbar nach den Rohren des Brennkammermantels 17 und der Brennkammerdecke 5 vom Arbeitsmittel durchströmt werden, haben sie praktisch die gleich«: Temperatur wie die Rohre des von ihnen getragenen Brennkammermantels 17. Dadurch vereinfacht sich der konstruktive Aufwand für die tragende VerbindungThe working fluid enters a feed water preheater 13 from inlet collectors 12. From outlet collectors 14 it is conducted via connecting lines 15 to inlet collectors 16 of the combustion chamber bottom 8. From these inlet collectors 16, the working medium flows through the pipes that form the combustion chamber base 8, the combustion chamber jacket 17 and the combustion chamber cover 5, in direct succession to the outlet collectors 18 of the combustion chamber cover. From here it is fed to the tubes of the insert 2 through reversing tubes 19 via inlet collectors 20. Since the return pipes 19 are flowed through by the working medium immediately after the pipes of the combustion chamber jacket 17 and the combustion chamber ceiling 5, they have practically the same temperature as the pipes of the combustion chamber jacket 17 they carry. This simplifies the structural effort for the load-bearing connection

ίο der Rückführrohre 19 mit den Rohren des Brennkammermantels 17, weil keine Dehnungsunterschiede auftreten. An die Rohre, die den Einsatz 2 bilden, schließen sich unmittelbar die Rohre an, die den Strahlraum 9 bilden. Über weitere, nicht näher bezeichnete Sammler und Verbindungsleitungen durchströmt das Arbeitsmittel die Rohre, die die Heizflächen des Berührungszuges 10 bilden.ίο the return pipes 19 with the pipes of the combustion chamber jacket 17 because there are no differences in elongation. To the pipes that form the insert 2, the pipes which form the blasting space 9 are immediately connected. About further, unspecified The working fluid flows through collectors and connecting lines through the pipes that form the heating surfaces of the contact train 10 form.

Die Ausführungsform des erfindungsgemäßen Feuerraums 1 ist nicht nur auf den quadratischen Querschnitt beschränkt, sondern es ist auch ein runder oder polygonaler Querschnitt möglich. Ebenso kann der Querschnitt des Einsatzes 2 quadratisch, rund oder polygonal gestaltet sein, wobei Kombinationen der verschiedenen Querschnittsformen möglich sind.The embodiment of the furnace 1 according to the invention is not only based on the square cross-section limited, but a round or polygonal cross-section is also possible. Likewise, the cross-section of the insert 2 be square, round or polygonal, with combinations of the different Cross-sectional shapes are possible.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen1 sheet of drawings

Claims

Patent claims:

1- Forced-through steam generator for large steam output with a combustion chamber that runs through a central insert is divided into two concentrically arranged flame or jet spaces is, whereby in the ceiling of the outer flame chamber burner with blowing direction from above to are arranged at the bottom, characterized in that that additional burner (7) in the bottom (8) of the inner flame chamber (4) with blowing direction are arranged from bottom to top.

2. Forced once-through steam generator according to claim 1, characterized in that the number the burner (6), which act on the outer flame chamber (3), to the number of burners (7), the act on the inner flame chamber (4), in a ratio of about 3: 1.

2020th