DE2305123C3 - Kreiselpumpengehäuse - Google Patents
KreiselpumpengehäuseInfo
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Description
saugseitigen und/oder druckseitigen an den Gehäusemantel
angeschweißten, entsprechend dimensionierten, den jeweiligen Stutzen ringförmig umgebenden und
mit diesem und dem Gehäuse ein Einzelteil bildenden Gehäuseabschluß zur Aufnahme de:- Bruchlast der an- -_,
geschlossenen Hochdruckrohrlcitung und der aus dieser
resulierenden gebäudeseitigen Stützkräfte, mit einer pendelnden oder gleitenden Verbindung zum
Reaktorgehäuse in Form von zylindrischen Zapfen oder in Form einer in eine Richtung wirkenden gleitenden
gebäudeseitigen Auflage und in der dazu Senkrechten wirkenden an sich bekannten Pratzen bzw. Führungskammern
in einer Führungsnut bzw. auf einem umlaufenden Führungsbund für direkte Auflage. Als besondere
Ausführung kann für die Anwendung auf größere Kreiselpumpengehäuse der genannten Art zur
Senkung von Wärmespannungen und Sekundärspannungen eine Ringnut im Gehäuseabschluß vorgesehen
werden.
Es sind zwar schon außerhalb des Reaktorpumpen- Μ
gebiets entfernt ähnliche Gehäuseausführungen bekanntgeworden (Zeitschrift Brennstoff-Wärme-Kraft
21 [1969], Nr. 10, Oktober, S. 525, Bild 7; US-PS 25 98 547, FR-PS 15 89 080). Diese sind jedoch alle zur
Aufnahme normaler Betriebslasten vorgesehen und genügen nicht für die Aufnahme von zwei bis drei Größenordnungen
höher liegenden Kollapslasten beim größten annehmbaren Reaktorunfall der an das Pumpengehäuse
angeschlossenen Hochdruckrohrleitung mit entsprechend großer Nennweite. Der T>agteil bei
den bekannten Gehäusekonstruktionen ist daher auch entweder gar nicht oder nur teilweise mit der durchführenden
Fläche integral verbunden.
Mit dem Kreiselpumpengehäuse nach der Erfindung ist also grundsätzlich die Aufnahme der Bruchlast der
angeschlossenen Rohrleitungen und der daraus resultierenden gebäudeseitigen Stützkräfte unter Anpassung
an die Gegebenheiten in verschiedenen Kraftwerken in hohem Maß gewährleistet. Eine solche Konstruktion
ermöglicht die Standardisierung der Gehäu- ^0
seformgebung, und dem Anlageplaner gibt sie eine wesentlich größere Freizügigkeit bei Planung und Konstruktion
der Pumpenabstützung. Letztere wird durch die erfindungsgemäße Konzeption weniger aufwendig,
und kann zugleich zur Erhöhung der Eigenfrequenz des Dampferzeugungssystems mitbenutzt werden. Die zulässigen
Listen sind dabei derartig hoch, daß keine aufwendigen Zusatzabstützungen des Kreislaufs zum
Schutz der Pumpe mehr erforderlich sind. Dadurch verbillig und vereinfacht sich die Tragkonstruktion wesentlich.
Das geschaffene Standard-Gehäuse ist im Betrieb gut inspizierbar und bringt keine höheren Herstellungskosten
als ein vergleichbares auf herkömmliche Art abgestütztes Gehäuse. Im Katastrophenfall treten
die höchsten Spannungen und Verformungen an einer für die Funktion der Pumpe unwichtigen Partie des Gehäuses
auf, wo ein sicheres Auslaufen derselben gewährleistet ist.
Die F i g. 1 bis 7 zeigen Ausführungsbeispiele des Kreiselpumpengehäuses nach der Erfindung, und zwar
F i g. 1 das Pumpengehäuse 1 mit saugseitiger Rohrleitung 2 und druckseitiger Rohrleitung 3 sowie mit einem
Dichtungsgehäuse 4 zwischen Gehäuseflansch und Laterne 5 und dem Antriebsmotor 6 für die Welle 7.
Saugseitig ist der erfindungsgemäße ringförmige Gehäuseabschluß 11 zwischen saugseitiger Rohrleitung 2
und dem Gchäusemantel 12 angeordnet (s. auch F i g..2 und 3). an den sich oben der Gehäuseflansch 13 anschließt.
Der Gehäuseflansch 11 hat eine möglichst große zylindrische Außenfläche sowie unten eine genügend
breite Auflagefläche, um direkt oder mittelbar Abstülzkräfte einleiten zu können. Die in der speziellen
Form dargestellten Teile 11, 12, 13 und 14 bilden ein Standard-Gehäuse, das für alle Pumpen mit ähnlichen
Auslegedaten verwendet werden kann.
Die F i g. 2 und 3 zeigen den Gehäuseabschluß 11
ohne bzw. mit Ringnut 18. Nach Fig.4 sind am Umfang des ringförmigen Abschlusses 11 mehrere zylindrische
Zapfen 15 angebracht. An diese können vertikale oder horizontale Stutzen angebracht werden, um die
Pumpe pendelnd mit dem Gehäuse zu verbinden, eine Maßnahme, welche eine Wärmedehnung der in Frage
kommenden Teile ermöglicht und doch hohe Kräfte und Steifigkeit der Abstützung zuläßt. An Stelle der
Zapfen 15 können auch Pratzen oder Klammern oder ähnliche Elemente vorgesehen werden, die in einer
Richtung ein Gleiten des Pumpengehäuses zulassen und in der dazu Senkrechten eine Führung gewährleisten.
In der in Fig.5 dargestellten Anordnung ist das
Pumpengehäuse gleitend auf das Fundament bzw. Gehäuse 8 gesetzt. Der Abschluß U ist mit einer außen
umlaufenden eingedrehten Führungsnut 16 versehen, in welche Klammern 81 eingreifen, die mit dem Fundament
verbunden sind und so das Gehäuse halten. Ganz analog ist die Wirkungsweise der Anordnung in F i g. 6.
An Steile der Führungsnut 16 ist jedoch ein umlaufender Führungsbund 17 vorgesehen. Der ringförmige Gehäuseabschluß
nach der Erfindung ist, wie F i g. 7 als Beispiel zeigt, nicht nur saugseitig (11), sondern ebenfalls
druckseitig (141) oder gar saug- und druckseitig ausführbar.
Wegen der außerordentlich großen Rohrleitungskräfte ist die Dicke des Gehäuseabschlusses 11 ein
Mehrfaches der Rohrwandstärke und auch beträchtlich dicker als der Gehäusemantel 12. Das bedingt, daß der
Gehäuseabschluß beträchtlich träger Temperaturänderungen folgt als Rohrleitung und Mantel. Dies wieder
führt zu Wärmespannungen, deren Höhe von der Temperattiränderung und deren Geschwindigkeit sowie
von der Größe des Gehäuseabschlusses abhängt. Bei der heute üblichen Größe der Maschine erreichen sie
bereits die Grenze des Zulässigen. Außerdem treten sowohl unter Temperaturbelastung als auch unter äußeren
Kräften Spannungsspitzen, sogenannte Sekundärspannungen, insbesondere an dem Übergang vom Rohr
in den Gehäuseabschluß auf: Wenn beispielsweise die Rohrleitung auf den Gehäuseabschluß drückt, so wird
dieses vergleichsweise kompakte Gebilde verstülpt. Dies ist in F i g. 8 dargestellt, wobei die unverformte
Geometrie stark und die verformte strichliert dargestellt sind. Wie ersichtlich, erfährt die neutrale Faser
112 keine Radialverschiebung, sondern lediglich eine axiale. Alles Material oberhalb der neutralen Faser der
dicken Platte jedoch erfährt zusätzlich zur axialen Verschiebung auch eine Radialverschiebung nach außen,
die proportional zum Abstand von der neutralen Faser ist. Unterhalb davon erfolgt eine entsprechende Einwärtsbewegung.
Das konische Übergangsstück zum Rohr, das auf Grund seiner Geometrie sehr steif mit
der Platte verbunden ist, wird noch stärker nach innen gezwungen als die Unterkante der Platte 113, so daß
die maximale Radialverschiebung erheblich größer als die oben ist. Die Radialverschiebungen rufen Umfangsspannungen
hervor, die die Vergleichsspannung heraustreiben. Gegen beide Effekte ist die umlaufende
Ringnut 18 wirksam. Sie setzt die Wärmekapazität des Gehäuseabschlusses herab und läßt ihn damit besser
der Wassertemperatur folgen. Sie macht ihn außerdem etwas elastischer und damit geeignet, den Wärmedehnungen
mit niedrigeren Spannungen nachzugeben.
Schließlich wird der Übergang zur Rohrleitung näher an die neutrale Faser herangerückt und damit die
schädliche Radialverschiebung verringert. Die Ringnut 18 macht somit die Maßnahmen nach der Erfindung
zusätzlich bei größeren Gehäuse anwendbar.
Claims (2)
1. Kreiselpumpengehäuse für Primärkühlmittelpumpen von Reaktoren, bestehend aus Gehäusemantel,
Gehäuseflansch sowie Saug- und Druckstutzen, gekennzeichnet durch einen saugseitigen
und/oder druckseitigen an den Gehäusemantel (12) angeschweißten, entsprechend dimensionierten,
den jeweiligen Stutzen ringförmig umgebenden und mit diesem und dem Gehäuse ein Einzelteil bildenden
Gehäuseabschluß (11) zur Aufnahme der Bruchlast der angeschlossenen Hochdruckrohrleitung
und der aus dieser resultierenden gebäudeseitigen Stützkräfte, mit einer pendelnden oder gleitenden
Verbindung zum Reaktorgehäuse (8) in Form von zylindrischen Zapfen (15) oder in Form einer in
eice Richtung wirkenden gleitenden gebäudeseitigen Auflage und in der dazu Senkrechten wirkenden
an sich bekannten Pratzen bzw. Führungsklammern (81) in einer Führungsnut (16) bzw. auf einem
umlaufenden Führungsbund (17) für direkte Auflage.
2. Kreiselpumpengehäuse nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß der Gehäuseabschluß
(11) zum Ausgleich von Wärmespannungen und Sekundärspannungen
eine Ringnut (18) aufweist.
30
Die Erfindung betrifft ein Kreiselpumpengehäuse für Primärkühlmittelpumpen von Reaktoren, bestehend
aus Gehäusemantel, Gehäuseflansch sowie Saug- und Druckstutzen. Um eine Freisetzung von Radioaktivität
an die Umgebung mit Sicherheit zu vermeiden, darf als Grundforderung eine Sicherheitshülle, die das nukleare
Dampferzeugungssystem umgibt, auch beim größten anzunehmenden Unfall (= GaU) nicht undicht werden.
Als solcher Unfall gilt der, allerdings äußerst unwahrscheinliche, Fall eines vollständigen Bruches der größten
Kühlmittelrohrleitung. Sowohl die Folgen eines vollständigen Quertrennbruches als auch eines Längsrisses
mit dem doppelten Rohrquerschnitt müssen beherrscht werden. Dabei ist der Zulassungsbehörde
nachzuweisen, daß die ergriffenen Maßnahmen ausreichen.
Das Primärwasser steht bei Reaktoren unter hohem Druck und hoher Temperatur, z. B. bei Druckwasserreaktoren
unter über 150 bar und etwa 3000C. Bei der Entspannung werden deshalb außerordentlich große
Kräfte frei, die die Größenordnung von etwa 1000 Mp haben. Zum Vergleich: Der Reaktorkessel wiegt rund
500 Mp, die Pumpe mit Motor 70 bis 100 Mp je nach Leistung. Da die Kräfte in ungünstigen Fällen quer zur
Rohrachse wirken, entwickeln sie zugleich Biegemomente, die die Rohrleitung plastisch abknicken. In solchen
Fällen hat man mit Momenten von 3000 bis 5000 Mpm zu rechnen. Diese Lasten wirken auch auf
die Pumpe, die in das Rohrsystem eingeschweißt ist. Ein Tausendstel dieser Werte gilt üblicherweise schon als
sehr große Stutzenbelastung. Ohne konstruktive Gegenmaßnahmen muß daher, angesichts solcher Zahlen,
befürchtet werden, daß eine der großen Komponenten des Dampferzeugungssysiems aus ihren Leitungen und *5
Verankerungen herausgerissen und so beschleunigt werden könnte, daß sie die genannte Sicherheitshülle
durchschlägt. Um dies zu vermeiden, werden bauseits Fesselungen vorgesehen, die die Rohrleitungen und die
Komponenten an ihrem Platz halten könnten, wobei Krafteinleitungspunkte (Pratzen, Klammern u.dgl.) anzubringen
sind, die für diese Lasten geeignet sind
Als weitere, die technischen Probleme verschärfende behördliche Sicherheitsanforderung ist jedoch der genannte
Unfall GaU als denkbare Folge eines Erdbebens anzusehen und zur Vorbeugung die Anlage nachweislich
erdbebensicher auszuführen, d. h. der Betrieb der Maschine muß während eines Bebens möglich sein
bzw. ein sicheres Auslaufen der Maschine garantiert werden.
Das nukleare Dampferzeugungssystem ist. schwingungstechnisch
gesehen, ein elastisch abgestützes räumliches Vielmassenschwingungssystem, welches gegebenenfalls
ohne Gegenmaßnahmen, in Resonanz mit den Erdbebenwellen kommen könnte. Die schweren
Komponenten Reaktorkessel und Dampferzeuger, die über die vergleichsweise kleinen HauptkühlmitteJIeitungen
miteinander verbunden sind, wurden auf diese bei Resonanz sehr große Lasten ausüben und sie gefährden.
Zur leichteren, aber noch immer unzulänglichen Beherrschung des Problems kann die ganze Anlage hoch
abgestimmt, d. h. jegliche der vielen Eigenfrequenzen so hoch gelegt werden, daß die Anlage mit einem
Sichel hei isabstand über der Obergrenze des zu betrachtenden Erdbebenspektrum liegt Auch dies geschieht
durch Fesselungen, die aber, um ihre Aufgabe zu erfüllen, besonders steif sein müssen. Als weitere Erschwerung
kommt hier hinzu, daß die Wärmedehnung des Kreislaufes, die einige Zentimeter erreicht, praktisch
nicht behindert werden darf.
Speziell für die Reaktorpumpe ergibt sich hieraus, daß dies in den Kraftfluß eingeschaltet und damit von
den gleichen Kräften beaufschlagt ist, wie die Hauptkomponenten des Systems. Durch Hebel wirkung können
diese Kräfte noch verstärkt werden. Da die Pumpe wesentlich kleiner ist — knapp 1 m Radius bis zur
Krafteinleitung gegen etwa 2 m bei den Hauptkomponentcn
— ist bei ihr die Verstärkung entsprechend größer als bei diesen. Diese absolut größeren Pratzenkräfte
sind naheliegenderweise von einer im Vergleich sehr viel dünneren Gehäusekonstruktion aufzunehmen. Dies
führt dazu, daß die Spannungen durch äußere Kräfte in den ungünstigsten Lastkombinationen diejenigen durch
den Innendruck weit übertreffen, und zwar nicht nur örtlich, sondern über den größten Teil des Gehäuses
hinweg. Aus diesem Grund muß das Gehäuse nicht mehr nur auf seine eigentliche Aufgabe hin, nämlich
den normalen Pumpenbetrieb, optimal dimensioniert sein, sondern sehr wesentlich gerade auf den unwahrscheinlicheren
größten Unfall hin. Das kann sich sogar so weit auswirken, daß die Pumpe durch die im Betriebszyklus
auftretenden Wärmespannungen unzulässige Spannungen erfährt oder gar betriebsuntüchtig
wird. Alle genannten Probleme machen als Aufgabe der Erfindung das Auffinden einer Kompromißlösung
nötig, welche eine ausführbare und den Betrieb sowie die Wartung wenig behindernde Pumpenabstützung
gewährleistet, die angesichts hoher Kosten nicht nur für den Pumpenlieferanten, sondern noch mehr für den
Kraftwerksplaner (hoher Prozentsatz des Pumpenpreises) und unter Berücksichtigung immer wieder sich ändernder
Sicherheitsforderungen, neuer Erkenntnisse und Anlageänderungen, die zwangsläufigen Hinternisse
bei der Kraftwerksplanung auf einem Minimum hält.
Die Lösung nach der Erfindung besteht aus einem
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732305123 DE2305123C3 (de) | 1973-02-02 | Kreiselpumpengehäuse | |
JP1031374A JPS5443722B2 (de) | 1973-02-02 | 1974-01-25 | |
US05/438,034 US4138201A (en) | 1973-02-02 | 1974-01-30 | Pump for use in nuclear reactor plants and anchoring means therefor |
GB464974A GB1452155A (en) | 1973-02-02 | 1974-01-31 | Pump installation |
AT80274*#A AT327011B (de) | 1973-02-02 | 1974-02-01 | Kreiselpumpengehause fur primarkuhlmittelpumpen von reaktoren |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732305123 DE2305123C3 (de) | 1973-02-02 | Kreiselpumpengehäuse |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2305123A1 DE2305123A1 (de) | 1974-08-15 |
DE2305123B2 DE2305123B2 (de) | 1976-05-13 |
DE2305123C3 true DE2305123C3 (de) | 1976-12-30 |
Family
ID=
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