DE2242352C3 - Verfahren zur Herstellung von FerrotHan-Legierungen mit 25 bis 55 % Titan - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von FerrotHan-Legierungen mit 25 bis 55 % TitanInfo
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- DE2242352C3 DE2242352C3 DE19722242352 DE2242352A DE2242352C3 DE 2242352 C3 DE2242352 C3 DE 2242352C3 DE 19722242352 DE19722242352 DE 19722242352 DE 2242352 A DE2242352 A DE 2242352A DE 2242352 C3 DE2242352 C3 DE 2242352C3
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Description
großer Aluminium- und Eisenmengen, wie sie die
Reduktion einer titanoxidreichen Schlacke erfordert. wegen zu erwartender Verstopfungen der Einblasrohre
problematisch. Das Einblasverfahren ist daher
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstel- 55 auf das Ausreduzieren von Endschlacken des aiu-
lung von Ferrotitan-Legierungen mit 25 bis 55 0Zo minothermischen bzw. elektroaluminothermischen
Titan. Prozesses mit 15 bis 25% Titandioxid beschränkt.
Die Herstellung von Ferrotitan, das als Legie- Aus der DT-PS 8 60 277 ist es bekannt, die zu
rungs-, Desoxydations- und Stabilisierungsmittel für reduzierenden Metalloxide und das erforderliche
Stähle eingesetzt wird, erfolgt in der Regel auf alu- 60 Aluminium getrennt niederzuschmclzen. Das Verminothermischem
Wege. Als Titan-Rohstoff wird der fahren dient in erster Linie der Reduktion des Metallin
großen Mengen vorkommende llmenit eingesetzt. oxides, nicht aber der Herstellung von FerroJegic-Daneben
kommen noch als Rohstoffe Leucoxen, rungen. Das für eine Ferrolegierung erforderliche
Perowskit und Rutil sowie titandioxidreiche Schlak- Eisen müßte gesondert zugesetzt werden. Außerdem
ken (ζ. B. Sorelschlacken) in Frage. Rutil wird wegen 65 muß offenbar die Reaktion durch eine Zündkirsche
seines auf Titandioxid bezogenen verhältnismäßig gefördert werden. Es sei noch erwähnt, daß es aus
hohen Preises kaum allein, sondern meist mit llmenit der CH-PS 2 29 886 bekannt ist, bei der Erzeugung
gemeinsam verwendet. von Ferrotitan Kalk zuzusetzen.
Zweck der Erfindung ist es, unmittelbar Ferrotitan-Legierungen
mit 25 bis 55 0Z0 Titan zu erzeugen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst, indem eine Schmelze von eisenoxidarmem, titandioxidhaltigem
RohstoS und Kalk, wobei für 5 bis 3 Teile Titandioxid 1 Teil Kalk zugesetzt wird, mit einer hiervon
getrennt erschmolzenen schmelzfiüssigen Eisen-Aluminiüm-Legierung
umgesetzt wird, deren Aluminiumgehalt 50 bis 800Zo beträgt. Als titanhaltiser
RohstofE werden eisenoxidarmer Rutil oder eisenoxidarmer
Leucoxen verwendet.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren können aber auch vorreduzierte Rohstoffe, wie eisenhaltiger
Ilmenit bzw. Leucoxen, verwendet werden, in denen das Eisen in metallischer Form vorliegen muß. Dies
ist der Fall, wenn diese Erze nach bekannten Reduktionsverfahren vorbehandelt werden.
Das für die Umsetzung erforderliche Rohstoff-Kalkgemisch wird durch Einschmelzen der oben angeführten
Rohstoffe mit Kalk im Elektroofen erhalten.
Die Eisen-Aluminium-Legierung mit einem Aluminiumgehalt von 50 bis 8O°/o Aluminium wird in
einem gesonderten Ofen verflüssigt und auf eine Temperatur von mindestens 1100° C, vorzugsweise
1200° C, überhitzt, worauf die Umsetzung mit der Rohstoff-Kalk-Schmeize durch Zusammengießen vorgenommen
wird.
Die Umsetzung der Rohstoff-Kalk-Schmelze mit geschmolzenen Eisen-Aluminium-Reduktionslegierungen
kann gemäß der Erfindung im Elektroofen durchgeführt werden. Es ist aber auch möglich, die
Umsetzung in einer Pfanne vorzunehmen.
Sollen Ferrotitanlegierungen mit hohem Titangehalt hergestellt werden und werden hierzu vorreduzierte
Rohstoffe verwendet, die metallisches Eisen enthalten, so wird das aus dem RohstofT stammende
Eisen nach Erschmelzen der Rohstoff-Kalk-Schmelze ganz oder teilweise abgetrennt. Sollen Legierungen
mit niedrigem Titangehalt erschmolzen werden, so können diese durch Zugabe von flüssigem
Eisen zur Rohstoff-Kalk-Schmelze erzeugt werden, indem die Legierungen in bezug auf den Titangehalt
»verdünnt« wird.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es möglich, Ferrotitan mit Titangehalten von 25 bis
55 0Zo auf elektroaluminothermischem Wege herzustellen.
Das Verfahren gemäß der Erfindung zielt darauf ab, Ferrotitan auf elektroaluminothermischem Wege
herzustellen und dabei nur das Titanoxid mit Aluminium zu reduzieren und die fehlende Wärmemenge,
die beim aluminothermischen Prozeß mit etwa 7O°/o aus Umsetzungen der Oxide mit Aluminium
— außer Titan — stammen, durch elektrische Energie so zugeführt werden, daß die eigentliche Umsetzung
rasch, vornehmlich in wenigen Minuten, erfolgt und unerwünschte Nebenreaklionen. die mit
höherem Aluminiumverbrauch und einer schiechicren
Titanausbeute verbunden sind, auszuschließen. fi~ Legierung und Schlacke fallen dabei leicht (nissig ;:■
und können in geeignete Formen vergossen um! ohra Schwierigkeiten voneinander getrennt werden
Das Verfahren gemäß der Erfindung geht aus vcn
eisenoxidfreien bzw. eisenoxidarmen Rohstoffen, wie z. B. Rutil, Leucoxen, Perowskit, Titanoxid. Schlakken
oder partiell reduziertem Ilmenit. Dci RohstoiT
wird eeeebenenfalls unter Zuschlag von gebrannten; Kalk verflüssigt, z. B. werden 80 Teile Rutil oder
Leucoxen und mit 20 Teilen Kalk in einem Lichtbogenofen eingeschmolzen.
Die Temperatur der Schlackenschmelze soll 1500 bis 1600° C betragen. Gleichzeitig mit der Schlakkenschmelze
werden Aluminium und Eisen verflüssigt, entweder in einem Ofen oder in zwei getrennten
öfen. Für das Aluminiumschmelzen eignet sich z. B. ein gas- oder ölgefeuerter Tiegelofen bzw. Herd
oder Trommelofen, während das Eisen, z. B. Stahlschrott, in einem Induktionsofen oder Elektrostahlofen
eingeschmolzen wird. Das getrennte Einschmelzen von Aluminium und Eisen ist vorzuziehen, wenn
Ferrotitan-Qualitäten mit verschiedenem Titangehalt hergestellt werden sollen.
Die Aluminium- und Eisenschmelzen, die vorzugsweise zu einer Legierung mit 60 bis 7O°/o Aluminium
zusammengegossen werden, werden in einem oder zwei öfen geschmolzen und in eine Pfanne gegossen.
Die hierbei auftretende Wärmetönung begünstigt die Einstellung einer optimalen Temperatur von 1150
bis 1200° C. Die flüssige Legierung wird dann mittels
Pfanne in die flüssige titanoxidreiche Schlacke eingegossen. Es tritt hierdurch eine rasche, kontrollierbare
Umsetzung zwischen dem Aluminium der Eisenlegierung und den Titanoxiden der Schlackenschmelze
ein. Die Wärmeentwicklung ist, wenn man nach den angegebenen erfindungsgemäßen Vorschriften arbeitet,
so groß, daß die Umsetzung vollständig abläuft, ohne daß eine Überhitzung auftritt, die zum Auswerfen
des Reaktionsgutes führen würde.
Die Umsetzung zwischen der flüssigen Aluminium-Eisen-Legierung
und der flüssigen Titanoxidkalkschmelze verläuft auf Grund der höheren Dünnflüssigkeit
rascher und kann daher sowohl in einer Reaktionspfanne, in welche die Titanoxidschlackenschmelze
und die Aluminiumeisenschmelze gleichzeitig oder nacheinander einlaufen, durchgeführt werden
als auch unmittelbar im Schmelzofen für die Kalktitanoxidschlacke. Die Umsetzung kann, wenn
im kleineren Maßstab (z.B. 100 bis 500kg Legierung) gearbeitet wird, unter Umständen nicht vollständig
sein. In diesem Falle wird noch einmal in eine zweite Pfanne umgegossen oder in eine feuerfest
ausgekleidete Form über die Schnauze der Pfanne zuerst die Schlacke und dann die Legierung abgegossen.
Durch diese Maßnahme tritt eine vollständige Umsetzung ein. Auch ein Umrühren durch Einleiten
von inerten Gasen, z. B. Argon, ist möglich. A1.;. feuerfeste Auskleidung haben sich für den Schmelzofen
der Titanoxidkalkschlacke Kohlenstampfv.v.iy-Kohlenstoffsteine
oder aluminiumoxidrciche Stamp'
massen bzw. -steine bewährt. Auch aluminiunioxkirciche
Schlacke, die beim Verfahren gemäß der L; findung anfällt, oder Schlacken aus anderen aiaimru
thermischen umsetzungen sind sowohl Ui; -.ien Ofen
als auch für die Raküonspfannc geeignet.
Mit dem. Verfahren gemäß der Erfindung werden
ioluendi- Yoiteile erziel': ':'■:·. wird der A'".irniv;ii!v·:
verbrauch iiepenübcr aea bt-kannicn ve iahre-: .-.
trächtlicii gesenkt, die Schlackeren n;?·. ■<:-.., Lu^ ■■
verringert uiui die TitanausbcuU· wckeiiin'i: j.estiierl.
Dk Vcrwendum:, einer Li;;'"-.-'.',ui;·!;.,,;].,-L.y.
rui:f. bewirkt, daß unmittelbar ί erro'iuia ucpi'idi.'i
wird. Wurden nämlich reines flüssiges AUir.nΐΚϋπ ν,ν. <
reines Eisen getrennt zur Umsetzung vcia» ei ;'.;;, ■--würde
sich zunächst eine auf der Schhu ke s*-v>vr,
men de Aluminium-Titan-I e^kuun;. bilden, '"obe: das
flüssige Aluminium zunächst zwar langsam und nach einiger Zeit sehr heftig und zum Teil unkontrollierbar
mit der Titanschlacke reagiert, Die erfindungsgemäß verwendete Aluminium Eisen-Legierung mit
etwa 65% Aluminium hat etwa das gleiche spezifische Gewicht wie die Titanschlackenschmelze und
ist deshalb besonders für die Umsetzung geeignet, weil sie sich in der Schmelze gleichmäßig verteilt und
später mit fortschreitender Umsetzung spezifisch schwerer wird und zu Boden sinkt. Außerdem nimmt
das durch Eisen verdünnte und in seiner Aktivität verminderte Aluminium einen Teil der entstehenden
Wärmeenergie auf und gibt sie an die entstehende Schlacke weiter.
Das Verfahren gemäß der Erfindung wird an Hand von Beispielen näher erläutert.
Herstellung einer Ferrotitanlegierung mit 40% Ti
20
In einem 300-kVA-Dreiphas^nlichtbogen-Erz-■chmelzofen
ohne Deckel wurden
279 kg Rutil,
70,5 kg gebrannter Kalk, 51,9 kg Eisen-Stanzabfälle
eingeschmolzen.
Der Energieverbrauch betrug 380 kWh.
Gleichzeitig wurden in einem gasbeheizten Tiegel- ©fen 112 kg Aluminiummetall eingeschmolzen und
Huf 1130° C überhitzt. Die Schmelze wurde in eine
Pfanne abgegossen. Aus einem mit flüssigem Stahl gefüllten Mittelfrequenzofen wurden 63 kg flüssiger
Stahl, dessen Temperatur 154O0C betrug, in die
Pfanne mit dem flüssigen Aluminium eingegossen. Bedingt durch die Mischungswärme erhöhte sich die
Temperatur auf 127üL'C (theoretisch 1200° C). Die
Eiscnaiuminiumlegierungsschmelze mit 64% Al wurde zu der 15500C heißen Rutil-Kalk-Schmelze in
den Lichtbogenofen gegossen. Nach erfolgter aluminothermischer
Umsetzung wurde die Legierungs-Und Schlackenschmeize in eine feuerfest ausgekleidete
Pfanne abgestochen, aus der sie sofort in eine feuerfest ausgekleidete Kokille vergossen wurde.
Nach Erkalten wurde die Legierung von der Schlacke getrennt. Die Trennung war einwandfrei.
Erhalten wurden:
234,6 kg Ferrotitanlegierung
mit 42,3% Ti. 7.05% Ai, 3,2% Si,
0.03% C
2.0 kg Putzmetall (Umschmelz für die nächste
2.0 kg Putzmetall (Umschmelz für die nächste
Charge) und
250 kg Schlacke mit 22% TiO„.
250 kg Schlacke mit 22% TiO„.
Oe- spezifische Aluminiutnverbrauch betrug 1.12 kg
Al'kü Ti in der Ferrotitanlegierung Die Titanausbeute
betrug 61.5 %.
Beispiel 2
Herstellung einer Ferrotitanicgicrung rut /■)' * Ti
Herstellung einer Ferrotitanicgicrung rut /■)' * Ti
Die in BeSpe' 1 angegebenen Mengen an viutil.
Kalk and Hisch-Stanzabfälle sowie die gleichen Mengen
•'•.luminiumrp'jtail und Stahl wurden, wie in ;>eiii'-iel
i «ng'.yebei, ;'"-''Ηιηο','ιΜί und n.· Reaktion gebracht.
Nact: ι. -.· ,...:■ L'i :-e'/i.rg wurden noch
100 kg flüssiges Eisen mit einer Temperatur von 15500C mit Hilfe einer Pfanne zur flüssigen Legierungs-
und Schlackenschmelze in den Lichtbogenofen eingegossen, um eine Ferroiitanlegierung mit
30% Titan zu erzeugen. Legierungsschmeize und Schlackenschmelze wurden wie in Beispiel i In eine
Pfanne, danach in eine Kokille abgegossen.
Nach Erkalten wurden erhalten:
303 kg Ferrotitanlegierung
mit 30,5% Ti, 4,8% Al, 3,2% Si,
0,06% C,
18 kg Putzmetall (Umschmelz), 280 kg Schlacke mit 19 Vo TiO2.
Titanausbeute: 60,2%.
Spez. Aluminiumverbrauch: 1,14 kg Al/kg Ti in
der Ferrotitanlegierung.
Beispiel 3 Herstellung einer Ferrotitanlegierung mit 50" 0 Ti
279 kg Rutil, 70,5 kg Kalk und 28 kg EisenschroU
wurden in einem 300-kVA-Dreipha5,enlich'.boger,-eingeschmolzen. Wie in Beispiel 1 beschrieben, wurden
112 kg flüssiges Aluminium und 63 kg flüssiger Stahl zu einer Ferroaluminium-Schmelze vereinigt,
die mit einer Temperatur von 1300° C zur Rutilkalk-Schmclze
in den Lichtbogenofen gegossen wurde. Die Umsetzung war nach 2 min beendet. Legierungs-Schmeize
und flüssige Schlacke wurden in eine Pfanne abgestochen, von wo aus sie in eine gut vorgewärmte
keramisch ausgekleidete Kokille abgegossen wurden. Nach Erkalten ließen sich Legierung und
Schlacke gut trennen.
Erhalten wurden:
220 kg Ferrotitanlecierung
mit 49,1% Ti, 7.3% Al, 4.2% Si.
0,046% C.
290 kg Schlacke mit 20,2% TiO5. Stromverbrauch des Lichtbogenofens: 130 kWh.
Ti tan ausbeute: 6 6,5 %.
Spez. Aluminium verbrauch: 1,02 kg AL kg Ti in der Ferrotitanlegierung.
Herstellung einer Ferrotitanlegierung mit 30" 0 Titan
aus Leucoxen-Konzentrat
Im 300-kVA-Drciphasenlichtbogenofen wurden
eingeschmolzen:
312 kg Leucoxen (90,0% TiO2),
72 kg Kalk (85% CaO),
,, 95 kg Stahlschrott,
,, 95 kg Stahlschrott,
27 kg Putzmetall
(Legierung, die beim Putzen der Blöcke anfällt).
In die flüssige 1540° C heiße Kalkerz-Schmelze
>r, wurde 222 kg flüssige EisenahiminiunvSchmel/.e mil
einer Temperatur von 1270° C gegeben. Die i\isenaluminium-Schmelze
wurde durch Zusammen·.1!!. i.Wr
von Ί32 kg flüssigem Aluminium und 90 kg flüs: icem
Stahl hergestellt. Unmittelbar nach beendeter R'.o.ntion
wurden die flüssige Legierung und die flüssige Schlacke ,i eine Pfanne abgestochen und in feuerfest
ausgekieidete Kokiller, vergossen, S^eaieruriii üi'k
Schlacke liefen sich nach dem i7rkalt-.-n ;..m ntir on.
Erhalten wurden:
328 kg Fcrrolitanlci>ierung
mit 32,44 %'Ti, 6,3 n/o Al, 3,5% Si,
0,084Vo C,
24 kg Putzmetall
405 kg Schlacke mit 24,5 °/o TiO,.
Titanausbeute: 63,2n/o.
24 kg Putzmetall
405 kg Schlacke mit 24,5 °/o TiO,.
Titanausbeute: 63,2n/o.
Spez. Aluminiumverbrauch: 1,13 kg Al/kg Ti in
der Ferrotitanlegierung.
Herstellung einer Ferrotitanlegierung mit 5O°/o Ti
aus phosphorhaltigcm Lcucoxen
aus phosphorhaltigcm Lcucoxen
In einem Drehrohrofen wurde ein phospliorhaltiger
Leucoxen mit
70,4 % TiO„,
12,34% Fe."O3,
1,46 0A. FcO.'
5,9% SiO.,,
0.53% P2O-,
12,34% Fe."O3,
1,46 0A. FcO.'
5,9% SiO.,,
0.53% P2O-,
im festen Zustand mit Braunkohle als Reduktionsmittel bei etwa 1100° C vorreduziert. 70"Ό des F.isens
lagen nach beendeter Reduktion in metallischer Form vor. Der vorreduzicrte Leucoxen wurde dann im
300-kVA-Lichtbogenofen mit Kalk eingeschmolzen.
Als Abdeckung diente etwas Koks. Der Möller setzte sich zusammen aus 31Ml kg vorreduziertem Leucoxen,
57 kg gebranntem Kalk und 5 kg Koks.
Die flüssige litandioxidreiche Schlacke mit 77.2".η
TiO.,, 1,5% EeO und <0,01 % P wurde in eine Reaktionspfanne
abgestochen und mit der 1280 C heißen Aluininium-Schmel/e, die durch Zusammengießen
von 127 kg Aluminium und L)2 kg Stahl hergestellt
war, derart zur Reaktion gebracht, daß zunächst in die Pfanne etwa 100 kg liiandioxklreiche
Schlacke vorgelebt wurde und dann die flüssige Eisenaluminiumlegicrung
gemeinsam mit der restlichen Tilandioxid-Schlackc in die Pfanne eingegossen wurde.
Nach Erkalten und Trennen von der Legierung wurden erhalten:
217 kg Ferrotitanicgierune
mit 48,8% Ti, 7,5'% Al. 3,5% Si,
0,06% C,
0,06% C,
300 kg Schlacke mit 21,5% TiO2.
Titanausbeute: 66%.
Titanausbeute: 66%.
Spez. Aluminiumverbrauch: 1,1 kg Al kg Ti in
der Fcrrotilanlegierung.
Das beim Heruntcrschmclzen des vorrcdimenci
Lcucoxens anfallende metallische Eisen wurde in Ofen belassen. Es enthielt 2 bis 3" 0 Phosphor.
609 630/
Claims (8)
1. Verfahren zur Herstellung von Ferrotitan- FeTiO3 + 2 Al = FeTi (Legierung) + A1..O,.
legierungen mit 25 bis 55% Titan, dadurch 5
legierungen mit 25 bis 55% Titan, dadurch 5
gekennzeichnet, daß eine Schmelze von ^
eissnoxidarmem.titandioxidhaltigem Rohstoff und Wegen der Anwesenheit wn ^isenoxiden und m Kalk, wobei für 5 bis 3 Teile Titandioxid 1 Teil manchen Fällen auch von Rutil im Umenit sind die Kalk zugesetzt wird, mit einer hiervon getrennt Umsetzungen komplizierter Zunächst wird Eisenerschmolzenen schmelzflüssigen Eisen-Alumi- io oxid reduziert, dann Titandioxid über die Stufen nium-Legierung umgesetzt wird, deren Alumi- Ti3O5, Ti2O3, TiO zu Titan, niumgehalt 50 bis 80% beträgt. Die Wärmeentwicklung bei der aluminoihermi-
eissnoxidarmem.titandioxidhaltigem Rohstoff und Wegen der Anwesenheit wn ^isenoxiden und m Kalk, wobei für 5 bis 3 Teile Titandioxid 1 Teil manchen Fällen auch von Rutil im Umenit sind die Kalk zugesetzt wird, mit einer hiervon getrennt Umsetzungen komplizierter Zunächst wird Eisenerschmolzenen schmelzflüssigen Eisen-Alumi- io oxid reduziert, dann Titandioxid über die Stufen nium-Legierung umgesetzt wird, deren Alumi- Ti3O5, Ti2O3, TiO zu Titan, niumgehalt 50 bis 80% beträgt. Die Wärmeentwicklung bei der aluminoihermi-
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- sehen Umsetzung der Eisen- und Titanoxide reicht
kennzeichnet, daß als titandioxidhaltiger Roh- nicht aus, um Metall und Schlacke zu verflüssigen
itoff Rutil oder eisenoxidarmer Leucoxen ver- 15 und so die bei aluminothermischen Prozessen übliche
wendet wird. Metall-Schlacke-Trennung zu erreichen. Man wärrm
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, da- deshalb die Mischung auf etwa 400° C vor oder setzt
durch gekennzeichnet, daß als titandioxidhaltige wärmespendende Mischungen (z. B. Bariumperoxid
Rohstoffe in bekannter Weise vorredutierte Urne- - Aluminium oder Natriumchlorat -+- Aluminium)
nite oder eisenhaltige Leucoxen, in denen das 20 zu. Der spezifische Aluminiumverbrauch betragt
» Eisen in metallischer Form vorliegt, und titan- 2,4kg Al'kg Ti in der Legierung. Die Titanausbeuie
dioxidreiche Schlacken verwendet werden. liegt zwischen 40 und 50% je nach Aluminiumgehuk
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 in der Legierung.
bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Eisen- Aluminium ist im Vergleich zu Kohlenstoff und
Aluminium-Schmelze vor der Umsetzung auf 35 Silicium ein teures Reduktionsmittel. Die Reduktion
eine Temperatur von mindestens 1100° c", vor- von Eisenoxiden ist mit diesen billiger zu beweik-
zugsweise 1200° C. erhitzt wird. stelligen als mit Aluminium. Infolgedessen hat man
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 versucht, die Eisenoxide ζ. B. mit Kohlenstoff und
bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Um- die Titanoxide nur mit Aluminium zu reduzieren
Setzung der Rohstoff-Kalk-Schmelze in dem für 30 Nach einer anderen Veröffentlichung wird limenr.
deren Erzeugung benutzten Elektroofen vor- mit Kohlenstoff im Elektrolichtbogenofen panic!!
genommen wird. auf eine eisenoxidarme titanoxidreiche Schlacke uik
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 ein Eisen mit geringen Gehalten an Titan reduziert,
bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohstoff- Die titandioxidreiche Schlackenschmelze wird dann
Kalk-Schmelze und die Eisen-Aluminium- 35 in einem Lichtbogenofen nach Abtrennen vom Eisen.
Schmelze in einer Pfanne umgesetzt werden. durch Einblasen eines festen Aluminium-Eisen-Gi-
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 misches gegebenenfalls mit Zuschlägen redu/ien.
bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erzie- wobei Ferrotitan gebildet wird. Das Verfahren hat
lung einer Ferrotitan-Legierung mit höherem sich jedoch nicht in die Praxis einführen lassen, weil
Titangehalt bei Einsatz eines metallischen Eisens 40 die Reduktion zu zeitaufwendig ist. Die im Lich:-
enthaltenden Titanrohstoffes das nach Erschmel- bogenofen zugeführte Energie ist begrenzt. Die fehzen
der Rohstoff-Kalk-Schmelze vorhandene lende Energie bedingt durch den Wegfall der sehr
metallische Eisen vor der Umsetzung ganz oder stark exothermen aluminothermischen Umsetzung
teilweise abgetrennt wird. der Eisenoxide mit Aluminium bzw. Natriumchlor:·:!
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 45 mit Aluminium läßt nur einen langsamen und mit
bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstel- Verlusten verbundenen Reaktionsabiauf zu. Durch
lung einer Ferrotitan-Legierung mit niedrigem Nebenreaktionen, insbesondere Oxydation der titan-Titangehalt,
Eisen in flüssiger Form zugesetzt oxidhaltigen Schlacke, wird die Einsparung von Aluwird,
minium zum Teil wieder aufgehoben und die Tiian-
50 ausbeute verschlechtert. Außerdem ist das Einblasen
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19722242352 DE2242352C3 (de) | 1972-08-29 | Verfahren zur Herstellung von FerrotHan-Legierungen mit 25 bis 55 % Titan |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19722242352 DE2242352C3 (de) | 1972-08-29 | Verfahren zur Herstellung von FerrotHan-Legierungen mit 25 bis 55 % Titan |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2242352A1 DE2242352A1 (de) | 1974-03-21 |
DE2242352B2 DE2242352B2 (de) | 1975-12-18 |
DE2242352C3 true DE2242352C3 (de) | 1976-07-22 |
Family
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