DE2207483A1 - Verfahren zum Vakuumaufdampfen von Legierungsschichten auf Trägerkörper - Google Patents
Verfahren zum Vakuumaufdampfen von Legierungsschichten auf TrägerkörperInfo
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Description
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DR.-PHIL. G. NlCKi-L · DR.-INÜ. J. DORNER
DR.-PHIL. G. NlCKi-L · DR.-INÜ. J. DORNER
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LANDWEHRSTR. 35 · POSTFACH !04
TEL. (08 1!) 55 5719
München, den 15.Februar 1972
Anwaltsaktenz.: 14 - Pat. 102
United Aircraft Corporation, 400 Main Street, East Hartford, Connecticut 06106, Vereinigte Staaten von Amerika
Verfahren zum Vakuumaufdampfen von Legierungssciiicaten auf
Trägerkörper
Die Erfindung betrifft die Herstellung von Ketallschichten
und insbesondere das Vakuumaufdampfen von Scnichten auf
Trägerkörper.
Es ist bekannt, daß die üblichen Superlegierungen auf
iMickelbasis oder Kobaltbasis selbst keine genügende Widerstandsfähigkeit
gegenüber Oxydation oder Erosion aufweisen, um bei entsprechenden Bauteilen eine Lebensdauer genügender Länge zu
erzielen, wenn diese Bauteile einer bewegten, oxydierenden Atmosphäre ausgesetzt sind, wie sie beispielsweise beim Betrieb
von Gasturbinentriebwerken anzutreffen ist. Aas diesem Grunde hat man Bauteile aus solchen Legierungen für die hier angedeuteten
Zwecke mit einer Schutzschicht versehen.
Beim Anbringen von Schienten besonderer Art, wie sie für
weiterentwickelte Strahltriebwerke geschaffen wurden, kommt es hauptsächlicn darauf an, eine Legierungsschicht hohen Schmelzpunktes
abzulagern, wobei gleichzeitig oder nachfolgend eine Keaktion mit dem Trägerkörper erfolgt, um die gewünschte Endzusammensetzung,
MikroStruktur und Haftung zu erzielen. Die
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neuen Legierungen erfordern im a]!gemeinen die Anwendung besonderer Beschichtungsverfahren, um die richtige Legierung in den
gewünschten Mengen auf die zu schützende Oberfläche zu bringen.
Während eine Metallbeschichtung, beispielsweise die Anbringung
einer Aluminiumschicht, verhältnismäßig einfach ist, bestehen beim Aufbringen von Schichten aus komplizierten Legierungen
durch Aufdampfen der Legierung bedeutende Schwierigkeiten. Die unterschiedlichen Dampfdrücke der in der Legierung
vorhandenen Metalle führen dazu, daß die Legierung auf dem Trägerkörper nicht in der gewünschten Zusammensetzung abgelagert
werden kann. Man glaubte tatsächlich bisner, daß komplexe Legierungen insbesondere durch Verdampfung mittels Elektronenstrahl
praktisch nicht erfolgreich abgelagert werden könnten.
Eine Reihe zur Beschichtung verwendbarer Legierungszusammensetzungen
sind bereits im einzelnen beschrieben worden. Als Beispiel hierfür sei eine FeCrAlY-Bescnichtungslegierung
genannt, welche eine Wennzusammensetzung von 30 Gewichtsprozenten Chrom, 15 Gewichtsprozenten Aluminium, 0,5 Gewichtsprozenten
Yttrium, Rest Eisen aufweist und beispielsweise der US-Patentschrift 3 542 5 30 entnommen werden kann. Eine andere
Legierung dieser Art ist die CoCrAlY-Legierung mit etwa 20 Gewichtsprozenten Chrom, 15 Gewichtsprozenten Aluminium, 0,7 Gewichtsprozenten
Yttrium, Rest Kobalt.
Die wesentliche Schwierigkeit bei der Ablagerung entsprechender Legierungsschichten besteht in der Handhabung bei
den hier in Betracht kommenden nohen Schmelzpunkten und in der Forderung, sämtliche Legierungsbestandteile auch in der anzubringenden
Beschichtung ablagern zu können. Zufriedenstellende Ergebnisse konnten erzielt werden, wenn Schichten aus einem
einzigen Metall oder aus zwei Metallen aufgebracht wurden, wobei das Vakuumaufdampfverfahren eingesetzt wurde, das beispielsweise
der US-Patentschrift 2 746 420 zu entnehmen ist. Die entsprechenden Verfahren, welche bisher in erster Linie für die
Aufbringung von Schichten aus Werkstoffen mit verhältnismäßig
niedrigem Schmelzpunkt und verhältnismäßig einfacher Zusaminen-
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Setzung verwendet wurden, iiat-er- die ^Lge·ιschaft, daß sie gegenüber
Veränderungen der νerfanrensparameter außerordentlich
empfindlich sind, weshalb die iteproduzierbarkeit und die Kosten
des Verfanrens bei der Aufbringung von Schichten aus komplizierten
Legierungen große Probleme darstellen.
Das Vakuumaufdampfen von mittels eines Elektronenstrahls erschmolzenen Metallen war im wesentlichen auf den geradlinig
erfolgenden Beschichtungsvorgar.?: zwisehen einer Quelle des
ijeschichtungsmaterials und einem umlaufenden oder sich linear
bewegenden Trägerkörper beschränkt. Lie Hauptsächliche Scnwieriirkeit
bei der Beschichtung des Trägei'köroers, welcner sicn
drent, besteht in der Bildung von Fehlern in der Beschicntung,
beispielsweise von Ausscheidungen in den i.orngrenzen, wobei es sich um intermetallisch Verbindungen von Eisen und Aluminium
handeln kann, welcne die unerwünschte Eigenschaft hauen,
daß sie den uChmelzOunkx der Beschichtung herabsetzen und zusätzlich
die V.iderstanasfi-xisrkeit s-esenüber Oxydation an dem
büscnichteten 'Jrägerkörper vermindern. 3in Verfahren zur Vermeidung
solcner Ausscneidüngen zwischen den Lonu-reazen und
damit zur Vermeidung unerwünschter Erscheinungen läßt sich
der Uo-Patenxscnrift "<
b^6 661 entnehmen.
"Jureη die Erfindung soll die Aufgabe gelost werden, Legierunesscnichten
durcn Vakuumaufdampfen in solcher '.'.'eise auf
Trägerkörper aufbringen zu können, daß die Temperatur- und
Korrosionsbestindiciieit aer Trägerkärcer ernöiit wird und die
Bildung von Fehlern in der aufgebrachten Schicht, beispielsweise Ausscheidungen zwischen den Korngrenzen, vermieden wird.
Bei einem Verfahren zum Vakuumaufdampfen von Legierungsschichten auf Trägerkürrer, bei welchem dieser in eine Vakuumkammer
gebraeui -.vira, i:i v;elcher eine sicn bewegende Eampfwolke
des besc^ichtungsmateriales erzeugt wird, kann eine Lo-SUU-'
der gestellten Aufgabe erfindungsgemaß dadurch erreicht
weraen, daß zur Verhinderung von Ausscheidungen zwiscnen den
Korngrenzen- der Trägerkcrper mit dar Dampfwolke umgeben und
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darin mit einer Drehzahl von 1/6 Umdrehungen je Minute bis 15
Umdrehungen je Minute um seine Längsachse gedreht wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann auf Superlegierungen auf Nickelbasis und Kobaltbasis angewendet werden. Durch die
Erfindung werden Ausscheidungen zwischen den Korngrenzen und andere Fehler der Beschichtung, welche die Temperaturfestigkeit
und die Widerstandsfähigkeit gegen Oxydation vermindern wurden, verhindert.
Bei einer praktischen Ausführungsform wird ein Trägerkörper in eine Vakuumkammer gebracht und eine Quelle des Beschichtungsmaterials
wird in bestimmtem Abstand von dem Trägerkörper in der Vakuumkammer angeordnet. Durch Einsatz einen
Elektronenkanone wird eine Dampfwolke erzeugt, die zu dem Trägerkörper
wandert und die Ablagerung einer Beschichtung auf dem Trägerkörper bewirkt. Bei dem Trägerkörper oder Substrat,
welches beschichtet werden soll, handelt es sich um einen Gegenstand, auf welchen die Beschichtung allseitig aufgebracht
werden soll, weshalb der Trägerkörper während des Beschichtungsvorganges gedreht wird, um seine sämtlichen Oberflächen in die
Sichtlinie von der Beschichtungsmaterialquelle her zu bringen.
■ Erfindungsgemäß wurde herausgefunden, daß es beim Aufbringen
einer Beschichtung auf einen sich drehenden Trägerkörper von außerordentlicher Wichtigkeit ist, die Zeit,während
welcher der Trägerkörper der Dampfwolke ausgesetzt ist oder die Drehgeschwindigkeit genauestens zu steuern. Es konnte festgestellt
werden, daß eine kritische Drehgeschwindigkeit des Trägerkörpers bei 15 Umdrehungen je Minute oder 90 je Sekunde
bezüglich einer Winkeldrehung liegt, da bei jeder Geschwindigkeit oberhalb 15 Umdrehungen je Minute unerwünschte Ausscheidungen
zwischen den Korngrenzen entstehen. Die minimale Drehgeschwindigkeit bei der Beschichtung beträgt etwa 1° je Sekunde
Winkeldrehung, wobei eine zufriedenstellende Schicht erzeugt werden kann. Dies bedeutet eine Zeitdauer von 90 Sekunden für
eine Drehung von 90° , was etwa dem Teil der Drehung des Trä-
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gerkörners entspricht, auf welchem sich jeder Punkt der Trägerkörperoberfläche
der Quelle des Beschichtungsinaterials gegenüber befunden hat. Crfindungsgemäß wird also die Zeit, während
welcher der Trägerkörper der Dampfwolke ausgesetzt ist, auf eine Lauer zwischen 1,0 Sekunden fur die maximale kritische
Drehzahl und 1,5 Minuten für die minimale Drehzahl beschränkt. Kein Teil der Fläche des Trägerkörpers wird also der Dampfwolke
für eine Dauer außerhalb des genannten Zeitbereiches ausgesetzt . .
3in Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachfolgend
unter Bezugnahme auf die anliegende Zeichnung näher erläutert. Es stellen dar:
Figur 1 einen schematischen Querschnitt durch eine Vakuum-Aufdampfanlage zur Durchführung des
erfindungsgemäßen Verfahrens und
Figuren 2 bis 4 mikroskopische Aufnanmen zur Darstellung der Qualität der Beschichtung bei verschiedenen
Drehgeschwindigkeiten.
Gemäß Figur 1 weist die Vakuum-Aufdampfanlage eine Vakuumkammer
10 auf. Diese besitzt einen Auslaß 12, der an eine übliche Vakuumpumpe angeschlossen ist. Die in der Zeichnung
nicht dargestellte Vakuumpumpe ist so ausgelegt, daß sie eine rasche und kontinuierliche Evakuierung der Vakuumkammer 10
ermöglicht.
Innerhalb der Vakuumkammer 10 befindet sich ein Elektronenstrahl-Erzeugungssystem
14, welches die Aufgabe hat, einen Barren ein^s Einsatzmaterials oder eines Beschichtiuigsmaterials
16 zu verdampfen und auf diese Weise eine Dampfwolke des Beschichtungsmaterials
zu erzeugen, welche durch die gestrichelten Linien 17 angedeutet ist. Nahe dem Elektronenstrahl-Erzeugungssystem
14 sind gebräuchliche Magnet-Ablenk-Polschuhe 18 angeordnet, um den Elektronenstrahl auf den Barren 16 hinzulenken.
Letzterer ist verschiebbar durch die Bodenwandung der Vakuumkammer 10 geführt und findet mit seinem oberen Ende
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in einem ringförmigen, w&ssei gekühl tea Tiegel 20 Aufnahme.
Während des Betriebes wird der Barren 16 normalerweise kontinuierlich
nach aufwärts über eine hitzebeständige Vakuumdichtung 22 der Bodenwandung der Vakuumkammer 10 hindurch in den Tiegel
• 20 gefördert. Die Aufwärtsgeschwindigkeit des Barrens 16 wird über den Antrieb 24 η bestimmter Weise reguliert. Auf diese
Weise kann an der Oberseite des Barrens 16 eine konstante Höhe des Schmelzbades 28 aufrecht erhalten werden, so daß der
Elektronenstrahl nur auf die Schmelzbadoberfläche auftrifft.
Der Trägerkörper 26, welcher mit einer Beschichtung versehen werdnn soll, hat hier die Form einer Gasturbinenschaufel
oder einer Leitschaufel, welche zu ihrer Längsacnse unsymmetrisch ist und eine vordere Kante sowie eine ablaufende Kante und
dazwischenliegende Tragflügelflächen besitzt. Der Trägerkörper
26 befindet sich in bestimmtem Abstand ooerhalb des Schmelzbades und wird in der Vakuumkammer 10 mittels einer Halterung
und eines Antriebs 30 gehaltert und kann um die Längsachse 32
gedreht werden . Die Halterung und der Antrieb 30 gestatten
also den Trägerkörper 26 in Umdrehung zu versetzen und sobald die Dampfwolke innerhalb der Vakuumkammer 10 erzeugt ist, kann
durch Drehen des Trägerkörpers 26 vermittels des Antriebs 30 auf allen Seiten des Trägerkörpers 26 eine Beschichtung aufgebracht
werden. Die Notwendigkeit oder Zweckmässigkeit der Ablagerung einer Beschichtung auf allen Seiten eines Trägerkörpers
in Form einer Gasturbinenschaufel ergibt sich deutlich aus der Tatsache, daß zwar die stärkste Korrosion oder Oxydation an der
vorderen und hinteren Schaufelkante auftritt; , daß aber auch
die übrigen Flächen der Schaufel denselben korrodierenden und oxydierenden Gasen ausgesetzt sind.
Figur 2 zeigt die Wirkung eines Drehens des Trägerkörpers mit einer Geschwindigkeit von zwei Umdrehungen .je Minute,
wobei sich eine gute und in vollem Maße brauchbare Beschichtung ergab. Figur 3 zeigt eine Beschichtung, die bei einer Drehgeschwindigkeit
von 10 Umdrehungen je Minute aufgebracht ist und diese Beschichtung ist zwar nicht so gut wie diejenige,
welche bei einer Drehzahl von 2 Umdrehungen je Minute erzielt
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wird, jedoch erfüllt sie den angestrebten Zweck noch vollständig. Bei dem Versuch nach Figur 4 hingegen betrug die Drehgeschwindig
.eit 20 Umdrehungen je Minute und die dabei auftretenden
Fehler in der Beschichtung machen diese unbrauchbar. Die Versuche stimmen also mit den oben angegebenen Grenzen für
die Drehgeschwindigkeit überein. Die scnwarzen Bereiche in
den Abbildungen zeigen Fehler in der Beschichtung.
Wird auf einen Trägerkö'rper eine Bescnichtung aufgebracht,
wobei der Trägerkörper während des Aufdampfens gedreht wird,
so zeigt es sich, daß die Drehgeschwindigkeit außerordentlich großen Einfluß auf das Ergebnis hat. Tatsächlich zeigte sichi,
daß dann, wenn irgendeine Seite des Trägerkörpers der Dampfwolke
bei ganztägigem Umlauf für eine geringere Zeit als 0,1 Sekunde ausgesetzt war ( oder mit mehr als 15 Umdrehungen je
Minute umlief), sich Fehler, beispielsweise Ausscheidungen zwischen den Korngrenzen, in dem auf den Trägerkörper aufgebrachten
Belag bildeten. Im einzelnen entstehen dabei an den Korngrenzen der aufgebrachten Beschichtung Bereiche oder
Tasciien, welche einen hohen Aluminiumgehalt besitzen, der zu intermetallischen Eisen-Aluminium-Verbindungen f'ünrt. Diese
intermetallische Verbindung hat einen nachteiligen Einfluß auf die Schmelztemperatur und die Widerstandsfähigkeit gegen
Oxydation an dem beschichteten Trägerkörper. Die obere Zeitirrenze
des Aussetzens irgendeiner Trägerkörper-Oberfläche gegenüber der L'ampfwolke beträgt etwa 1,5 Minuten, was einer
minimalen Drehgeschwindigkeit von 1° je Sekunde oder 1/6 Umdrehungen
tie Minute entspricht. Diese Drehgeschwindigkeit ermöglicht
es, eine Beschichtung über die gesamte, zu beschichtende Oberfläche hinweg mit genügender Geschwindigkeit aufzubringen,
wobei sich eine gute Qualität der Beschichtung über die gesamte Oberfläche des Trägerkorpers hin einstellt. Wie
oben bereits festgestellt, wird eine Beschichtung hoher Qualität
bei einer Drehgeschwindigkeit von 2 Umdrehungen je Minute erzielt und vermutlich sind auch Beschichtungen, welche bei
Drehgeschwindigkeiten unterLaib 1/6 Umdrehungen je Minute
Hergestellt werden, noch brauchbar.
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Gemäß dem hier beschriebenen, bevorzugten Ausführungsbeispiel kann der Trägericörper 26 um seine Längsachse mittels
des Antriebs 30 kontinuierlich mit einer Drehzahl von 1/6 Umdrehungen je Minute bis 15 Umdrehungen je Minute oder mit
einer Winkelgesehwindigkeit von 1° je Sekunde bis höchstens 90° je Sekunde gedreht werden. Dadurch, daß die Drehzahl innerhalb
der angegebenen, kritischen Grenzen gehalten wird, kann die BMung intermetallischer Verbindungen oder Ausscheidungen
an den Korngrenzen im wesentlichen vermieden werden und ein dauerhafter Belag hoher Qualität wird in der gewünschten
chemischen Zusammensetzung auf dem Trägerkörper abgelagert. Eine Drehung des Trägerkörpers mit einer Geschwindigkeit oberhalb
90° je Sekunde bewirkt die zuvor erwähnten Fehlerbildungen. Es sei bemerkt, daß die herzustellenden Schichten vorzugsweise
verhältnismäßig dick sind und beispielsweise bis zu 0,127 mm betragen. Für die Erzielung solcher Dicken ist
eine verhältnismäßig große Behandlungszeit erforderlich.
Die niedrige Drehzahl an der unteren Grenze des angegebenen Bereiches ermöglicht ein rasches Ablagern der gewünschten
Beschichtung über die gesamte Oberfläche des Trägerkörpers oder der Turbinenschaufel hin,ohne daß Fehler aufgrund
von Ausscheidungen auftreten, wobei ferner eine bestimmte, gewünschte Verteilung der Schichtdicke erreicht werden kann, da
an der Vorderkante und der Hinterkante jeweils größere Schichtdicken erwünscht sind, "da hier auch größere Korrosionswirkungen
auftreten. Die Auswahl jeweils geeigneter Drehgeschwindigkeiten innerhalb des oben angegebenen Bereiches ermöglicht
eine Regulierung der jeweils einzuhaltenden Schichtdicke an den verschiedenen Teilen des Trägerkörpers oder beispielsweise
der Turbinenschaufel, da während des Drehens die Vorderkante und die Hinterkante sich offenbar stärker an die Dampfquelle
annähern als die dazwischenliegenden Flächen. Die gewählte Orientierung der Drehachse des Turbinenschaufel-Trägerkörpers
erweist sich hier als besonders vorteilhaft.
Außerordentlich gute Ergebnisse bezüglich der Vermeidung von Ausscheidungen zwischen den Korngrenzen wurden bei einem
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bevorzugten Ausführungsbeispiel erzielt, bei welchem die Drehzahl
des Trägerkörpers 26 im Bereich zwischen 3 Umdrehungen je Minute und 7 Umdrehungen je Minute gehalten wurde. In diesem
Bereich ergaben sich Beschichtungen, welche frei von Fehlern der oben genannten Art waren und eine außerordentlich genaue
chemische Zusammensetzung besaßen. Das Korngefüge und die Haftung am Trägerkörper waren ausgezeichnet.
Für die Ausübung des erfindungsgemäßen Verfahrens eignen sich zwei Arten von Legierungswerkstoffen für die Beschichtung
besonders gut. Es handelt sich um die sogenannten FeCrAlY-Legierungen mit einer Zusammensetzung von im wesentlichen 20
bis 50 Gewichtsprozenten Chrom, 10-20 Gewichtsprozenten Aluminium,
0,3 bis 2,0 Gewichtsprozenten aus der Gruppe von Elementen,
welche Yttrium und Seltenerden-Metalle enthalten, Rest Eisen. Weiter eignen sich ausgezeichnet die sogenannten CoCrAlY-Legierungen,
welche im wesentlichen 15-40 Gewichtsprozent Chrom, 10-20 Gewichtsprozent Aluminium, 0,1 bis 1,0 Gewichtsprozent
eines Stoffes aus der Gruppe, welche Yttrium und die Seltenerden-Metalle enthält, sowie den Rest Kobalt enthülsen.
Bei der hier beispielsweise beschriebenen und gezeigten
Vakuum-Aufdampfanlage ist nur ein einziger Trägerkörper dargestellt. Es versteht sich aber, daß auch menr als ein Trägerkörper
gleichzeitig beschichtet werden kann. Um in einem solchen Falle eine Ungleichförmigkeit der Beschichtung zwischen
den einzelnen Trägerkörpern aus einer Vielzahl solcher Trägerkörper zu vermeiden, sind die Trägerkörper normalerweise
auf einer Ebene gleicher Dampfdichte oder annähernd auf einem Bogen angeordnet, welcher einen Bereich konstante!1 Dampfkonzentration
beschreibt.Die wenigen Teile, welche näher an dem Lot durch den Mittelpunkt des Schmelzbades gelegen sind,
haben etwas größere Entfernung von der Schmelzbadoberfläche als diejenigen Teile, die im Winkel zu dem genannten Lot gelegen
sind. Sowonl bei Beschichtung eines einzelnen Teiles als auch bei Beschichtung einer Vielzahl von Teilen wird jedoch
darauf geachtet, daß jeder Trägerkörper so nah wie mög-
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lieh an der Scnmelzbadoberflacl'.e gelegen ist, um die maximale
Wirksamkeit der Beschichtung zu erhalten, jedocn von der
Schmelzbadoberfläche noch genügenden Abstand hat, um eine Verunreinigung der Beshichtung durch Spritzer aus dem Schmelzbad
zu vermeiden. Die Höhe der Trägerkörper schwankt zwischen den einzelnen Anlagen, doch beträgt sie bei einem Schmelzbaddurchmesser
von etwa 5»8 cm und einer Ablagerungsgeschwindigkeit von etwa 7,62'10~3 mm je Minute für eine PeCrAlY-Legierung
als Beschichtungsmaterial im Mittel zweckmäßig etwa
25,4 cm. Wie bereits oben angedeutet, wird unter diesen Umständen bei Trägerkörpern in Form von Turbinenschaufeln an der
vorderen und hinteren Kante bereits eine dickere Beschichtung erreicht.
25,4 cm. Wie bereits oben angedeutet, wird unter diesen Umständen bei Trägerkörpern in Form von Turbinenschaufeln an der
vorderen und hinteren Kante bereits eine dickere Beschichtung erreicht.
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Claims (4)
- Pa tentansprüohe.Verfariren zum Vakuumaui'damOfen von Legierungsschichten auf Trägerkörper, bei welchem dieser in eine Vakuumkammer gebracht wird, in welcher eine sich bewegende Dampfwolke des Beschichtungsmaterials erzeugt wird, dadurch gekennzeicnnet, daß zur Vermeidung von Ausscheidungen zwischen den Korngrenzen der Trägerkörper mit der Barapfwolke umgeben und darin mit einer Drehzahl von 1/6 bis 15 Umdrehungen «je Minute um seine Längsachse gedreht wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die sich bewegende Dampfwolke des .Beschichtungsmaterials durch Verdampfung mittels !elektronenstrahl erzeugt wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die maximale Drehzahl auf 6 Umdrehungen je Minute beschränkt wird.
- 4. Verfahren nach einem der Ansprücne 1 bis 3 zur Ablagerung einer oxydations- und korrosionsbeständigen Legierungsbeschichtung auf einem TrägerkörOer aus einer Hocntemperaturlegierung auf Nickelbasis oder Lobaltbasis, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb der Vakuumkammer in einen als Quelle für den Dampf des Beschichtungsmaterials dienenden Tiegels eine Legierung auf Eisenbasis eingebracht wird, welche etwa 20 Gewichtsprozent bis 50 Gewichtsprozent Chrom, 10 Gewichtsprozent bis 20 Gewichtsprozent Aluminium und 0,03 Gewichtsprozent bis 2 Gewichtscrozent Yttrium enthält.- 11 209836/1095
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11633671A | 1971-02-18 | 1971-02-18 |
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Publication Number | Publication Date |
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DE2207483A1 true DE2207483A1 (de) | 1972-08-31 |
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ID=22366577
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19514836A1 (de) * | 1995-04-21 | 1996-10-24 | Fraunhofer Ges Forschung | Gleitelement mit konkaver Krümmung und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE19514835C1 (de) * | 1995-04-21 | 1997-01-23 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung gleitflächenseitig konkav gekrümmter Gleitelemente |
-
1971
- 1971-10-04 CA CA124,393A patent/CA956187A/en not_active Expired
- 1971-10-25 FR FR7139639A patent/FR2125259A1/fr not_active Withdrawn
- 1971-10-29 AU AU35134/71A patent/AU3513471A/en not_active Expired
-
1972
- 1972-02-01 IT IT20063/72A patent/IT947180B/it active
- 1972-02-17 DE DE19722207483 patent/DE2207483A1/de active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE19514836A1 (de) * | 1995-04-21 | 1996-10-24 | Fraunhofer Ges Forschung | Gleitelement mit konkaver Krümmung und Verfahren zu seiner Herstellung |
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DE19514836C2 (de) * | 1995-04-21 | 2000-06-08 | Fraunhofer Ges Forschung | Lagerschale |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT947180B (it) | 1973-05-21 |
AU3513471A (en) | 1973-05-03 |
FR2125259A1 (en) | 1972-09-29 |
CA956187A (en) | 1974-10-15 |
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