DE2045332B2

DE2045332B2 - Verfahren zur herstellung von nicht magnetischen, federnden mangannickel-legierungen

Info

Publication number: DE2045332B2
Application number: DE19702045332
Authority: DE
Inventors: Hakaru; Sawaya Shohachi; Kikuchi Michio; Sendai Masumoto (Japan)
Original assignee: The Foundation, The Research Institute Of Electric And Magnetic Alloys, Sendai City (Japan)
Priority date: 1969-09-13
Filing date: 1970-09-14
Publication date: 1973-03-01
Also published as: FR2061344A5; DE2045332A1; CH564607A5; US3725053A; GB1330148A

Description

mehreren der Elemente aus der _rr

Chrom. 0 bis 30% Eisen, Molybdän, Wolfram. Indium und oder Titan. 0 bis 20% Kobalt, Vanadium, Gold. Silber. Tantal, Zirkonium, Palladium, Cadmium. Germanium, Selen, Wismut, Samarium. Niob. Antimon. Aluminium, Silicium, Zinn. Tellur und/oder Gadolinium und/oder 0 bis 10% Zink. Berryllium und/oder Bor.

insbesondere wird die Herstellung einer Legierung angestrebt, dk zur Herstellung von billigen Federlesen neemnel ist, welche eine konstante Federungskraft der Elastizität besitzen, die von den Schwankungen ü.:r Raumtemperatur unabhängig ist.

Federteile, deren Elastizität im wesentlichen von den Schwankungen der Umgebungstemperatur unabhängig ist. sind bis jetzt aus sogenannten Elinvar-Legferungen (etwa 37,5% Nickel, etwa 12% Chrom. etwa 50.5% Eisen) und Coelinvar-Legierungen (etwa 58% Kobalt, etwa 10% Chrom, etwa 32% Eisen) hergestellt worden. Diese Legierungen sind mit den Nachteilen behaftet, daß sie auf Grund des großen Gehalts von Nickel oder Kobalt teuer sind und daß sic ferromagnetisch und einer Magnetisierung unterworfen sind.

Aus der schweizerischen Patentschrift 473 22l· sind Legierungen bekannt, die aus 60 bis 95% Mangan und zum Rest aus Nickel, Kupfer und oder Chrom bestehen. Bei den daraus bekannten Legierungen liegi der Wert für den Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls der Legierung im vergüteten Zustand in einem Bereich von mehr als +350· 10"⁵ und in einem 30%igen kaltbearbeiteten Zustand in einem Bereich von mehr als +45 · 10 ⁵. Dic^e Angaben bezichen sich auf etwa Raumtemperatur, z. B. 20 bis 50 C. Dagegen wird gemäß der Erfindung ein kleiner und negativer Temperaturkoeffizient von mindestens weniger als +20 · 10 ⁵ bis -20 · 10 \ vorzugsweise + 5 · 10 ⁵ bis -5 · 10 \ angestreb;.

Auf Grund dieses unterschiedlichen Temperaturkoeffizienten der bekannten Legierungen sind diese Legierungen auch lediglich zur Herstellung von Geräten zum Messen, Kontrollieren und Regeln geeignet. Für die gemäß der Erlindung angestrebten /icle, nämlich Federteile für Uhren u. dgl. herzustellen, sind diese bekannten Legierungen somit nicht geeignet. Ähnliche Legierungen werden in »Zeitschrift für Metallkunde«, Bd. 45 (1954), S. 639 bis 642. beschrieben, die aber gleichfalls Pur den animeldungsgcmäßcn Zweck nicht geeignet sind.

Zur Behebung dieser Nachteile der bekannten Legierungen winde eine Reihe von Versuchen angestellt, mit dem Ziel, nichtmagnetische ledernde Legierungen auf Mangan-Nickel-Basis herzustellen, welche einen sehr geringen Tcmpcraturkocffizienicn des Young-Moduls besitzen.

Es wurde nun gefunden, daß die Ziele dieser Erfindung dadurch erreicht werden können, daß man den aus der Legierung hergestellten Formkörper bei einer Temperatur von mehr als 6(XT C, jedoch innerhalb seines Schmelzpunktes lösungsglüht und von

dieser Temperatur mit einer Abkühlunüsaeschwindiukeit von weniger als Γ C see abkühlt.

Nach einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens der Erfindung wird 5 Minuten bis 500 Stunden lang homogenisiert.

Weiterhin wird nach einer bevorzugten AusRihrungsform der Erfindung vorgesehen. da"ß der Körper nach der verzögerten Abkühlung mit einem Verformungsgrad von mehr als 1 % kaitverformt wird.

Die erfindungsgemäß hergestellte Legierung ist weniger teuer als die bekannte Elinvar- und Coelinvar-Legierungen. Ferner beheben die nichtmagnetischen Eigenschaften dieser Legierung die oben beschriebenen Nachteile der herkömmlichen Elinvar- und Coelinvar-Legierungen.

Die Zusammensetzung der erfindungsgernäß hergestellten Legierung ist auf die obengenannten Bereiche eingeschränkt, weil Zusammensetzungen außerhalb der obigen Bereiche keinen Elastizitätsmodul mit einem genügend geringen Tempera! urkoeffizienten _;o ergeben.

Her Temperaturkoeffizient des Elastizitätsmoduls eier ertindungsgemäß hergestellten Legierung kann mittels der folgenden Wärmebehandlungen auf den gevsünschten Wert eingestellt werden.

Verfahrensweise (A)

Der aus der Legierung hergestellte Formkörper l· .·! ,111 auf eine Temperatur von mehr als 600 C. !■•i'iich unterhalb seines Schmelzpunktes mindtstens τ,ο ! '-!inute lang (z.B. 5 Minuten bis SOOStundcn) !■isungsgeglühl und danach mit einer Geschwindigkeit von weniger als I C see abgekühlt werden.

Verfahren (B)

Nach der verzögerten Abkühlung gemäß Verfah- !■·..·. (A) kann der Formkörper aus der Legierung mit einem Verformungsgrad von 1% oder mehr kaltvcrl'minl werden. Unter dem Kaltverformungsgrad ist die prozentuale Verformung zu verstehen, welche durch das Kaltverformen bewirkt wird, und /war ausgedrückt in den Querschnittsflächen des Körpers vor und nach dem Kaltverformen.

Verfahren (C)

45 n jC» au

Nach dem verzögerten Abkühlen gemäß Verfahren (A) kann die Legierung auf eine Temperatur von mehr als 200 C. jedoch unterhalb ihres Schmelzpunktes mindestens I Minute lang, vorzugsweise It) Minuten bis 50Stunden lang, angelassen und danach mit einer Geschwindigkeit von mehr als I C/sec. vorzugsweise 10 C./sec bis 500 C see. abgeschreckt werden.

Verfahren (D)

Nach dem Abschrecken gemäß Verfahren (C) kann die Legierung mit einem Verformungsgrad von 1% oder mehr, definiert wie in Verfahren (B), kallvcrforml werdet:.

Verfahren (B'l '"

Nach dem Ka!t\e; formen gemäß Verfahren (Bl kann die Legierung auf eine Temperatur oberhalb von 100 C. jedoch unterhalb ihres Schmelzpunktes mindeslens I Minute lang, vorzugsweise 5 Minuten <>_: bis 500 Stunden lang, angelassen und danach mil einer Geschwindigkeit von weniger als I C see abgekühlt werden.

Verfahren (C'!

Nach dem Abschrecken gemäß Verfah«n jC» U die Legierung auf eine Temperatur von ^hr au

jedoch unterhalb ihres ^«f^^A^ 1 Minute lang, vorzugsweise D Minuten _dii,_{k it}

den lang, angelassen und mit e.ner ^.h^nd, von weniger als 1 'C/sec abgekühlt werden Verfahren'.D ι

Nach dem Kaltverformen gemäß ^fW ^ kann die Legierung auf eine TemperaU, ·■. ^ 100 C. jedoch unterhalb ihres Schme.^ ^- ^ destensl Minute lang, vorzugsweise > N >i.uten 500Stunder, lang, angelassen und -an.^ ■_ ^.^ Geschwindigkeit von weniger al* ι <- —- - werden. . ,,.,.. ι ,->,).--

Die aus den erfindungsgemaß ^bei'^aiu"-'";.';, :_lor rungen bestehenden Gegenstände könne· ... <■■-^ -^ Weise hergestellt werden: Wenn in ue: ,-;■=■ ; ■ Legieruntt der gesamte Gehalt von N '^-i.t.l^.;^' oder Eisen 10% oder mehr der ^⁰^;"'^'^¹,, ■;".; zusammensetzung ausmacht, dann »cr^" ■■ ^;' ■ '', Chrom und/oder Eisen zu Beginn in einti . i zusammengeschmolzen. Wenn andereren·« ö,. υ· samtuel.aU des Nickels. Chrom=, und »de. -J-wenige als 10% der Gesamtle^eriings/n^,,...u. setzuV.- ausmacht, dann wird /u Begun. -.^ <'-Mangan in einem Ofen geschmoi/en. /.u schmolzenen Metall werden dann die ^l!» Elemente der Lenierungen gegeben. Die i^» Leeierung wird gründlich durchbeueyi. his mc noim gen wird. Die geschmolzene Legierung «im sodann in eine 1-orm begossen, um einen Barren ;i. h, du . welcher dann bei Raumtemperatur oder bei Hoiuui Temperatur, jedoch unterhalb seines Schmelzpunkt. ueschmicdct. gewalzt oder gehämmert wird. Aul diese Weise wird ein Körper mit der gewünschten Oesuii gebildet Der so erhaltene Formkörper wird nieiaui nach einem der oben beschriebenen Verfahren warmebehandelt, um ein gewünschtes Fcdcrlcil zu erhalten, welches im wesentlichen einen konstanten Elastizitätsmodul besitzt, der von Schwankungen der Umgebungstemperatur unabhängig ist. Das oben besclnicbcne Kaltverformen gemäß Verfahren (B) kann naturgemäß auch dazu verwendet werden, um den Biiiien in die gewünschte Form zu bringen.

Die Erfindung wird an Hand der Beispiele naher erläutert.

Beispiel 1

Die Bestandteile von verschiedenen Proben (Gewicht jeder Probe etwa 500 g) von binären Mangan-Nickcl-Legierungen aus 55 bis 100 Gewichtsprozent Mangan und 0 bis 100 Gewichtsprozent Nickel wurden

in Ahiminiumoxidticgeln geschmolzen. Letztere waren in einem Hochfrequenzinduktionsofen oder in einem elektrischen Widerstandsofen angeordnet. Durch diese winde Argongas geleitet. Die geschmolzenen Beständteile <■ ι irden gründlich durchmischt und in Eiscnformen gegossen, um zylindrische Barren mit einem Durchmesser von etwa 10 mm hcrzusicücn.

Die so erhaltenen Barren wu-den I Stunde bei 950 C lösungsgeglüht, mit einer Geschwindigkeit von 100 Ch abgekühlt und bei Raumtemperatur zu runden Stäben mit einem Durchmesser von etwa 2 mm gehämmert Das Vcrformungsvei hällnis betrug 96%, d. h„ die QuerschniUsIläche der Barren wurde um

<r

96% verringert Die runden Stäbe wurden zu 11 cm langen Mustern geschnitten, welche zur Messung der Wirkungen des obengenannten Kalt verformens gemäß des Verfahrens (B) eingesetzt wurden.

Einige der etwa 11 cm langen Muster mil einem Durchmesser von etwa 2 mm wurden 1 Stunde bei 95O°C lösungsgeglüht.

Danach wurden die Proben in zwei Gruppen aufgeteilt. Die Muster der ersten Gruppe wurden mit einer Geschwindigkeit von I00'C/h abgekühlt (Verfahren A). Die Muster der zweiten Gruppe wurden gemäß dem Verfahren (C) mit Wasser abgeschreckt.

Einige der Muster der ersten und der zweiten Gruppe wurden bei verschiedenen Temperaturen unterhalb 950⁰C 1 Stunde lang angelassen und mit einer Geschwindigkeit von 100^uC/h abgekühlt, so daß Muster zur Messung der Wirkungen der vorgenannten Anlaßbehandlung gernäß den Verfahren (B') und (C) erhalten wurden.

Es wurde der Youngsche Modul dieser Muster bestimmt, indem deren Resonanzfrequenz bestimmt wurde. Letzteres geschah mit einem sensitiven elektrostatischen Kondensator. Aus der so gemessenen Resonanzfrequenz wurde der Wert fürden Youngschcn Modul errechnet.

Unter Verwendung eines linearen Präzisions-Dilatometers des vertikalen Typs wurde der Koeffizient der linearen Ausdehnung α der Muster in Nähe der Raumtemperatur bestimmt.

Die Fig. 1 ist ein Glcichgewichtsdiagramm de Mn-Ni-Legierung, das auf dem Hansen-Gleichge wichtsdiagramm von binären Legierungen basiert.

Die Fig. 2A und 2B zeigen physikalische Eigen schäften der Mn-Ni-Legierungcn mit verschicdenei Zusammensetzungen, und zwar im lösungsgeglühlei und verzögert abgekühlten Zustand (A), im kalt verformten Zustand (B) und im angelassenen Zu stand (B₁' bis B4). Die dargestellten Eigenschaftei schließen die Dichte, den Youngschcn Modul, dii Vickershärte bei 20"C und den linearen Ausdehniings koeffizienten sowie den mittleren Temperaturkoefli zienten des Youngschen Moduls zwischen 0 um 40 C ein.

In ähnlicher Weise zeigen die Fig. 3A und 31 Eigenschaften der Mn-Ni-Legierungen mit verschie denen Zusammensetzungen, und zwar im losungs geglühten und verzögert abgekühlten Zustand (A im mit Wasser abgeschreckten Zustand (C) und in angelassenen Zustand (C₁' bis Q). Die Fig. 3/ und 3 B zeigen ähnliche physikalische Eigenschaftei wie die F i g. 2A und 2B, mit der Ausnahme, daß di ermeren nicht die Dichte und den linearen Aus dehnungskoeffizienten zeigen.

Die Tabelle 1 zeigt typische Werte der physikalischei Eigenschaften mit Einschluß der Vickershärte. de binären Legierungen, deren Zusammensetzung in dei Bereich anmeldungsgemäß zu behandelnder Legierungen fallt.

Tabelle 1
Eigenschaften der Mangan-Nickel-Legierune

Zusammensetzung der Lee'¹¹¹¹·¹"	-	Youngschcr Modul	Temperaturkoeffizient	Torsionsmodu	10,80 · 10⁵	-17.50· 10-⁵	4.27 - IO⁵
	Ni		des Youngschcn		9.25	-ίο sn	T ΠΛ
Mn	<%)	(kp cm². 20 C)	Moduls c	(kp ari\ 20 C)	—		" ^J*
(%)		(0 bis 40 C)	(A) nach einstündigem Lösungsglühen bei 950°C, vergütet durc	8,95	etwa 0,00	3,50
		12,21	9,80	+ 7,53	3.63
87,79	15,22	10,00	etwa 0.00	3,68
84.78	15,42	—
84,58	16,45	12,65	-14,50	3,81
83,55	22,35	—
77,65	22,51	—
77,49	24,61	—
75,39	25,28	—
74,72	19,41	—		_
80,59	21,61	—
78,39	21,96	—
78,04	12,21	—		_
87,79	15,22	—
84,78	25,28	—
74,72	15,22	—
84,78	16,95	—
83,05	17,31
8Z69	18,30
81,70	24,01
75,99	25,28
74,72	21.31
78.69

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 his 40 C)

bkühlen mit 100 C

Vickershärte

(20 Ci

-17,55 · 1
-10,58

etwa 0,00

+ 7,50

etwa 0,00

-14.40

I 1

790
30

116
110
112

130

Icr	I	/usammcnseiziiiij.' der l.cgicrunt:	Ni ι "„ι	ι Yoimpscliei Modul
;e-	Mn ("ZnI	(kpW. 20 Cl
:n-
CIl en
!it		(A) nach cmstündigem Lösun
'll-
cn	84,78	15,22
iie	79,70	20,30
i!S- ffi-	78,69	21.31
nd	87,79	12,21
5 11	84.78	15,22
¹ IJ ic-	82,69	17,31
HS-	81,79	18,21
\),	81.70	18.30
im I Λ	78.69	21,31
' /\ en	77,65	22.35
iie	81,90	18.10
US-	78,38	21.62
	77,59	22.41
ien Icr	74.72	25,28
!en
ie-

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient

es Youngschcn

Moduls c

(0 his 40 Cl Torsionsmodul
(kp/tm². 20 C)

TcinperalurkoefRzicnt
des Torsionsmoduls

(D bis 40 Cl

Vickershärte

CO C)

rtündiBcm Lösungsglühen bei 950'C vergütet durch Abkühlen mit 100"C

Mü-m Abkühlen 1 Stunde auf 950°C wiedererhitzt und mit Wass O Nach dem Lösungsglühen und verzogenem AttuMe^

8,61 · 10-'
8.80
8.95

etwa 0.00· 10-

+ 16,04 etwa 0,00

3,08	■ iCr
3.	,11
3.	18

eiw.« 0,00

+ 16,00
etwa 0,00

15(1 153

,<,, N.C den, W._Mer,_te*ec_ken. anösen I Stunde bei «TC und _rt 100'Ch _abg«_kähl,

8.55

-6,00 3,12

-6,30

Fortsetzung

Zusammensetzung
der Legierung

Mn

Ni
(%l

Youngscher Modul (kp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Yiiungschen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul
(kp/cnr. 20 C)

10

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickel hiin

(C) Nach dem Wasserabschrecken angelassen, 1 Stunde bei 800"C und mit l()0"C/h abgekühlt

8,40

8,60

8,90

12,10

0,00

+11 ,(K¹I

etwa 0,00

-19,50

3,05
3.07
3,14
3,26

0,(K)

+ 10,85

etwa 0,00

-19,56

(B) Nach dem Lösungsglühen und verzögertem Abkühlen.mit einem Verformungsverhälinis von 96% kaltverfo

11,90· 10,70 10,60

10,65

1 2,90 13,25

-17,00- 10"⁵

3,87 etwa 0,00

+ 15,80

etwa 0,00 -7,50

4,63 ■ 10⁵
4.16
3,98

3,71

3,75
3,79

-17,20· 1

- 3,90

etwa 0,00

+ 15,40

etwa 0,00
-7,56

(B) Nach dem Kaltverformen, 1 Stunde bei 2(K)' C angelassen und mit lCKTC/h abgekühlt

	-!7.00	4,61	-17,25	28
	-3,68	4,15	-4,00	26
	-7,50	3,78	-7,81	24
10,80
9,24
12,64

(B') Nach dem Kaltbearbeiten, !Stunde bei 400 C angelassen und mit 100°C/h abeekühlt

9,60

9,31

9,30

12,01

12,80

-19,00 etwa 0,00

+ 10,50

+ 19,50 etwa 0,00

-15,52

4,04
3,95
3,84
3,76
3,79
3,81

-19,30
etwa 0,00

+ 10,35

+ 19,35
etwa 0,00

+ 15,25

(B') Nach dem Kaltverformen, 1 Stunde bei 600°C angelassen und mit 100°C/h abgekühlt

	-19,00	4,11	-19,30	53
	-16,00	3,71	-16,32	26
	-2,50	3.67	1 -in
9,90
9,70
10,00

Zusammensetzung
der Legierung

Ni
("•»I

Youngschci Modul lkpcnr. 20 O

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40 C) Torsionsmodul
Ikp/cnr. 20 C)

12

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

bis 40 C)

,Β') N,ch dem Kaltverformen, angelassen I Stunde be, S(K) C und mit KX)-Qh abgekühlt

10,80
0.24
9.03
».82
8,80
9.30
9.80

-19,50

-15,00

- 7.50

etwa 0.00

+15,00 etwa 0,00

-16.50 4,28
3,92
3.74
3.70
3,67
3,65
3,64

-19,53
-15,22
-7,55
etwa 0,00
+ 14.85
etwa 0,00
-16,30

Vickershärte

(20 C",

440

335

250

230

215

150

j- η · ι m. 7wisehen dem Youngschen Modul und der Verformungsgeschwindigkeit bei Die Fig. 4 zeigt d«e Beziehung wischen dem b ^ ^^ ., ^ Temperaturkoeffizienten des

drei verschiedenen binaren Legierungen oer cim_u t^ _WaApnp AhWühlunasaeschwindiiikeiten. Youngschen Moduls der Legierungen der F . g. 4 Iu.

Tabelle

Beziehung zwischen dem mutieren ^Tc des Youngschen Moduls e, 0 bis 40 C. und der

Zusammensetzung	Ni I " Ii I
der I cgicrung	15.22
Mn	20.30
84.78	25.28
79.70
74,72

Abkühlung-ig ngsgeschwindigkcit nach Istündigem Lösungsglühen bei 95(1 (.'

(mit Wasser

abgeschreckt I

|7O C see

-40.05- 10 "⁵

+ 139.40

-38.00

4 I see imii Luft abgeschreckt)]

__ 29.00· 1(T⁵ + 132.00 -22.15 Ch

-14.70· 10^
+122.00
-16.50

crfindungsgemäß
C" Ii

-10.50· 10"⁵
+ 119,50
-14.50

(. h 9.50· 10 +116.20

-14.00

•hen dem

•hen

Die Fig. 5 zeigt die ^^"chcn Moduls TemperaturkoeffizieiriendesYou gscnci

vier verschiedenen binaren Lct'-^ru"t^c' Absch'reckungslemperatur

Die F i g- 6 zeigt die Wem= ur dU₁^ Modul der binären Legierungen nci ν Tcmperaturen im Zustand1(AK m ^J digem Erhitzen auf 9M) 1 · ^wurde-

Die Tabelle 3 zeigt den Temperaturkoef'fizicnten des von Youngschen Moduls der Legierungen de, F i g. ^ ^ ^ _{er aus den Werten des} Youngschen Moduls m _der pj_g„_r ermittelt wurde. Die Tabelle 3 zeigt nur diejenigen Temperaturkoeffizienten, die in einen Be- ^ _{zwlschen 20} ■ ,0"' bis +20 ■ 10 fallen, zusammen mit Temperaturbereichen, worm die Temperaturkoeffizienten gültig sind.

Tabelle 3

Mittlerer _TempOT

l,rkoeffiri^

Zusammensetzung der Legierung

84,78
79,70
77,65

1*5,22

20.30

22,35

Temp eraturkoeffizient des Youngschen Moduls e (· 10"⁵) (Temperaturbereich)

0,0 (75 bis HO⁰C)

0,0 (-60 bis -50^cC)

0,0 (50 bis 150°C) + 7.5
(210 bis 270⁰C)

0,0
(125 bis 16O⁰C)

-5,0
(160 bis 170° C)

-2,0
(210 bis 25(TC)

-5,0
(220 bis 250⁰C)

Fortsetzung

Zusammensetzung der Legierung

Mn

74,72
69,64
64,70

Ni
1%)

25,28
30,36
35,30

Tcmperaturkoeffiz.em des Youngschen Moduls , ,- 10 '»,Ten.pera.urbereich,

-2.50
(-100 bis 0 C)

0,0
(-125 bis -50^cC)

0,0
(-150 bis -25C)

Die Fig. 7A bis 7G zeigen die Auswirkungen der Temperatur für die Anlaßbehandlung (B') nach dem Kaltverformen (B) auf den mittleren Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls e und die Vickershärte Hv für verschiedene binäre Legierungen. Die Legierungen der Figuren wurden mit einem Verformungsverhältnis von 96% einem Kaltverformen unterworfen und sodann 1 Stunde bei der angegebenen Temperatur angelassen und mit einer Geschwindigkeit von 100' C/h abgekühlt.

Die Fig. 8A bis 8G zeigen die Auswirkungen der Anlaßtemperatur (C) nach dem Wasserabschrekken (C) auf den mittleren Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls e und die Vickershärle Hv für verschiedene binäre Legierungen. Die Legierungen wurden 1 Stunde auf 950⁰C lösungsgeglüht, mit Wasser abgeschreckt und sodann bei den angegebenen Temperaturen angelassen. Danach wurden sie mit einer Geschwindigkeit von 100^r C/h abgekühlt.

I η den F i g. 7 A bis 7 G und 8 A bis 8 G beziehen sich die mittleren Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls e auf die Werte zwischen 0 und 40⁰C. Die Vickershärten sind die Werte bei Raumtemperatur.

Die Fig. 9A zeigt die Werte des Youngschen Moduls von drei verschiedenen binären Legierungen im auf (A) folgenden kaltverformten Zustand (B) bei einem Verformungsverhältnis von 96%. (A) bestand aus einstündigem Lösungsglühen der Legierung bei 950¹C und Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 100°C/h. Die Fig. 9B bis 9E zeigen die Werte des Youngschen Moduls der gleichen Legierungen im angelassenen Zustand (B'), nachfolgend der letztgenannten Kaltverformung (B). Die Legierungen wurden nämlich 1 Stunde lang bei den angegebenen Temperaturen angelassen und sodann mit einei Geschwindigkeit von 100⁼C/h abgekühlt.

Die F i g. 1OA bis IOC zeigen die Werte des Youngschen Moduls von zwei verschiedenen binären Legierungen bei verschiedenen Temperaturen. Die Fi g. 1OA bis IOC beziehen sich auf drei verschiedene zuständige Legierungen, nämlich im mit Wasser abgeschreckten Zustand (C) nach (A), bestehend aus Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 100 C/h nach Beendigung des einstündigen Lösungsglühens bei 950 C. im angelassenen Zustand (C) durch einstündiges Wiedererhitzen der Legierungen des Zustands (C) auf 400 C und Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 100 C/h und im angelassenen Zustand (C) durch einstündiges Wiedererhitzen der Legierungen des Zustands (C) auf 800 C und Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 100 C/h.

0.0
(190 bis 200 C)

- 3.5
(160 bis 170 C)

-15/.
(25 bis 75 C)

Wie aus den Fig. 2A und 2B ersichtlich wird, besitzen die binären Ivlangan-Nickel-Legierungen mit 55 bis 100 Gewichtsprozent Mangan und 0 bis 45 Gewichtsprozent Nickel Tempcraiurkoeflkienten des Youngschep Moduls t% die sich von relativ großen Negativ werten bis zu verhältnismäßig großen positiven Werten eistrecken, was von der Zusammensetzung der Legierungen im lösungsgeglühten und verzögert abgekühlten "" Zustand (A). im kaltverformten Zustand (B), mit einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Vergüten und im angelassenen Zustand (B) nach dem Kaltverformen abhängt. Demgemäß haben diejenigen Mn-Ni-Legierungen, deren Temperaturkoeffizient des Youngschen Moduls e in einen engen Bereich fällt, der die Null-Linie zwischen einem Gebiet mit negativen Werten und einem Gebiet mit positiven Werten durchkreuzt, die sogenannte EünvareigiMschaften oder eine temperaturunabhängige Elastizität.

Die F i g. 2A und 2 B zeigen gleichfalls, daß sowohl der Youngsche Modul c als auch der Torsionsmodul von solchen binären Legierungen in Abhängigkeit von der ausgeübten Wärmebehandlung erheblich schwanken.

Die Fig. 3A und 3B zeigen, daß das Wasserabschrecken (C) und das Anlassen (C) nach dem Wasserabschrecken gleichfalls eine erheblich breite Variierung der physikalischen Eigenschaften der Mangan-Nickel-Legierungen aus 55 bis 100 Gewichtsprozent Mangan und 0 bis 45 Gewichtsprozent Nickel bewirken. Diese physikalischen Eigenschaften schließen den Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls e, den Youngschen Modul E per se und die Vickershärte Hv ein. Diese Variierung schließt auch die sogenannten Elinvareigenschaften über einen weiten Bereich der Zusammensetzung der binären Legierungen ein.

Im Falle der Fig. 2A und 2B betrug das Verformungsverhältnis beim Kaltverformen 96%. Die F i g. 4 zeigt die Auswirkungen von verschiedenen Verformungsverhältnissen oder von verschiedenen Kaltbearbeilungsgraden nif den Tcmpcralurkoeflizienten des Youngschen Moduls c bei drei verschiedenen binären Legierungen. Wie die Figur zeigt, kann der Tcmperaturkocfhzienl des Youngschen Moduls der Legierung durch die Kaltverformung, selbst bei einer geringen Kaltverformung, mit einem Verformimgsverhällnis von nur 1% verbessert werden.

Die Wärmebehandlungen der Fig. 3A und 3B wurden dadurch durchgeführt, daß nach einstündigem Lösungsglühen bei 950 C mit einer Geschwindigkeit

von 100 Ch abgekühlt wurde, wobei das Abkühlen unter Verwendung von Wasser geschah. Die Tabelle 2 und die F i g. 5 zeigen, wie der Temperaturkoeffizient des Youngschen Moduls e duich die Variierung der Abkühlungsgeschwindigkeit und der Abschreckungslemperatur beeinflußt wird. Aus Tabelle 2 und F i g. 5 wird ersichtlich, daß der Temperaturkoeffizient e von der Abkühlungsgeschwindigkeit und der AbschrekkLingstemperatur erheblich beeinflußt wird.

Da die physikalischen Eigenschaften der Legierun- jo jen der Erfindung von dem Bearbeitungsverhältnis ,!er Kaltverformung, der Abschreckungstemperatur j:id der Abkühlungsgeschwindigkeit erheblich beeinjnißt werden, kann sich der Verlauf der Kurven der ; ι g. 2 A und 2 B sowie der F i g. 3 A und 3 B erheblich lidern. wenn diese Größen verändert werden.

Beispiel 2

Die Bestandteile von verschiedenen Proben (jeweils si-ii einem (icuicht von 500g) von ternären Mangani. hrom-Nickel-Legierungen mit 40Gewichtsprozent ;:-Jcr weniger Nickel, 32 Gewichtsprozent oder weniger ( ,mim und 40 bis 91 Gewichtsprozent Mangan wuri. η in Aluminiumoxidtiegeln geschmolzen. Diese w.'.ron in einem Hochfrequenzmduktionsofen oder eimern elektrischen Widerstandsofen befindlich, wobei Argongas durchgeleitet wurde. Die geschmolzenen Bestandteile wurden gründlich durchmischt und in Eisenformen gegossen, um zylindrische Barren mit einem Durchmesser von etwa 10 mm herzustellen.

Die so erhaltenen Barren wurden 1 Stunde bei95O C '.;, ..!iigsgeglüht. mit einer Geschwindigkeit von 100 Ch abgekühlt und bei Raumtemperatur zu runden Stäben mit einem Durchmesser von etwa 2 mm ccliäminert. Das Verformungsverhältnis betrug 96%. Die runden Stäbe wurden sodann zu etwa 11 cm langen Proben zerschnitten, welche zur Messung der Auswirkungen des obengenannten Kaltverformungsvci !ahrens (B) verwendet wurden.

Einige der etwa 11 cm langen Proben mit einem Durchmesser von etwa 2 mm wurden 1 Stunde bei 950 C lösungsgeglühl.

Die etwa 11 cm langen Proben n,t emem Durchmesser von etwa 2 mm wurden nach <~m «- β glühen bei 950° C in zwei Gruppen aufgebt
Proben der ersten Gruppe wurden m« -ine
schwindigkeit von 100 C/h abgekun.i. ^'^che
peratur zur Messung ^r Wir^ngei^sv
Vergütens gemäß dem Verfahren (A) b..
Die Proben der zweiten Gruppe wurden a.i "<-■■■ -der Wirkungen des vorgenannten Wasserwaage
aemäß dem Verfahren (C) mit Wasser abge.^a^k .
" b d ten undja

mäß dem

Einige der Proben der ersten
Gruppe wurden bei verschiedenen
unterhalb 950⁰C 1 Stunde lang angelas
einer Geschwindigkeit von HK)Ch n
daß Proben zur Messung der Wirkungen de u ■ genannten Temperungsbehandlung gemäß dun
fahren (B') und (C) erhalten wurden.

Die Fig. 11 zeig; die Beziehung z^hen der Zusammensetzung der ternären Μ""?·¹"-¹™'' Chrom-Legierung und dem mittleren fcmpuatui-

koeffizienten des Youngschen ivuhiuim··■■»·■·

0 und 40⁰C im Zustand gemäß Verfahren (Al.

Die Fig. 12A zeigt die Beziehung /-.M-chcn du Zusammensetzung der ternären M.ingan-M<.M.i-Chrom-Legierung und dem minleren icmpe.aukoeffizienlen des Youngschen Moduls, zwischen 0 und 4OC im kaltverformten Zustand gemali ucm Verfahren (B). Die F i g. 12 R bis 12 D zeigen ahnhclK Beziehungen für dieselbe Legierung 1:11 angelassenen Zustand [B'), was durch Abkühlen mi' einei n.-schwindigkeit von 100°C/h nach einstündigem Anlassen auf verschiedene Temperaturen geschah.

Die F i g 13A zeiut eine ähnliche Begehung lur die gleiche ternäre Mangan-Nickel-Chrom-Legierung im mit Wasser abgeschreckten Zustand (C). Die F 1 g. 1 -< a bis 13 D zeigen ähnliche Beziehungen Tür die g^|ei<-"^l ₍>^e Legierung im angelassenen Zustand (C) durch Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von H)O C, h nach einstündigem Erhitzen auf verschiedene Temperaturen.

Die Tabellen 4, 5 und 6 fassen typische Meßwerte von physikalischen Eigenschaften mit Einschluß der Vickershärte von Mangan-Nickel-Chrom-Legierungen zusammen.

Tabelle

Eigenschaften der Mn-Ni-Cr-Legierungen im lösungsgeglühten und verzögert abgekühlten Zustand durch Abkühlen mit einer Geschwindigkeit von 100°C/h nach einstündigem Anlassen bei 950 C

/.iiMimmensci/ung tier	Ni	Legierung	YDungsthcr Modul	Temperaturkoeffizient
	1 % 1			des Y'iungsehcn
Mn	10,01	Cr	(kp cnr. 20 Cl	Moduls c
I % I	10,02	<%l	15.55· l()^s	(0 bis 40 C)
69.89	15,02	20,10	I 7,53	-16,15- K) ⁵
59,90	16,08	30,08	13,45	-5.10 ^;
74.90	18,03	10,08	16,52	-10,23
58.72	20,10	25,20	9,20	+ 0,85
79.S7	21,08	2,10	14,44	-1,55
64,82	24.09	15,08	13,50	-14,30
68.90	10,02	14,40	0,00
73.8X	2.03	-0,55

	Temperaturkoeffizient	Viekers
loisionsmodul	des Torsionsmoduls	hiirte
(kp/cnr, 20 C)	(0 bis 40 C)	120 C
5,21 ■ K)⁵	-16,45- 10 ^s	431
5,36	- 5,30	405
4,63	-10,55	205
5,31	+ 0,83	250
4,77	-1,60	K)O
5,15	-14,27	233
4,64	-0,97	185
5,12	-0,52	130

17

18

Tabelle 5

Eigenschaften von Mn-Ni-Cr-Legierungen im mit Wasser abgeschreckten Zustand und im getemperten

Zustand nach dem Wasserabschrecken

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Cr

1%)

Youngscher Modul (kp cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls ν

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul
(kacirr, 20 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 4« Cl

Vickershärte

(20 Cl

69,97 60,93 79.96 72,94 64,93 66,94 70,93 64.91

78,97 71.93 63.85 67.90 72.93 64.93 56.90 59.94

Nach dem Vergüten gemäß Tabelle 4 1 Stunde bei 950⁰C angelassen und mit Wasser abgeschreckt 97 10.01 70.0") 163S-10-⁵ - 11 30 · ΚΓ⁵ 5.02 · 10⁵ — 11,42 10 ⁱ

10,01	20.02
15,03	24,04
16.02	4.02
17,01	10,05
20,03	15.04
21.05	12.01
24,05	5,02
30.07	5,02

16,35-10" 17,62

9,20 11,20 12.45

9,60 11,55 15,14

-12,55

- 18,55 -3,50 -4,43

+ 10,56 + 8,32

-15,46

5,11
4,75
4,80
4.85
4,76
4,83
4,96

-11,42-10"⁵
-12,68
-18,63
-4.11
- 5,06
+10,03
+ 7,86
-15.94

Nach dem Wasserabschrecken angelassen, I Stunde bei 400 C. und mit HH) Ch abgekühlt

17.01	4,02
18.04	10.03
20.05	16.10
22.05	10.05
25.04	2,03
25.04	10,03
25,04	18.06
35.02	5.04

8,80 10,20 12.50 12,10 11.30 14.26 16.30 16,22

-12,35 -2,55 -2,50 + 3.70

+ 16,54 -8,55

-16,34

-17.24

4,68

4,75
4.87
4.80
4.77
4.89
5,31
5.24

-13.45

- 3.27
-3.23
•!-3.18

-17.09

- 8.96
-17.22
-18,16

Nach dem Wasserabschrecken angelassen, 1 Stunde bei 600 C. und mit 100 C/h abgekühlt

70.95	19.02	10,03	9,80
76,95	20.03	3.02	9,22
59,92	20.04	20,04	15,98
63.97	21,01	15,02	12,99
67,90	22,05	10,05	10,53
70.95	24.03	5,02	11,36

+ 3,35

+ 0.40

-16,45

-0.56

+ 2,55 -8.53

4,78
4,72
5,37
5.10
4.86
4.85

+ 3.00

+ 0.65

-17.14

-0.89

+ 3.25

-9,65

79,97 79,95 71.93 75,94 59,92 68.90

Nach dem Wasserabschrecken angelassen, 1 Stunde bei 800 C, und mit 100 C/h abgekühlt

18,01	2,02
18,02	2,03
18.03	10,04
19,03	5.04
20,04	20,04
21,08	10.02

9,30 9,10 13,50 11,95 16.88 13.55

-0,55

-5,50

+ 3,74

-16,90

-16,65

-11,58

4,74
4,73
5,15
5.00
5.47
5,16

- 6.65

+ 3,15

-16.33

-17.21

-12.75

429 300 175 185 203 185 160 154

128 155 205 178 160 190 210 158

195 130 250 240 200 144

150 260 400 200 258 250

Tabelle 6

Eigenschaften der Mn-Ni-Cr-Legierungen im kaltverformten Zustand und im nach dem Kaltverformen

getemperten Zustand

Zusammensetzung de	N	79,9 ί	Ni	Legierung	Youngscher Modul	Temperaturkoeffizient	Torsionsmodul	Temperaturkoeffizient	+ 1,65' 10" ⁵	\ ickers-	200
	69,95	(%l			des Youngschen		des Torsionsmoduls	-- 3.36	liiirlc	245
Mn	00.93	ach der b	Cr	(kp/cnr. 20 Cl	Moduls c	(kp/cnr. 20 Cl		-11,15		320
(%)	54,93	15,03	("•'öl	g gemäß Tabelle 4	(O bis 40¹C)	(0 bis 40 Cl	-8.22	(20 C)	320
59,95	15,03	iehandlun	11,44- 10⁵	mit einem Verfor	mingsverhäKnis von 96% kaltverfon	-17.65	TIt	261
64,91	15,03	5.06	13,35	I 1,85- 10 ⁵	4,88· H)⁵	-8,22	248
54,91	25,05	15.02	14,40	-2,53	5,00	+ 3,36	289
44.84	30,04	24.04	14,18	-10,65	5.09	-12,22	339
	30,07	20.02	11,23	-7,10	5,0«
35,06	10,01	13.50	-17,25	4,87
35,08	5.02	12,50	-7,30	5.02
10.03	16,50	! 2,73	4.95
20.08	- 10,44	5,23

19

"T"

Fortsetzung

20

1"

/usammenselzuni: der Leyierunu j Ni

Mn j
Ι'Ί,Ι j

-· 9.95
dO.93
59.92
r).95
49.94
6⁷.93

-V..95

"-.9I

^;i 1.93

~ Ί HS

74.90
7S.is9
ό9Λ 5
Ί.92
"3.88

Cr

ι" ο ι

Youngscher N'odul (kp crtr. 2(1 Cl Temperal Μ rkoeffizieni

des Youneschen Moduls ι· bis -K) C)

Vickers-

lTemperaiurK.vlMien. »■-ionsmodul des Tors,unsrr,'duls ι fane

Torsion

(kp crrr. ."¹O Cl

(0 bis 4(1 '-■

Nach dem Kaltverformen 1 Stunde lang bei 400 C angelassen und mit 100 C h abgekühlt

15.03
15.03
15.03
20,04
30.04
30,04
30,05
30.07

5.06

15.02

24.04

20.04

10.01

20.02

2.02

5.02

10.50 12.40 14.55 13.27 11.80 15,84 l\60 14,50 + 1,73 -2,40 -16.55 + 1J,5O + 10,40 -17,44 -18,90 -11.25

4.80 4,85 5.10 5.01 4.80 5,19 5,18 5.08

-17.45

■18.» ■19.1

Nach dem Kaltverformen 1 Stunde bei 600 C angelassen und mit 100 C h abgekühlt

1 ς QT.

15.03
20,02
20,06
24.05
24.09

15.02

10.03

5.03

5.02

2.03

10,70 12.60 13.05 11.55 13.65

- 14.50 -15.30 -14.33 + 7.30 -13.00 -11.55

4.S5 5.03 5,09 4,91 5.17 5.15

-16.25

- I 5,6!i ~6»2

-14.55

- 12.4S

I (-(I O

Nach dem Kaltverformen I 13.54 9.30

1 3,27

15.02
19.10
20.02
23.05
24.09

10.08

2.01

10.03

5.03 2.03

12.85 12.60 Stunde bei 800 C angelassen und mit 100 C h abgekühlt -7.25 I 5.15

- 2.56 - 11.00 + 6.53 + 2.55

4.22	3.36	20(1
5.10	- 12.45	500
5,05	+ 5.93	2(K
5.02	+ 3.29	155

Die Fig. 14 zeigt die Beziehung zwischen dem Verformungsverhältnis bei der Kaltverformung und dem Tempcralurkocffizicntcn des Youngschen Moihils c für vier verschiedene lernäre Mn-Ni-Cr-Legierungen. Die Tabelle 7 zeigt die Beziehung zwischen derAbkühkmgsgeschwindigkcit und dem Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls c bei 0 bis 40 C dir die gleichen vier verschiedenen lernärcn Legierungen der F ig. 14.

In ähnlicher Weise zeigt die Fig. 15 die Beziehung zwischen der Abschreckungstempcratur und dem Temperaturkoeflizienten des Youngschen Moduls c für die gleichen vier verschiedenen Legierungen der Erfindung wie in F ig. 14.

Die Fig. 16 zeigt die Werte des Youngschen Moduls bei verschiedenen Temperaturen von -50 bis 80 C für verschiedene ternäre Mn-Ni-Ci-Legierungen nach Abkühlen mit einer Cjeschwindigken von 100 Ch. folgend auf einstündiges Lösungsglüher

40 bei 950 C.

Die F i g. 17 A bis 17 D zeigen die Werte des Young sehen Moduls bei verschiedenen Temperaturen vor -50 bis 80 C für verschiedene ternäre Mn-Ni-Cr Legierungen in angelassenem Zustand nach einei

4s Kallverfonnuim um 96%.

Die Fig. 18 Λ bis 18 D zeigen die Werte de: Youngschen Moduls bei verschiedenen Temperaturei von -50 bis 80" C Tür verschiedene ternäre Mn-Ni-Cr Legieruntien im wassernbgeschreckten Zustand nacl

so Behandlung gemäß Fig. 16 und im angelassene! Zustand.

Tabelle 7

Beziehung zwischen der Abkühlungsgesehwindigkcit und des Teinperalurkoeffizienten des Youngschen

Moduls«'. 0 bis 40 C. für Mn-Ni-Cr-Legierungen

Mn

" Il I

59.90
60.93

79.87
68.90

Μ/ιιημ (lei I i'ijici mi;

Ni ; ( ι

ΓΊιΙ i !""I

10.02 i 30.08

15.03 j 24.04 18.03 \ 2.10 21.08 ι 10.02

Ahku

Γι 1 < set I mil W.issct

25.20 ■ IO ^s

11.50 -10.10 i 22.00

i) ( ■ SCC

mill I nil
mIv.:csJik\ kl ι !

.ih« nuliykcii nach cmstuiuliecm l.ihil/cii . 500 C Sid.

23.70 10 10.00
9.(.O
20.li)

7.10

5.30

t 2.50

100 ( Mil |ci liiKliiniisucnulil

7.20 ■ 10 ^s ί 5,10 ■ 10 ^s

i 10.50 1.55 0.00

III ( Sld. Icrfiiidungsgcmiiß)

-3.50· 10 ^s -14,03 -1.22. - 0.30

(3

Wie aus den Fig. Il und 12A bis 12D ersichtlich wird, besitzen temäre Mangan-Nickel-Chrom-Legierungen aus bis zu 40 Gewichtsprozent Nickel, bis zu 32 Gewichtsprozent Chrom und 40 bis 91 Gewichtsprozent Mangan Temperaturkoeffizienlen des Youngsehen Moduls i\ die sich von verhältnismäßig großen Negativwerten bis zu verhältnismäßig großen positiven Werten erstrecken, je nach der Zusammensetzung der Legierungen, und zwar im lösungsgeglühten und verzögert abgekühlten Zustand (A), im kaltverformten Zustand (B) bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach (A) und im angelassenen Zustand (B'). Demgemäß besitzen diejenigen Mn-Ni-Cr-Legierungen, deren Temperaturkoeffizient des Yougschen Moduls e in einen engen Bereich fällt, der die Null-Linie zwischen dem Bereich negativer Werte und dem Bereich positiver Werte kreuzt, die sogenannten Elinvareigenschaften oder eine iemperaturunabhängige Elastizität.

Wie aus den Fig. 13A bis 13D ersichtlich wird, besitzen die Mangan-Nickel-Chrom-Legierungen aus bis zu 40 Gewichtsprozent Nickel, bis zu 32 Gewichtsprozent Chrom und 40 bis 91 Gewichtsprozent Mangan Temperaturkoeffizienten des Youngschen Moduls e, die im wasserabgeschreckten Zustand (C) und angelassenen Zustand (C) nach dem Wasserscheu Moduls c für vier verschiedene temäre legierungen. Wie aus der Figur ersichtlich wird, kann der Temperaturkoeffizient t^; der Legierungen durch, die Kaltverformung, und zwar bereits durch eine sehr geringe Kaltverformung, mit einem Verformungsverhältnis von nur 1% verbessert werden.

Die Fig. 11 und 13A zeigen die Ergebnisse nach einstündigem lösungsglühen bei 950 C mit nachfolgender Abkühlung mit 100 Ch bzw. nachfolgendem Abschrecken in Wasser. Die Tabelle ? und die Fig. 15 zeigen, wie der Temperaturkoeffizienl des Youngschen Moduls c durch die Variieruni; der Abkühlungsgeschwindigkeit und der Abschreck ungstemperalur beeinflußt wird. Aus Tabelle 7 und F ig 15 wird ersichtlich, daß der Temperaturkoeffizient ι· von der Abkühlungsgeschwindigkeit und der Abschreckungstemperatur erheblich beeinflußt wird

Da die physikalischen Eigenschaften der Legierungen der Erfindung von dem Verformungsveihälmis der Kaltverformung, der Abschreckungstemperaiiir und der Abkühlungsgeschwindigkeit erheblich beeinflußt werden, kann sich der Verlauf der Kurven der F i g. 12 A bis 12 D und der F i g. 13 A bis 13 D erheblich ändern, wenn diese Größen abgeändert werden.

abschrecken je nach Zusammensetzung der Legierungen erheblich variieren. Demgemäß können auch die ternären Mangan-Nickel-Chrom-Legierungen im wasserabgeschreckten Zustand (C) und im angehissenen Zustand (C) die sogenannten Elinvareigenschaften besitzen.

Im Falle der Fig. 12A betrug das Verformungsverhältnis bei dem Kaltverformen 96%. Die Fig. 14 zeigt die Wirkungen von verschiedenen Verformungs-Verhältnissen oder verschiedenen Kaltvcrformungsgraden auf den Temperalurkoeffizienten des Young-

Beispiel 3

Ternäre Mangan-Nickel-Eisen- und Mangan-Nikkel-Koball-Legierungcn aus 60 bis95 Gewichtsprozent Mangan. 40Gewichtsprozent oder weniger Nickel und entweder 30 Gewichtsprozent oder wenige' KiM¹H oder 20 Gewichtsprozent oder weniger Kobali («^* beispielsweise in Tabelle 8 angegeben) wurden in der den Beispielen 1 und 2 entsprechenden An hei gestellt und uniersucht. Die Fig. 19Λ bis 30D sow die Tabellen 8 bis 11 bringen die erhaltenen Ergebnisse.

Tabelle

Mn-Ni-Co-Legierungen im vergüteten Zustand durch Abkühlen m<

Eieenschaften der Mn-Ni-Fe- und Mn-Ni-Co-Legierungen im vergüteten . tigenscnaiicii u iQO C/h nach einstündigem Erhitzen auf 950⁰C

Mn

85,91

89,95

79,88

86,93

69,78

73,86

69,77

74,84

84.94

80.90

81,91

76,88

74.87

Ni

2,01
5,02
5,02
10,06
10,07
15,11
15,13
20,15
10,01
15,04
16,08
20,10
23.12

r Legier 1-c	jng Co	oungscher Modul	emperaturkoefrmenl des Youngschen Moduls e	Torsionsmodul	emperaturkoeffizient des Torsionsmoduls	Vickers- härte
(%)	(%l	(kp/cm². 20 Cl	(0 bis 40^C)	(kp/cm². 20' C)	(0 bis 40⁰C)	(20° C)
12,08		14,65 10⁵	— 10-38 · 10"⁵	5,83 ■ 10⁵	-12,37· ΙΟ"⁵	220
5,03		14.20	-16,15	5,18	-17,22	165
15,10		13,66	-10,12	5,33	-11,35	163
3.01		12,50	+ 1,25	5,28	+ 1,05	121
20,15		11,60	-5,58	5,03	-6,79	124
11,03		13,65	+ 5,66	5,31	-4,34	132
15,10		13,70	+ 16,50	5,36	-17,31	135
5,01		12,40	-7,15	5,26	-8,00	123
	5,05	12.90	-16,90	4,77	-17,12	171
_	4,06	12.42	-5,13	4,72	-6,75	150
__	2,01	12,40	+ 6.55	4,70	+ 4,66	150
__	3,02	12,45	-5,46	4,48	-6,26	125
	2.01	12.41	-11,63	4,46	-12,72	120

Ik: InolikI !es lei-

iinnis tur under

.ik- :eni :ke!

ISCIi WK

heri \v ie :eb-

23

Tabelle 9 A
Eigenschaften der Mn-Ni-I-'e-Legierungen

24

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

It

Yoiingsuher Modul (kp/cm². 2(1 ti

IcmpcraturkoclTi/icnl

des Youngschcn

Moduls c

(0 bis 40 C) Torsionsmodul
(kp/cm², 20'C)

Temperaturkoeffizient des Torsionsmotluls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

Im kali.verformten Zustand be, einem Verformungsvcrhällms von 96% nach dem Vergüten gemäß Tabelle 8

82,89	2.01	15,10
88,85	5.02	6,13
69,65	5 It)	25.25
86.93	10 06	3.01
69.78	10,07	20.15
74.77	15,13	10,10
74,84	20,15	5.01

16.60- 10^s	-10,12- H
14.30	- 16,55
13,75	- 5,50
I 2.60	-7,16
11,66	+ 9,18
13.85	f! 1,28
1 2,50	+ 4,80

Abgekühlt mit 6,73 · H)⁵
5,75
5,51
5,37
4,98
5,59
5,34

C im Anschluß an das oben beschriebene

2.38- H)"⁵	285
-17.21	265
-6.17	240
- 9,00	237
+ 7,24	236
+ 8.33	228
+ 3.65	231

S 2,89	2.0!	15.10
88,85	5.02	6.13
69.65	5.10	25.25
S 6.9 3	!0.06	3.01
69.78	10.07	20,15
74.77	15.13	10,10
74.84	20,15	5,01

HK) C"/h nach einstündigem Anlassen bei 200'

Kaltverformen

16,63 14,33 13.76 12,62 11.67 13.87

mit HK) C nach einstüiuhgem Anlassen bei 400"C im Anschluß an die oben beschriebene

Kaltverformung

-10.96	6,73	- 12.42	320
- 18.25	5,76	-19,36	480
+ 4,11	5,52	+ 3.55	23X
-6,25	5,38	- 7,37	305
+ 6,88	5,00	+ 4.25	238
+ 16.82	5,61	+ 14,18	236
+ 5.73	5,33	+ 3.29	248

S2.8¹?	2,01	15,10
X4..X5	5.03	10,12
69.65	5.10	25.25
86,93	10.06	3.01
69,78	10.07	20,15
74.77	15,13	10,10
74.84	20.15	5.01

i 6.65 14.50 13.78 12.65 11.69 14.00 12.53

-16.10

-3,51

-8.11

-5.10

+ 7.57

+ 16.54

+ 12,80 6,75
5,78
5.54
5.39
5,01
5,62
5,35

-17.60 -5.01 -9.35 - 6.76 + 5.38

+ 14.22 ! 10.19

325 315 240 239 240 240

L-I it mil HK) C nach einstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an die oben beschriebene AngCKiinn mi Kaltverformung

81,87 87,31 74,69 84,85 69.78 74,77 74,84

3,02	15,11
7,13	5,06
5.09	20,22
10,06	5,09
10,07	20,15
15.13	10,10
20,15	5,01

16,67	-17,12	6,76	-18,37	28(
14,80	-14,55	5,79	-15,25	35(
14,00	-10,30	5,57	-12,22	26
12,80	+ 13,00	5,41	+ 11.96	27
12,20	+ 2,58	5,21	+ 1.35	22
14,05	+ 15,22	5,63	+14,00	21
12,60	+ 9,61	5,37	+ 7.73	18

71,86	5,04	23,10
74,79	10,05	15,16
69,71	10,09	20,20
79,81	15,13	5,06
71,64	15,11	13,25
74.65	20,23	5,12

mit 100⁰C nach einstündigem Anlassen bei 800" C im Anschluß an die oben beschriebene

Kaltverformung

ι .,, ,« ι ms I -17.23 I 7,25 I -18.95 I ?i

17,35 15,50 15,60 16,70 17,25 15,65

-17,23

-11,00

-15,50

-0,08

-9,51

-1,32 7,25
6,35
6,38
6,75
7,13
6,41

-13,36 -16,85

-2,50 -11.36

-3,53

25

Zusiimmensctziing der Legierung

Tabelle 9 B
Eigenschaften der Mn-Ni-Co-Legierungen

26

Ni

Co

Yuungscher Modul (kp/cm², 20"C)

[Temperaturkoeffizient

des Yoiingschcn

Moduls <■

(0 bis 41)"C) I orsionsmodul
(kpcnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

(20 C)

Im kaltverformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von %"<» nach dem Vergüten gemäß Tabelle 8 10,09 " ........

15,11

5,04 10,08

5,03

Abgekühlt mit 100"C/h

84,90 79,88 86,90 79,90 79,87 74,85

5,01 5,01 8.06 10,02 15,10 20,12

-5,10· -10,16 -10,09

+ 5,46 + 10,12

-8,11

84.90 79.88 86.90 79,90 76.81 74.85

5,01	10,08
5,01	15,11
8,06	5,0t
10.02	10,08
15.16	8,03
20.12	5.03

5.01	10,09
5.01	15,11
10,01	5,05
10.02	10,08
15.16	8,03
20.12	5,03

Abgekühlt mil 100"C/h

84.90 79,88 84.94 79.90 76.81 74,85

Abiiekühlt mit

84,90 84.94 79,90 79.87 77.86 75.88

12,10- 10^s 13,50 10,50 9,86 12,25 12,73

nach lstündigem Anlassen bei 200 C

Kaltverformen 11,97 -5,75

13,40 -18,76

10,44 -10,22

9,80 +7,28

12,20 +4,50

12,53 -6,23

nach lstündigem Anlassen bei 400' C Kaltverformen

11,95 13,38

9,60

9,80 4,76· H)⁵
5,20
5,03
4,55
5,11
5,14

-6,56· 10
-10,85
-12,33

+ 4,57
+ 10,01

-9,25

280 295 240 263

237 238

im Anschluß an das oben beschriebene

4.75
5,18
5,02
4.54
5,08
5,10

-7,13
-19,10
-12,15

+ 6,63

+ 3,81
7,20

260 270 235 261 245 240

im Anschluß an das oben beschriebene

12,20 12,54

-10.16 -17.22 + 1,00 + 1,80 — i ,22 -6,71 4,72
5,16
4.53
4,54
5,09
5.11

-12,65
-18,63
+ 0,56
+ 1,12
-3,74
-7,39

250 250 222 262 240 242

iOOC/h

5,01	10,09
10.01	5,05
10.02	10,08
15.10	5.03
20.13	2.0!
23.12	1.00

nach lslündigem Anlassen bei 600 C Kaltverformen

16,50 18,55

17,60 -13,33

14,52 -17.50

16,33 -10.13

12,50 -6,51

12,20 -11,30

Tabelle 1OA

im Anschluß an das oben beschriebene

5.65
6,22
5,37
5.51
5,10
5.08

-19,02
-14,25
-18.02
-11,55
-6,92
-12,65

820 777 795 513 !95 188

Eigenschaften der Mn-Ni-Fc-Legierungen

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Fe

Ycungscher Modul (kp/cm², 20° C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40⁰C) Torsionsmodul
(kp/cm², 20"C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40¹¹C)

Vickershärte

(20^JC)

Im wasserabeeschreckten Zustand nach lstündigem Anlassen bei 950C im Anschluß an das Lösungsglühen

und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 8

85,91 89.95 79,88 86,93 69,78 80.86 74,77 74.84

2,01	12,08
5,02	5,03
5,02	15,10
10,06	3,01
10,07	20,15
15.11	4,03
15,13	10,10
20,15	5,01

18,50 1O⁵ 16,70 15,75 15,20 14,77 12,50 16,35 13,35

-14,15· 10"⁵ -18,56 -10,10

+ 1,25 + 1,42 + 18,25 + 7,22 -6,09 7,22-10⁵
6.75
6,43
6,26
5,90
5,35
6,63
5,41

-15,22-10 "⁵
-19,00
-11,53
+ 1,36
+ 1,17
+ 17,12
+ 6,64
-7,29

180 210 145 131 139 125 139 130

27

Zusammensetzung der legierung

Mn

Ni

Ie

Youngschet Modul (kp/cnr. 20 Cl

!■'ort sei zu ng

Temperaturkoeffizient

des Yoiingschcn

Moduls e

((I bis 4(1 C)

Torsionsmodul Ikp.cnr, 20 C)

28

Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

Vickershärte

(20 C)

Abgekühlt mit 100 C,

ι nach IsUindigem Anhissen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasscrabschrecken

85.91 79.88 69.65 86.93 69.78 80.86 74.77 74.84

2.01	12,08
5.02	15.10
5,10	25.25
10,06	3.01
*ι (\ n7 1 Vi.VJ /**	"¹O ! ¹^
15.11	4.03
15,13	10.10
20.15	5,01

8.35	18.25	7.13	-19,13	525
I 5.70	- 7.12	6.42	-8,33	190
16.30	- 15,20	6.64	-16.35	140
15.15	1-7.61	6.23	+ 5,38	140
14.70	+ 2.60	5.85	- 2,02	147
12.45	+ 14.16	5,25	+ 13.11	133
16.30	+ 12.13	6.60	+ 10.05	143
13.30	- 5.70	5.40	- 7.25	143

Abiiekühlt mit 100 Ch nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene ^b Wasserabschrecken

85.91 79.88 69.65 X 6.9 3 69.78 79.80 74.77 74.84

2.01	12.08
5.02	15.10
5.10	25.25
10.06	3.01 !
10.07	20.15
15.10	5.10
15.13	10.10
20.15	5.01

8.35	- 18.75	7.15	-19.33	380
15.70	- 2.30	6.43	- 3.58	180
16.32	--11,07	6.61	- 13.55	150
15,14	-3.55	6.20	-4.21	203
14.68	-t-1,52	5.80	+ 1.36	172
12.50	+16.80	5.27	+ 13.97	154
16.30	+ (1.65	6.62	+ 5.30	ι ¹⁷⁴
1 V30	- 3.89	5.40	-5.14	i ι? ι

Abgekühlt mit !00 C h nacl

IsUindiucm Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

N4.92	3.01
"9.88	5.02
"4.55	5.10
S 6.9 3	10.06
6').78	10.07
79.80	15.10
74.77	15,13
74.84	20.15

12.07 15.10 20.35

3.0 i 20.15

5.10 10.10

5.01

18.40 15.73 16.50 15.20 14.70 12,5? 16.35 13.33

-16.65

-2.S 3 -17.85

+ 3.35

0.66

+ 5.79

-4,51

7.18	-17.32 :	850
6.44	-3.95 j	S 60
6.70	- 18.33	864
6.26	+ 2.56	130
5.84	Λ 0.38	134
5.37	+ 15.44	127
6,64	+ 3,70	135
5,42	-6.12	127

	85,91
	79.88
■f	86.93
	69,78
■'■!	79,80
	74,77
I	78,84
Ji
1
1
S

Abgekühlt mit 100'C/h nach

im Anschluß an das oben beschriebene

2.01	12.08
5,02	15.10
10.06	3.01
10,07	20.15
15.10	5.10
15.13	10,10
20.15	5.01

18.36 15.70 15.15 14.67 12.50 16.34 13,30

-15.15

-13.51

+ 2.23

-9.70

+ 5,99

- 10.56

-11.51

716 6.44 6,21 5,79 5,26 6,60 5,41

-16,83	925
-15.72	835
+ 1,96	205
-10,99	140
+ 4.65	132
-12,00	143
-12,41	134

29

Tabelle 10 B Eigenschaften der Mn-Ni-Co-Legierungen

30

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Co

Youngscher Modul (kp/cm², 2O⁰C)

Temperaturkoeffizient des Youngschen

Moduls e (0 bis 40"Ci

Torsionsmodul
(kp/cm². 2O^CC|

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

(20 C)

Im wasserschnecke Zustand nach lstündigem Anlassen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen

und verzögerte Abkühlen gernaß Tabelle N

86,80 86,87 84,94 82,94 80,90 78,88

6,12	7,08
9,10	4,03
10,01	5,05
15.06	2,00
15,04	4,06
20.05	1,07

13.25 11,37 10.13 13,65 13,77 13,19

19,12 ■ 10~⁵

-5,36 + 16.27 + 10.61 -15.96

+ 5.56

5.10· 10⁵

5.0S
5.07
4,76
4,87
4,86

-19,96· 10

-7,22
+ 14,15

+ 8.63
+ 16.27

+ 3.93

305 282 280 172 200 156

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene

Wasserabschrecken

86,80 86,87 83.95 82,94 80.90 78.88

6.12	7.0K
9.10	4.03
10,02	6.03
15,06	2.00
15,04	4.06
20,05	1.07

13.20

11,15

9.89

12,91

12,82 12.98

-19,65

-16,73

+ 10,25

+15,37

-9.22

+ 0.98

5.09
5.02
5.00
4.77
4.79
4.63

-20.00
-17.18

+ 8.36
f 13.21
-11.63

+ 0.65

290 273 265 145 177 136

Abgekühlt mit 1 (XTC/h nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene

Wasserabschrecken

86,80 86,87 83,95 82,94 80,90 78,88

6,12	7,08
9,10	4,03
10,02	6,03
15.06	2,00
15,04	4,06
20,05	1,07

12,85 10,91 9,50 12,37 12,30 12,56

-18,85

-17,65

+ 9,25

+ 5,56

-10,25

+ 12,15

5,02
4,98
4,97
4,46
4,85
4,20

-19.22
-18.36
+ 7,39
+ 3,17
-12.96
+ 11,54

270 255 252 120 154 118

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene

Wasserabschrecken

83,92 82,94 80,90 78,88

11,02	5,06
15,06	2,00
15,04	4,06
20,05	1,07

13,33 11,39 10,02 10,09

-18,25

-2,27

-10,63

+ 5,25

5,09
5,08
5,00
4,96

-19,30

-3,35

-11,92

+ 3,65

302 285 260 261

Tabelle 11

Beziehung zwischen der Abkühlungsgeschwindigkeit und dem Temperaturkoeffizienten des Youngscher Moduls e zwischen 0 und 40 C für die Mn-Ni-Fe- und Mn-Ni-Co-Legierungen

Zusammensetzung	Ni	der Legierung	Co	Abk ühlungsgesch windigkeil	9 C/sec (mit Luft	nach dem 1 stündigen Lösungsglühen bei 950 C	100 C/sec	10 C/sec
Mn	<%)	Ke	(%)	170 C/scc (mit Wasser	abgeschreckt)	500 C/Std.	(vergütet)	(vergütet)
(%)	10,06	<%)		abgeschreckt)	+ 1,25· 1(T^S	(vergütet)	+ 1,25· IO~⁵	+ 1,25- ΙΟ"⁵
8'6.93	10,07	3,01	-._.	+ 1,25· 10~⁵	-1.00	+ 1,25· 10~⁵	-5,58	-6,70
69,78	15,11	20, i 5		+ 1,42	+13,70	-5,02	+ 5,66	+ 3,90
73.86	20,15	11.03		+ 18,25	-6,50	+ 6.83	-7,15	- 7,30
74,84	10.01	5.01	5.05	-6.09	+ 4.00	-7,00	-16.90	-21.50
84,94	I -V03		2,02	+ 1(1.10	- 3.60	-8,60	- 13,00	- 15.50
84,95	15.04		4.06	+ 2.30	+ 1,50	-10.50	- 5,00	-6.50
80,90	10,02		10.08	+ 5,30	- 26,70	-3.30	-28.10	- 28.50
79,90		-25,50	- 27.60

Beispiel 4

Legierungen aus 40 bis 95 Gewichtsprozent Mangan. 1 bis 40 Gewichtsprozent Nickel und verschiedene! Mengen von anderen Elementen, wie sie in Tabelle 12 gezeigt werden, wurden in der den Beispielen I und '.

31 32 _e

entsprechenden Art hergestellt und untersucht. Die F i g. 31A bis 42E sowie die Tabellen !2 bis ι erhaltenen Ergebnisse.

Tabellel2

Eigenschaften der Mn-Ni-Mo-, Mn-Ni-W- und Mn-Ni-Mo-W-Legierungen im vergü.eien Abkühlung mit 100 C/h nach lstündigem Lösungsglühen bei 950 C

Zustand durch

'u^ammensetzung der Legierung	Ni	Mo	W
Mn	1%)	(%)	IM
	13,08	5,11
1.81	20,16	5,15
"4.69	15.10	10,10
4.80	20,36	10,54	—
9.10	20,16	_._	5,15
4.69	20.36	.._	10,54
■'. 10	10,38		10,55
■».01	10,65	■"'"	20,12
./.23	20,12	2,10	3.05
;,73	15,10	5,05	5,05
; si

Youngsehsr Modul (kp cnr. 20 C)

12,00-10,85

12,72 13,22 11,73 >?,75 13.45 13,67 13,36 13,65

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40' C)

+ 11,36· iO"⁵

-1.25

-1,55

-15,54

+ 15,33

-7,62

-6,17

-18,22

-2,30

-6,20

Torsionsmodul
(kp/cm-, 20 Cl

5,09 · 10^s
4,73
5,33
5,47
5,01
5,0!
5,33
5,61
5,49
5,61

Tempt raiürkoc.:.·
desTorsi.-ii-r.; ■.'

(Ii bis 40 C)

+ 10.00· \ί}~ __ ι y

2.26

- H\35

+ 13.85

-8.01

-7.2"

-18.84

— 3.O¹.¹

- 7.03

Vickershärte

ι:υ et

160 130 189 200 148 149 220 230 "⁰S 242

Tabelle 13 Eigenschaften der Mn-Ni-Mo-. Mn-Ni-W- und Mn-Ni-Mo-W-Legierungen

iisammcnsetzuni: der I cgieriing

v| η

l"'o)

Ni

Mo

Youngscher Modul (kp/cm*, 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40"C)

Torsionsmodul
(kp/cm², 20 C)

Temper-iiurk.H-ümeni j Vickersdes ΤογμοιιμπγμιιΝ harte

|0 bis 40 Ci

7-\8O
7^l>.()9
6^l>.23
74.69
69.10
64.00
74,81
69.35

Im wasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 12

15,10	10,10	--
10,38	10,55	—
10,65	20,12
20,16	—	5,15
20,36	—	10,54
15,35	—	20,65
15,10	5,05	5,04
10,33	10,08	10,24

13,00· 14,55 14,66

12,75 12,30 12,77 13,34 14,58

-2,25· 10" + 2,18

-15,36 + 6.37

-11,21

— i 8,00 -2,10

-14,25

5,40· IO⁵
5,90
5,91
5,33
5,34
5,33
5,42
5,93

-4,05- 10"
+ 1,66

-17.25
+ 4,48

-13,35

-19,00
-4,35

-14,36

190 260 280 260 211 209 232 295

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 200⁰C im Anschluß an das oben beschriebene

Wasserabschrecken

74,69
69,10
74,80
69,10

73,78
74,73
68.64

20,16	5,15	10,10	12,25
20,36	10,54	10,54	13,15
15,10	-■	15,37	11,62
20,36	._.	3,05	11,60
10,85		5,20	11,65
20.12	2,10	12,03
20,72	5,44	11,54

+ 10,25

-15,26

-5,13

-7,22

-16,52

+ 9,11

-6,34

5,17
5,45
4,97
4,96
4,97
5,16
4,95

+ 8,38

-17.35

-7,14

-9.38

-17,39

+ 8.10

-8,00

150 191 198 197 205 145 195

Abgekühlt mil 100°C nach lstündigem Anlassen bei 400"C im Anschluß an das oben beschriebene

Wasserabschrecken

74.69
74.80
73,78
69,10
66,37
74,50
74,81
68.64

20,15	5,15	I	10.54
15.10	10,10	18,51
10.85	15,37	20,00
20,36		5.04
15,12		5.20
5,50
15.10	5,Oi)
20.72	5.44

12.25 13.00 13.10 11,60 11.55 14.60 12,89 11.58

-4,27 -5,76

- 16,25 -1,52 -9,25

- 13,63 -5,13 -0,66

5,17
5,41
5,44
4,96
4,95
5,91
5.40
4,96

- 6,29
-7.99

- 17,05

- 3,25
-11,36
-14,82

-6,65
-2,24

150 188 200 202 190 340 193 216

<7

33

Fortsetzung

34

Zusammensetzung der Legierung

Ni

Mo

Youngscher Modul (kp/cm², 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul (kp/cm², 20"C)

Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls

(0 bis 40"- CI

Vickershärte

(20 C)

Abgekühlt mit lOO'C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600°C

Wasserabschrecken

im Anschluß an das oben beschnebene

77,40 79,09 72 39 80,19 69,10 79,04 76,86 72,44

16,10	6,50	—
10,38	10,55	—
6.11	21,50	—
15.11	—	4,70
20,36	—	10 54
5.60	—	15,36
16,25	2.24	4.65
5.95	10,01	11.60

Abgekühlt mit lOOC/h nach

75.30 74.80 79.90 74.63 63.29 69,23 74,81 69.35

22,70	2,00	—
15,10	10,10
7.50	12,60
16.25	-	9.12
21.55	-	15.16
10.65	—	20.12
15.10	5,05	5,04
10.33	10,08	10.24

12,90	+ 1,23	5,37	5,45	+ 0,66	170	150
13,85	-10,00	5,68	5,51	-12,74	200	206
16,67	-14,30	6,53	6,91	-16,83	500	600
12,55	-0,55	5,25	4,77	-2,00	295	228
11,85	-4,30	5,05	4.92	-6,45	217	230
16,53	-14,25	6,51	4,91	-16.36	505	231
12,87	+ 1,58	5,35	5,48	+ 1,33	185	224
12,45	-12,28	6,28	4.75	-15,75	442	240
stündigem	Anlassen bei 800'	C im Anschluß an	das oben beschriebene
		Wasserabschrecken
13,15			-12.44
13,32			+ 1,00
17,85			-16,16
10,99			+ 16,35
11,67			+ 1,95
11,63			-8,75
13,08			+ 2,23
10,82		-4,76
	-10,25
	+ 3,15
	-15,20
	+ 18,22
	+ 2,75
	-6,63
	+ 2,76
	-3,63

Tabelle 14
Eigenschaften der Mn-Ni-Mo-, Mn-Ni-W- und Mn-Ni-Mo-W-Legierungen

Zusammensetzung der Legierung	Ni Mo	W	Youngscher Modul	Temperaturkoeffizient	Torsionsmodul	Temperaturkoeffizient	Vickers
	1%) 1%)	(%)		des Youngschen		des Torsionsmoduls	härte
Mn		(kp/cm². 20 C)	Moduls c	(kp/cm-. 20 C)
1%)	(0 bis 40 C)	(0 bis 40 Cl	(20 C)

Im kaltverformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem L.ösungsglühen und

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 12

69,10 66,39 74,50 71,29 69,39 74,50 68,64 66,14

70,94 79,09 74,50 69.10 74,50 58.63 70,91 79.35

20.36	10.54	—
15,11	18,50
5,50	20,00	4,81
23,90		15,37
15,24		20,00
5.50		5,20
20.72	5,44	8,30
15,36	10,20

24,85	4,21	10,54
10,38	10.55	20,00
5.50	20.00	20.85
20.36		2,26
5.50		5,25
20.52
24.63	2.20
10.10	5.30

11,55-10^s	+ 11,00· 10 ⁵	4,95· H)⁵	+9.00· 10"⁵	273	250
11,68	-2,21	4.99	4,23	290	400
12,55	-14,15	5,27	-16,22	350	405
10,15	+ 0,25	4.51	I 0,11	242	247
10,14	+ 9,(X)	4.51	+ 7,35	240	400
10,18	-16,33	4.52	-17,18	245	266
11,25	+ 11,24	4,96	+ 8,83	285	285
11,44	-2,50	4.98	3,20	280	366
>tündigem	Anlassen bei 200 C	m Anschluß	an das oben beschriebene
	Kaltverformen
11,45		4.02
13,85		5.65
13,86		5.67
10,18		4.53
12,55		5.27
12,58		5,27
13,77		5.64
13,63		5.61
	-5.19		7,25
	+ 6,57		+ 5.11
	- I 2.00		-10,35
	I 9.12		4 7,19
	10.3 S		- 12.50
	X.23		- 10.55
	5,0(1		- 4.S8
	■ 5,11		ι 4.76

35

Fortsetzuns 36

/li	„immenselzung der	Legierung	W
M	η Ni	Mo	(%)
I^C	,1 ("«I	(%)

jYoungscher Modul Ikp.cnv, 20 Cl

Temperaturkoeffizient des Youngschen

Moduls f

(0 bis 40 C) Torsionsmodul (kpcrn-, 20C)

des Tor.!' .^nwduis id bi.-+i Ο

(20 C!

ekühlt mit 100°C/h nach 1 ständigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an d;.«s öl

Kaltverformen

11,33 20.36 5.50 20.36

5.50 20.52 20.12 20. Π

5,25 10.54 20.00

2,10 10,10

—	13,63	-16,77
	i 1.90	+ 5.35
-—	13.40	+9,96
10.54	10,25	+ 8,36
20.00	11.00	-11,22
20,85	12.50	-16,05
3,05	13,16	-14,27
10.77	!2.85	-15,1)

5,60 5.05

5,53 4,53 4,78 5,23 5,57 5.34

	■■ι.	15,10
	y)	5.50
S: ■	■ ;	20,52
	^; -i	15.11
ίν	' '.)	20,36
7.;	m>	5.50
7-	Sl	15.10
is	M	20.72

10.10	j	4.70
20.00		10.54
20,85		20,00
	5.04
	5,20

5.05
5.44

16.25	-2.25
16,10	-15,33
15,71	-12,27
11.60	-11,16
10.80	+ 11,00
11,55	-12.26
15.83	-2,00
10.66	+ 9,25

mil 100 C h nach lsiiindigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das

Kaltverformen 6,41 6,35 6,23 4,97 4,72 4,95 6.39 4,70

Mipekühil mit 100 C/h nach lstündigcm Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene

Kaltverformen , ^₍₎

— i S.iio	I 380
■r- 3Λ⁵<·'	! 290
s' ί »ι ■	' 330
-τ- 6>?	': 227
- - 13.."- '-	ι "¹SO
— ! M 2 '■	! 251
..-!6.35	! 372
- ί·\ίν'	i 292
das oben Ix--	riebene
I -3.Vf;	365
-■17.3«	^: 350
i 14 76	315
j -I.'·.!/	¹ 300
4 9.U5	: --⁴
-14.35	29!
-3.50	¹ 344
+ 8.Sh	245

84.53
7-1 .SO
(W. 23
7-!.XX
83.01
(,9.IO
X4.35
69.35

5,37 15,10 10.65 23.01 11,86 20.36 5.65 10,33

10.10	-	16,25 j	-17,75
10,10		13,75	+ 8.34
20,12		14,10	-10.25
	2.11	10,15	-5,25
	5.13	13,65	-17,15
	10.54	11,60	+ 3,00
5,10	4,90	16,30	-16,28
10,08	10,24	1 1.09	- 10,00
			Tabelle 15

6,42 5.62

5,74 4.52 5,61 4.96

6,45 5.74

- 19.76 + 6.25

-12.42 -7,38

- ! 8.64 + 2.00

-17,35 -12.39

217 260 155 380 212 320 255

Bc/ichunp /.wischen der Abkühlungsgeschwindigkeit und dem Tcmpcralurkoemzicntcn des Youngschen lIs,, 0 bis 40 C. für Mn-Ni-Mo-. Mn-Ni-W- und Mn-Ni-Mo-W-Legieru.igen

N,

Mo

20.16

I 1.03

10.38 i

ιο.οχ

I

Ahkiihliiiigsgcschwiniligkeii nach Istüiidigem

170 C set

Ί C see

I

M)O C Std.

("..I

ι % ι

IS.10 ! S.os

iieruii)! '

(mil V.'asser

(mit I tiIt

.

1 3.08

5.11

10.33

abgeschreckt I

abgeschreckt)

(vcrgiuel)

Zusammensetzung der ic

20.16 5.15

W

1-0.15- 10 '

1-4.12- IO "⁵

+ 10.06- 10 "⁵

80.00 j 8.97

I "«Ι

6.13

3.15

1.95

Mn

XO, 19 15.11

-0,13

! ι 1.70

("nl

74.69

21.19

12 00

\ i 1.85

81.81

79.07

1-6.00

I 9.1 Ϊ

r 14.21

74.69

74.Xl

4.70

! - 24.45

IX. 2 J

X.6 5

69.35

5.15

j 2.10

! 4,20

i s. υ

10.SS

^! 14.25

j 9.so

I 4--5

; S.04

' 10.24

inn csiii.

(vergütet)

+ 11,36- H)"⁵ -1.25

+ 2,05

+ 5.25

t 15,33

-6.17

- 6.20

10 C SId. (vergütet)

+ 12,91 · H) -1,00

+ 2,28 + 7.x f 16.25 -4.12 -6.20 + 0.25

37

Tabelle 16

38

Eigenschaften der aus Mn, Ni und einem dritten Element bestehenden Legierungen im durch Abkühlen mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 950 C vergületen Zustand

Zusammensetzung der Legierung

3. Element

In

Mn (%)	Ni (%)
73,70	10,20
64,60	10,30
64,70	15,15
72,70	22,20
70,70	10,10
14,70	15,20
74,55	10,20
75,50	19,25
69,85	10,15
76,80	18,20
70,70	10,15
74,70	15,20
74,80	10,10
78,65	16,25
79,90	5,10
79,85	15,15
72,75	10,15
77,80	15,10
74,73	10,12
77,60	17,30
72,25	10,25
74,80	15,10
74,80	10.10
77,60	15.20
74,75	15.15
78,40	15,10
79,80	10,10
74,60	10,15
72,00	15,20
77,10	17,80
77,90	15,10
70,00	15,20
75,80	10,10
77,40	15,10
69,90	15,15
73,40	15,10
74,70	15,20
77,70	17,20
71,55	15,15
73,40	21,50
75,40	15,10
75.30	20,20

Ti

16,10 25,10

20,25 5,10

V 1Q,2O 10,10

Au 15,25 5,00

Ag 20,00 5,00

Ta 19,25 10,10

Zr

15,10 5,10

Pd 15,00 5,00

Cd 17,10 7.20

Ge 15,15 5.10

Se

Bi

17,50 10,10

15,10 7,20

Sm 10,10 6,50

Nb 10.10 15,25

Sb 12,80 5,10

8,00 14,80

Al

Si

Sn

14,10 7.50

Te

14,95 11,50

10,10 5,10

Gd 13,50 5,10

Zn

9,50 4.50

Youngscher Modul (ΙψΛ'ΠΓ. 20 Cl

11,10· H)⁵ 10,80

10,50 10,25

13,40 10,55

11,05 8,50

11,10

8,55

11,20 8,60

13,40 12,50

15,15 8.90

11.50 8,80

15.65

8.55

12.10 9,50

11,25 8.80

9.50 9.25

13.40 13.84

9.13 ,^ 8,75

10,14 10,26

11,80 9,55

9,56 9.44

9,33 8,88

9,15 9,05

9,33 8.70

Temperaturkoeffizient des Youngschen Moduls c

((I bis 40 C)

+ 1,00· 10 ⁵

-14,50

-15,50 + 1,30

-15,25 -12,50

-10,55 -1,53

-16,30 -2,50

-17,45 + 5,30

-15,60 + 5,50

-14,33 + 2,30

-15,80

+ 2,40

-12,30 -1,55

-17,50 -2,40

-14,70 + 1.50

-15,80 + 2,50

+ 5.60 -17,20

-16,50

+ 2,55

-1,50 -18,50

-18,40 -1,50

-19,50

-1,55

-14,40 + 1.50

-17,60

+ 1,55

-18,00 -2,50

Torsionsmodul

(kp cirr. 20 Cl

4,80· H)⁵

4.72

4,63

4,55

5,53
4,64

4,80
4,01

4,81
4,03

4,84
4,04

5,53
5,25

6,08
5.30

4,94
5,00

6,06
4,20

5,52
4.32

4,86
4,10

4,32
4.24

5.53
5,67

4,21
4,09

4,52
4,55

5,03

4,33

4,33
4,30

4,27
4,53

4,21
4,18

4,27
4.07

Temperaturkoeffizient

Jcs Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

-1,10· 10 -16.10

-17,60 -1,00

- 17,30 -10,80

-12,65 -3,60

-18,35

-4.55

-19,35

+ 3,25

-17,60 + 3,40

-16,35 + 0,20

-17,90

+ 0,35

-14,30 -3.54

-19.40 -4,35

-16,73 -0,55

-17.85 + 0.44

+ 3,70 -19.10

-18,40 + 0,48

-3,60 -19,90

-19,80 -3,60

-19,90 -3,60

-16,45 -0.60

-19,50 -0,65

-19,85 -4 40

Vickcrshärte

(20 Cl

759 657

182 161

640 165

556 134

583 132

636 154

584 143

756 122

615 110

726 135

744 123

766 123

134 P2

825 833

134 115

164 188

765 166

153 142

122 110

144 136

135

zn mit

Msluiite !I Cl

m m

39

ΎΙ/

40

	Ni (%)	3. Element (%)	I-	orisetzung	Torsionsmodul	Temperatur	Vickershärte
	15,15	Be 4,10	ι	Temperatur		koeffizient
	25.20	4,20		koeffizient		des Torsionsmoduls
	15,10	B 0,80	Youngscher Modul	des Youngschen	(kp/cm², 20 C)		(20"C)
	21,50	0,50		Moduls ι·	4,72	(0 bis 40"C)	215
Zusammensetzung der Legierung		(Ιφ/cnr. 20 Cl	(0 bis 40 Cl	5,58	-3,40	196
	10,80	-1,50	6,06	-17,40	285
	13,55	-15,50	5,91	-19,90	276
Mn (%)	15,10	-18,60		- 3,75
80,75	14,60	-1,80
70,60
84,10
78.00

Tabelle 17 A
Eigenschaften der Mn-Ni-In-Legierungen

der

Mn

Ni

In

(kp/cm'\ 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youniisehen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

!Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40' C)

Vickershärte

In wasserabgeschrecktem Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an das ' ^h Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

74,70 I 20.20 I 5,10

8,30- 1(V

3,50- 10

3,95· 10⁵

+ 2,40· 10"⁵ 122

Abgekühlt mit KX) C h nach lslündigem Anlassen bei 200⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.70 I 20.20 I 5.10

8,29

+ 3,48

3,94

Abßckiihlt mit 100 Ch nach Istündigem Anlassen bei 40O¹¹C im Anschluß an das oben beschriebene Wasscrabschrecken

74.70 I 20.20 I 5.10

8.30

+ 3,40 I 3,94

Abgekühlt mit UK) Ch nach Istündigem Anlassen bei 600 "C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

+ 1,50

+ 1,55

74.70 i 20.20 j 5,10

8.31

3,94

Abiiekühll mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 800' C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.70 20.20

5.10

8,32

-1,50 I 3,96

Tabelle 17 B
Eigenschaften der Mn-Ni-Ti-Legierungen

-3,60

/ι,-.,/Timcnsci;

Mn :''■>)

Im w 69,70

Ni

:%i assera

20,18

Ti

Youngscnci MkJu (kp/cnr\ 20 (I

Temperaturkoeffizient

'es Youncschen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul
(kp/cm². 20 C)

|Tempcr.iHirkocff]7ienti
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

■-■■ ι

rkien Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an Lös;_ngs_gmhen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

10,12 I 10,70-10⁵

-15,50-ΙΟ"

4,66-ΙΟ⁵

-17,60· 10~⁵

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 200⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

69,70 I 20,18 j 10,12

10,75

-9,60

4,67

69.70 I 20,18 I 10,12

Abeekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 400⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken I -5,00 I

10,70

4,66

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 600°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

69,70 I 20,18 I 10,12

10,76

-2,50

4,68

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 800⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

69,70 I 20,18 I 10,12

10,75

-1,20

4,68

-11,55

-7,10

-4,40

-3,30

Vicker härte

das 18f

41

Zusammensetzung tier Legierung

Tabelle 17C
Eigenschaften der Mn-Ni-V-Legierungcn

42

Mn

Ni

Youngschcr Modul

(kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngsclien

Moduls ι¹

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/crrr. 20 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(O his 40 C)

Vickershärte

(20 C)

In wasserabgeschrecktem Zusland nach 1 stündigem Anlassen bei 950C im Anschluß an das Lösungsglühen

und verzögertem Abkühlen gemäß Tabelle 16

74.70 15,20 10,10

10,50-10⁵

-19,50- 10 ^s

4,55- IU⁵

-19,98- 10 ^s

Abgekühlt mit lOO'C/h nach lstüncligem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74,70 15,20 10,10

10,50

-16,00

4,55

74.70 15,20 10,10

Abgekühlt mit lOO¹ C/h nach Istündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken I -10,20 I 4,56 I

10,52

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.70 15,20

10.10

10,53

-1,10

4,56

74,70 15.20 10,10

Abgekühlt mit 100' C/h nach Istündigem Anlassen bei 800"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 10,53 I +12,30 j 4,56 j

-18,10

-11,90

-3,10

+ 10,25

Zusammen setzung	Ni	der	Legierung
Mn	(%l		Au
("οι

Tabelle 17D
Eigenschaften der Mn-Ni-Au-Legierungen

Temperaturkoeffizient

Youngschcr Modul

des Youngschcn
Moduls c

Torsionsmodul

Temperaturkoeffizient

Ikp/em². 20"Cl I (0 bis 4U Cl (kpxnr, 20 C)

des Torsionsmodul
(0 bis 4u Ci

Vickershärte

Im wasserabgeschreckten Zustand nach Istündigem Anlassen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühei

und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16 5,10 I 8.80-10⁵ I -5,50-10"⁵ | 4.11-10⁵

79.80

15.10

-7.40 ■ It)-

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 200' C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

79.80 15.10

5.10

8,78

-2,50

4,10

Abgekühlt mit !00°C/h nach !stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5.10

8,79

+ 6,60

4,1.

79,80 I 15.10 5,10

Abgekühlt mit 100° C/h nach Istündigem Anlassen bei 600C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 8,70 I +14,00 I 4,10 I

79,80 15.10

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 800⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 5,10 I 8,70 I +18.30 | 4,10 |

Tabelle 17E
Eigenschaften der Mn-Ni-Ag-Legierungen

-4,60

+ 4,50

+ 11.90

+ 16,20

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Ag

Youngscher Modul

(kp/cm², 20⁰C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

Temperaturkoeffizient!
des Torsionsmoduls

(0 bis 40C)

Vicker härte

Im wasserabgeschreckten Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950°C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

76.80 I 18.20 I 5,00

8.50-10⁵

-2,45-10"

4.01 · 10⁵

-4.55 -ΙΟ"⁵

43

Zusammensetzung der Legierung

l-ortscl/ung

I L-mpciaUiikocfli/ient

44

76,80

Ni
I ".ι I

18.2»

Ag

Youngsdier Modul lkpcnr. -»ι Cl

des Youngschen
Moduls «■

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp.uir. 20 C)

rcmpeiaturkocffi/.icnt¹ des Torsionsmoduls

ι bis 40 C)

Abgekühlt mit 100 C'/h nach Istündigcm Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

1 8,55 I -2,37 I 4 02 | -4,40

,- kühlt mit HM) (Vh nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C Ä a« das oben beschriebene Wasserabschrecken

76,80 \ 18,20 1 5-00

76,80 I 18,20 I 5.00 76,80 I 18.20 I 5.00

Zusammensetzung der Legierung

8.55 -2.35

4,02

- 4,45

_ul 100 c· h nach 1 stündigem Anlassen bei 600 C !.J ,n das ObCt₁ beschriebene Wasserabschrecken

8.55 i "²-^W \ ⁴·⁰² I

. _:, .00 r.h nach lsiündigem Anlassen bei 800 C ilüßVn'da's oben beschriebene Wasserabschrecken
_s54 I -2.40 I 4,01 I -4.41

Tabelle 17 F
Eigenschaften der Mn-Ni-Ta-Legicrungen

Vickersliärlc

(2(V C)

130

131

I cmperaturk'effizient
^rM₁KiU.: des «hen

Mn

(% I

Ni

1 la

Torsionsmodul
(kp.cm². 20 C)

Tcmperaluikoeflizicnt des VorsionsniinKils

Vickershärte

(0 bis 40 C) j (20 Cl

ucm Lösungsglühen bei 950 C" im Anschluß an da

74.70 j 15.20 I 10.10

74.70 I 15.20 I 10.10

i -4,70 j 15.20 j 10.1«'

i M.70 j 15.20 ί 10.10

Abg im

74.70 I 15.20 j 10.10

Zusammensetzung der Legierung ,i, 100 Ch nach 1 stündigem Anlassen bei 200 C [J_1n dis ObCt₁ beschriebene Wasserabschrecken

8.63" ι -Ι-™ I ⁴-°⁵ >

,. _%,.::_hl, ~i. 100 Ch nach Istündigcm Anlassen bei 400 C Änäin'das oben beschriebene Wasserabschrecken

8.62 -4.20

4.04

nach Istündigcm Anlassen bei 600 Γ

8.60

+ 0.50 4.02 I

,„(. C- h nach 1 stündigem Anlassen hei 8(K) C _:ul das oben beschriebene Wasserabschrecken

8.6 i i -t-^?·-¹¹

Tabelle 17G
Eigenschaften der Mn-N.-Zr-Legierungen^

-13.40

-6.30

- 1.50

f 3.11

Mn

Ni

Zr

Youngschcr Modul (kpcnr. 20 Ci Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls t-

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kpcnr. 20X)

Temperaturkoeffizienl des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

In

ündiaem Lösungsglühen bei 950⁰C im Anschluß an das

71.30 ! 20.20 I 8.50 ! H^" ^1(V Abgekühlt mit im Anschluß an

20.20 I 8.50 I H'⁵² -1,00-10"

,94-1O⁵

-3,10-ΙΟ

"⁵

71,30

71.30 I 20.20 j 8.50 h nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C

11.51 -4,10

-7,21

45

46

Zusammensetzung	Ni	der	Legierui	g
Mn	(%l		Zr
1%)		I" ο I

Younascher Modul j

(kp/cnr. 20 Cl ι

l-nrt>ci/u!ig

Modul·. .

Torsionsmodul

(kp cm². 20 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis -U) Cl

Abgekühlt mit 100 C h nach Mündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben b-'.:nnebene Wasserabschrecken

71,30 I 20,20 71.30 20,20

8.50

11,50

4.91

Abeekühlt mit lOOC h nach Mündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

8,50

11,50

4.90

j -15.30 I

Tabelle 17H Eigenschaften der Mn-Ni-Pd-Legierungen

-12.65

-17,45

Vickershärte

(20 C)

151

Zusammensetzung der Legierung

Mn I Ni I Pd (%) j (%) I (%!

Youngscher Modul (kp/crrr. 20 Ci

Temperaturkoeffizient (

des Youngschen

Moduls .■

(Ο bis 40 C!

Torsionsmodul

(kp..cm-. 10 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

,"rtfii VfiH

Vickershärte

120 C)

In wasserabgeschrecktem Zustand nach 1 stündigem Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

79,85

15,15

5,00

8,90·

-10.50- ΙΟ

4,13· 10⁵

-12.(0· 10"

Abgekühlt mit 100 C/h nach !stündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

79,85 15,15 79.85 15,15 79,85 15.15 79,85 15,15

5,00

8,90

-S.75

4.13

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5,00

8.96

-5,15

4,15

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5,00

8,95

-0.80

4,14

Abgekühlt mit 100⁰Ch nach Istündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5,00

8,90

4,13

I +2,20

Tabelle 171
Eigenschaften der Mn-Ni-Cd-Legierungen

-10.85

-7,15

- 2,90

+ 1,10

Ι 20

122

123

Zusammensetzung der Legierung

Ni

Cd

Youngscher Modul (kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls i¹

(0 bis 40' C)

Torsionsmodul

(kp/cnr, 20 C)

Temperatur! ocfli/.ientj Vickersdes Torsior.smouuls härte

(0 bis 40 Cl (20 C)

Im wasserabgeschreckten Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

77,80 15,10 7.20

8,78· !O⁵

-15,00- 10

3.82- 10⁵

-17,10- 10 ^s

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

77,80 15,10 7,20

8.76

-8,10

3,81

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 400"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

77,80

15.10

7.20

8.75

3.00

3.80

77,80 I 15.10

Abgekühlt mit HH) Ch nach !ständigem Anlassen bei (>0() C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 7.20 i 8.7"/ I 4 0.S0 ! 3.Sl I

Abgekühlt mit 100 C Ii nach I Mündigem Anlassen bei SOO C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 7.20 ! 8.80 ^: ' 2.30 I 3.S3 |

- 10,20

- 5,13

- 12,0

109

108

107

108

47

Zus.immenseizung der Legierung

Tabelle 17J
Eigenschaften der Mn-Ni-Ge-Legierungen

Ni

l^uol

Ge

S Youna-.cher Modul

(kp cm'. 20 C)

I Temperaturkoeffizient

des Youngbchen

Moduls c

(0 bis 40"Ci

Torsionsmodul

(kp/crtr, 20 C)

itempci.nu·"·

j des Torsior<m»auls

Vi-kers- !lärie

im wasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950 C im An Losungsglühen und verzögerte Abkühlen gernäß Tabelle 16

bis 4ü Ci

Anschluß an da.-

120 C)

I 5.50 15.50

10,20

8.40·

3,98 · !O⁵

-5.95 · i<

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 10.20 8,40 I -475 !

Abgekühlt mit 100 Gh nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15.50 10.20

8.38

-5,50

3,97

130

128

Ahgekühk mit KX) C h nach Istündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15.50 j 10.20

8,41

-7.70

3.99

15.50

Abgekühlt mit 100 Ch nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 10,20 I 8.42

-10,30

4,00

131

Tabelle 17 K
Eigenschaften der Mn-Ni-Se-Legierungen

/usiip::κ-nset/ung der Legierung

Mn
("■■

Ni
I"'»I

Se (% I

Youngsdier Modul (kp/cm². 2(1 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

H) bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

Tcmperalurkoi n/icni Vickcs-

des Torsioiisnv.'.liils h.irtc

bis 40ti i (20 C)

im wasserabgeschreckten Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

74.,XO j 15.10 74.S0 j 15.10

74.80 j 15,10

10,10

9,20- 10^s

-10,20· ΙΟ"

4,23· ΙΟ⁵

-12,25· 10

Abgekühlt mit 100 Qh nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

10,10

9,30

-10,20

4,24

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

10,10

9,30

-9,00

4,24

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15,10 j 10,10

9,43

-7,00

4,27

Abgekühlt mil 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74,80 I 15.10

10,10

9,40

4,50

4,26

-12,15

-11,00

-9,15

-6.10

124

125

123

124

Tabelle 17L Eigenschaften der Mn-Ni-Bi-Legicrungen

i Ni

let Legierung Mi

YoungschcT Modi:]

Ikp cnr. 2(1 Ci

I cniper.'iuirkorfti/ient

des Youngschcn

Moduls t'

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul j' einpeniturkoem/icntl Vickersik's I ursioMsinoduIs | harte

Ikp.cnr'. 20 C)

1(1 bis 40 ( I

(20 C)

Im wasserabgeschriv;. ί Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das

Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle Id 77.60 j 15.20 I 7,20 | 8.50-1Cj⁵ | -4.50-10 ⁵ ί 4.0Γ 10^s ί -6.60 ■ 10"⁵ I 116

49

Fortsetzung

50

Zusammensetzung der Legierung

Mn

77,60

77.60

77,60

Ni

Bi

!TeinporalurkoL-nizientl

Youngscher Modul I do- Youn^chen I Torsionsmodul Moduls i·

(kp/cnr, 20 Cl j

(0 bis *.· O

I kp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
dts Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

(20 Cl

Abgekühlt mit 1 (XTOh nach !stündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15,20

!5.2O

15.20

7,20

8,60

4/30

4,05

7,20

Abgekühlt mit 100°C/h nach !stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

4,08

8,80

- 185

Abgekühlt mit 10O⁰Qh nach lstündigem Anlassen bei 600°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

7,20

8,70

-0,80

4,06

Abgekühlt mit 10O⁰Qh nach lstündigem Anlassen bei 8(X)⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

7,20

8,80

4,08

Zusammensetzung der Legierung Sm

Ni 1%)

-0,40

Tabelle 17 M

Eigenschaften der Mn-Ni-Sm-Legierungen Temperaturkoeffizient

-6,13

-4,75

-2,84

-2,45

118

119

180

Youngscher Modul (kp/cm², 20"C)

de; Youngschen Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cnr. 20^! C)

(0 bis 4(1 C)

Mn

Im wasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950' C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16'

Temperaturkoeffizient! Vickersdcs Torsionsmoduls j härte

(20 Cl

74.75

15,15 j 10,10

9,15- 10⁵

-16,5- 10"

4,21 · 10⁵

-18.54· iΟ"·'¹

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.75 15,15 74.75 i 15,15

10,10

9,10

-15,50

4,20

Abgekühlt mit 100' Qh nach !stündigem Anlassen bei 400"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

10,10

9,00

-10,33

4,19

Abgekühlt mit 100 Qh nach lstündigem Anlassen bei 600"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.75

15,15

10,10

9,10

-7,70

4,20

Abgekühlt mit 100 Qh nach lsiündigem Anlassen bei 800"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.75 15,15

10,10

9,20

4,22

+ 2,40

Tabelle 17N
Eigenschaften der Mn-Ni-Nb-Legicrungen

-17,40

-11.53

-9,81

-0,43

115

117

120

Zusammensetzung der Legierung

Ni

Nb

Youngscher Modul (kp/cm-, 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40 Cl

Torsionsmodul

(kp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

120 Cl

Im wasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen ucmäß Tabelle 16

74.KO 15,10

10.10

12.50- K)⁵

In)- 10 ⁵

5,25- K)⁵

74.80

15.10

74.S0 ί 15.10

Abgekühlt mit 100 Ch nach lsiündigem Anlassen bei 2(K) C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

10,10 j 12.50 2.50 J 5,25

Abgekühlt mit 100 C h nach Islündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 10.10 I 12.45 i 1.33 ι 5.23

4,60- 10

4.44

3.37

.30

131

132

51

Fortsetzung

52

Zusammensetzung der Legierurm

Mn

Ni 1%)

Nb

Youngscher Modul Ikp/cm², 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40Cl

Torsionsmodul

(kp cnr. 20 Cl j

74.80 I 15.10 ■4.80

15.10

Abgekühlt mit lOO'C/h nach lstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken ¹⁰'¹⁰ ! 12,55 +1,00 5,24

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

(d hi·- 4"

-1,

10,10

12,58

5,27

+ 3,70

Tabelle 17 O
Eigenschaften der Mn-Ni-Sb-Legierungen

/..-..immenset/ung der Legierung

Ni

Sb

Youngscher Modul (kp cm². 20 Cl

Tempeniturkoeffizienl

des Youngschen

Moduls ι·

(0 bis 40 Ci

Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

des

Im vvasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950 C im A Lösungsglühen und verzögerte Abkühletrgemäß Tabelle 16

.10 17,80

5.10

8,67· IO⁵

+ 0,30-

4,06· 10^s

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

.10

17.80

5.10

1.00

4,07

⁷MO j 17.80

Abgekühlt mit 100 Ch nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5.10

8.68

■1,50

4.07

7".H)

!7.8O i 5.10

8.69

2.00

4.08

Abgekühlt mit 100 C Ii nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

⁷IIO j !7.8O

5,10

3,70

+ 2.40

4.09

-1

-0.55

-0.10

+ 0,41

Tabelle 17 P
Eigenschaften der Mn-Ni-Al-Legierungen

Zusammensetzung der Legierung

Mn

ι"·, ι

Ni I¹Si)

ΛΙ

Yoiingscher Modul (kp/crrr. 20 Cl

reinperalui kocffi/jent

des Youngschen

Moduls c"

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp cm². 20 C)

Vickershärte

(20 Cl

134

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

I j I I

114

■13

113

115

114

Vickershärte

CO C)

Im wasserabgeschtecklen Zustand nach lstündigem Lösungsglühen hei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

77.9(1

15.10

X.00

10,23· K)⁵

-1,32· 10

4.54· H)⁵

-3.33· 10

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasscrabschrccken

77.90 I 15,10

8.00

10.23

-1,35

4,54

77.9(1

77.90

15.10

I \l

Abgekühlt mit loo CVh nach Istiindiucm Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben heschrielx-i Wasserabschrecken

X.00 ' 10.24 ! l.;o i 4.55 i

^! ι

Abgekühlt mit 100 C' h nach 1 ständigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben bi^diriehenc Wasscrabschreckitn X.00 10.25 1.30 ! 4.56 '

' I

Abgekühlt mit KH) C h nach !Mündigem Anlassen bei XOO C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserahschrccken

-1.35

3.30

165

163

165

X.I)(I

10.20

I.4O

J SO

\ 40

53

Tabelle 17Q
Eigenschaften der Mn-Ni-Si-Legicrungen

54

Zusammensetzung der Legierung

Ni

Si

I". ΌI

Youngscher Modul (kp/cm². 20 C|

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul
(kp/cm². 20 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 his 40 Cl

Viekcrshärle

(2(1 C)

Im wasserabgeschrecklen Zustand nach 1 stündigem Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

15,10 j 7,50

9,50·

-15.00·

4,32· 10⁵

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15.10 15,10

7.50

9,51

-14,55

4,33

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wassenihselirec-krin

7,50

9,52

-12.60

4,34

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

77,40 15,10 7.50

9,53

-10,80

4,35

Abgekühlt mit 100°C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15.10

7.50

9,54

4,36

I -6,30

Tabelle 17R
Eigenschaften der Mn-Ni-Sn-Legierungen

17,10·

-16.51

-14.55

-12,81

-8,32

160

163

162

164

165

Zusammensetzung	Ni	dei	Legierung
Mn	<%)		Sn
<%l		I"' ei i

Youngscher Modul (kp/cnr. 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40'Cl

Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

Vickershärte

120 Cl

79.80

79,80

15,10 5,10

9,10·

I -5,55· 10"⁵

4.19

-7.53· 10

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

15.10 15.10 15.10

5,10

9.10

-8,30

4,19

Abgekühlt mit lOOC/h nach Istündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

5.10

9,15

-12,53

4,20

5,10

9,20

-17,10

4,21

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 800°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

79,80 15,10

5,10

9,30

-22,00

4,22

-10.34

-14,55

-19,30

-24,20

125

122

120

Tabelle 17S Eigenschaften der Mn-Ni-Te-Legierungen

Zusammensetzung der Legierung

Ni

Te

Youngscher Modul Ikp/cm³. 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls <-

(0 bis 40X)

Torsionsmodul
(kp/cm². 20'C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C/

Vickershärte

(20"C)

Im wasserabgeschreckten Zustand nach Istündigem Lösungsglühen bei 950" C im Anschluß an das

Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16 74,70 I 15.20 I 10,10 ] 9.70-10⁵ | -15,60-IQ-⁵ | 4,38 ■ I0⁵ | -nsn-in-s I ,

55

Zusammensetzung der Legierung

Zo

Mn
1%)

Ni

Υοιιημ^'.-her Modul (kp./cnr. 20 Cl

Fortsetzung

Tempcrnlurkoellizienl

des Youngschcn

Moduls i'

(0 bis 40 C)

56

Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient] des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Abgekühlt mit 100 C/h nach I stündigem Anlassen bei 200°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74,70 I 15,20 I 10.10

9,70

-15,10

4,38

74,70 15,20 I 10,10

-14.40 I 4,25

9,28

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74,70 I 15,20

-14,30

4,25

74,70 I 15,20 | 10.10

Zusammensetzung der Legierung

10,10 I 9,28 I

Abiickühlt mit KX) C/h nach Istündigem Anlassen bei 800"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken I -14,40 I 4,26 I

9

-17,05

-16,41

-16,35

-16,43

Vickershärte

Tabelle 17T

Eigenschaften der Mn-Ni-Gd-Legierungen

Mn

Ni

CkI

Cn)

Ymingschcr Modul (kp'cnv. 2(1 C)

j Temperaturkoeffizient

des Youngschcn

Moduls i'

(0 bis 4« C) ·

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

!Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

, . / „.,., ι nirh Ktiindiiicm Lösungsglühen bei 950 C im Anschluß an das ,m wasserabgeschreckten^-^ ^_{rte Abkuhle} ^g _n ^g _gemäß Tabel.e .6

74.80 15,20 I 10.00

74.W) I 15.20 I 10,00

74.80 15.20

74.S0 I 15.20

-4,50-10-* I 4,19-10⁵ | -

Abgekühlt mil HX) C/h nach Istündigem Anlassen bei 2(X) C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

9,12 i -4,33 ! 4,20 |

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken ,0.00 I 9.13 I -VW I 4,22 |

Abgekühlt mit !00 C/h nach Istündigem Anlassen bei 6CXTC im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken ,0.00 I 9.14 I -0,83 I 4,23 |

Abeekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

74.X0 I ,5.20 I 10.00

9,14

+ 2,20 I 4,24

Tabelle 17 U
Eigenschaften der Mn-Ni-Zn-Legierungen

6,57 10

-6,33

-5,32

-2.93

+ 1,50

Zusammensetzung	Ni	der	Legierung
Mn	(%)		Zn
1%)		<%)

Youngscher Modul (kp/cm-. 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cm-. 20C)

Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls

(0 bis 40" C)

Vickei härtf

Im

75,30 I 20,20

75.30 I 20,20

4,50 I "8.62-10⁵ | -6,50· 10"⁵ | 4,05-1O⁵ | +4,50-I₀-⁵ | ₁₀₂ Abeekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 200⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 4,50 I ' 8,62 I +5,50 | 4,05 | +3,50 | ₎₀]

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 400⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 4,50 I 8,63 I +4,20 | 4,06 | +2,15 | ₁₀:

57

/usaiiimensei/img der Legierung

Mn

Ni

Youngscher Modul (kp/cm², 20 C)

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls ι'

(0 his 40 C|

58

Torsionsmodul

(kp/cm². 20"C)

rcmpcralurkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 600"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

75,30 I 20,20 I 4,50

8,64

+ 2,80

4,07

Abgekühlt mit 100' C/h nach lstündigem Anlassen bei 800"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken

75,30 I 20,20 | 4,50 I 8,65 I -2,30 I 4,08 |

Tabelle 17 V
Eigenschaften der Mn-Ni-Be-Legierungen

+ 0,84

-4,25

Vickcrsliärle

(20 C)

103

104

Zusammensetzung	Ni	der	Legierung
Mn	(%)		Be
("/öl		("/„>

Yoiingscher Modul (kp/crn², 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul
(kp/cm², 20"Q

!Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40' C)

Vickcrs-

(20 Cl

Im wasserabgeschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

80.75

15,15 I 4,10

10,73- 10⁵

+ 3,50· 10"

4,70· 10⁵

+ 1,60 · K)'⁵

80,75 15,15 80.75 15.15 80,⁷5

15,15

80.75 I 15.15

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 200"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 4,10 I 10,73 I +4,00 | 4,70 | +1,95

Abgekühlt mit 100' C/h nach lstündigem Anlassen bei 400 ¹C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 4,10 I 10,75 I +3.10 | 4,71 | +1,05

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 600"C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 4,10 I 10,75 j +1,80 j 4,71 | -0,20

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 800⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrcckcn

10.76 I -0,20 I 4,72 | -2,15

4,10

214

213

214

215

Zusammensetzung der Legierung I

Tabelle 17 W Eigenschaften der Mn-Ni-B-Legierungen

Mn

ung

Ni 1%)

Youngscher Modul

I (kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cm². 20' C)

!Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

Vickrrsliärte

120 C)

Im wasserabsieschreckten Zustand nach lstündigem Lösungsglühen bei 950"C im Anschluß an das Lösungsglühen und verzögerte Abkühlen gemäß Tabelle 16

78.00 I 21.50 78,00 I 21,50 78,00 I 21,50 78,00 I 21,50 78,00 I 21,50

0.50

14,55 ■ 10⁵

-1,75-10-

5,89 1O⁵

-3,78-10-

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 200°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 0,50 I 14,58 I -1J0 | 5,90 |

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 400°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 0,50 I 14,60 I -1,71 | 5,91 |

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 600°C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 0,50 i 14,60 i -1.78 | 5,91 |

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 800⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Wasserabschrecken 0,50 I 14,65 I -1,80 | 5,92 |

-3,73

-3,81

-3,8

-3,85

271

273

274

I 276

276

59

Zusammensetzung cli-i Legierung

60

Tabelle 18 A
Eigenschaften der Mn-Ni-ln-Legierungen

Ni
("öl

In

('!•iil

Youngschcr Modul

Ikpvnr. 2(1 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

MihIiiK <■

((I bis 40 Cl

Torsionsmodul
Ikp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
s lorsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

(20 C)

Im k-.ltverlbrmten Zustand bei einem Verformungsverhällnis von 96% nach dem Lösungsglühen und im k.ntve.K verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

21,55 15.20 ! 12,65· K)⁵ | -5,60-10

5,27· 10⁵

-6,83-Kr* I 245

AbjH'kühll mit 100"C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

I

63,25 21,55

15,20

12,61

-4,53

5.27

Abgekühlt mit 100 C h nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

63,25 21.55 I 15,20

12,55

-5.96

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

63,25 I 21.55 | 15.20

13,66

-6.55

5,61

63,25 I 21,55 I 15.20

Zusammensetzung der Legierung j

Abuekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen I n,85 I -7,00 I 5,67 I

- 6,25

-6.76

-7.25

-7.72

250

251

455

650

Tabelle 18 B
Eigenschaften der Mn-Ni-Ti-Legierungen

Ni

Ti

("ill

Youngschcr Modul (kp cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschcn

Moduls <·

Torsionsmodul

Tcmperalurkoeffi/ier

bis 40 C) I (kpcnr. 20 C)

Vickcrs-

des Torsionsmoduls j härte bis 40 Ci ι

■t ' '

r , 7„<imd bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und Im kaltverformten Zustand bei einen c * _{ß Tabelle 16}

6X.69 I 20.39 I 10.92

12,85·

-3.5O- 10

5,37· 10⁵

-3,87- 10

•5

Abuekühlt mit HX) Ch nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

20.39 I 10.92

12.77

-2.25

5,36

(-.„.69 20.39 I 10.92

Abuekühlt mit 100 C h nach lstünd.gem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen i -3,96 I 5,29

12.63

68.69

Abgekühlt mit 100 Ch nach lstündigem Anlassen bei 600 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen ,0 39 I 10,92 I 12,87 I -4.25 i 5,37 1

Abaekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 C fm Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 13,22 ! -6,02 I 5.48 I

68.69 i 20,39 I 10.92

Zusammensetzung der Legierung

- 2.83

-4.45

-5,36

-7,38

Tabelle !8C Eigenschaften der Mn-Ni-V-Legierungen

Mn

("öl

Ni

Youngscher Modul (kpcnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschcn

Moduls c

(Ob s 40 Cl

Torsionsmodul
(kp/cnr. 20C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40' C)

Vickershärte

-r , α u*i eiripm Verformunesverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und Im kaltverformen Zustand ^^llT^kAu gemäß Tabelle 16

+ 2.35-1Ci-⁵ i 5,03-10⁵ | +2,00· ΙΟ"⁵ |

67.65

21.02 i 11-33 I 11,83-10*

⁴VL

61

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Youngscher Modul (kp/cnr, 20 C)

Fi.iriM.-iz.ung

'. TemperaiurkiX-iti/ien

62

nü-.dien

Torsionsmodul

(lcp.cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40⁰C)

Abgekühlt mit 100'C/h nach !.ständigem Anlassen bei 2(W im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

67,65 I 21,02 | 11,33

11,75

>- 5.33

5,01

67,65 I 21,02

Abgekühlt mit 100° C/h nach istündigem Anlassen bei 400⁰C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 11,33 | 11,71 | +1,61 | 4,99

Abgekühlt mit 100°C/h nach !stündigem Anlassen bei 600^CC im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

-2,74

5,03

67,65 J 21,02 ) 11,33 j 11,83 J

Abgekühlt mit 100° C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 67,65 j 21,02 i 11,33 ί 11,94 i -3,25 j 3,07 ί

Tabelle 18D Eigenschaften der Mn-Ni-Au-Legierungen

+ 3,65

-0,65

-3,76

-4,02

Vickershärte

(20¹C!

250

252

405

595

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Au

Youngscher Modul I kp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngscheii

Moduls c

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

[Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40' C)

Im kaltverformten Zustand bei einem Verformungsverhälmis von 96% nach dem Lösungsglühen

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

74,42 I 20,08 | 5,50

9,65· 10⁵

-3,51 10"

4,37-10⁵

-4,20· 10

-5

Abgekühlt mit 100°C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200" C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

74,42 I 20,08 | 5,50

9,61

-3,03

4,35

Abgekühlt mit 100° C/h nach lstündij'em Anlassen bei 400⁰C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 74,42 I 20,08 | 5,50 | 9,55 | -3,83 | 4,33 |

Abgekühlt mit 100° C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600° C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 74,42 j 20,08 | 5,50 | 9,63 | -5,00 | 4,35 |

Abgekühlt mit 100° C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800⁰C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 74,42 I 20,08 I 5,50 I 9,85 I -5,36 I 4,43

Tabelle 18E Eigenschaften der Mn-Ni-Ag-Legierungen

-3,66

-4,35

-5,65

-6,11

Vickershärte

(20 Cl

und 180

175 178 182 390

Zusammensetzung de^r Legierung

Ni

Ag

Youngscher Modul (kp/cm². 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschcn

Moduls c

(0 bis 40'C)

Torsionsmodul

(kp/cnr. 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Im kallverformten Zustand bei einem Verformungsverhällnis von 96% nach dem Lösungsglühen

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

76,70 I 15,10 8,20

9,96·

-5.5O- 10

4.45· Kf

- 5.97· K)

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

76.70 j 15.10

76.70 I 15.10

8.20

9,92

-5,01

4.44

Abgekühlt mit 100 C. Ii nach Istündijjcm Anlassen bei 400 C

im Anschluß an das üben beschriebene Kalt verformen 8.20 i 9.83 I --5.25 I 4.42

-6.34

Vickershärte

(20 C) und

171 176 172

63

Zusammensetzung der Legierung

Fortsetzung

76."

76.7·

Ni

Ag

("/„I

Youngscher Modul (kp cm², 20 C)

J Temperaturkoeffizienl

des Youngschen

Moduls e

,0 bis 40"C)

Torsionsmodul

(kp/cnr, 20 C)

64

Tempern urkoeffizie.it
des Torsionsmoduls

Hl bis 411 Cl

5,10 8,20

9,95

-6,68

4,45

Abgekühlt mit 100''C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

15.10

8.20

10,25

4,55

~⁷'³³ I

Tabelle 18 F
Eigenschaften der Mn-Ni-Ta-Legierungen

-^ .Ol I

Vickershärte

Cl

ei/uiig der Legierung Ni : Ta

Youngscher Modul (kp/cnr, 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40C)

Torsionsmodul
(kp/cm², 20 C)

Temperatures,
des Torsion*·™■■

III his 4D I :

....,,l' Vickers-.,;- ^; härte

72."."

72.90

: alt verformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem 1 .ösim _:.ΛΐϊΚ:ίιοη und

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16 22.10 : 5,00 I 9.43- \(f j + 9,85 · 10"⁵ | 4,29-1O⁵ | + 8.76 ■ Ic ' 160

Abgekühlt mit 100'C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5.00 I 9,40 Minn I λ in I 4-Ii)Vi ^! 160

22.10

22,10

72.90 j 22,10

72.90 i 22.10

+ 11,00 I 4,29 I

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 400"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen I 9,38 I +10,36 | 4,28 |

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 600^JC

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5,00 I 9,56

+ 7,24

4,33

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 800"C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5,00 I 9,87 I +3,65 | 4,43

Tabelle 18G Eigenschaften der Mn-Ni-Zr-Legierungen

+ 9.2"

f 5.18

+ 1,24

Zusammci	sot/ung	dei	Legierung
Mr,	Ni		Zr
1%)	(%)		("/„)

Youngscher Modul

(kp/cm², 20 C)

Temperaturkoeffizienl

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40' C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20'¹C)

Tempcralurkoefh7-ieni
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

Im kaltverformen Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

66,79 I 20,25 12,96

13,86·

-3,31

5,67· IO⁵

-3,76-

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 200"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

66,79 20,25 12,96

13,80

-1,65

5,65

66.79 20.25

Abgekühlt mit KX) C/h nach lstündigem Anlassen bei 400 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 12.96 I 13,74 j -2,25 I 5,64 I

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

66.79 I 20.25 | 12.96 | 13,85 | -3,42 | 5,67 |

Ahgckühlt mit l'X)"C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 ¹C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 66.79 I 20.25 i 12.96 I 14.00 I -4.65 I 5.71 I

-2,85

- 3.65

-4,48

- 5.25

65

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni
1%)

Pd

1%)

Tabelle 18 H
Eigenschaften der Mn-Ni-Pd-Legierungen

Temn---ratui koeffizienl

ies Youngsehen

Moduls i·

(0 bis 40 C)

66

Youngscher Modul

(kp/cnr. 20" C)

Torsionsmodul

(kp/cm², 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 Cl

Vickershärte

120 Cl

Im kaltverformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

77.62 15.13 7,25

9,98 · 10⁵

-13.25 10~^s

4,46 10^s

+ 2,99

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 200⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

77.62 I 15,13 I 7,25

9,95

+4,04

4,45

Abgekühlt mit 100° C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 400^r C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

77.62 J 15.13 J 7,25 | 9,82 j +3,38 | 4,42 |

Abgekühlt mit 100" C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600° C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

77,62 ! 15,13

77.62 I 15.13

7,25

9,97

2,25

4,46

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 800⁰C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 7.25 I 10,23 I +2,00 I 4,53 |

+ 3,65

+ 3,16

2.00

+ 1.66

165

168

163

257

425

Tabelle 181
Eigenschaften der Mn-Ni-Cd-Legierungen

Zusammen set/ung	Ni	der	I	egicrung
Mn	Ci-iil			Cd
I "nl			I" ο I

Youngscher Modul (kp/cm², 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngsehcn

Moduls e

(0 bis 40"C)

Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient Vickcrsdcs Torsionsmoduls härte

(0 bis 40 C)

120 C)

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

69.62 15,18 15,20

12,25 - 10⁵

-6,51

5,17· 10⁵

-6,85· 10"

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 200"C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 69.62 I 15,18 j 15,20 j 12,21 | -5,20 | 5,15 |

Abgekühlt mit 100' C/h nach Istündigem Anlassen bei 400"C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 69,62 I 15.18 | 15,20 | 12,17 | -6,00 | 5,14 |

Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 600"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

69.62

69,62

15,18 15,20

12,26

-7,16

5,17

Abgekühlt mit 100' C/h nach Istündigem Anlassen bei 8(X)"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

15.18 I 15,20 I 12,76 | -7,67 | 5,33 |

Tabelle 18 J
Eigenschaften der Mn-Ni-Ge-Legierungcn

- 6.00

-6.77

- 7,64

- 8.(W

Ziisnmmensel/uni! der l.cmeriinu

("öl

(ίο

Yoiingsdier Modul (kp/cm³. 20 C)

Tcnipcnilurkoeflizicnl

iIl-x Youngsehcn

Moduls <·

((I bis 40 C)

Torsionsmodul
(kp,em\ 20 (I

(0 hi". 411 ι ι

241

240

238

377

526

Vickci s-

rcmpcaiiiikoclli/ienl

des Γοι ionsnii>'luK hiirle

120 C)

Im kaltverformten Zustand bei einem Vcrformungsverhällnis von 96% nach dem Lösungsglühen uiul

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

76.36 I 17.13 | 6,51 | 9,44· 10^s I -1,21 10' I 4.30-K)* j 2.36-10' j \%

67

Fortsetzung

68

Zusa!amenseizuns! der Leaierunü j ''Temperaturkoeffizient i_ ,_u,_rkoeffizient

! Youngscher Modul i des Younuschen i Torsionsmodul ; ι «"Γ ·" · Ni Ge i ! Moduls c ^{! de}'

M:

I" I

.56

17.13

17,13

lkp cm². 20 C)

(0 bis 40 C)

lkp, cm². 20 Cl

<■> 40 L I

17.13 I 6.51

Abgekühlt mit 100 Ch narh 1 stündigem Anlassen bei 2(X) C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

9.41

-0.52

4,29

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

6.51

9.35

4,27

6,51

",45

-2.26

4,30

Abgekühlt mit 100 Ch nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 6.51 j 9,85 ; -3.53 ' 4,43 !

Vickershärte

irtc
) (Ί

Tabelle 18K
Eigenschaften der Mn-Ni-Se-Legierungen

Zi. ..ninensetzung der Legierung

! Ni

Sc

("öl

Yourmscher Modul

(kp cm-. 20 Cl

Tcmperalurkoi'Hi/ieni

des Youngschen

Moduls ι'

(0 bis 40 C)

Torsionsmodul

(kp cm². 20 Cl

des

bis ti' < '

Vickershärte

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

66.46

1 5.33

18.21 j 10,11 ·10⁵ Ι -10.25-10"⁵

4,51 · 10^s

-11.18

Abgekühlt mit 100 Ch nach 1 stündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

60.46 I 15.33 I 18,21

10.02

-9,00

4.46

Abgekühlt mit 100 Ch nach 1 stündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

15.33 18.21

9,87

-8,35

4,43

15.33 ! 18.21

10.00

-10.00

4.47

66.46 I 15,33

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 18,21 I 10,45 I -11.25 ! 4,61

-9.o6

-9.25

-10.77

-11.04

Tabelle 18 L
Eigenschaften der Mn-Ni-Bi-Legierungen

Zusammensetzung der legierung

Mn I".. I

Ni

Hi

I "iil

Youngschet Modul

lkp cm·'. 20 C)

Teniperaluikoefli/ient

des Youngschen

Moduls <·

in bis in (

Torsionsmodul Tempera! mkoeffiz.icnl
des Torsionsmoduls

ι
Ikp cm"'. 20 C) j IO bis 40 Cl

Vickcn härte

Im kaltverformen Zustand hei einem Verformungsverha'llnis von 96"n nach dem I ösungsgliihen Lind

verzögerten Abkühlen nach Tabelle 16

67.(W ! 20.06 I 12.S5

10.45· K)'

■5.18 · K)""⁵

4.61 · 10

67.(W I 20.06

Abgekühlt mit 100 C h nach 1 stündigem Anlassen bei 200 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 12.S5 i 10.41 ! - 4.42 4.54

(1.37- 10 ^s

5.65

69

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Ui

Youngschcr Modul (kp/cnr. 20 C)

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40C)

70

Torsionsmodul
(kp/cm². 20 Cl

Iempera t u rk oeffizicnl
des Torsionsmoduls

(0 his 40 Cl

Abgekühlt mit 100 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 400" C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

67,09 I 20,06 I 12..85 | 10,27 | -4,85 | 4,55 | -5,36

Abgekühlt mit 100^cC/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 67,09 I 20,06 I 12,85 | 10,56 | -5,66 | 4,64 | -6,45

Abgekühlt mit 100^uC/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 67,09 ! 20.06 j 12,85 | 10,95 I -6,39 | 4,77 | -7,06

Tabelle 18 M Eigenschaften der Mn-Ni-Sm-Legierungen

Zusammensetzung der Legierung

Mn
<%)

Ni

Sm

Youngschcr Modul (kp/cm². 20 Cl

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls e

(0 bis 40"C)

Torsionsmodul
(kp/cm², 20 C)

!Temperaturkoeffizient]
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Vickershärte

(20 Cl

195

400

502

Vickershärte

(20 C)

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

68.60 I 20.15 I 11,25 | 10,45 - 10⁵

-4,22-10"

4,61 ■ 10⁵

-4,85· 10"⁵

Abgekühlt mit 100°C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200°C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

68,60 I 20,15 I 11,25

10.42

-3,65

4,59

68,60 I 20,15 68,60 I 20.15 I 11,25

Abgekühlt mit 100' C/h nach lstündigem Anlassen bei 400' C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 11,25 j 10.22 I -3,30 | 4,53

Abgekühlt mit i00-C/h nach lstündigem Anlassen bei 60O⁰C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

10,35 j -4,29 I 4,58

-4,01

-3,96

-5.25

181

176

! 175

243

Abgekühlt mit 100° C/h nach lstündigem Anlassen bei 800C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

68,60	20,15 I	11,25 I	10,76	-5,80 I	4,70 I	Tabelle 18 N	Temperaturkoeffizient des Youngschen Moduls e	Torsionsmodul	-6.33	499
			Eigenschaften der Mn-Ni-Nb-Legierungen	(0 bis 40" C)	(kp/cm², 20° C)
			Youngscher Modul
Zusammei Mn	isetzung der Ni	Legierung Nb	(kp/cm², 20C)	Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls	Vicker härte
<%)	(%)	(%) ,	(0 bis 40⁰C)	(20 C

—I : 1 1 1 1 1 1

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

73,80 I 20,55 | 5,65 | 12,15 -10⁵ | -1,25-10~⁵ | 5,13-1O⁵

Abgekühlt mit 100° C/h nach lstündigerr; Anlassen bei 200⁰C

im Anschluß an das oben beschrieljene Kaltverformen 73,80 I 20,55 | 5,65 | 12,11 | -0,20 | 5,12 |

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 400⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen I 12,06 j -0,58 j 5,11 |

73,80 I 20,55 | 5,65 73.80 I 20,55 I 5.65

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 600⁰C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

-2,03-10

-0,66

-0,96

-5

12,38

-1.33

5.21

-2.24 i 361

c ■■'.?.

Ί ft

H*

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni (%l

Nh 1%)

Youngscher Modul (kp/cnr. 20 O

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient

Jcs Youiigschcn

Moduls c

(0 his 40 O

72

Torsionsmodul

(kp/enr. 20 C)

rempcraturkocl1i7.ienl
des Torsionsmoduls

(0 his 40'C)

73,80 I 20,55

12 3

;crs- |.

nc I

Zusammensetzung	Ni	der	Legierung
Mn	1%)
l%l		(%l

Abgekühlt mit 100" C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 800"C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5,65 I 12,55 j -2,45 j 5,27

Tabelle 18 0
Eigenschaften der Mn-Ni-Sb-Legierungen

!Temperaturkoeffizient

lcs Ynun^sclicn
Moduls c

(0 his 40 C)

-3,66

Vickershärte

(20 C)

Youngschcr Modul

(kp/cm². 20 C) Torsionsmodul

ikp/cnv. 20 Ci

[Temperaturkoeffizient
des Idrsionsmoduls

((! his 40 C!

Vickershärte

_lm kaltverformen Zustand gsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und gemäß Tabelle 16

».05

.2« A 67 ■ 10"

— / ,Im 'IU

I I

Abgekühlt mit 100"C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200" C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

67,06 ί 20.05 12,89

10,42 -7.15

4,59

67,06

67.06

20.05

12,89

10,11 -7,63

4.51

20.05 I 12,89

20.05 I 12.89

10,58

10,92 C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 600 C
, dis oben beschriebene Kaltverformen

Ί -8,11 I₁ 4,65

Ch nach 1 stündigem Anlassen bei 800 C
das oben beschriebene Kaltverformen

4,75

-8.25

-8,35

-9.00

-9,66

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

I" η I

Λ1 ("«I Tabelle 18 P
Eigenschaften der Mn-Ni-Al-Legierungen

j Temperaturkoeffizient
les Younj.'schen
Moduls c

(0 his 40 C)

Youngscher Modul

Ikp.cnr. 20 Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

iTemperaturkocffizienil Vjckcr des Torsionsmoduls härte

(0 his 40 C)

:kersiirte

. κ · „Pm Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und Im kaltverformten Zustand be^emem^e^rmu^g^ ^„_β ^^ _lf.

73.99

17.16

8,85

11,39· 10⁵ -2.35· 10

-5

4,90-10⁵

-3,11 -

, -Ut, it im°C/h nach 1 stündigem Anlassen bei 200⁰C ^AbgekAnsch.ußTn 25 ooen beschriebene Kaltverformen.

73.99 17.16

73.99

17.16

im 8,85 I 11,17

8,85 -1,04

4,83

11,02 -2,00

4.81

73.99 I 17,16 I 8,85

73,99 I 17.16 8,85

11,73 stündigem Anlassen bei 600C
Kaltverformen

5,00

-3,25

11,89

Anlassen bei 800'C

-2,38

-2,96

-4,48

-4,69

Tabelle 18 Q
Eigenschaften der Mn-Ni-Si-Legierungcn

74

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Si

Youngscher Modul

(kp/cm², 20'¹C)

Temperaturkoeffizient

des YiHingschcn

Μ ml uls c

(0 his 40'¹C)

Torsionsmodul

(kp/cm'. 20¹ Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 4(1 C)

Vickershärte

(20 Cl

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

73.74

73,74

20.25

20,25

6,01

12,27- 10⁵

-0,33· 10 ⁵

5,18· K)⁵

-0,87· IO

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 ¹C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

6,01

12,24

+ 0,56

5,17

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 400 C" im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

73,74 I 20,25

6.01

12,10

-0,25

5,12

Abgekühlt mit 100"C/h nach lslündigcm Anlassen bei 600 C im A.nschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

73,74

20.25

6,01

12,35

-1,09

5,20

+ 0.21

- 0,94

-1,63

201

233

231

492

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

20,25 6,01

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni (V.)

Sn

12,87	-2,11	5,37	-2.72	Eigenschaften der Mn-Ni-Sn-Legierungen	Temperaturkoeffizient des Youngschen Moduls e	Torsionsmodul	Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls	600
	Tabelle 18R		Youngscher Modul	(0 bis 40" C)	(kp/cm², 20"C)	(0 bis 4(1 C)
(kp/cm², 20"C)
Vickcrl· härte
(20 C

Im kaltverformten Zustana bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

74.89 20.01

5.10

9,25· 10⁵

-4,47-

4,25· IO⁵

-4.96· K)

Abgekühlt mit 100"C/h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

74.89

20.01

5.10

9,2!

-3,55

4,23

74.8Q 20.01

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 400"C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5.10 9,16 ι -6,29 4,21

Abgekühlt mit 100 C/h nach lstündigem Anlassen bei 600 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 5,10 I 9.78 I -6,87 } 4,40 |

Abgekühlt mit 100°C/h nach lstündigem Anlassen bei 800"C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

74.89

20,01 5,10

10,25

4,55

-7,75

Tabelle 18 S
Eigenschaften der Mn-Ni-Te-Legierungen

-4.22

-7.13

-7.75

-8,11

145

140

316

455

Zusammensetzung der Legierung

Mn

Ni

Te

Youngscher Modul (kp/cm², 20°C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(0 bis 40⁰C)

Torsionsmodul
(kp/cm², 20"C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 4O⁰C)

Vickershärte

(20'^J C)

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16 72.56 I 20,11 I 7,33 | 9,44-1O⁵ | +5,25 -IQ-⁵ | 4,30-1O⁵

+4,33-ΙΟ"⁵

145

75

76

Mn

72.56

	Tc	Youiigscher Modul	Fortsetzung	Torsionsmodul	Temperaturkoeffizient	Vickers
	I ".ι I		Tempern ι iirkocfii/ienl des Yoiiiigsclien		des Torsionsmoduls	härte
isel/ιΐημ tier Legierung		(kp cm·'. 20 Cl	Moduls ,■	ikp.cnr. 20 C)	(0 his 40 C)	(20 C)
Ni	((I his 40 C)
("ill

Abgekühlt mit KH) Ch nach lsli'indigcm Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

20,1

20.11

20.1

20,

9.40

(6.32

4,29

Abgekühlt mil 100 C Ii nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

7.33

9.36

5.44

4.27

Abgekühlt mit 100 C h nach lstündigem Anlassen bei 600 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

7.33

9,57

λ 4.25

4.33

Abgekühlt mit 100 C h nach lstündigem Anlassen bei 800 C iiii Anschluß an das oben beschriebene K all verformen

7.33

10,03

f 2.03

4.47

5.18

4,66

3,29

+ 1.45

Tabelle 1ST
Eigenschaften der Mn-Ni-Gd-I.egierungen

Zusammensetzung der Legierung

Mn
("•«I

Ni

(kl

Youngscher Modul (kpuir. 20 Cl

Tempera I urkocffizient

des Yoimgschen

Moduls c

H) his 41) Cl

Torsionsmodul
Ikp.cnr. 20 Ci

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 his 40 Ci !

Im kaltverformen Zustand bei einem Verformungsvcrliältnis von 96'Ό nach dem Lösungsglühen

verzogenen Abkühlen gemäß Tabelle 16

69.87

20.00

10.13

11.63·

14.25· K) "■

4.97· K)⁵

-15.18 K)

Abgekühlt mit 100 C h nach lstündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

69,87 j 20.00 j 10.13

11.54

4.95

Abgekühlt mit 100 Ch nach lstündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

69.87

59.87

20.00 10.13

11.42

-10.35

4.91

20.00

Abgekühlt mit 100 C h nach lstündigem Anlassen bei 600 C

fm Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 10.13 j 11-73 j -13.71 j 5.00

Abgekühlt mit 100 C h nach lstündigem Anlassen bei 800 C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

24 j -14.08 I 5.17

10.13

-14.08

Tabelle 18 U
Eigenschaften der Mn-Ni-Zn-Legierungen

- 13.36

-11.47

-14.22

-15.19

Vickcrshiirle

Zusammensetzung der Legierung

Mn
I "..I

Ni

Zn

Youngscher Modul (kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient

des Youngschen

Moduls c

(C bis-«) C)

Torsionsmodul

(kp/cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient,
des Torsionsmoduls

(0 bis 40^: C)

Im kalt verformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen

verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16

71.20

20.06

20.00

8.74

10,25·

0,56- 10

-5

4,55-10⁵

-0,85 ΙΟ"⁵

Abeekühlt mit 100' C/h nach lstündigem Anlassen bei 200^r C Tm Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

8,74

10,10

+ 0.25

4,51

71.20 I 20.06

Abgekühlt mit 100^cC/h nach lstündigem Anlassen bei 400°C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen 8.74 I 9.96 I +1-35 | 4.46

-10,20

+ 1,00

Vickershärte

77

78

Zusammensetzung der Legierung

Ni

1%)

Zn

Fortsetzung

Temperaturkoeffizient Youngscher Modul ; des Youngschen

: Moduls Γ

Torsionsmodul

(kp.crrr. 20 Cl

tu bis 40 C)

(kp cm'. 20 Cl

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 bis 40 C)

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 600^C Tm Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

20.00 8,74

10.37

-0.22

4,59

Abeekiihit mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 800 C fm Anschluß an das ober, beschriebene Kaltverformen

71,20 20,00 8,74

10.81

-2,67 j 4,72

Tabelle 18 V Eigenschaften der Mn-Ni-Be-Legierungen

-0.83

-3,45

Vickershärte

CO Cl

Zusammensetzung der Legierung

Ni 1%)

üe

I "41

Youngscher Modul (kp/crrr. 20 C)

Tempera t urkocfSzient

des Youngschen

Moduls f

(0 bis 4U C)

Torsionsmodul

(kp cm². 20 C)

Temperaturkoeffizient
des Torsionsmoduls

(0 his 40 C)

"Γ

Im kaltverformten Zustand bei einem Vsrfonnungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen

verzögert;n Abkühlen gemäß Tabelle 16

22,12

7.50

14,85-10⁵

+ 5,45 10"

5,98· 10⁵

+ 5,11 · I0"⁵

ι ,

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 200 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

70.38 j 22,12 | 7,50

14,83

+ 6,28

5,97

Abgekühlt mit 100°C/h nach Istündigem Anlassen bei 400 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

70.38 I 22,12

7,50

14,76

+ 4,25

5,95

Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 600°C

im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

~ιί η

7,50

14,88

3,39

5,98

Abgekühlt mit 100' C/h nach Istündigem Anlassen bei 800 C im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen

70,38 22,12

7.50

15,03

+ 2,41 I 6,04

Tabelle 18 W Eigenschaften der Mn-Ni-B-Legierungen

+ 6.00

+ 3.32

+ 2,18

+ 2,06

Vickershärte

(20 C) und 299

Zusammensetzung der	Ni (%)	Legierung	Youngscher Modul	Temperaturkoeffizient des Youngschen	Torsionsmodul	Temperaturkoeffizient des Torsionsmoduls	Vickers- härte	29,17	verzögerten Abkühlen gemäß Tabelle 16	0,21	14,46· ΙΟ⁵	-3,51 ■ ΗΓ⁵	5,85- Kl⁵	0,21	14,32	-2,37	5,81	0.21	14,21	-2,16	5,78	0,21	14,54	- 3,45	5,89	0.21	15,17	- 4,68	6,08	-4,08· ΙΟ'⁵	C	- 3,63	C	- 3,24	C	-4.86	C	-5.00	305
Mn <%)	B (%)	(kp/cnr. 20 C)	Moduls ι' (0 bis 40 C)	(kp cnr. 20 C)	(0 bis 40 C)	(20 C)		Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 200	Abgekühlt mit 100"C/h nach Istündigem Anlassen bei 400	Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 600	Abgekühlt mit 100 C/h nach Istündigem Anlassen bei 800
Im kaltverformten Zustand bei einem Verformungsverhältnis von 96% nach dem Lösungsglühen und		im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen	im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen	im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen	im Anschluß an das oben beschriebene Kaltverformen
	29,17	344
70,62

	29,17	340
70,62

	29,17	438
70,62

	29.17	746
70,62


70.62

nc I

[Es wurde durch entsprechende Versuche bestätigt, daß auch die quaternären Mangan-Nickel-Mohbdän-Wölfram-Legierungen ähnliche magnetische und elastische Eigenschaften besitzen wie die obengenannten tcrnären Mangan-Nickel-Molybdän- und Mangan-Nickel-Wolfram-Legierungen.

Da die physikalischen Eigenschaften der Legierungen gemäß der Erfindung von dem Verformungsu-rhältnis der Kaltverformung, der Abschreck ungsu-mperatur und der Abkühlungsgeschwindigkeit erh.hlich beeinflußt werden, kann sich der Verlauf der Kurven der F i g. 32A bis 32E. 33A bis 33E. 34A bis 3, E und 35 A bis 35 E erheblich ändern, wenn diese C-rößen abgeändert werden.

Im letztgenannten Beispiel wurden zusätzlich zu den ti-rnären Mangan-Nickel-Molybdän- und Mangan-T ickel-Wolfram-Legierungen. die durch Zusatz von Mohbdän oder Wolfram zu den Mangan-Nickel-( Tundlegierungen erhalten wurden, auch die typischen physikalischen Eigenschaften voⁿ ^ ^_icke|._Grundaen untersucht, die aus ^dcr.^¹¹¹V _{u von} weniger Federung bestehen und die enien '"^sd _{d Elem}ente afs 30 Gewichtsprozent mmdes«"^ -^_{1 ]ndu}
aus der Gruppe möglichst 40 ^« -"M._ _{in Gol}j. und Titan, 0 bis MGewichlsnn^ni \ -1- _Q^

Silber. Tantal, Zirkon. Palladiu.i.- U _Anlimon. manium, Selen. Wismui. Sanianu. ■ _- ._aiU)linium Aluminium. Silicium. Zinn. Tl.Iur u ^ _{u|m u},,j sowie 0 bis 10Gewichtsprozent Zink. ^-

sowie 0 bis lOGewichp

Bor enthalten. Diese Ergebnisse· ^-

Ienl6, 17A bis 17W und ISA

gestellt.

Es hat sich gezeigt. ^¹'¹.,
E.aenschaften aller obengenan.
ten-Legierungen ähnlich sind ^
nären Legierungen, die durcli -.j.
oder Wolfram zu der MangaivMckel·^ ,

erhalten werden.

_mmen-

_ki_hl-_konlponen-

^n Nlohbdan _lcüi_erung

Hierzu 24Blatt Zeichnungen

;ersrle

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Herstellung von nichtmagnetischen, federnden Mangan-Nickel-Legierungen mit einem Temperaturkoeffizienten des Elastizitätsmoduls von -20· 10~⁵ bis +20· 10~⁵, vorzugsweise — 5 · 10"⁵ bis +5 · 10~⁵, in dem Temperaturbereich von -200 bis 400" C, bestehend aus 40 bis 95% Mangan, weniger als 40%, vorzugsweise 5 bis 40% Nickel und insgesamt 0 bis 32% eines oder mehreren der Elemente aus der Gruppe 0 bis 32% Chrom, 0 bis 30% Eisen, Molybdän, Wolfram. Indium und/oder Titan, 0 bis 20% Kobalt. Vanadium, Gold, Silber, Tantal, Zirkonium. Palladium. Cadmium, Germanium, Selen, Wismut, Samarium, Niob, Antimon. Aluminium, Silicium, Zinn, Tellur und oder Gadolinium und/oder 0 bis 10% Zink. Beryllium und/oder Bor, dadurch gekennzeichnet, daß man den aus der Legierung her- gestellten Formkörper bei einer Temperatur von mehr als 600 C. jedoch unterhalb seines Schmelzpunktes, lösungsglühl und von dieser Temperatur mit einer Abkühlungsgeschwindigkeit von weniger als 1 C/sec abkühlt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß 5 Minuten bis 500Stunden lang lösungsgeglüht wird.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß der Körper nach der verzögerten Abkühlung mit einem Verformungsgrad von mehr als 1% kallverformt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper nach der verzögerten Abkühlung bei einer Temperatur von mehr als 200 C. jedoch unterhalb des Schmelzpunktes, mindestens 1 Minute lang, vorzugsweise 10 Minuten bis 50 Stunden, angelassen und danach mit einer Geschwindigkeit von mehr als Γ C/sec. vorzugsweise 10 bis 500"C/sec, abgeschreckt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper nach dem Abschrecken mit einem Verformungsgrad von 1% oder mehr kaltverformt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper nach der Kaltverformung bei einer Temperatur von oberhalb 100 C, jedoch unterhalb des Schmelzpunktes, mindestens 1 Minute, vorzugsweise 5 Minuten bis 500 Stunden, lang angelassen und danach mit einer Geschwindigkeit von weniger als 1 C/sec abgekühlt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper nach dem Abschrecken bei einer Temperatur von mehr als 100 C, jedoch unterhalb des Schmelzpunktes, mindestens 1 Minute, ve rzugsweise 5 Minuten bis 500 Stunden, lang erneut angelassen und danach mit einer Geschwindigkeit von weniger als Γ C/sec abgekühlt wird. ^(><)

8. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Formkörper nach dem Kaltverformen bei einer Temperatur von mehr als 100 C. jedoch unterhalb des Schmelzpunktes, erneut angelassen wird. ^ft5

Die Erfindung
von nichim
Legierungen mit einem Elastizitätsmoduls von vorzugsweise — ^c · ^1f>^⁵

+ 20 · ΙΟ"⁵. "⁵, in dem Tem-Γ. bestehend aus