DE2015204B2 - Schaltungsanordnung fuer funkenerosionsmaschinen - Google Patents
Schaltungsanordnung fuer funkenerosionsmaschinenInfo
- Publication number
- DE2015204B2 DE2015204B2 DE19702015204 DE2015204A DE2015204B2 DE 2015204 B2 DE2015204 B2 DE 2015204B2 DE 19702015204 DE19702015204 DE 19702015204 DE 2015204 A DE2015204 A DE 2015204A DE 2015204 B2 DE2015204 B2 DE 2015204B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- voltage
- capacitor
- circuit
- working
- rectifier
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H1/00—Electrical discharge machining, i.e. removing metal with a series of rapidly recurring electrical discharges between an electrode and a workpiece in the presence of a fluid dielectric
- B23H1/02—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges
- B23H1/022—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges for shaping the discharge pulse train
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H2300/00—Power source circuits or energization
- B23H2300/20—Relaxation circuit power supplies for supplying the machining current, e.g. capacitor or inductance energy storage circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung für Funkenerosionsmaschinen mit einer Arbeitsgleichstromquelie
und zwei durch einen Taktgeber steuerbaren Gleichrichtern, die mit je einer Induktivität in Reihe
liegen, wobei beide Reihenschaltungen von je einem Gleichrichter überbrückt am einen Ende gemeinsam an
eine Klemme der Arbeitsgleichstromquelle, am anderen Ende über den Arbeitsspalt bzw. eine parallele Leitung
an die andere Klemme der Arbeitsgleichstromquelle angeschlossen und am Mittelpunkt (zwischen dem
gesteuerten Gleichrichter und der Induktivität) durch einen Kondensator miteinander verbunden sind.
Eine derartige Schaltungsanordnung ist Gegenstand eines älteren Vorschlages (DT-PS 12 93 530). Bei
bekannten Schaltungsanordnungen für Funkenerosion mit gesteuerten Gleichrichtern liegt stets einer der
gesteuerten Gleichrichter in Reihe mit dem Arbeitsspalt und einer Arbeitsgleichstromquelle, während ein weiterer
die zur Löschung dieses Arbeitsschalters erforderliche Energie einem Kondensator zuführt in einem
entweder über den Arbeitsspalt führenden oder parallel dazu an der Gleichstromquelle liegenden Stromzweig
(US-PS 32 80 367) Dabei geht es allein um die Erzeugung der Arbeitsimpulse mittels gesteuerter
Gleichrichter. Eine besondere Überwachung des Arbeitsspaltes ist nicht vorgesehen.
Es ist zwar auch bekannt, den Bearbeitungsspah bei Funkenerosionsmaschinen fortlaufend zu überwachen.
So wird beispielsweise eine Prüfgleichspannung hochohmig an den Spalt angelegt, die nur bei einwandfreiem
Spaltzustand eine entsprechende Spaltspannung bewirkt und einen neuen Bearbeitungsimpuls freigibt
(GBPS 10 53 502). Bei einer anderen Ausführung erzeugt die Prüfgleichspannung Testentladungen im
Arbeitsspalt, wobei der Potentialsprung als Kriterium für den Spaltzustand dient und nur bei ausreichender
Größe einen neuen Bearbeilungsimpuls auslöst (US-PS 34 19 754).
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaltungsanordnung der eingangs beschriebenen Art
so weiterzubilden, daß die Spannung des Bearbeitungsspaltes in vorbestimmter Weise überwacht wird durch
eine Einrichtung, welche die Schaltungsanordnung steuert und das Einschalten des Stromes zwischen
Elektrode und Werkstück nur dann verhindert, wenn ein Kurzschluß zwischen Elektrode und Werkstück am
Ende eines Bearbeitungszyklus auftritt, während Kurzschlüsse oder Spannungseinbrüche innerhalb des Bearbeitungszyklus
das Wiedereinschalten der Schaltanordnung nicht behindern sollen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zwischen dem Ausgang des Taktgebers und der
Steuerelektrode des mit dem Arbeitsspalt verbundenen gesteuerten Gleichrichters eine Diode und ein Kondensator
in Reihe sowie ein Schmitt-Trigger vorgesehen sind, und daß zwischen Diode und Kondensator über
eine weitere Diode ein steuerbarer Entladekreis angeschlossen ist, der über einen parallel zum
Arbeitsspalt liegenden Spannungsprüfkreis derart steuerbar ist, daß bei Unterschreiten einer vorbestimmten
Grenzspannung im Arbeitsspalt am Ende eines Arbeiisimpulses eine Entladung des Kondensators
verhindert und damit die Betätigung des Triggers und des entsprechenden gesteuerten Gleichrichters unterbunden
wird. Der Entladekreis wird damit durch eine Einrichtung gesteuert, die schon auf ein geringfügiges
Unterschreiten eines vorgegebenen niedrigen Spannuingswertc
am Bearbeitungsspalt anspricht und dem
Entladekreis eine Spannung aufdrückt, die eine ausreichende
Entladung des Kondensators verhindert. Zwar
kann eine solche Sperrung des Entladekreises auch während des Verlaufes eines Arbeitszyklus auftreten.
Dort bleibt diese Sperrung jedoch insoweit wirkungslos. Ja die für das Entladen des Kondensators erforderliche
Absenkung der Spannung im Entladekreis erst am Fnde eines Bearbeitungszyklus erfolgt, so daß der Kondensator
sich zuverlässig auch dann entladen kann, wenn zwischendurch während des Arbeitszyklus vorüberge- ι ο
hend ein Kurzschluß bestanden hat. sofern nur der Kurzschluß nicht bis zum Ende des Arbeitszyklus
andauert.
Wenn dagegen am Ende des Bearbeitungszyklus durch einen Kurzschluß die Spannung im Bearbeitungsspalt
unter den vorgegebenen Grenzwert abgesunken jst, wird das Entladen des Kondensators durch die dem
Entladekreis aufgedruckte Sperrspannung zuverlässig verhindert. Damit wird gleichzeitig verhindert, daß der
nächste Taktimpuls des Taktgebers den gesteuerten Gleichrichter betätigen kann. Vielmehr ist hierbei der
Kreis zwischen Taktgeber und Gleichrichter entkoppelt.
Vorteühafterweise ist eine Einrichtung vorgesehen, die zum Erzeugen von Prüfimpulsen in gesteuerten
Zeitabständen an der Steuerelektrode des mit dem
Arbeitsspalt verbundenen gesteuerten Gleichrichters dient, wobei diese Einrichtung einen zweiten Entladekreis
für den Kondensator steuert und Einrichtungen aufweist, die den zweiten Entladekreis in Abständen v>
freigeben, deren Größe bis zum Erreichen eines maximalen Zeitabstandes automalisch zunimmt. Hierdurch
läßt sich eine fortlaufende Prüfung des Zustandes im Arbeitsspalt nach erfolgter Abschaltung der
Schaltungsanordnung vornehn.en, wobei die Erholungs .v=.
zeit, die dem Arbeitsspalt bis zur Aussendung des nächsten Prüfimpulses zur Verfügung steht, fortlaufend
vergrößert wird. Erst wenn der Abstand zwischen zwei aufeinanderfolgenden Prüfimpulsen einen maximalen
Wert erreicht, erfolgt die endgültige Abschaltung der Anordnung.
Die beiden Entladestromkreise können jeweils über Gleichrichter einerseits an den Ausgang des mit dem
Arbeitsspalt verbundenen steuerbaren Gleichrichters und andererseits an die Verbindungsstelle zwischen
Gleichrichter und Kondensator der Entkopplungseinrichtung angeschlossen sein und zur Steuerung des
zweiten Entladestromkreises zwischen diesem und der Spannungsquelle angeordnete Kondensatoren unterschiedlicher
Kapazität aufweisen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand schematischer Zeichnungen an einem Ausführungsbeispiel näher
erläutert.
Es zeigen
Fig. 1 die Schaltungsanordnung gemäß der Erfindung in einem vereinfachten Schaltbild,
Fig. 2 den Taktgeberkreis der neuen Schaltungsanordnung,
F i g. 3 den zugehörigen Spannungsprüfkreis und
Fig. 4 in grafischer Darstellung einen typischen Verlauf der Spannung während einer Folge von
Arbeitszyklen.
Die in F i g. 1 gezeigte Schaltungsanordnung weist einen Arbeitsgleichstromkreis 10 mit einer Gleichstromquelle
12 von z.B. 60 bis 100 V auf. An die t>s
Gleichstromquelle 12 sind ein Werkstück 16 und eine Bearbeitungselektrode 14 unter Bildung eines Arbeitsspaltes 18 angeschlossen. Der Arbeitsspalt 18 liegt in
Reihe mit einem Widersland 20. einer Induktionsspule
22 und einem ersten steuerbaren Siliziumgleichrichter 24, der eine Anode 26, eine Kathode 28 und eine
Steuereleki rode 30 aufweist.
Parallel zum Arbeitsspalt 18 ist ein Widerstand 32 angeordnet, der bei 52 auf Seiten des Werkstückes
angeschlossen ist. Zu der Induktionsspule 22 und dem ersten steuerbaren Gleichrichter 24 ist eine Diode 34
antiparallel geschaltet, die bei 58 zwischen dem Widerstand 20 und der Induktionsspule 22 angeschlossen
ist. An die Arbeitsgleichstromquelle 12 ist weiterhin über einen Widerstand 36 und eine Induktionsspule 38
ein zweiter steuerbarer Siliziumgleichrichter 40 mit einer Anode 42, einer Kathode 44 und einer
Steuerelektrode 46 angeschlossen. Zu Gleichrichter 40 und Spule 38 ist eine Diode 50 antiparallel geschaltet.
Jeder steuerbare Gleichrichter 24 bzw. 40 bildet .nit der zugehörigen Induktionsspule 22 bzw. 38 und dem
zugehörigen Widerstand 20 bzw. 36 eine Reihenschaltung. Diese beiden parallel liegenden Reihenschaltungen
sind an Punkten 54 bzw. 56 jeweils zwischen dem steuerbaren Gleichrichter und der zugehörigen Induktionsspule
durch einen Kondensator 48 miteinander verbunden.
Die beiden steuerbaren Gleichrichter 24 bzw. 40 werden durch Steuerimpulse in den Leitzustand
überführt, die an die Steuerelektroden 30 bzw. 46 angelegt werden. Zur Erzeugung dieser Impulse dient
ein Taktgeberkreis 60, der in F i g. 2 dargestellt ist.
Wenn der erste steuerbare Gleichrichter 24 sich in dem Leitzustand befindet und im Bearbeitungsspalt 18
ein im wesentlichen stetiger Strom fließt und angenommen wird, daß die Spannungsquelie eine Spannung
zwischen etwa 60 und 100 Volt liefert, dann beträgt der Spannungsabfall über dem Arbeitsspalt 18 etvva 22 bis
24 Volt. Dies gilt für ein Werkstück aus Stahl und für eine Kohleelektrode.
Der in Fig.2 gezeigte Taktgeberkreis weist eine Hilfsgleichspannungsquelle 62 auf, die eine Spannung in
der Größenordnung von 8 bis 20 Volt besitzen kann. Die negative Klemme ist mit der negativen Klemme der
Spannungsquelle 12 verbunden und nimmt daher wie diese das Potential von 0 Volt an.
Ein freischwingender Multivibrator 64 dient als Taktgeber für die beiden steuerbaren Gleichrichter und
ist an die Hilfsspannungsquelle 62 angeschlossen. Der Multivibrator erzeugt im wesentlichen rechteckförmige
positive Spannungsimpulse, die als Steuerimpulse an eine Diode 66 bzw. an die Steuerelektrode 46 des
zweiten steuerbaren Gleichrichters 40 gelangen. Die beiden vom Multivibrator 64 gelieferten Impulse folgen
sind wie bekannt um 180° phasenverschoben: Wenn die Spannung an der Diode 66 positiv ist, ist das Signal an
der Steuerelektrode des zweiten steuerbaren Gleichrichters 40 etwa 0 Volt und umgekehrt.
Das positive Ausgangssignal des zweiten Ausganges des Multivibrators 64 wird über Diode 66 indirekt an die
Steuerelektrode 30 des ersten steuerbaren Gleichrichter 24 angelegt. Ein steuerbarer Entkopplun^skreis,
bestehend aus der Diode 66, einem Kondensator 72 und einem Schmitt-Trigger 74 ist zwischen dem linken
Ausgang des Multivibrators 64 (in Fig. 2) und der Steuerelektrode 30 des ersten steuerbaren Gleichrichters
24 eingeschaltet.
Der Eingangstransistor 76 des Schmitt-Triggers ist normalerweise über einen Widerstand 78 leitend. Die
Emiiter-Basis-Strecke des Transistors 76 sowie ein Widerstand 80 liegen in Reihe mit der Hilfsspannungs-
quelle 62. Im Ruhezustand des Schmitt-Triggers 74 isi
der Transistor 82 nicht leitend und es werden keine Steuersignale an die Elektrode 30 des ersten steuerbaren
Gleichrichters 24 geliefert.
Bei Betrieb des Taktgeberkreises 60 wird ein positives Signal von dem linken Ausgang des Multivibrators
64 über Diode 66 und Punkt 84 an den Kondensator 72 geführt, um eine Spannungsspit/e um
Punkt 86 zu erzeugen. Wenn diese eine hinreichende Größe besitzt, wird der Transistor 76 in den
Sperrzustand überführt und der Transistor 82 leitend, so daß ein Signal an die Steuerelektrode 30 des ersten
steuerbaren Gleichrichters 24 gelangt, das diesen in den Leitzustand steuert.
Nach einer Zeit, deren Größe durch die Zeitkonstante
des aus Kondensator 72 und Widerstand 80 gebildeten Zeitgliedes bestimmt wird, fällt Jas Potential am Punkt
86 bis auf einen Wert ab, bei dem der Transistor 76 erneut leitend wird, so daß der Transistor 82 in den
Sperrzustand gelangt. Dadurch erlischt das an der
Steuerelektrode 30 anliegende Signal. Der erste steuerbare Gleichrichter 24 bleibt jedoch noch leitend,
bis der zweite steuerbare Gleichrichter 40 in den Leitzustand gelangt.
Nach Ablauf einer vorbestimmten Zeit verschwindet das Signal am ünken Ausgang des Multivibrators 64. was
wegen der Diode 66 jedoch ohne Einfluß auf den Taktgeberkreis 60 bleibt. Während eines nun folgenden
Zeitintervalls tritt ein positives Ausgangssignal am rechten Ausgang des Multivibrators 64 auf, das der
Steuerelektrode 46 des zweiten steuerbaren Gleichrichters 40 zugeführt wird und dieses leitend macht.
Während dieser Zeit liegt praktisch keine Ausgangsspannung an der Diode 66 an. Während dieses
Zeitintervalls erfolgt die Steuerung durch den in F i g. 3 gezeigten Steuerkreis 90. durch den der Taktgeberkreis
für den folgenden Zyklus durch Reduzierung des Potentials am Punkt 84 und Wiederaufladung des
Kondensators 72 für den nächsten Arbeitsvorgang vorbereitet wird.
Wenn der Steuerkreis 90 gemäß F i g. 3 während der Zeit, während der kein positiver Impuls vom Multivibrator
64 zur Diode 66 geleitet wird, die Ladung vom Punkt 84 nicht entfernt, dann bleibt die Spannung am Punkt 86
im wesentlichen konstant und der erste steuerbare Gleichrichter 24 verbleibt im Sperrzustand, obwohl der
Multivibrator 64 seinen Zustand gewechselt hat. Die Zwischenschaltung der Diode 66 und der Diode 68
sowie des Kondensators 72 und des Schmitt-Triggers 74 zwischen den Multivibrator 64 und die Steuerelektrode
30 des ersten steuerbaren Gleichrichters 24 bildet eine einfache Einrichtung zum Entkoppeln der vom Multivibrator 64 an den ersten steuerbaren Gleichrichter 24
abgegebenen Signale, wobei die Entkopplung an der Diode 66 erfolgt
F i g. 4 zeigt die Spannungsverhältnisse im Bearbeitungsspalt 18 des Bearbeitungskreises 10 unter unterschiedlichen typischen Arbeitsbedingungen. Der erste in
Fig.4 dargestellte Bearbeitungszyklus mit dem Spannungsverlauf von den Werten a bis / ist als normaler
Bearbeitungszyklus anzusehen. Die Strecke a bis b kennzeichnet das anfängliche Anwachsen der Spannung
über dem Bearbeitungsspalt bis zur Ionisation am Punkt b. Bei Eintreten der Ionisation fällt die Spannung am
Bearbeitungsspalt 18 steil vom Wert b auf den Wert c in Fig.4 ab. Der Wert c ist eine charakteristische Größe
der Materialien der Bearbeitungselektrode 14 und des
Werkstückes 16. Die Spannung über dem Bearbeitungsspalt 18 verbleibt danach während des restlicher
Bearbeitungszyklus konstant — Spannungsverlauf c bi1
d. Der Funke verschwindet bei Verminderung der Spannung sehr schnell, wie durch den Spannungssprung
^ von i/nach edargestellt ist. Im Anschluß daran verbleibt
die Spannung über dem Bearbeitungsspalt 18 für die
Dauer eines vorbestimmten Zeitintervalles konstant wie durch die Strecke e bis /'angedeutet ist.
Dor /weite dargestellte Bearbeitungszyklus zeigt eine
ίο .Spannungsabweichung durch teilweisen Kurzschluß im
Bearbeitungsspalt 18 ium Zeitpunkt / auf, so daß die
Spannung vom Wert /auf den Wert /;:bfälit. Wenn diese abnormale Spannung im Bearbcitungsspalt 18 nur
während einer kurzen Zeitspannung besteht, behebt sich der Kurzschluß von selbst und die Spannung steigt
wieder vom Wert j auf den Wert k an. so daß die
normalen Arbeitsbedingungen im Arbeitsspalt bis zum Ende des Zyklus vorliegen.
Der dritte Bearbeitungszyklus η bis 5 gemäß F i g. 4
zo zeigt eine Spannungsabnormalit.it, die stets dann
auftritt, wenn der Arbeitsspalt bei Beginn teilweise oder vollständig kurzgeschlossen ist. In einem solchen Falle
steigt die Spannung über dem Arbeitsspalt nicht bis zum Ionisationspotential der Punkte boder^ran. Statt dessen
nimmt die Spannung in einem unregelmäßigen Verlauf zu, beispielsweise von π über ο nach ρ bis zu einem
Wert, bei dem sich die normale Bearbeitungsspannung bis zum Ende des Zyklus einpendelt. Dies kann z. B. die
Folge kleiner Glühstellen vom vorhergehenden Bearbeitungszyklus sein. Sobald jedoch die normale
Bearbeitungsspannung am Punkt ρ erreicht ist. ist der Fehler behoben und der restliche Teil des Bearbeitungszyklus vollzieht sich in gewohnter Weise bis zum Punkt
5. Auch bei diesem Typ von Spannungsabnormaiität im Bearbeitungszyklus ergibt sich keine Notwendigkeit,
den Bearbeitungsvorgang 711 unterbrechen.
Beim letzten in Fig. 4 dargestellten Zyklus tritt am
Ende des Zyklus ein Kurzschluß im Arbeitsspalt auf, der durch den Spannungsverlauf v, w, χ angegeben ist. Bei
einem derartigen Fehler ist es richtig, wenn der Strom über den Bearbeitungsspalt unterbrochen wird. Das
bedeutet, daß eine Abschaltung des Stromes nur in dem Falle notwendig ist, in dem die Spannung über den
Bearbeitungsspalt 18 noch am Ende des Bearbeitungszyklus kleiner als normal ist.
Um diesem Sachverhalt Rechnung zu tragen ist vorgesehen, daß die Spannung über dem Bearbeitungsspalt derart überwacht wird, daß jedesmal dann, wenn
ein positives Signal von der linken Seite des Multivibrators 64 geliefert wird, der Kreis 90 in F i g. 3
die augenblickliche Spannung am Bearbeitungsspalt 18 im Zeitintervall unmittelbar nach der normalen
Stromabschaltung über dem Bearbeitungsspalt mißt. Wenn die Spannung über dem Bearbeitungsspalt nach
der Beendigung eines Bearbeitungszyklus und am Ende eines Impulses vom Multivibrator 64 kleiner als eine
vorgewählte bestimmte Minimalspannung ist. dann wird die Abschaltung durch den Steuerkreis 90 gemäß F i g. 3
eingeleitet Hierbei wird der erste steuerbare Gleich richter 24 im Sperrzustand gehalten. Dieser Sperrzu
stand wird für eine vorbestimmte Anzahl von Impulsen des Multivibrators 64, die dem Impuls, bei dem der
unerwünschte Zustand im Arbeitsspalt festgestellt wurde, folgen, aufrechterhalten. Danach wird ein
Prüfimpuis zum steuerbaren Gleichrichter 24 geleitet
und die Spannung über dem Arbeitsspalt erneut gemessen. Stellt sich heraus, daß die Spannung über dem
Arbeitsspalt zu diesem Zeitpunkt normal ist. dann wird
der unterbrochene Bearbeitungsvorgang fortgesetzt,
indem der Taktgeberkreis gemäß F i g. 2 wieder in den Arbeitszustand versetzt wird. Wenn die Spannung im
Arbeitsspalt sich bei einem Prüfimpuls jedoch niedriger als ein vorbestimmter Minimalwert erweist, wird s
während einer zweiten vorbestimmten jedoch größeren Anzahl von Impulsen des Multivibrators der Sperrzustand
des ersten Gleichrichters 24 aufrechtgehalten.
Dieser Prüfvorgang wird mir progressiver Zunahme der Länge der Zeitabstände zwischen aufeinanderfolgenden
Prüfimpulsen fortgesetzt, bis entweder die normalen Arbeitsbedingungen im Arbeitsspalt wieder
hergestellt worden sind oder bis das Zeitintervall zwischen zwei aufeinanderfolgenden Prüfimpulsen
einen vorbestimmten maximalen Wert erreicht hat. Wenn zunächst ein bis vier Steuerimpulse des
Multivibrators ausgelassen werden können, bevor der Prüfimpuls ausgelöst wird, können danach fünf bis zehn
Steuerimpulse ausgelassen werden, bevor der zweite Prüfimpuls erfolgt usw.
Der Steuerkreis 90 weist Widerstände 92 und 94 auf. die unmittelbar an die Spannungsquelle 12 angeschlossen
sind und einen Spannungsteiler bilden. Wenn die Spannungsquelle 12 etwa 60 Volt besitzt, kann die
Spannung zwischen den Widerständen 92 und 94 an einem Punkt % ungefähr 20 Volt betragen.
Zwei andere Spannungen werden im Kreis 90 durch die periodische Spannungsänderung am steuerbaren
Gleichrichter 24 erzeugt, der im Schaltbild gemäß F i g. 3 ebenso mit den beiden Dioden 66 und 68 sowie
dem Kondensator 72 und dem Widerstand 70 eingezeichnet ist. Während der Zeit, während der der
Punkt 54 in bezug auf das Nullpotential negativ ist, wird ein Kondensator 98 über eine Diode iOO auf ein
negatives Potential zwischen 40 und 60 Volt am Punkt 110 gemessen aufgeladen. Wenn der Punkt 54 in bezug
auf das Nullpotential positiv ist, erfolgt eine stufenförmige Aufladung eines Kondensators 102 über einen
Kondensator 104 und eine Diode 106, bis an dem Punkt 108 ein positives Potential von 40 bis 60 Volt gemessen
werden kann.
Mit zunehmendem positiv werdendem Potential am Punkt 54 fließt Strom durch den Kondensator 104. die
Diode und den Kondensator 102 zur negativen Klemme der Spannungsquelle 12. Während dieser Aufladung der
Kondensatoren 104 und 102 wirken die beiden Kondensatoren als Kondensator-Spannungsteiler.
Wenn die Spannung am Punkt 54 fällt, wird die Spannung am Kondensator 104 durch einen Strom
durch die Diode 112 verteilt Die Kapazität des Kondensators 104 ist klein, etwa in der Größenordnung
von 1/10 Mikrofarad, während die Kapazität des Kondensators 102 zwei bis zehn Mikrofarad beträgt
Eine Anzahl von zyklischen Spannungsveränderungen am Punkt 54 wird daher benötigt um den Kondensator
102 stufenmäßig bis zur Maximalspannung aufzuladen.
Der Kondensator 102 ist relativ groß im Vergleich
zum Kondensator 98, der seinerseits etwa in der Größenordnung von 3/10 bis 5/10 Mikrofarad liegen
kann. Durch die Ladung der Kondensatoren 98 und 102 und deren Entladung werden die progressiv größer
werdenden Zeitintervalle zwischen aufeinanderfolgenden Prüfimpulsen gesteuert die durch den Taktgeberkreis
60 an den Bearbeitungskreis 10 abgegeben werden.
Eine Zener-Diode 112s und ein Widerstand 114 sind
wie gezeigt in Reihe miteinander dem Widerstand 92 parallel geschaüci. Die Spannung am Punkt Πό
verbleibt daher auf einem etwa festen Wert unterhalb des anfänglichen positiven Spannungswertes der .Spannungsquelle
12. etwa in der Größenordnung von + 40 Volt, wenn die Zener-Diode 112.1 eine Spcrrspannung
von ungefähr 20 Volt besitzt.
Solange die momentane Spannung am Bearbeitungsspalt 18 größer als die 20 Volt-Spannung der
Zener-Diode ist und beispielsweise in der Größenordnung zwischen 24 bis 26 Volt liegt, können normale
Bearbeitungszustände im Bearbeitungsspalt 18 angenommen werden. Weil das Potential am Punkt 52 etwa
4 Volt niedriger als am Punkt 116 ist, fließt ein Strom durch die Diode 118, während die Diode 120 sperr! Da
sie jedoch von einem relativ großen Nebenwidersmnd 122 überbrückt wird, beispielsweise in der Größenordnung
von 1.000 bis 10.000 Ohm, fließt ein begrenzter Strom zum Punkt 52. Der Spannungsabfall, der über der
Diode 118 als Folge dieses Stromflusses auftritt, hält den
Transistor 124 im nichtleitenden Zustand.
Wenn die Spannung über dem Arbeitsspalt 18 kleiner als 20 Volt ist. weil beispielsweise ein Kurzschluß
zwischen der Bearbeitungselektrode 14 und dem Werkstück 16 am Punkt j. o, w und _>- in F i g. 4 auftritt,
ergibt sich ein Stromfluß zwischen den Punkten 52 und 96 durch die Diode 120, den Emitter-Basis-Kreis des
Transistors 124 und den Widerstand 114. Wahrend dieser Zeit blockiert die Diode 118 den Stromfluß zum
Punkt 116, während die Diode 120 den Widerstand 122 niederohmig überbrückt.
Da der Transistor 124 sperrt, wenn die Spannung in:
Bearbeitungsspalt 18 größer als 20 Volt ist, jedoch leitet, wenn die Spannung im Bearbeitungsspalt kleiner als
20 Volt ist. ergibt sich am Punkt 126 ein plötzlicher Potentialwechsel um 20 Volt, wenn die augenblickliche
Spannung im Arbeitsspalt 18 von einem geringfügig oberhalb der Zener-Spannung der Zener-Diode 112,i
liegenden Wert auf einen geringfügig unterhalb dieses Wertes liegenden Betrag wechselt oder in umgekehrter
Richtung verändert wird. Wenn der Transistor 124 nichtleitend ist, wird der Punkt 126 über den Widerstand
130 und eine Diode 132 auf dem Potential des Punktes % gehalten, welches beim gewählten Beispiel etwa
20 Volt sind. Wenn der Transistor 124 über die Diode 120 leitend ist, wird der Punkt 126 im wesentlichen aul
dem Potential des Punktes 52 gehalten.
Ein abrupter Spannungswechsel am Punkt 126 tritt zunächst während jedes Bearbeitungszyklus des elektrischen
Bearbeitungskreises 10 auf, und zwar sowohl be normaler wie bei fehlerhafter Arbeitsweise. Ob die
Spannungswechsel eine Steuerwirkung auf den elektri sehen Bearbeitungskreis 10 über die Wirkung de«
Taktgeberkreises 60 ausüben oder nicht hängt davor ab, zu welcher Zeit während des Zyklus der Spannungswechsel auftritt
Wie zuvor anhand von Fig.2 dargelegt wurde
bewirkt ein anfänglicher positiver Impuls von der linker
Seite des Multivibrators 64 über die Diode 66 und der Kondensator 72 einen Signalimpuls über den Wider
stand 80 zum Punkt 86, so daß der Schmitt-Trigger 74 ir den Wechselzustand überführt wird und der Steuerelek
trode des ersten steuerbaren Gleichrichters 24 einer Steuerimpuls zuleitet durch den dieser Gleichrichter 2<
leitend wird und einen Bearbeitungszyklus einleitet Dei
Anfangsimpuls des Multivibrators 64 hinterläßt an Punkt 84 aber auch eine Ladung, die etwa gleich den
positiven Ausgangsimpuls der linken Seite des Multivi brators 64 ist. Sofern der erste steurbare Gleichrichte!
24 zu diesem Zeitpunkt nichtleitend ist wird di(
negative Spannung, die infolge dessen am Punkt 54
fcerrscht. durch die Diode 134 an einen Punkt 138
ibertragen und bewirkt einen Stromfluß durch die Diode 68 und den Widerstand 70. Dieser Stromfluß hai
eine hinreichende Größe und hinreichende zeitliche Dauer, um eine Entladung des Kondensators 72 zu
erlauben, so daß die Spannung am Punkt 84 nahezu auf den Wert 0 Volt abfallen kann.
Em Absinken der Spannung am Punkt 84 unter das
Null-Potential der negativen Klemme der Spannungs· quelle 12 wird durch Diode 66 verhindert. Der
beschriebene normale Ent- oder Aufladevorgang des Kondensators 72 bereiiet die Übertragung des nächstfolgenden
positiven Impulses vor, der von der linken Seite des Multivibrators 64 als Steuersignal an die
Steuerelektrode 30 des ersten steuerbaren Gleichrichters 24 abgegeben wird. Dieser Vorbereitungsvorgang
kann nur stattfinden, wenn die Spannungen an den Punkten 84 und 138 abfallen können. Außerdem muß die
Spannung im Arbeitsspalt 18 größer als die Zencr-Spannung der Zener-Diode 112a sein. Der Transistor 124
muß im Sperrzustand sein, so daß die Spannung am Punkt 126 nicht mehr als +20 Volt beträgt. Wenn die
Spannung der Zener-Diode 140 eine Spannung vom 20 Volt annimmt, kann die Spannung am Punkt 142a auf
den Wert 0 Volt abfallen, sobald ein negatives. Spannungssignal von 60 Volt am Punkt 138 anliegt. Bei
einer 0 Volt-Spannung am Punkt 142 fällt wegen der Diode 68 auch die Spannung am Punkt 84 auf den Wert
OVoIt ab.
Wenn jedoch die Spannung über dem Bearbeitungsspalt 18 während der Erzeugung eines Steuerimpulses
geringer als die Spannung der Zener Diode 112a ist und
7. B. etwa 15 Volt beträgt, dann wird der Transistor 124
leitend, so daß die Spannung des Punktes 126 der des Punktes 52 angeglichen wird und ungefähr 45 Voll
annimmt. Die Spannung am Punkt 138 nimmt vorübergehend ein Potential von -60 Volt an. Am Punki
84 tritt keinerlei Potenlialabsenkung auf, so daß die
Spannung am Punkt 142a nicht kleiner als 25 Volt sein kann. Der Taktgeberkreis 60 ist daher wirksam
abgeschaltet.
Der Arbeitsstromkreis 10 bleibt in diesem Falle abgeschaltet, bis die Spannung am Punkt 84 hinreichend
abfällt, um die wiederholten positiven Taktimpulse des Multivibrator;; 64 über Diode 66 dem Kondensator 72
zuzuleiten und dadurch den ersten steuerbaren Gleichrichter 24 in den Leitzustand zu überführen
Zum Absenken der Spannung am Punkt 84 werden die negative Ladung des Kondensators 98 und die
positive Ladung des Kondensators 102 benutzt. Mit der Unterdrückung der Potentialänderung am Punkt 54 fällt
die Spannung an den Punkten 108 und 110 ab. Wegen der anfänglich hohen Spannung am Punkt 108 fließt ein
kräftiger Strom von diesem Punkt über Zener-Diode 142 und Widerstand 144 zum Punkt 110. Dieser Strom
führt zu einem Anstieg des anfänglich negativen Potentials im Punkt 110 auf OVoIt. Im gleichen
Augenblick, in dem der Punkt 110 gegenüber dem Null-Potential der negativen Klemme der Spannungsquelle
12 positiv wird, fließt ein Strom vom Punkt 110 über eine Diode 146 und den Emitter-Basis-Kreis des
Transistors 148. Dieser Stromfluß hält den Transistor 148 leitend und gestattet, daß Strom vom Punkt 84 über
einen Widerstand 150 und dem Transistor 148 zur
ίο negativen Klemme der Spannungsquelle 12 fließt. Der
Punkt 84 im Taktgeberkreis 60 wird daher zur Abgabe eines Prüfimpulses freigegeben.
Durch Übergang des ersten steuerbaren Gleichrichters 24 in den Sperrzustand am Ende eines Impulses des
ι s Multivibrators 64 wird Kondensator 98 wieder auf etwa
b0 Volt aufgeladen. Danach vergeht eine Zeitspanne, da die Spannung am Punkt 110 wieder auf einen Wert
geringfügig höher als der Null-Wert der negativen Klemme der Spannungsquelle 12 ansteigt. Dabei wird
vorausgesetzt, daß die Spannung im Arbeitsspalt 18 am Ende des Prüfimpulses noch immer unter dem Wert
liegt, der durch die Zener-Spannung der Zener-Diode 112a vorgegeben ist, so daß der Punkt 84 an einer unter
normalen Arbeitsbedingungen auftretenden Entladung
2s über die Diode 68 verhindert wird.
leder Prüfimpuls des Steuerkreises 90 lädt den Kondensator 98 auf einen Wert auf, der etwa 60 Volt
beträgt. Die Spannung am Punkt 108 fällt dabei progressiv ab, da die Aufladung durch das Verhältnis der
Kapazitätswerte der beiden Kondensatoren 104 und 102 begrenzt wird. Es sind daher mehrere aufeinanderfolgende
positive Impulse am Punkt 54 erforderlich, um den Kondensator vollständig aufzuladen. Da der
Kondensator 104 nur intermittierend aufgeladen, der Kondensator 102 aber kontinuierlich entladen wird, fällt
die Spannung am Punkt 108 ständig ab. Damit sinkt aber auch die Stärke des Stromes durch die Zener-Diode 142
und den Widerstand 144 und es wird infolgedessen ein progressiv längeres Zeitintervall benötigt, um den
Kondensator 98 zu entladen. Bei einer genauen Auswahl der Parameter wird schließlich ein Punkt erreicht, bei
dem der Stromfluß von Punkt 108 zum Punkt 110 nahezu Null wird.
Ein Ansteigen des Potentials am Punkt 110 bis auf das
Null-Potential der negativen Klemme der Spannungsquelle 12 kann aber auch über den Widerstand 154
erfolgen, der letztlich den Abstand der Prüfimpulse bestimmt.
Im Falle eines über längere Zeitspannen hinweg andauernden Kurzschlusses im Bearbeitungsspalt kanr die Wiederholungsfolge der Prüfimpulse auf jede beliebige Dauer eingestellt werden, in dem die Spannung am Punkt 96 und die Zeitkonstante des aus dem Widerstand 134 und dem Kondensator 9i bestehenden Zeitgliedes entsprechend geändert werden.
Im Falle eines über längere Zeitspannen hinweg andauernden Kurzschlusses im Bearbeitungsspalt kanr die Wiederholungsfolge der Prüfimpulse auf jede beliebige Dauer eingestellt werden, in dem die Spannung am Punkt 96 und die Zeitkonstante des aus dem Widerstand 134 und dem Kondensator 9i bestehenden Zeitgliedes entsprechend geändert werden.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Schaltungsanordnung für Funkenerosionsmaschinen mit einer Arbeitsgleichstromquelle und zwei
durch einen Taktgeber steuerbaren Gleichrichtern, die mit je einer Induktivität in Reihe liegen, wobei
beide Reihenschaltungen von je einem Gleichrichter überbrückt, am einen Ende gemeinsam an eine
Klemme der Arbeitsgleichstromquelle, am anderen Ende über den Arbeitsspalt bzw. eine parallele
Leitung an die andere Klemme der Arbeitsgleichstromquelle angeschlossen und am Mittelpunkt
(zwischen dem gesteuerten Gleichrichter und der Induktivität) durch einen Kondensator miteinander
verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Ausgang des Taktgebers (64) und
der Steuerelektrode (30) des mit dem Arbeitsspalt (18) verbundenen gesteuerten Gleichrichters (24)
eine Diode (66) und ein Kondensator (72) in Reihe sowie ein Schmitt-Trigger (74) vorgesehen sind und
daß zwischen Diode (76) und Kondensator (72) über eine weitere Diode (68) ein steuerbarer Entladekreis
(54,70,134) angeschlossen ist, der über einen parallel
zum Arbeitsspalt liegenden Spannungsprüfkreis 25,
(112a, 120 bis 128, 132,140) derart steuerbar ist, daß
bei Unterschreiten einer vorbestimmten Grenzspannung im Arbeitsspalt am Ende eines Arbeitsimpulses
eine Entladung des Kondensators verhindert und damit die Betätigung des Triggers und des
entsprechenden gesteuerten Gleichrichters unterbunden wird.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Prüfkreis ein» zum Bearbeitungsspalt (18) parallelgeschaltete Zener-Diode (112a)
aufweist, die bei einem Potential am Bearbeitungsspalt unterhalb des Grenzwertes einen elektronischen
Schalter (124) auslöst, der einen Spannungsbezugspunkt (126), der über eine Zener-Diode (140)
den Entladestromkreis steuert, mit der einen Seite (52) des Bearbeitungsspahes (18) verbindet urd
damit das Entladen des Kondensators (72) unterbricht.
3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (98 bis 112) zum
Erzeugen von Prüfimpulsen in gesteuerten Zeitabständen an der Steuerelektrode (30) des mit dem
Arbeitsspalt verbundenen gesteuerten Gleichrichters (24), welche einen zweiten Entladestromkreis
(146 bis 152) für den Kondensator (72) steuert und Einrichtungen (98, 100 bzw. 102, 106) aufweist, die
den zweiten Eniladestromkreis in Zeitabständen freigeben, deren Größe bis zum Erreichen eines
maximalen Zeitabstandes automatisch zunimmt.
4. Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß beide Entladestromkreise jeweils über
Gleichrichter (100, 134 bzw. 68, 146) einerseits an den Ausgang (54) des mit dem Arbeitsspalt
verbundenen steuerbaren Gleichrichters (24) und andererseits an die Verbindungsstelle zwischen
Gleichrichter (66) und Kondensator (72) der Entkopplungseinrichtung angeschlossen sind und
zur Steuerung des zweiten Entladestromkreises zwischen diesem und der Spannungsquelle (12)
angeordnete Kondensatoren (98, 102) unterschiedlieher Kapazität vorgesehen sind.
204
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US81171969 | 1969-04-01 | ||
US04/811,719 US3969602A (en) | 1969-04-01 | 1969-04-01 | Structure for and method of electroerosion machining |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2015204A1 DE2015204A1 (de) | 1970-10-15 |
DE2015204B2 true DE2015204B2 (de) | 1976-07-01 |
DE2015204C3 DE2015204C3 (de) | 1977-02-24 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2042264A5 (de) | 1971-02-05 |
GB1311511A (en) | 1973-03-28 |
DE2015204A1 (de) | 1970-10-15 |
CA942845A (en) | 1974-02-26 |
US3969602A (en) | 1976-07-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1289575B (de) | Statischer Frequenzumformer | |
DE2437062C2 (de) | Kurzschluß-Schutzeinrichtung für einen elektrischen Wechselrichter | |
DE1615297C3 (de) | Vorrichtung zur Stromversorgung von elektrischen Widerstandsschweißgeräten | |
DE3107301C2 (de) | Plasmastrahl-Zündsystem für Brennkraftmaschinen | |
DE2216265A1 (de) | Steuerschaltungsanordnung für einen Motor mit regelbarer Drehzahl | |
DE2909283C3 (de) | Steuerschaltung für eine Solenoidpumpe | |
DE2830662C3 (de) | Steueranordnung für Thyristorventile | |
DE3033916C2 (de) | ||
DE2167212C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Erzeugung wenigstens einer vorgegebenen Ausgangsspannung, deren Größe von einer Eingangsspannung unabhängig ist | |
DE3422399C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Erzeugung von Erodierimpulsen an einer Funkenerosionsanlage | |
DE1565225B2 (de) | Verfahren zur bearbeitung durch funkenerosion mit gesteuerten impulsen | |
DE2015204C3 (de) | Schaltungsanordnung für Funkenerosionsmaschinen | |
DE2015204B2 (de) | Schaltungsanordnung fuer funkenerosionsmaschinen | |
DE2713045C3 (de) | Schweißstromquelle | |
DE2106137A1 (de) | Herzschrittmacher | |
DE2746099A1 (de) | Wechselrichter mit mindestens zwei steuerbaren lastthyristoren | |
DE3217376C2 (de) | Impulsgenerator | |
DE2462211C3 (de) | Schaltungsanordnung zum Anlaufen eines Schaltnetzteils mit Strombegrenzung und Spannungsstabilisierung | |
DE2651362A1 (de) | Steuerschaltung fuer einen statischen wechselrichter | |
DE2318484C3 (de) | Schaltungsanordnung mit zwei RC-Zeitkreisen | |
DE1463561C (de) | Einrichtung zur Überwachung von Widerstandsschweißmaschinen | |
DE2416740C2 (de) | Steuerschaltung zur Steuerung eines Schaltreglers | |
DE1589896B2 (de) | Strahlungsdetektor | |
DE1928746C3 (de) | Zündanlage für Gasturbinen | |
DE2505642C3 (de) | Spannungswandlervorrichtung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |