DE19923505A1 - Rotatorische Positionsmeßeinrichtung - Google Patents
Rotatorische PositionsmeßeinrichtungInfo
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- G01D5/36—Forming the light into pulses
- G01D5/38—Forming the light into pulses by diffraction gratings
Abstract
Es wird eine rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach dem interferentiellen Wirkungsprinzip angegeben, bestehend aus einem Gehäuse, einer mit dem Gehäuse starr verbundenen Abtastbaueinheit, die eine Lichtquelle sowie mindestens ein Detektorelement umfaßt, einer flächig am schwingungsunempfindlichen Gehäuse angeordneten Reflexions-Abtastteilungsstruktur die gegenüberliegend von der Abtastbaueinheit angeordnet ist sowie einer Teilscheibe, die mit einer drehbaren Welle verbunden ist und eine radiale Tansmissions-Meßteilungsstruktur aufweist, wobei die Teilscheibe drehbar um ihre Symmetrieachse im Gehäuse angeordnet ist, so daß sich die Meßteilungsstruktur zwischen der Abtastbaueinheit und der Abtastteilungsstruktur befindet. Hierbei gelangen die von der Lichtquelle emittierten Strahlenbündel zunächst auf die Meßteilungsstruktur, wo eine Aufspaltung in gebeugte Teilstrahlenbündel verschiedener Ordnungen erfolgt. Die gebeugten Teilstrahlenbündel tretten dann auf die Abtastteilungsstruktur auf, wo unter Reflexion eine erneute Beugung in verschiedene Beugungsordnungen erfolgt und eine Rückreflexion der gebeugten Teilstrahlenbündel in Richtung der Meßteilungsstruktur resultiert, wo die gebeugten Teilstrahlenbündel interferieren und über das mindestens eine Detektorelement erfaßt werden (Figur 1).
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine rotatorische Positionsmeßeinrichtung
basierend auf einem interferentiellen Wirkungsprinzip.
Ein sogenannter interferentieller Dreigittergeber ist beispielsweise aus der
EP 0 163 362 B1 oder aber aus der Veröffentlichung "Längen in der Ultra
präzisionstechnik messen" von A. Spies in Feinwerktechnik & Messtechnik
98 (1990), 10, S. 406-410 bekannt. Mit Hilfe eines derartigen Dreigitterge
bers können verschiebungsabhängig modulierte Inkrementalsignale erzeugt
werden, über die die Relativposition zweier zueinander beweglicher Objekte
bestimmbar ist. Eines der beiden zueinander beweglichen Objekte ist hierbei
mit einer Abtasteinheit verbunden, die unter anderem eine Abtastteilungs
struktur umfaßt. Das andere Objekt ist dagegen mit einer Meßteilungsstruk
tur verbunden, die von der Abtasteinheit zur Erzeugung der positionsabhän
gigen Signale abgetastet wird. Während als Abtastteilungsstruktur ein trans
parentes Phasengitter dient, ist ein Reflexions-Phasengitter als Meßteilungs
struktur vorgesehen.
Derartige, im Auflicht betriebene interferentielle Dreigittergeber haben nun
mehr ihren sogenannten neutralen Drehpunkt üblicherweise in der Ebene
der Abtastteilungsstruktur. Hierbei sei unter dem neutralen Drehpunkt derje
nige Punkt bezeichnet, um den entweder die Meßteilungsstruktur oder aber
die Abtastoptik einschließlich der Abtastteilungsstruktur in einem bestimmten
Toleranzbereich gekippt werden kann, ohne daß sich das ausgegebene Po
sitionssignal in seiner Lage verändert. Wünschenswert ist aber grundsätz
lich, den neutralen Drehpunkt in einen Bereich zu verlegen, in dem eventuell
auftretende Schwingungen oder Verkippungen der jeweiligen Struktur im
Meßbetrieb einen möglichst geringen Einfluß auf die resultierende Meßge
nauigkeit aufweisen. Insbesondere im Fall einer rotatorischen Positions
meßeinrichtung basierend auf einem derartigen interferentiellen Wir
kungsprinzip wäre wünschenswert, daß der neutrale Drehpunkt in der Ebene
der rotierenden Teilungsstruktur bzw. Teilscheibe liegt, da die Teilscheibe
grundsätzlich Verkippungen, Taumelbewegungen etc. aufgrund von Lager
toleranzen unterliegt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine rotatorische Positi
onsmeßeinrichtung nach dem interferentiellen Wirkungsprinzip anzugeben,
die im Meßbetrieb möglichst unempfindlich gegenüber Schwingungen des
Gehäuses und/oder Verkippungen einer rotierenden Teilscheibe ist.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine rotatorische Positionsmeßeinrichtung
mit den Merkmalen des Anspruches 1.
Vorteilhafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Vorrichtung erge
ben sich aus den Maßnahmen, die in den abhängigen Patentansprüchen
aufgeführt sind.
Der vorliegenden Erfindung liegt zunächst die Erkenntnis zugrunde, daß
der erwähnte neutrale Drehpunkt zur Erfüllung der angegebenen Anforde
rungen in der Ebene der rotierenden Teilungsstruktur, d. h. in der Ebene der
Teilscheibe liegen muß. Nur derart kann die entsprechende Positions
meßeinrichtung unempfindlich gegenüber Taumelbewegungen der Teil
scheibe werden, die etwa durch Schwingungen des Gehäuses oder aber
Lagertoleranzen verursacht werden. Die oben erwähnte Ausgestaltung des
interferentiellen Dreigittergebers mit einer Reflexions-Phasenstruktur als
Meßteilungsstruktur muß demzufolge erfindungsgemäß derart abgewandelt
werden, daß die rotierende Teilscheibe mit einer transparenten Meßteilungs
struktur versehen wird, während die erforderliche reflektierende Abtasttei
lungsstruktur stationär angeordnet ist.
Erfindungsgemäß ist nunmehr zum einen vorgesehen, die Meßteilungs
struktur als transparentes Phasengitter auszubilden und auf der rotierenden
Teilscheibe kreisringförmig anzuordnen. Zum anderen wird die als Refle
xions-Phasengitter ausgebildete Abtastteilungsstruktur stationär und flächig
unmittelbar am schwingungsunempfindlichen Gehäuse der rotatorischen
Positionsmeßeinrichtung angeordnet. Gegenüberliegend zur Abtastteilungs
struktur ist eine Abtastbaueinheit ebenfalls stationär am Gehäuse angeord
net, die unter anderem eine Lichtquelle sowie ein oder mehrere Detektor
elemente umfaßt, über die die positionsabhängig modulierten Signale erfaßt
werden.
Über die erfindungsgemäß gewählte Anordnung der Abtastteilungsstruktur
unmittelbar am jeweiligen Gehäuse läßt sich in einfachster Art und Weise
eine schwingungsunempfindliche Anordnung dieses Teiles der Positions
meßeinrichtung sicherstellen. Hierbei existieren eine Reihe von Möglichkei
ten, wie letztlich die Anordnung der Abtastteilungsstruktur an dieser Stelle
erfolgen kann.
Weniger kritisch im Hinblick auf die Anfälligkeit gegenüber eventuellen
Schwingungen und Vibrationen ist hingegen die Lage bzw. Anordnung der
Abtastbaueinheit mit der Lichtquelle und den Detektorelementen. Diese
Baueinheit wird deshalb erfindungsgemäß auf der dem Gehäuse abge
wandten Seite der Teilscheibe bzw. Meßteilungsstruktur angeordnet.
Es resultiert somit eine hochgenaue rotatorische Positionsmeßeinrichtung,
basierend auf einem interferentiellen Wirkungsprinzip, die zum einen einfach
und kompakt baut und zum anderen unempfindlich gegenüber unvermeidba
ren mechanischen Einflüssen ist.
Weitere Vorteile sowie Einzelheiten der erfindungsgemäßen rotatorischen
Positionsmeßeinrichtung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung
eines Ausführungsbeispiels anhand der beiliegenden Figuren.
Dabei zeigt
Fig. 1 eine schematische Querschnitts-Darstellung
durch ein Ausführungsbeispiel der erfindungs
gemäßen rotatorischen Positionsmeßeinrich
tung;
Fig. 2 den prinzipiellen Strahlengang innerhalb der
erfindungsgemäßen Positionsmeßeinrichtung
gemäß Fig. 1;
Fig. 3a eine Draufsicht auf die Teilscheibe aus dem
Ausführungsbeispiel der Fig. 1 mit der radial
angeordneten Meßteilungsstruktur;
Fig. 3b eine Schnittdarstellung der Meßteilungsstruktur
aus Fig. 3a;
Fig. 4a eine Draufsicht auf die Abtastteilungsstruktur
aus dem Ausführungsbeispiel der Fig. 1;
Fig. 4b eine Schnittdarstellung der Abtastteilungs
struktur aus Fig. 4a;
Fig. 5 eine vergrößerte Ansicht der Abtastbaueinheit
aus Fig. 1;
Fig. 6 eine Ansicht der Detektorebene der Abtastbau
einheit aus Fig. 5.
Eine mögliche Ausführungsform der erfindungsgemäßen rotatorischen Posi
tionsmeßeinrichtung sei nachfolgend anhand der schematischen Quer
schnittsdarstellung in Fig. 1 beschrieben. Erkennbar ist im wesentlichen der
Flansch des Gehäuses 1 der Positionsmeßeinrichtung, in dem eine Welle 2
drehbar um ihre Längsachse 3 gelagert angeordnet ist. Das Gehäuse 1 ist
hierbei zylinderförmig ausgebildet. Im dargestellten Ausführungsbeispiel wird
die Welle 3 über zwei Lager 4a, 4b im Gehäuse 1 möglichst reibungsfrei
drehbar angeordnet; hierbei sei darauf hingewiesen, daß die Lagerung der
Welle 3 im Gehäuse 1 keineswegs erfindungswesentlich ist. Die Welle 3
wiederum ist z. B. über eine geeignete Kupplung mit einem Antrieb, einer
Spindel etc. verbunden, deren Rotationsbewegung über die erfindungsge
mäße Positionsmeßeinrichtung jeweils erfaßt werden soll. Letztere Elemente
sind aus Gründen der Übersichtlichkeit nicht dargestellt. An demjenigen
Ende der Welle 3, welches der Positionsmeßeinrichtung zugewandt ist, ist
symmetrisch zur Längs- bzw. Rotationsachse 3 eine kreisförmige Teil
scheine 5 starr befestigt, was z. B. über eine - nicht gezeigte - Schraubver
bindung erfolgen kann. Die Teilscheibe 5 trägt zumindest eine Spur mit einer
radial angeordneten Meßteilungsstruktur 9, die in der Ansicht von Fig. 1 nur
schematisch angedeutet ist und auf die nachfolgend noch näher eingegan
gen wird. Die optische Abtastung dieser Spur bzw. Meßteilungsstruktur 9
liefert die gewünschten positionsabhängigen Inkrementalsignale, welche z. B.
von einer nachgeordneten numerischen Steuerung in bekannter Art und
Weise weiterverarbeitet werden können.
Unmittelbar am Gehäuse 1 der Positionsmeßeinrichtung ist erfindungsge
mäß eine Abtastteilungsstruktur 6 flächig angeordnet, was in Fig. 1a ledig
lich ebenso schematisch angedeutet wurde wie der eigentliche Abtast-
Strahlengang. Details hierzu werden nachfolgend noch näher erläuten. Ge
genüberliegend von der Abtastteilungsstruktur 6 ist eine Abtastbaueinheit 7
über eine Platine 8 starr am Gehäuse 1 angeordnet. Die Abtastbaueinheit 7
umfaßt u. a. eine Lichtquelle 7.1, vorzugsweise mehrere optoelektronische
Detektorelemente 7.2a, von denen in Fig. 1 lediglich eines angedeutet ist,
sowie eine Optik 7.3, die als Kollimator bzw. Kondensor fungiert.
Die Abtastbaueinheit 7 ist hierbei über die seitlichen Gehäuse-Wände mit
dem eigentlichen Gehäuse 1 verbunden. Es ergibt sich dadurch eine deutlich
schwingungsempfindlichere Anordnung dieses Elementes der erfindungs
gemäßen Positionsmeßeinrichtung, da die Gehäuse-Wände in der Regel
nicht derart massiv ausgebildet sind, daß Schwingungen der Platine 8 sicher
vermieden werden könnten.
Über die Platine 8 erfolgt zum einen die möglichst starre Verbindung der
Abtastbaueinheit 7 mit dem Gehäuse 1. Zum anderen werden die in der Ab
tastbaueinheit 7 angeordneten Bauelemente über die Platine 8 und die darin
befindlichen elektrischen Leiterbahnen kontaktiert. Fig. 1a zeigt den Aufbau
der Abtastbaueinheit 7 lediglich in stark schematisierter Form. Eine vergrö
ßerte Ansicht hiervon ist etwa in Fig. 5 gezeigt ein Schnitt durch die De
tektorebene der Abtastbaueinheit 7 sei nachfolgend anhand von Fig. 6
noch näher beschrieben.
Zwischen der Abtastbaueinheit 7 und der Abtastteilungsstruktur 6 ist dem
zufolge die um die Achse 3 rotierende Teilscheibe 5 mit der Meßteilungs
struktur 9 angeordnet, aus deren optischer Abtastung letztlich die ge
wünschten, positionsabhängig modulierten Signale erzeugt werden, die von
den Detektorelementen 7.1 erfaßt werden.
Der grundsätzliche Abtaststrahlengang in der erfindungsgemäßen rotatori
schen Positionsmeßeinrichtung ist in Fig. 2 schematisiert dargestellt. Die
von einer Lichtquelle LQ emittierten Strahlenbündel gelangen hierbei zu
nächst auf die Meßteilungsstruktur 90, die als Transmissions-Phasenstruktur
ausgebildet ist. Dort erfolgt eine Aufspaltung der auftreffenden Strahlenbün
del in die Teilstrahlenbündel 0. sowie +/- 1. Beugungsordnung. Die Teil
strahlenbündel 0, +1 und -1 treffen anschließend auf die stationäre Ab
tastteilungsstruktur 60 auf. Die Abtastteilungsstruktur 60 ist als Reflexions-
Phasenstruktur ausgebildet, die eine Rückreflexion der auftreffenden Teil
strahlenbündel 0, +1, -1 in die +/- 1. Beugungsordnungen und damit zurück
in Richtung der beweglichen Meßteilungsstruktur 90 bewirkt. Dort kommen
letztlich verschiedene Teilstrahlenbündel +1', -1' zur Interferenz, wobei die
resultierenden Interferenzstrahlenbündel durch die Beugungswirkung der
Meßteilungsstruktur 90 in die verschiedenen Raumrichtungen abgelenkt
werden, in denen die Detektorelemente DET0, DET+1 und DET-1 angeordnet
sind, d. h. demzufolge in die resultierende 0, sowie +/-1. Beugungsordnung.
Im Fall der rotatorischen Relativbewegung von Meßteilungsstruktur 90 und
Abtastteilungsstruktur 60 resultieren aufgrund der verschiedenen Phasen
verschiebungen der an der Interferenz beteiligten Teilstrahlenbündel +1', -1'
letztlich intensitätsmodulierte Inkrementalsignale auf Seiten der Detektor
elemente DET0, DET+1 und DET-1, die jeweils um 120° zueinander phasen
verschoben sind und zur hochexakten Positionsbestimmung in bekannter Art
und Weise genutzt werden können.
Im Gegensatz zur bekannten Ausbildung eines interferentiellen Dreigitterge
bers mit einer Reflexions-Phasenstruktur als Meßteilungsstruktur ist erfin
dungsgemäß nunmehr vorgesehen, die Meßteilungsstruktur 90 als Trans
missions-Phasenstruktur auszubilden. Desweiteren wird erfindungsgemäß
die Abtastteilungsstruktur 60 als Reflexions- Phasenstruktur ausgestaltet,
während konventionelle interferentielle Dreigittergeber gemäß der EP 0 163 362 B2
immer eine Abtastteilungsstruktur in Form einer Transmissions-Pha
senstruktur vorsehen. Aufgrund dieser Maßnahmen wird letztlich erreicht,
daß der neutrale Drehpunkt der erfindungsgemäßen Positionsmeßeinrich
tung in der Ebene der beweglichen bzw. rotierenden Meßteilungsstruktur 90,
d. h. in der Ebene der Teilscheibe liegt. Auch eventuelle Verkippungen oder
ein Taumeln der entsprechenden Teilscheibe mit der Meßteilungsstruktur 90
beeinflussen die Lage der positionsabhängigen Signale nun nicht mehr.
Als weiterhin vorteilhaft erweist sich, wenn wie anhand von Fig. 1 erläutert,
die Abtastteilungsstruktur 6 möglichst unmittelbar flächig am Gehäuse der
Positionsmeßeinrichtung angeordnet wird, so daß eine besonders schwin
gungsunempfindliche Anordnung der Abtastteilungsstruktur 6 resultiert.
Eventuelle undefinierte Lageänderungen auf Seiten der Abtastteilungsstruk
tur 6, etwa verursacht durch Vibrationen etc., hätten zur Folge, daß damit die
Positionsmessung verfälscht würde und letztlich auch die Genauigkeit der
Positionsbestimmung negativ beeinflußt wird.
Eine Draufsicht auf die verwendete Teilscheibe 5 im Ausführungsbeispiel der
Fig. 1 ist in Fig. 3a gezeigt. Erkennbar ist hierbei die radialsymmetrische
Anordnung der Spur mit der Meßteilungsstruktur 9 um die Rotationsachse 3,
wobei wie erwähnt die Meßteilungsstruktur 9 als transparente Phasenstruk
tur ausgebildet ist. Zu Details dieser Phasenstruktur sei auf die nachfolgend
beschriebene Fig. 3b verwiesen, die eine Schnittansicht der Meßteilungs
struktur 9 zeigt. Neben der Spur mit der Meßteilungsstruktur 9 ist im gezeig
ten Ausführungsbeispiel noch ein benachbart zu dieser Spur angeordnetes
Referenzmarkierungsfeld 10 auf der Teilscheibe 9 erkennbar. Über die opti
sche Abtastung des Referenzmarkierungsfeldes 10 läßt sich in bekannter Art
und Weise ein Referenzimpulssignal an einer definierten Position erzeugen,
d. h. ein Absolutbezug bei der rotatorischen Positionsmessung herstellen.
Neben der dargestellten Variante mit lediglich einem einzigen Referenzmar
kierungsfeld 10 bzw. einer einzigen Spur mit einer Meßteilungsstruktur kön
nen selbstverständlich auch vielfältigste Abwandlungen von dieser Konfigu
ration erfindungsgemäß realisiert werden. So können ggf. auch mehrere
gleichbeabstandete Referenzmarkierungsfelder ebenso vorgesehen werden
wie z. B. abstandscodierte Referenzmarkierungsfelder. Auch wäre es mög
lich, mehrere Meßteilungsstrukturen mit unterschiedlichen Teilungsperioden
benachbart zueinander auf der Teilscheibe anzuordnen usw.
Anhand der Schnittansicht in Fig. 3b sei die als transparente Phasenstruk
tur ausgebildete Meßteilungsstruktur 9 nachfolgend näher erläutert.
So besteht die Meßteilungsstruktur 9 aus einer Abfolge periodisch bzw. al
ternierend angeordneter Stege SM und Lücken LM.
Im Hinblick auf die Herstellung der Meßteilungsstruktur gibt es dabei eine
Reihe von Möglichkeiten. In einer bevorzugten Ausführungsform ist vorge
sehen, die Meßteilungsstruktur 9 durch Trockenätzen in Quarz herzustellen.
Als Trägersubstrat wird hierbei entweder direkt ein Quarz-Substrat verwen
det oder aber eine dünne Quarzschicht auf ein transparentes Glas- oder
Kunststoff-Trägersubstrat aufgebracht. Das jeweilige Trägersubstrat dient in
diesem Fall dann auch als Ätzstop für den Trockenätzprozeß.
Alternativ hierzu wäre eine kostengünstige Fertigung der Meßteilungsstruktur
9 auch über ein Prägeverfahren möglich, ähnlich dem Herstellungsprozeß
von CDs.
Die Teilungsperiode TPM der Meßteilungsstruktur 9 entspricht hierbei der
Summe der Breiten bSM, bLM eines Steges SM und einer Lücke LM, d. h. TPM =
bSM + bLM. Im dargestellten Ausführungsbeispiel wurde die Stegbreite bSM =
1/3 TPM gewählt, für die Lückenbreite bLM gilt dann bLM = 2/3 TPM.
Alternativ hierzu wäre es auch möglich die Stegbreite bSM = 2/3 TPM zu wäh
len; entsprechend würde dann für die Lückenbreite bLM dann bLM = 1/3 TPM
geltend.
Die Steghöhe hSM oder Phasentiefe wird für das gezeigte Ausführungsbei
spiel eines Stufenphasengitters vorzugsweise nach folgender Beziehung
gewählt:
hSM (n-1) ≈ λ/3
wobei n den Brechungsindex des Stegmateriales angibt und λ die Wellen
länge der eingesetzten Lichtquelle. Die Phasentiefe wird demzufolge abwei
chend von 180° gewählt, vorzugsweise 120°. Hierzu ist etwa eine Steghöhe
hSM von λ/6 vorzusehen.
In einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen rotatorischen
Positionsmeßeinrichtung weist die kreisförmig auf der Teilscheibe angeord
nete Meßteilungsstruktur 9 einen Durchmesser von 40 mm auf. Über den
kompletten Kreisumfang sind 32768 Teilungsperioden der Meßteilungsstruk
tur aufgebracht, so daß pro Umdrehung 65536 Signalperioden der Aus
gangssignale resultieren. Für die Teilungsperiode TPM gilt dann TPM =
3,83 µm, während bSM = 1,28 µm, bLM = 2,55 µm oder aber bSM = 2,55 µm, bLM
= 1,28 µm gewählt wird. Bei einer Wellenlänge λ = 860 nm und n = 1,5 ergibt
sich für die Steghöhe hSM gemäß den obigen Beziehungen desweiteren hSM
= 0,57 µm.
Über derart gewählte Breiten der Stege SM und Lücken LM der transparenten
Phasenstruktur bzw. Meßteilungsstruktur 9 sowie der Steghöhe hSM bzw.
Phasentiefe ergibt sich in Verbindung mit der gewählten interferentiellen
Signalerzeugung letztlich eine Phasenverschiebung der über die drei De
tektorelemente registrierten Signale von 120°.
Anhand der Fig. 4a und 4b sei nachfolgend die Ausbildung der Ab
tastteilungsstruktur 6 aus dem Ausführungsbeispiel der Fig. 1 näher erläu
tert. Fig. 4a zeigt hierbei eine Draufsicht auf die unmittelbar am Gehäuse 1
bzw. Flansch angeordnete Abtastteilungsstruktur 6, die sich in diesem Aus
führungsbeispiel lediglich über ein beschränktes Kreissegment erstreckt.
Wie bereits oben erwähnt ist die Abtastteilungsstruktur 6 als Reflexions-Pha
sengitter ausgebildet, das in Fig. 4b im Querschnitt gezeigt ist. Die Ab
tastteilungsstruktur 6 besteht aus einer periodischen Anordnung von reflek
tierenden Stegen SA, die auf einer ebenfalls reflektierenden Oberfläche eines
Trägerkörpers 6.1 aufgebracht werden. Es kann sich hierbei etwa um Stege
SA aus Chrom auf einem Stahl-Trägerkörper 6.1 handeln. Zur Erhöhung der
Reflexion kann die Oberseite der Abtastteilungsstruktur 6 desweiteren flä
chig mit Aluminium, Aluminiumoxid oder mit Gold beschichtet werden.
Die Breite bSA der Stege SA wird hierbei identisch zur Breite bLA der dazwi
schen liegenden Lücken LA gewählt, d. h. die Breite der Stege und Lücken
entspricht jeweils der halben Teilungsperiode TPA. Die Höhe hSA bzw. die
Phasentiefe der Stege SA der Abtastteilungsstruktur 6 wird vorzugsweise
gemäß
hSA ≈ λ/4
gewählt, was einer Phasentiefe von 180° entspricht. λ gibt wiederum die
Wellenlänge der eingesetzten Strahlung an; für λ = 860 nm resultiert somit im
beschriebenen Ausführungsbeispiel eine Steghöhe hSA = 215 nm. Im Fall der
oben erwähnten 32768 Teilungsperioden der Meßteilungsstruktur ist des
weiteren bSA = bLA = 1,915 µm vorgesehen.
Um eine gute Qualität der resultierenden Abtastsignale sicherzustellen, ist es
desweiteren vorteilhaft, wenn eine definierte Blendenstruktur im Abtast
strahlengang angeordnet wird. Andernfalls sinkt der Modulationsgrad der
Abtastsignale aufgrund von auftretender Störstrahlung. Damit wiederum wird
der Offset der einzelnen Abtastsignale beeinträchtigt, da die Störstrahlung
über den kompletten Verschiebeweg bzw. die Meßstrecke nicht konstant ist.
Vorzugsweise wird deshalb bei der erfindungsgemäßen Positionsmeßein
richtung eine Blendenstruktur auf Seiten der Abtastteilungsstruktur 6 vorge
sehen, wie dies auch im Ausführungsbeispiel in Fig. 4a angedeutet ist. Dort
ist die Oberfläche des Trägerkörpers benachbart zu den beiden Abtast
strukturen 6, 11 jeweils stark absorbierend ausgebildet. Dies erfolgt durch
Aufbringen einer stark absorbierenden Schicht 20 in den radial und tangen
tial zu den beiden Abtaststrukturen 6, 11 benachbarten Bereichen des Trä
gerkörpers, so daß diese Bereiche letztlich als Blendenstruktur 20 dienen.
Die neben der Abtastteilungsstruktur 6 vorgesehene zweite Abtaststruktur 11
dient hierbei zur Abtastung des Referenzmarkierungsfeldes neben der Spur
mit der Meßteilungsstruktur und damit zur Erzeugung mindestens eines Refe
renzimpulssignales. Die zweite Abtaststruktur sei deshalb nachfolgend als
Referenzimpuls-Abtaststruktur 11 bezeichnet.
Alternativ hierzu wäre es auch möglich, eine mechanische Blende als Blen
denstruktur in geeigneter Form im Strahlengang zwischen der Abtastbauein
heit 7 und der Teilscheibe 5 anzuordnen. Grundsätzlich wäre es desweiteren
denkbar, die Blendenstruktur auf Seiten der Teilscheibe anzuordnen, was
jedoch einen größeren Aufwand erfordert, da die Blendenstruktur dann in
einem größeren Bereich vorzusehen wäre als im Fall der Anordnung be
nachbart zur Abtastteilungsstruktur, die räumlich lediglich einen kleinen Be
reich einnimmt.
In der Ansicht von Fig. 4a ist neben der Abtastteilungsstruktur 6 desweite
ren eine Abtaststruktur 11 erkennbar, die zur
In Bezug auf die Abtastung des Referenzmarkierungsfeldes existieren eine Reihe bekannter Möglichkeiten, die allesamt eingesetzt werden können und auf die an dieser Stelle nicht näher eingegangen werden soll. Vorteilhafter weise könnten etwa etwa sog. gechirpte Strukturen zur Erzeugung der Refe renzimpulssignale eingesetzt werden.
In Bezug auf die Abtastung des Referenzmarkierungsfeldes existieren eine Reihe bekannter Möglichkeiten, die allesamt eingesetzt werden können und auf die an dieser Stelle nicht näher eingegangen werden soll. Vorteilhafter weise könnten etwa etwa sog. gechirpte Strukturen zur Erzeugung der Refe renzimpulssignale eingesetzt werden.
Wie bereits mehrfach angedeutet, wird die Abtastteilungsstruktur 6 unmittel
bar flächig am Gehäuse 5 der Positionsmeßeinrichtung angeordnet, um der
art eine möglichst schwingungsunempfindliche Anordnung derselben sicher
zustellen. Dies erfolgt im gezeigten Ausführungsbeispiel derart, daß der Trä
gerkörper 6.1 mit den darauf angeordneten Stegen SA flächig auf das Ge
häuse 5 geklebt wird.
Alternativ hierzu wäre auch denkbar, die Abtastteilungsstruktur direkt flächig
am Gehäuse anzuordnen, was etwa durch eine geeignete Strukturierung der
Oberfläche des Gehäuses erfolgen könnte, z. B. in Form eines geeigneten
Ätzprozesses. Die Abtastteilungsstruktur wäre dann integraler Bestandteil
des Gehäuses. Diese Anordnung der flächigen Anordnung der Abtasttei
lungsstruktur am Gehäuse hätte den Vorteil, daß im Fall einer Erwärmung
des Gehäuses auch die Abtastteilung radialsymmetrisch expandiert und da
mit die in Winkeleinheiten gemessene Teilungsperiode temperaturunabhän
gig bleibt. Da das gleiche auch für die Teilscheibe gilt, treten keine tempera
turabhängigen Vernier- und/oder Moiréstreifen auf und die Abtastsignale
bleiben stets stabil.
Den gleichen Effekt bzw. Vorteil erzielt man im übrigen auch, wenn die re
flektierende Abtastteilungsstruktur auf einem dünnen Trägerkörper aufge
bracht wird, der einen kleinen Elastiziätsmodul aufweist und eine hohe
Bruchdehnung besitzt. Der Trägerkörper inclusive Abtastteilungsstruktur wird
dann durch eine feste, flächige Klebung am Gehäuse befestigt, so daß die
Abtastteilungsstruktur damit gezwungenermaßen das gleiche thermische
Ausdehnungsverhalten erfährt wie das Gehäuse. So könnte die Abtasttei
lungsstruktur etwa als geeignete Prägung auf einer dünnen Kunststoff- oder
Metall-Folie als Trägerkörper ausgebildet werden, der vor der Prägung auf
das Gehäuse geklebt wird.
Darüberhinaus wäre es auch möglich mehrere separate Abtastteilungs
strukturen über den Umfang des Gehäuses verteilt anzuordnen. Hierbei er
weist sich ebenfalls als vorteilhaft, wenn zwischen dem Gehäuse und der
eigentlichen Abtastteilungsstruktur ein Ausgleichskörper angeordnet wird.
Auf dem Ausgleichskörper ist dann die eigentliche Abtastteilungsstruktur auf
einem Trägerkörper angeordnet, d. h. der Trägerkörper ist fest und flächig mit
dem Ausgleichskörper verbunden. Der Ausgleichskörper ist andererseits mit
dem Gehäuse derart verbunden, z. B. durch ein geeignete Klebung, daß die
Verdrehsicherheit des Ausgleichskörpers gegenüber dem Gehäuse im Fall
thermischer Ausdehnung gewährleistet ist. Trotzdem erfolgt die Befestigung
des Ausgleichskörpers dergestalt, daß dieses sich radial verschieben kann.
Als Ausgleichskörper kann beispielsweise eine geeignet dimensionierte
Scheibe aus Glas oder Stahl in Frage kommen. Auf diesem wiederum ist die
Abtastteilungsstruktur auf einem Glas-Trägerkörper wie beschrieben ange
ordnet.
In einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform ist es möglich, die Ab
tastteilungsstruktur in Form einer sog. Sol-Gel-Struktur auszubilden und flä
chig auf dem Gehäuse bzw. dem Flansch anzuordnen. Derartige Herstel
lungsverfahren für feine Strukturen sind z. B. in der WO 93/06508 beschrie
ben.
Ein Teil der erfindungsgemäßen Positionsmeßeinrichtung ist in Fig. 5 in
einer seitlichen Schnittansicht entlang der tangentialen Richtung vergrößert
dargestellt. Erkennbar ist hierbei insbesondere, daß in diesem Ausführungs
beispiel die Abtastbaueinheit 7 neben einer Lichtquelle 7.1, vorzugsweise
ausgebildet als LED, mehrere Detektorelemente 7.2a-7.2b umfaßt; ein
weiteres, drittes Detektorelement befindet sich verdeckt hinter der Licht
quelle 7.1 und ist in dieser Ansicht nicht erkennbar. Über die drei Detektor
elemente, vorzugsweise ausgebildet als Photoelementewerden demzufolge
die verschiebungsabhängig-intensitätsmodulierten Signale detektiert, die
nach dem zweiten Durchgang durch die Meßteilungsstruktur 9 in die 0. so
wie +/-1. resultierende Beugungsordnung abgelenkt werden, wobei in diesen
Raumrichtungen die entsprechenden Detektorelemente 7.2a, 7.2b angeord
net sind. Daneben umfaßt die Abtastbaueinheit 7 desweiteren Detektorele
mente, welche zur Erzeugung eines Referenzimpulssignales dienen, die
aber in der Darstellung der Fig. 5 nicht erkennbar sind. Die weiteren Ele
mente der Abtastbaueinheit 7 wurden bereits in der Beschreibung der Fig.
1 erwähnt.
Eine Ansicht der Detektorebene der Abtastbaueinheit 7 ist schließlich in Fig.
6 gezeigt. Neben der Lichtquelle 7.1 sind hierbei zum einen die drei vor
her erwähnten, auf der Platine 8 angeordneten Detektorelemente 7.2a, 7.2b, 7.2c
erkennbar, über die die von der Meßteilungsstruktur in die 0. sowie +/-
1. Beugungsordnung abgelenkten interferierenden Strahlenbündel detektiert
werden. Zum anderen sind in dieser Darstellung noch zwei weitere Detek
torelemente 12.1, 12.2 erkennbar, die zur Erzeugung des Referenzimpuls
signales dienen und demzufolge den oben erwähnten Referenzimpuls-
Strukturen zugeordnet sind. Während hierbei über ein erstes Detektorele
ment 12.1 in bekannter Art und Weise ein sogenanntes Takt-Referenzim
pulssignal erzeugt wird, dient das zweite Detektorelement 12.2 zur Erzeu
gung des Gegentakt-Referenzimpulssignales. Durch die geeignete Ver
schaltung dieser beiden Detektorelemente 12.1,12.2 läßt sich ein von Stö
rungen weitgehend unbeeinflußtes Referenzimpulssignal an einer definierten
Absolutposition erzeugen.
Um dabei die aus der Spur mit der Meßteilungsstruktur kommenden Strah
lenbündel von denjenigen Strahlenbündeln zu trennen, die aus dem Refe
renzmarkierungsfeld stammen, sind geeignete optische Ablenkelemente
zwischen der in Fig. 1 und 5 erkennbaren Optik 7.3 und der Abtastteilungs
struktur 6 anzuordnen. Aus Gründen der besseren Übersichtlichkeit wurde
auf die Darstellung dieser Ablenkelemente jedoch verzichtet. Es kann sich
hierbei etwa um geeignete Frismen oder aber Mehrsegment-Linsen mit zu
einander verschobenen optischen Achsen handeln.
Neben dem dargestellten Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen ro
tatorischen Positionsmeßeinrichtung sind selbstverständlich auch noch al
ternative Varianten im Rahmen der Lehre der vorliegenden Erfindung reali
sierbar.
So ist es keineswegs zwingend die Abtastteilungsstruktur lediglich über ein
Kreissegment anzuordnen; es kann vielmehr auch eine Anordnung dersel
ben über den gesamten Kreisumfang vorgesehen werden.
Daneben könnte auch vorgesehen werden, mehrere Abtastteilungsstruktu
ren mit unterschiedlichen Teilungsperioden auf der Gehäuseseite anzuord
nen, um auf diese Art und Weise je nach genutzter Abtastteilungsstruktur
unterschiedliche Signalperioden der positionsabhängigen Signale zu erzeu
gen. Diese könnten dann etwa in verschiedenen Kreissegmentbereichen am
Gehäuse angeordnet werden. Auf diese Art und Weise ließen sich standar
disierte Gehäuse zur Erzeugung verschiedener Teilungsperioden einsetzen,
was eine Reduzierung von Herstellkosten zur Folge hätte.
Desweiteren erweist sich als vorteilhaft, wenn die Richtung der Beleuch
tungsachse entsprechend dem Ausführungsbeispiel in Fig. 1 radial nach
innen gerichtet gewählt wird und nicht exakt parallel zur Rotationsachse der
Teilscheibe oder aber nach außen hin. Auf diese Art und Weise ergeben sich
kleinere Phasenverschiebungen zwischen den interferierenden Teilstrahlen
bündeln, so daß die die Signalmodulationen vermindernden Moiré- und Ver
niereffekte vernachlässigbar klein gehalten werden.
Desweiteren sei schließlich darauf hingewiesen, daß neben dem beschrie
benen Ausführungsbeispiel selbstverständlich auch alternative rotatorische
Konfigurationen einer Positionsmeßeinrichtung erfindungsgemäß ausge
staltet werden können.
Claims (16)
1. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach dem interferentiellen Wir
kungsprinzip, bestehend aus
- - einem Gehäuse (1),
- - einer mit dem Gehäuse (1) verbundenen Abtastbaueinheit (7), die eine Lichtquelle (7.1) sowie mindestens ein Detektorelement (7.2a, 7.2b, 7.2c; DET0, DET+1, DET-1) umfaßt,
- - einer unmittelbar am schwingungsunempfindlichen Gehäuse (1) an geordneten Reflexions-Abtastteilungsstruktur (6, 60) die gegenüberlie gend von der Abtastbaueinheit (7) angeordnet ist,
- - einer Teilscheibe (5), die mit einer drehbaren Welle (2) verbunden ist und eine radiale Tansmissions-Meßteilungsstruktur (9, 90) aufweist, wo bei die Teilscheibe (5) drehbar um ihre Symmetrieachse (3) im Gehäuse (1) angeordnet ist, so daß sich die Meßteilungsstruktur (9, 90) zwischen der Abtastbaueinheit (7) und der Abtastteilungsstruktur (6, 60) befindet und
- - die von der Lichtquelle (7.1) emittierten Strahlenbündel zunächst auf die Meßteilungsstruktur (9, 90) gelangen, dort eine Aufspaltung in ge beugte Teilstrahlenbündel (0, +1, -1) verschiedener Ordnungen erfolgt, die gebeugten Teilstrahlenbündel (0, +1, -1) auf die Abtastteilungsstruk tur (6, 60) auftreffen, wo unter Reflexion eine erneute Beugung in ver schiedene Beugungsordnungen erfolgt und eine Rückreflexion der ge beugten Teilstrahlenbündel (+ 1', -1') in Richtung der Meßteilungs struktur (9, 90) resultiert, wo die gebeugten Teilstrahlenbündel (+1', -1') interferieren und über das mindestens eine Detektorelement (7.2a, 7.2b, 7.2c; DET0, DET+1, DET-1) eine Erfassung der interferierenden Teil strahlenbündel erfolgt.
2. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) flächig am Gehäuse (1) befestigt ist.
3. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 2, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) geklebt am Gehäuse (1) befestigt ist.
4. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) lediglich in einem Kreissegment angeordnet
ist.
5. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur kreisringförmig am Gehäuse angeordnet ist.
6. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) integraler Bestandteil des Gehäuses (1) ist.
7. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 6, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) als geätzte Struktur am Gehäuse (1) ausge
bildet ist.
8. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur (6, 60) als Prägung auf einer dünnen Folie ausgebil
det ist und die Folie flächig am Gehäuse (1) angeordnet ist.
9. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei benach
bart zur Abtastteilungsstruktur (6, 60) eine Blendenstruktur (20) in Form
einer absorbierenden Schicht angeordnet ist.
10. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei das Ge
häuse (1) zylinderförmig ausgebildet ist und einen Flansch aufweist, an
dem die Abtastteilungsstruktur (6, 60) angeordnet ist.
11. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die
Meßteilungsstruktur (9, 90) als Phasengitter mit alternierend angeord
neten Stegen und Lücken (SM, LM) ausgebildet ist und für die Stegbreite
bSM entweder bSM = 1/3 TPM oder bSM = 2/3 TPM gilt, wobei TPM die Tei
lungsperiode des Phasengitters bezeichnet.
12. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 11, wobei für die
Steghöhe der Meßteilungsstruktur die Beziehung hSM(n-1) = λ/3 gilt und
n den Brechungsindex des Stegmateriales bezeichnet, während λ die
Wellenlänge der eingesetzten Lichtquelle angibt.
13. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 12, wobei die
Abtastteilungsstruktur (6, 60) als Phasengitter mit alternierend angeord
neten Stegen und Lücken (SA, LA) ausgebildet ist und die Stegbreite bSA
der Lückenbreite bLA entspricht.
14. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 13, wobei für die
Steghöhe hSA der Abtastteilungsstruktur hSA= λ/4 gilt und λ die Wellen
länge der eingesetzten Lichtquelle angibt.
15. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastbaueinheit (7) auf einer kreisförmigen Platine (8) angeordnet ist, die
im Flansch des Gehäuses befestigt ist.
16. Rotatorische Positionsmeßeinrichtung nach Anspruch 1, wobei die Ab
tastteilungsstruktur auf einem Ausgleichskörper am Gehäuse angeord
net ist, der wiederum verdrehsicher und radial mit dem verschiebbar mit
dem Gehäuse verbunden ist.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19923505A DE19923505A1 (de) | 1998-08-01 | 1999-05-21 | Rotatorische Positionsmeßeinrichtung |
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1999
- 1999-05-21 DE DE19923505A patent/DE19923505A1/de not_active Withdrawn
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