DE19845863A1 - Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten - Google Patents
Strukturelement mit großen unidirektionalen SteifigkeitenInfo
- Publication number
- DE19845863A1 DE19845863A1 DE19845863A DE19845863A DE19845863A1 DE 19845863 A1 DE19845863 A1 DE 19845863A1 DE 19845863 A DE19845863 A DE 19845863A DE 19845863 A DE19845863 A DE 19845863A DE 19845863 A1 DE19845863 A1 DE 19845863A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- fiber
- structural element
- skin
- element according
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000010276 construction Methods 0.000 title description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 125
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001721 transfer moulding Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000009958 sewing Methods 0.000 claims description 8
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 claims 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 113
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 7
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 6
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 6
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 3
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 2
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000009745 resin transfer moulding Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000287828 Gallus gallus Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 210000003518 stress fiber Anatomy 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C1/00—Fuselages; Constructional features common to fuselages, wings, stabilising surfaces or the like
- B64C1/06—Frames; Stringers; Longerons ; Fuselage sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
- B29C70/42—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of definite length, i.e. discrete articles
- B29C70/46—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of definite length, i.e. discrete articles using matched moulds, e.g. for deforming sheet moulding compounds [SMC] or prepregs
- B29C70/48—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of definite length, i.e. discrete articles using matched moulds, e.g. for deforming sheet moulding compounds [SMC] or prepregs and impregnating the reinforcements in the closed mould, e.g. resin transfer moulding [RTM], e.g. by vacuum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C1/00—Fuselages; Constructional features common to fuselages, wings, stabilising surfaces or the like
- B64C1/06—Frames; Stringers; Longerons ; Fuselage sections
- B64C1/12—Construction or attachment of skin panels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C3/00—Wings
- B64C3/20—Integral or sandwich constructions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C1/00—Fuselages; Constructional features common to fuselages, wings, stabilising surfaces or the like
- B64C2001/0054—Fuselage structures substantially made from particular materials
- B64C2001/0072—Fuselage structures substantially made from particular materials from composite materials
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/40—Weight reduction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
- Y10T428/249923—Including interlaminar mechanical fastener
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
- Y10T428/249924—Noninterengaged fiber-containing paper-free web or sheet which is not of specified porosity
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
- Y10T428/249924—Noninterengaged fiber-containing paper-free web or sheet which is not of specified porosity
- Y10T428/249928—Fiber embedded in a ceramic, glass, or carbon matrix
- Y10T428/249929—Fibers are aligned substantially parallel
Abstract
Bei einem Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten, bei dem unidirektionale Faserstränge (30) in Umhüllungen (40, 41, 42) vollständig eingebettet sind, die Umhüllungen mit einer Hautschale (20) verbunden sind, und ein Teil der Hautschale zu Stringern (50, 55) ausgebildet ist, ist eine innere Gliederung im Querschnitt der Hautschale (20) vorgesehen, wobei in jeder Beanspruchungsrichtung senkrecht zur Hautebene Faserfestigkeiten und Fasersteifigkeiten vorgesehen sind.
Description
Die Erfindung betrifft ein Strukturelement mit großen unidirektionalen
Steifigkeiten, bei dem unidirektionale Faserstränge in Umhüllungen vollständig
eingebettet sind, die Umhüllungen mit einer Hautschale verbunden sind, und ein
Teil der Hautschale zu Stringern ausgebildet ist. Sie betrifft auch ein Verfahren
zum Herstellen von dimensionierten Faserfestigkeiten senkrecht zur Hautebene
der Hautschale bei großen Strukturelementen.
Strukturelemente mit großen unidirektionalen Steifigkeiten sind bekannt.
Beispielsweise offenbart die EP 0 758 607 A2 einen Flügel mit schubsteifen
Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen für Luftfahrzeuge. Bei dem Flügel
sind auf der Innenseite der Flügelschalen Zug- und Druckkräfte aufnehmende
Elemente angebracht. Diese weisen sich in Längsrichtung des Flügels
erstreckende unidirektionale Fasern auf. Auf der Innenseite der Flügelschalen
sind in Längsrichtung des Flügels in Abstand voneinander Stringer ausgebildet,
deren Faseranteil durch ein Fasergelege gebildet ist, das mit dem Fasergelege
der Flügelschale verbunden ist. Zwischen in Abstand voneinander liegenden
Stringern sind unidirektionale Faserbündel angeordnet, die in die schubsteifen
Flügelschalen eingebettet sind. Sie erstrecken sich in Längsrichtung des Flügels
und weisen einen im wesentlichen rechteckigen Querschnitt auf. Der Raum
zwischen den Stringern nimmt eine Mehrzahl von Faserbündeln auf und ist durch
parallel zu den Stringern sich erstreckende Zwischenwände in der Breite
unterteilt. Der Faseranteil der Stringer und/oder der Zwischenwände ist durch
Faltung zumindest der inneren Faserlage der Torsionshaut der Flügelschale
gebildet. Die Zwischenwände können mit Gelegeabschnitten versehen sein, die
auf der Oberseite der Faserbündel aufliegen.
Unter dem Begriff der Faserstrukturen werden üblicherweise Laminatstrukturen
verstanden, die durch Schichtung unterschiedlich orientierter unidirektionaler
Einzelschichten gebildet werden. Bei der Verwendung isotroper Werkstoffe
werden ausreichende Festigkeiten in allen Beanspruchungsrichtungen benötigt.
Es ist daher bekannt, Mehrschichtlaminate zu verwenden, um in allen Richtungen
ausreichende Festigkeiten zu erreichen. Da sich mit der Faserorientierung alle
richtungsbezogenen Eigenschaften schichtabhängig ändern, sind die
Spannungen in einem Wandquerschnitt sehr inhomogen und das
Versagensverhalten wird entsprechend komplex. Es können daher
Spannungskomponenten wirksam werden, die in Richtung der geringsten
Festigkeit wirken. Die Festigkeit einer rein längsbeanspruchten unidirektionalen
Einzelschicht ist beispielsweise 50 bis 250 mal größer als bei
Querzugbeanspruchung. Faserverbunde mit unidirektionaler Faserorientierung
sind aber gegenüber Querdruckspannungen weitaus weniger empfindlich als
gegenüber Querzugspannungen, weswegen bei Querdruckbeanspruchung die
Festigkeit etwa dreifach höher ist. Besonders die Querzug-Spannungen können
eine ungünstige Belastung der Grenzschicht zwischen den Faserbündeln
darstellen. Hierbei werden Spannungen quer zur Faserorientierung übertragen.
Die Harzschicht zwischen den Fasersträngen muß diese Spannungen ertragen
können. Ein entsprechendes Problem stellt jedoch auch die Grenzschicht
beanspruchung zwischen Faser und Harzeinbettung einer querbeanspruchten
unidirektionalen Einzelschicht dar.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein gattungsgemäßes
Strukturelement zu schaffen, das die genannten Probleme überwindet und bei
dem durch konstruktive Maßnahmen erheblich höhere Versagensgrenzen erzielt
werden können als heute mit Laminatstrukturen erreichbar ist.
Die Aufgabe wird für ein Strukturelement nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1
dadurch gelöst, daß eine innere Gliederung im Querschnitt der Hautschale
vorgesehen ist, wobei in jeder Beanspruchungsrichtung senkrecht zur Hautebene
Faserfestigkeiten und Fasersteifigkeiten vorgesehen sind. Weiterbildungen der
Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen definiert.
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß Steifigkeiten nicht durch
Vorsehen einer flächigen textilen Struktur aus unterschiedlich orientierten
Einzelschichten auf die Kraftflüsse in der Struktur angepaßt werden können.
Vielmehr entsteht dabei eine teil-isotrope Struktur, die zudem eine geringe
Festigkeit senkrecht zur Ebene der Hautschale aufweist und zu Delamination
neigt.
Vorteilhaft wird mit den erfindungsgemäßen Maßnahmen ein Bauteilversagen wie
bei der Verwendung unidirektionaler Einzelschichten in einem
Mehrschichtverbund verhindert, bei der bei Belastung Spannungskomponenten
quer zur Faserorientierung auftreten und Schubspannungen erzeugt werden, die
das ungewollte Bauteilversagen weit unterhalb von theoretischen oder an
Fasersträngen gemessenen Werten verursachen. Durch Ausbilden einer
erfindungsgemäßen Struktur wird ein Strukturelement geschaffen, bei dem
erheblich höhere Versagensgrenzen erzeugt werden, da die kritischen
Spannungskomponenten durch den Aufbau des Strukturelements vermieden
werden. Es werden in den erfindungsgemäß ausgestalteten Strukturelementen
innere Kraftflüsse in Richtung der lasttragenden Fasern bzw. Faserstränge
erzwungen. Durch die Übereinstimmung von Kraftflußrichtung und
Faserorientierung kann die Faserfestigkeit vollständig ausgenutzt werden, da die
Fasern lediglich einer reinen Längskraftbelastung ausgesetzt sind. Das
Strukturelement wird vorteilhaft fasergerecht beansprucht.
Besonders bevorzugt werden daher die Faserstränge von Quer- und Schub
beanspruchungen im wesentlichen vollständig entkoppelt. Um eine
fertigungsbedingt einfachere Lösung zu schaffen, kann aber auch eine
Überlagerung der weniger kritischen Querdruckspannungen akzeptiert werden.
Dann werden vorteilhaft die druckbelasteten Faserstränge gegen Ausknicken
gestützt. Über die die Faserstränge umgebenden Umhüllungen können infolge
der Entkopplung keine Kraftflüsse übertragen werden. Die Umhüllungen
schließen dabei die Faserstränge wie Zellen ein. Dadurch verhält sich der
eingeschlossene Faserstrang wie ein biegeweicher Stab, der ohne eine äußere
Stützung keine Querlastkomponenten und ohne ausreichende Knickstützung
keine Druckkräfte aufnehmen kann. Zur Stützung ist erfindungsgemäß die
schubsteife Hautschicht vorgesehen. Die Hautstringer sind mit der Hautschale im
Bereich des Stringerfußes verbunden und stützen die Faserstränge ebenfalls.
Auch Hautschale und Stringer stützen sich gegenseitig, wobei die Stringer für
eine Beulstützung der Hautschale sorgen. In den Stringern liegen im
wesentlichen unidirektionale Spannungszustände vor. In den Stringerflaschen
also den sich im Bereich des Stringerfußes ausbildenden Hohlräumen, sind
daher vorzugsweise unidirektionale Steifigkeiten angeordnet.
Um einen gewichtsoptimalen Aufbau und ein optimales Verformungsverhalten bei
großer Festigkeit zu erhalten sind die Fasersteifigkeiten entsprechend der
Richtung der durch die äußere Belastung bewirkten Schnittgrößen global
ausgerichtet. Die Faserstränge werden also global in Richtung ihrer Erstreckung
orientiert. Wird ein derart ausgerüstetes schlankes Strukturelement
biegebeansprucht erfolgt eine Ausrichtung der Faserstränge in spannweitiger, im
wesentlichen zueinander paralleler Richtung. Der Spannungszustand in den
Fasersträngen bleibt dann auch bei anderen Belastungen einachsig,
beispielsweise bei Querbiegung oder Schubverformung. Die Faserstränge
können daher vorteilhaft unter Ausnutzen ihrer Faserfestigkeit kontinuierlich
dimensioniert werden. Weitere Dehnungsberechnungen sind nicht mehr
erforderlich. Es wird lediglich die schubsteife Hautschale entsprechend der
anwendungsspezifisch auftretenden Aufgabe hinsichtlich des Stützens der
Faserstränge und des gewünschten Verformungsverhaltens des Bauteils
ausgelegt. Die Hautdicke kann unabhängig und kontinuierlich gestaltet werden.
In den unidirektional ausgerichteten Fasersträngen sind die Orientierungen
und/oder Vorzugsrichtungen der Materialeigenschaften mit dem jeweiligen
Spannungszustand konform. Besonders bevorzugt wird ein kohlefaserverstärkter
Kunststoff angewendet. Durch die vorteilhafte Orientierung der Fasern in
Richtung der unidirektionalen Spannungen können Faserfestigkeiten und
-steifigkeiten vollständig ausgenutzt werden. Da die Faserstränge und die
schubsteife Hautschale vorteilhaft unabhängig voneinander dimensioniert werden
können, ist eine gezielte Anpassung an die jeweiligen Erfordernisse möglich.
Faserstränge aus Kohlenstoffasern erweisen sich aufgrund ihrer sehr hohen
Steifigkeiten oder sehr hohen Festigkeiten in Abhängigkeit von dem jeweiligen
Fasertyp als vorteilhaft. Die spezifischen Kennwerte liegen bis zu sieben- bis
achtfach über beispielsweise denen von Aluminiumlegierungen, wobei die Werte
bei unidirektionaler Belastung noch 3,5-4mal höher liegen als bei quasi
isotroper Auslegung. Bei letzterer werden Steifigkeiten gleichmäßig in allen
Richtungen orientiert, meistens 0°, 90° und ± 45°. Dabei geht jedoch die
richtungsbezogene Leistungsfähigkeit eines anisotropen Werkstoffes verloren,
wie er vorzugsweise für die erfindungsgemäßen Faserstränge eingesetzt wird.
Die Fasern werden im Verbund in allen Richtungen beansprucht und damit
Querdehnungen ausgesetzt, also Spannungskomponenten quer zu den Fasern,
die zu einem vorzeitigen Versagen des Strukturelementes führen. Außerdem
weisen Faserwerkstoffe gegenüber Metallen ein wesentlich besseres
Ermüdungsverhalten auf, solange sie nur in Faserrichtung beansprucht werden.
Vorzugsweise ist eine längstragende Schicht zur Aufnahme von
Längsdehnungen und eine schubtragende Schicht zur Aufnahme von
Schubverformungen in vorbestimmbarer Größe vorgesehen. Die
Faserorientierungen im Laminat der Hautschale betragen also vorzugsweise
± 45° und/oder 0°, wobei aus konstruktiven Gesichtspunkten diese Winkel etwas
modifiziert werden können. Zur Erzielung einer Verformungskopplung müssen
die Faserstränge in einem Winkel ± β /≠ 0 (vorzugsweise 0° bis 25°) zur
Belastungsrichtung orientiert werden. Um das Kopplungsverhalten zu
unterstützen, kann eine oder beide Orientierungen der ± 45°-Schicht einen bis
etwa 10° abweichenden Winkel einnehmen. Besonders bevorzugt sind die
beiden Schichten miteinander verbunden, wobei eine Grenzschicht zwischen
beiden Schichten zur Aufnahme der durch die gemeinsame Verformung
bedingten Kräfte vorgesehen sein kann. Es werden in der Hautschale also
vorteilhaft keine 90°-Schichten vorgesehen, da diese Schichten Matrixrisse nicht
aufhalten können und zusätzliche interlaminare Beanspruchungen verursachen.
Bei Verwendung von Faserwerkstoffen entstehen teilweise immense
Steifigkeitsunterschiede, weswegen sich die dadurch für die Hautschale
ergebende höhere elastische Dehnfähigkeit als besonders vorteilhaft erweist.
Bevorzugt sind Faserfestigkeiten und/oder -steifigkeiten des Strukturelementes
in Auffaltungen der Hautschale oder Stringern vorgesehen. Sie können aber
auch im Bereich der Faserbündel in der Umhüllung angeordnet sein. Eine weitere
Möglichkeit besteht in der Anordnung im Bereich des schubsteifen Laminats der
Hautschale. Besonders bevorzugt sind sie dort als Nähverstärkung vorgesehen.
Besonders bevorzugt sind die Stringer der Hautschale in die Ausrichtung der
Faserorientierung mit einbezogen. Dadurch können Strukturelemente in extremer
Leichtbauweise geschaffen werden, die eine hohe Schadenstoleranz und eine
gezielte Auslegung ihres Verformungsverhaltens bei Belastung aufweisen.
Bevorzugt können eine oder mehrere Trennschichten eingebracht werden. Diese
können entweder in oder an einer aufsteigenden Hautauffaltung bzw. einem
Stringer oder aber innerhalb der schubsteifen Umhüllung eines Faserstranges
vorgesehen sein. Dies erweist sich als besonders vorteilhaft um einer Rißbildung
vorzubeugen. Dies kann nicht schon durch das bloße Einlegen der Trennschicht
zwischen zwei benachbarte Schichten, z. B. zwei Umhüllungen, erreicht werden.
Das Vorsehen einer Trennschicht zwischen den schubsteifen Umhüllungen der
unidirektionalen Faserstränge führt zu einer Unterbrechung der Kraftflüsse
zwischen den unidirektionalen Fasersträngen, wobei die Querzugdehnungen und
Schubdehnungen an den Grenzflächen der Faserquerschnitte unterbrochen
werden. Bei Längszugbelastung zieht sich der Querschnitt der Faserstränge
aufgrund der Querkontraktion zusammen, wodurch die einzelnen Stränge
auseinanderklaffen und sämtliche Normal- und Schubkraftflüsse unterbunden
werden. Bei Längsdruckbelastung weiten sich die Querschnitte der Stränge
entsprechend, wodurch die Stränge aneinander gepreßt werden. Es entstehen
Querdruckspannungen in den Querschnitten, jedoch nicht Schubspannungen, da
die eingefügte Trennschicht ein Abgleiten der Grenzflächen aufeinander
gestattet, ähnlich wie bei einem aufeinander abgleitenden Bretterstapel.
Ein besonderer Vorteil der Erfindung liegt also gerade darin, daß die Anzahl der
Strukturvariablen auf ein überschaubares Maß verringert werden kann. Die
einzelnen Strukturelemente können kontinuierlich dimensioniert und die
Steifigkeiten und Festigkeiten entsprechend den globalen Kraftflüssen
anwendungsspezifisch genau ausgerichtet werden. Größere Steifigkeitssprünge
treten nicht mehr auf, weswegen die interlaminaren Spannungen auf ein
geringstmögliches Maß verringert werden können. Bei den unidirektionalen
Fasersträngen können die einzelnen Fasern oder ein Roving hierbei als kleinste
Einheit anwendungsspezifisch angepaßt werden. In der Hautschale, die
insbesondere eine Torsionsschale ist, ist dies vorzugsweise das ± 45°-La
minatschichtpaar, welches meist eine Schichtdicke von 0,25 mm aufweist.
Ein weiterer Vorteil liegt darin, daß die gerichteten Kraftflüsse zum Erzielen einer
optimalen Lastaufnahme so beeinflußt werden können, daß zugleich das
gewünschte Verformungsverhalten des gesamten Strukturelementes erzielt wird.
Dadurch ist es möglich, ein Strukturelement zu schaffen, das einerseits sehr
nachgiebig ist und andererseits große Festigkeit aufweist. Die Aufnahme auch
großer Längskraft- und Schubflüsse erfolgt getrennt in zwei miteinander
verbundenen Schichten. Dabei erträgt jede Schicht die ihr aufgegebene
Belastungskomponente, und eine Grenzschicht zwischen den beiden Schichten
erträgt vorzugsweise die durch die gemeinsame Verformung beider Schichten
bedingten Kräfte. Bevorzugt wird die Längsdehnung somit von der
längstragenden Schicht und die Schubverformung von der schubtragenden
Schicht aufgenommen.
Es erweist sich als besonders vorteilhaft, daß bei Ausschnitten in belasteten
Hauffeldern eines Strukturelementes Längskraftflüsse um diesen Bereich des
Ausschnitts bei Verwenden des erfindungsgemäßen Aufbaus des
Strukturelementes herumgeleitet werden können, da durch die
erfindungsgemäßen Maßnahmen erreicht wird, daß der Spannungszustand
innerhalb der Faserstränge im wesentlichen unidirektional ist.
Spannungskonzentrationen die sich im Bereich von Ausschnitten in mit einer
Last beaufschlagten Hautschalen oder Strukturelementen ergeben können,
lassen sich durch Dimensionierung der Faserstrang-Querschnitte ausgegleichen.
Gerade dadurch können Längskraftflüsse um die geschwächten Bereiche des
Strukturelementes herum geleitet werden.
Bevorzugt wird für die Herstellung der dimensionierten Faserfestigkeiten
senkrecht zur Hautebene der Hautschale bei großen Strukturelementen ein mit
einem Differenzdruck arbeitendes RTM-Verfahren verwendet (Differential
Pressure Resin Transfer Moulding). Dabei liefert ein Autoklav den für die
Fertigung erforderlichen Gegendruck. Ein trockenes Gelege-Halbzeug wird in
einer Formmulde des Autoklaven mittel einer Einseiten-Nähtechnik positioniert,
fixiert und mit gesteuerter Fließgeschwindigkeit mit Harz benetzt.
Zur näheren Erläuterung der Erfindung werden im folgenden
Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnungen beschrieben. Diese zeigen in:
Fig. 1 eine perspektivische Ansicht eines erfindungsgemäß ausgestalteten
Strukturelementes,
Fig. 2 eine perspektivische Ansicht eines Faserstranges aus dem
Strukturelement gemäß Fig. 1,
Fig. 3 eine perspektivische Ansicht eines teilweise aufgebrochenen
Strukturelementes,
Fig. 4 eine perspektivische Ansicht eines Strukturelementes mit
Aufzeichnung der Kraftflüsse,
Fig. 5 eine Skizze zweier mit Kräften P belasteter Stäbe zur Verdeutlichung
von Kraftflüssen in Stabwerken,
Fig. 6 eine Anschauungsskizze eines Faserstranges mit Torsionsschicht,
Fig. 7 eine Anschauungsskizze zugbelasteter unidirektionaler Faserstränge,
Fig. 8 eine Anschauungsskizze druckbelasteter unidirektionaler
Faserstränge,
Fig. 9 eine Schnittansicht durch ein Strukturelement mit zwei Stringern und
Trennschichten, und
Fig. 10 eine Prinzipskizze einer Torsionsschicht mit unidirektionalen
Fasersträngen in unverformtem und verformtem Zustand.
Fig. 11 eine Schnittansicht einer weiteren Ausführungsform eines
erfindungsgemäß ausgerüsteten Strukturelementes.
Fig. 12 eine Schnittansicht einer weiteren Ausführungsform eines
erfindungsgemäß ausgerüsteten Strukturelementes.
Fig. 13 eine Ansicht eines Diagramms zur Darstellung von vertikalen
Verschiebungen eines herkömmlich gestalteten und eines
erfindungsgemäß ausgestalteten Biegebalkens, und
Fig. 14 eine Ansicht eines Autoklaven zur Herstellung eines
erfindungsgemäß gestalteten Strukturelementes.
In Fig. 1 ist eine perspektivische Ansicht eines erfindungsgemäß ausgestalteten
Strukturelementes 10 dargestellt. Das Strukturelement 10 weist eine Hautschale
20 in Form einer Torsionsschale auf. Sie ist eine Torsionsschale aufgrund von
Schublaminaten oder Torsionsschichten innerhalb der Hautschale. In diese sind
unidirektionale Faserstränge 30 eingebettet. Die unidirektionalen Faserstränge
selbst sind von einer Umhüllung 40 ummantelt.
Die Hautschale 20 weist auf ihrer Außenseite eine innere Schicht 21 und eine
äußere Schicht 22 auf. Auf ihrer Innenseite weist die Hautschale 20 eine innere
Schicht 23 auf. Aus der inneren Schicht 21 ist ein Stringer 50 aufgefaltet. Dieser
erstreckt sich T-förmig auf der Innenseite der Hautschale im wesentlichen
senkrecht zu dieser. Er dient der Einbindung der Faserstränge.
Die Faserstränge 30 sind in den Umhüllungen 40 zwischen den beiden inneren
Schichten 21 und 23 in der Hautschale 20 angeordnet. Die ummantelten
unidirektionalen Faserstränge sind als sogenannte Endlos-Faserstränge
ausgebildet. Sie weisen eine veränderliche oder variable Orientierung und einen
veränderlichen Querschnitt auf. Dies kann besser Fig. 2 entnommen werden und
ist dort durch die beiden Pfeile angedeutet. Der Querschnitt kann sich also über
die Länge der Faserstränge ändern, wenn dies anwendungsbedingt erforderlich
ist. Die Faserstränge können dabei beispielsweise schmaler werden, wie durch
die gestrichelten Linien in Fig. 1 angedeutet.
Im Hautquerschnitt des Strukturelementes sind weiterhin Fugen 60 zwischen den
einzelnen aus mit den Umhüllungen 40 ummantelten Fasersträngen 30
gebildeten Segmenten 70 gebildet (Fig. 1). Diese dienen der Entkopplung der
einzelnen Segmente voneinander. Dadurch können weder Querzugspannungen
noch Schubspannungen innerhalb der Ebene, in der die Segmente 70
angeordnet sind, übertragen werden. Querdruckspannungen können jedoch
übertragen werden, sofern die Segmente bei Längsdruckbeanspruchung
einander berühren, wie in Fig. 8 gezeigt. Bei Druckbeanspruchung wirken auf die
unidirektionalen Faserstränge in diesem Fall Längsspannungen und
Querdruckspannungen. Bei Einwirken von reiner Zugbeanspruchung auf die
unidirektionalen Faserstränge (Fig. 7) klaffen diese auseinander und es treten
lediglich Längsspannungen auf. Durch Vorsehen der Umhüllungen 40 wird
jedoch eine seitliche Knickstützung der Faserstränge und durch Vorsehen der
Torsionsschale mit den unterschiedlich dimensionierten Steifigkeiten und
Festigkeiten der Fasern ein Abtragen der auf das Strukturelement aufgebrachten
Schubkräfte erreicht. Die Ränder der Faserstränge, die sich in Richtung der
Fugen 60 erstrecken, bleiben dabei im wesentlichen spannungsfrei.
In Fig. 3 ist eine perspektivische Ansicht einer zweiten Ausführungsform eines
erfindungsgemäß ausgestalteten Strukturelementes 10 gezeigt. Dieses weist
anstelle der Fugen 60 in Fig. 1 Trennschichten 61 zwischen den einzelnen
Umhüllungen 40 der Faserstränge 30 auf. Des weiteren sind die Umhüllungen
auf ihrer Innen- und Außenseite von Schubkräfte aufnehmenden Laminaten
abgedeckt, die die inneren Schichten 21 und 23 bilden. Die Schichten 21 und 23
können daher auch als Torsionsschichten bezeichnet werden. Zwischen der
inneren Schicht 21 und der äußeren Schicht 22 ist noch eine Grenzschicht 24
vorgesehen, die die durch die gemeinsame Verformung der beiden Schichten 21,
22 bedingten Kräfte aufnimmt.
Im wesentlichen senkrecht zur Ebene der Hautschale ist der Stringer 50 als
Auffaltung der auf der Außenseite der Hautschale 20 angeordneten
Torsionsschicht 21 gebildet. Da der Stringer einteilig mit der Torsionsschicht ist,
muß eine Ablösung der Stringer nicht befürchtet werden. Die Festigkeit des
Verbundes von Hautschale und Stringer wird abhängig von der Auslegung der
Auffaltung gewählt.
Die Torsionsschichten können unabhängig voneinander ausgelegt werden.
Hierbei werden die Faserfestigkeiten optimal ausgenutzt. Es können dabei auch
dreidimensionale Faserverstärkungen vorgesehen werden. Die Anzahl der
Parameter für einen Entwurf eines erfindungsgemäß ausgestalteten
Strukturelementes ist allerdings dennoch geringer als bei den bekannten aus
Mehrschichtverbunden aufgebauten Tragwerken.
Mit diesem Aufbau ergibt sich der besondere Vorteil, daß eine Funktionstrennung
in zwei Bereiche erzeugt wird, nämlich einen Bereich für die Aufnahme der
Längsbeanspruchung und zum Bewirken einer Kopplung der Struktur und einen
Bereich zum Abtragen der Schubkräfte und Erzielen einer optimalen
Oberflächengüte.
Durch die erfindungsgemäße Entkopplung der Querzugspannungen und
Schubspannungen innerhalb der Ebene, in der die Segmente 70 angeordnet
sind, gleiten die einzelnen, in die Struktur der Hautschale 20 integrierten und mit
den Schichten 21 und 23 verbundenen Faserstränge wie ein lose gepackter
Bretterstapel aneinander ab. Eine Prinzipskizze hierzu gibt Fig. 10. Der linke Teil
dieser Darstellung gibt eine Anordnung von parallel zueinander ausgerichteten
Segmenten 70 innerhalb einer Torsionsschicht wieder. Der rechte Teil der
Darstellung gibt hingegen eine verformte Torsionsschicht mit darin weiterhin
parallel zueinander angeordneten Segmenten 70 wieder. Hierin wird besonders
deutlich, daß die einzelnen Segmente innerhalb der Torsionsschichten sich
gegeneinander verschieben und aneinander abgleiten. Die Torsionsschichten
werden hingegen schubverformt.
Die Entkopplung der einzelnen Segmente bewirkt jedoch auch eine Abnahme der
Längssteifigkeit der unidirektionalen Faserstränge bzw. der Schicht mit den
unidirektionalen Fasersträngen. Aufgrund der Auswirkung der Kopplung der
einzelnen Segmente über die Schichten der Hautschale kann aber dennoch eine
Rückdrehung auf einen Torsionswinkel von Null bei vergleichsweise kleinen
Orientierungswinkeln der Faserstränge an einem Kastenträger unter kombinierter
Biege- und Torsionsbelastung erzielt werden. Bei kleineren Faserwinkeln ist der
E-Modul dieser Faserschicht der Hautschale höher, und es ergibt sich eine
geringere Durchbiegung des Strukturelementes. Dies kann dadurch erklärt
werden, daß eine Struktur ohne Dehnungsbehinderungen (wie die
erfindungsgemäße, bei der gerade die ansonsten im Stand der Technik aufgrund
der Mehrschichtlaminate konstruierten Dehnungsbehinderungen vermieden
werden) weicher ist als eine Struktur mit diesen. Außerdem ergibt sich aus der
bei kleinerem Faserwinkel größeren Steifigkeit eine Gewichtsverminderung des
gesamten Strukturelementes. Diese kann beispielsweise 18% und mehr
gegenüber einer Laminatstruktur mit einem Mehrschichtlaminat-Aufbau betragen.
Fig. 4 zeigt eine perspektivische Ansicht als Prinzipskizze eines
Strukturelementes 10 mit eingezeichneten Kraftflüssen. Diese sind als Pfeile
angedeutet. Die verschiedenen sich ergebenden Bereiche der unterschiedlichen
Orientierungen der Kraftflüsse sind mit nx, ny, nxy, nyx wiedergegeben. In der
Hautschale 20 verlaufen dabei die Kraftflüsse in allen angegebenen
Orientierungen. In den Stringern 50 hingegen wird der Kraftfluß lediglich in
Längsrichtung der Stringer geführt, also in ± nx-Richtung. Auch die Stringer sind
also entkoppelt, in ihnen liegen im wesentlichen unidirektionale
Spannungszustände vor. In Stringerflaschen 51 (Fig. 9), also den sich im Bereich
des Stringerfußes ausbildenden Hohlräumen, sind daher vorzugsweise
unidirektionale Steifigkeiten angeordnet.
Das Prinzip einachsiger Spannungszustände wie in den Fasersträngen oder
Stringern wird aus Fig. 5 deutlich, die eine Darstellung zweier in einer Ebene
zusammenwirkender Stäbe 31, 32 zeigt die ein Dreieck bildend sich an einer
Wand W abstützen. Sie geben eine vereinfachte Darstellung eines Stabwerkes
wieder, stellvertretend für ein Flächentragwerk als Strukturelement 10. Auf die
Stäbe wirken zwei durch Pfeile dargestellte Kräfte P oder Belastungen ein. Die
Kraftflußrichtung in den Stäben stimmt dabei stets mit der Orientierung des Stäbe
überein. Die Größe des Kraftflusses ist abhängig von der Orientierung der Stäbe
zur Belastungsrichtung.
Auch Fig. 6 zeigt eine Prinzipskizze eines Faserstranges 30, der einseitig
festgelegt und in Längsrichtung sich beidseitig gleitend an Torsionsschichten 21
und 23 abstützt. Bei auf den Strang einwirkender Kraft P wirkt in Längsrichtung
des Stranges lediglich eine Längkraft P', Schubverformungen werden von den
beiden Torsionsschichten aufgenommen.
In Fig. 9 sind die verschiedenen Möglichkeiten gezeigt Trennschichten zum
Ermöglichen des Aneinandergleitens zweier benachbarter Umhüllungen in der
Hautschale 20 anzuordnen. Die Trennschicht 62 ist in der aufsteigenden
Hautfalte bzw. dem Stringer 55 angeordnet, die Trennschicht 63 an dem Stringer
55, zwischen Umhüllung 41 und dem Stringer. Alternativ dazu ist die
Trennschicht 64 innerhalb der schubsteifen Umhüllung 42 vorgesehen.
Die schubsteifen Umhüllungen 41, 42 sind von den Torsionsschichten 21 und 23
mit einer ± 45°-Orientierung umgeben, wobei die Schicht 21 auf ihrer Außenseite
die äußere Schicht 22 mit Gelegelagen mit einer Orientierung von vorzugsweise
0° aufweist. Dadurch werden alle Schub- und Druckbelastungen von diesen
Schichten aufgenommen, so daß in den Fasersträngen 30 lediglich die
Längskräfte wirken, wie dies in Fig. 6 und Fig. 7 zu sehen ist.
Fig. 11 und Fig. 12 zeigen Schnittansichten zweier weiterer Ausführungsformen
von erfindungsgemäß gestalteten Strukturelementen. Das Strukturelement
gemäß Fig. 11 weist einen keilförmigen Querschnitt auf. Dieser wird dadurch
erzeugt, daß äußere Schichten 81 bis 84 versetzt zueinander aufeinander liegen
und miteinander an Stellen 86 der Hautschale 20 vernäht sind. Diese versetzten
Schichten sind von einer Deckschicht 85 zwecks einer Begradigung der
Oberfläche abgedeckt. Auf diese Schicht 85 ist eine unidirektionale Schicht 87
aufgefügt, die mit auf den jeweiligen Anwendungsfall angepaßten Steifigkeiten
versehen ist.
Auf der von der Schicht 85 abgewandten Oberfläche weist die Schicht 87 eine
Schicht 88 auf, die beispielsweise dieselbe Orientierung wie die Schicht 85
aufweist. Auf der Schicht 88 ist eine weitere Schicht 89 angeordnet, die einen
Stringer 52 aufweist. Dieser weist eine Rippe 53 auf, die auf ihren Außenseiten
mit Schichten 90, 91 versehen ist. Am Rippenfuß sind die beiden Schichten 90,
91 mit der Schicht 89 vernäht.
Der Bereich des Rippenfußes ist bis zu der halben Höhe der im wesentlichen
rechtwinklig von der Ebene der Schicht 89 abgewinkelten Schichten 90, 91 mit
Harz bedeckt, wobei auf der Harzschicht 93 eine Deckschicht 92 angeordnet ist.
In Fig. 12 ist ein Strukturelement mit mehreren Segmenten 70 gezeigt das einen
Flansch 56 aufweist. Dieser ist mit einer unidirektionalen Flanschverstärkung 57
versehen. Die übrigen Lagen des Flansches sind aus einzelnen Schichten der
Hautschale 20 gebildet. Dies sind zwei Teile einer Umhüllung 43 und ein Teil
einer inneren Schicht 94. Auch hier sind Vernähstellen 86 vorgesehen, an denen
die einzelnen Schichten miteinander verbunden sind. Die Vernähstellen sind im
Bereich der Ecken und des Fußbereiches des Flansches 56 angeordnet.
Die Bereiche der Segmente 70 mit den unidirektionalen Fasersträngen innerhalb
der Umhüllungen sind voneinander durch Trennschichten 65 getrennt. Eine
solche ist auch innerhalb des Flansches vorgesehen.
In Fig. 13 ist eine Ansicht eines Diagramms zur Darstellung von vertikalen
Verschiebungen eines herkömmlich auf die Laminatstruktur bezogenen und
eines erfindungsgemäß ausgestalteten Biegebalkens als Strukturelement
gezeigt. Die Verschiebung ist bei gleichen Laminatdicken bzw. Massen am
Balkenende in Abhängigkeit von Faserwinkel β gemessen. Die obere Kurve zeigt
Verhalten des erfindungsgemäß ausgestalteten Strukturelementes. Die untere
Kurve zeigt das Verhalten eines herkömmlich gestalteten Biegebalkens. Die
Durchbiegung am Balkenende gibt die vollständige Rückdrehung des Balkens
auf einen Torsionswinkel von Null wieder. Die erfindungsgemäße Entkopplung
der einzelnen Schichten der Hautschale des Strukturelementes bewirkt bei
unverändertem Faserwinkel eine Abnahme der Längssteifigkeit in der
unidirektionalen Schicht. Aufgrund der größeren Kopplungswirksamkeit wird eine
Rückdrehung des Balkens jedoch bei kleineren Faserwinkeln erzielt, wie
dargestellt bei einem Faserwinkel β von 9,3° anstelle von 12,2°. Hieraus ergibt
sich eine geringere Durchbiegung am Balken. Der Einfluß der
Verformungskopplungen ist bezüglich der Auswirkung auf die Verformungen des
Strukturelementes in derselben Größenordnung wie der der Steifigkeitswerte der
Struktur. Dies ist besonders wichtig für die Auslegung von elastischen
Tragflügeln, bei denen ein Zusammenwirken von Tragwerksverformung und
Belastung auftritt.
In Fig. 14 ist beispielsweise eine Ansicht eines Autoklaven 100 zur Herstellung
eines erfindungsgemäß gestalteten Strukturelementes dargestellt. Der Autoklav
weist eine vakuumdichte Abdeckung 101 auf. Innerhalb dieser ist eine
Formmulde 102 vorgesehen, auf die ein trockenes Gelege-Halbzeug 11 mit einer
Einseitennähtechnik positioniert und fixiert ist.
Ein Leitungssystem 110 führt zu dem Autoklaven hin. In dieses werden Harz 111
und eine zweite Komponente in einem bestimmten Mischverhältnis eingeleitet.
Über einen mit einem Hahn 112 versehenen Mischer 113 wird das Harzgemisch
einer Injektionseinrichtung 120 zugeleitet. Diese setzt das Gemisch über eine
Drossel 121 unter einen vorbestimmten Druck Pinj.
Andererseits wird in dem Autoklaven durch eine Vakuumpumpe 130 ein Druck PV
ein Unterdruck PAk in dem Autoklaven erzeugt.
Zwischen Injektionsdruck und Autoklavendruck besteht eine Differenz, die als
Differenzdruck PD wiedergegeben ist. Die Einstellung des Differenzdruckes mit
Hilfe der Drossel ermöglicht eine Anpassung des Faservolumengehaltes und die
Regulierung der Fließfrontgeschwindigkeit. Dieses Verfahren wird auch als
DP-RTM-Verfahren bezeichnet, also Differential Pressure Resin Transfer Moulding,
bei dem der Autoklavdruck den erforderlichen Gegendruck zum Harzverfüllen
liefert.
10
Strukturelement
11
Gelege-Halbzeug
20
Hautschale
21
innere Torsionsschicht
22
äußere Schicht
23
innere Torsionsschicht
24
Grenzschicht
30
unidirektionaler Faserstrang
31
Stab
32
Stab
40
Umhüllung
41
Umhüllung
42
Umhüllung
43
Umhüllung
50
Stringer
51
Stringerflasche
52
Stringer
53
Rippe
55
Stringer
56
Flansch
57
Flanschverstärkung
60
Fuge
61
Trennschicht
62
Trennschicht
63
Trennschicht
64
Trennschicht
65
Trennschicht
70
Segment
81
äußere Schicht
82
äußere Schicht
83
äußere Schicht
84
äußere Schicht
85
Deckschicht
86
Vernähstellen
87
unidirektionale Schicht
88
Schicht
89
Schicht
90
abgewinkelte Schicht
91
abgewinkelte Schicht
92
Deckschicht
93
Harzschicht
94
innere Schicht
100
Autoklav
101
vakuumdichte Abdeckung
102
Formmulde
110
Leitungssystem
111
Harz
112
Hahn
113
Mischer
120
Injektionseinrichtung
121
Drossel
130
Vakuumpumpe
nx
nx
Kraftfluß in ± x-Richtung
ny
ny
Kraftfluß in ± y-Richtung
nxy
nxy
Kraftfluß in xy-Richtung
nyx
nyx
Kraftfluß in yx-Richtung
W Wand
P' (Längs-)Kraft
P Kraft
β Faserwinkel
Pinj
W Wand
P' (Längs-)Kraft
P Kraft
β Faserwinkel
Pinj
Injektionsdruck
PV
PV
Vakuumdruck
PAk
PAk
Autoklavendruck
PD
PD
Differenzdruck
Claims (19)
1. Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten, bei dem
unidirektionale Faserstränge (30) in Umhüllungen (40, 41, 42) vollständig
eingebettet sind, die Umhüllungen mit einer Hautschale (20) verbunden sind,
und ein Teil der Hautschale zu Stringern (50, 55) ausgebildet ist,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine innere Gliederung im Querschnitt der Hautschale (20) vorgesehen ist,
wobei in jeder Beanspruchungsrichtung senkrecht zur Hautebene
Faserfestigkeiten und Fasersteifigkeiten vorgesehen sind.
2. Strukturelement nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Hautdicke so groß gewählt ist, daß der Querschnitt unabhängig und
kontinuierlich gestaltbar ist.
3. Strukturelement nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine längstragende Schicht (22) zur Aufnahme von Längsdehnungen und
eine schubtragende Schicht (21, 23) zur Aufnahme von Schubverformungen
in vorbestimmbarer Größe vorgesehen sind.
4. Strukturelement nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
die beiden Schichten miteinander verbunden sind, wobei eine Grenzschicht
(24) zwischen beiden Schichten zur Aufnahme der durch die gemeinsame
Verformung bedingten Kräfte vorgesehen ist.
5. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Querschnitt und die Faserorientierung der ummantelten Faserstränge
(30) anwendungsspezifisch und belastungsabhängig anpaßbar und/oder
angepaßt sind.
6. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserfestigkeiten und/oder -steifigkeiten im Bereich der Faserstränge in
der Umhüllung (40, 41, 42) angeordnet sind.
7. Strukturelement nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserfestigkeiten und/oder -steifigkeiten in Auffaltungen der Hautschale
(20) oder Stringern (50, 55) vorgesehen sind.
8. Strukturelement nach einem der Ansprüche 1 bis 51
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserfestigkeiten und/oder -steifigkeiten im Bereich des schubsteifen
Laminats (21, 23) der Hautschale vorgesehen sind.
9. Strukturelement nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserfestigkeiten und/oder -steifigkeiten im Bereich des schubsteifen
Laminats als Nähverstärkung vorgesehen sind.
10. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Fasersteifigkeiten in Richtung der durch eine äußere Belastung (P)
bewirkten Schnittgrößen ausgerichtet sind.
11. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein unidirektional ausgerichteter Faserstrang (30) vorgesehen ist, dessen
Orientierungen und/oder Vorzugsrichtungen der Materialeigenschaften mit
dem Spannungszustand konform sind.
12. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein anisotroper Werkstoff verwendet wird.
13. Strukturelement nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserstränge aus kohlefaserverstärktem Kunststoff bestehen.
14. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserstränge (30) und/oder die schubsteife Hautschale (21, 23, 40, 41,
42) unabhängig voneinander dimensionierbar und den Erfordernissen
anwendungsgerecht anpaßbar sind.
15. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine oder mehrere Trennschichten (61, 62, 63, 64) und/oder eine Fuge (60)
in oder an einer aufsteigenden Hautauffaltung (50, 55) und/oder innerhalb
der schubsteifen Umhüllung (40, 41, 42) eines Faserstranges (30) vorsehen
sind.
16. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Faserorientierung des Laminates (21, 22, 23) der Hautschale im
wesentlichen ± 45° mit Winkelabweichungen von ± 10° und/oder 0° bis 25°
mit Abweichungen von ± 10° beträgt.
17. Strukturelement nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
bei Ausschnitten in belasteten Hautfeldern Längskraftflüsse um diesen
Bereich herum geleitet sind.
18. Verfahren zum Herstellen von dimensionierten Faserfestigkeiten senkrecht
zur Hautebene der Hautschale bei großen Strukturelementen (10) nach
einem der Ansprüche 1 bis 17,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein mit einem Differentialdruck arbeitendes RTM-Verfahren (Differential
Pressure Resin Transfer Moulding) angewendet wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein trockenes Gelege-Halbzeug in eine Formmulde des Autoklaven mittels
einer Einseiten-Nähtechnik positioniert und fixiert wird, und daß das
trockene Gelege-Halbzeug mit gesteuerter Fließgeschwindigkeit mit Harz
benetzt wird.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19845863A DE19845863B4 (de) | 1998-10-05 | 1998-10-05 | Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten |
US09/412,656 US6355337B1 (en) | 1998-10-05 | 1999-10-05 | Structural element of high unidirectional rigidity |
GB9923521A GB2344807B (en) | 1998-10-05 | 1999-10-05 | Structural element |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19845863A DE19845863B4 (de) | 1998-10-05 | 1998-10-05 | Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19845863A1 true DE19845863A1 (de) | 2000-04-13 |
DE19845863B4 DE19845863B4 (de) | 2005-05-19 |
Family
ID=7883492
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19845863A Expired - Fee Related DE19845863B4 (de) | 1998-10-05 | 1998-10-05 | Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6355337B1 (de) |
DE (1) | DE19845863B4 (de) |
GB (1) | GB2344807B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102010008370A1 (de) * | 2010-02-17 | 2011-08-18 | Thüringisches Institut für Textil- und Kunststoff-Forschung e.V., 07407 | Verfahren zur Herstellung eines plattenförmigen Halbzeugs aus Faserverbundwerkstoff |
WO2012007780A1 (en) | 2010-07-13 | 2012-01-19 | Learjet Inc. | Composite structure and method of forming same |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7222823B2 (en) * | 2004-07-06 | 2007-05-29 | Ata Engineering, Inc. | Payload adapter |
US8720825B2 (en) * | 2005-03-31 | 2014-05-13 | The Boeing Company | Composite stiffeners for aerospace vehicles |
US7721495B2 (en) * | 2005-03-31 | 2010-05-25 | The Boeing Company | Composite structural members and methods for forming the same |
US20060237588A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-26 | The Boeing Company | Composite structural member having an undulating web and method for forming the same |
US7740932B2 (en) * | 2005-03-31 | 2010-06-22 | The Boeing Company | Hybrid fiberglass composite structures and methods of forming the same |
US8201371B2 (en) * | 2005-03-31 | 2012-06-19 | The Boeing Company | Composite beam chord between reinforcement plates |
US9302427B2 (en) * | 2005-03-31 | 2016-04-05 | The Boeing Company | Aeropspace structure including composite beam chord clamped between reinforcement plates |
US20060222837A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-05 | The Boeing Company | Multi-axial laminate composite structures and methods of forming the same |
US8444087B2 (en) * | 2005-04-28 | 2013-05-21 | The Boeing Company | Composite skin and stringer structure and method for forming the same |
DE102006026167B3 (de) * | 2006-06-06 | 2007-12-13 | Airbus Deutschland Gmbh | Leichtbau-Strukturpanel |
US7595112B1 (en) | 2006-07-31 | 2009-09-29 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Resin infusion of layered metal/composite hybrid and resulting metal/composite hybrid laminate |
US7628358B2 (en) * | 2006-10-26 | 2009-12-08 | The Boeing Company | Wing panel structure |
EP2127855A4 (de) * | 2007-02-28 | 2015-07-08 | Airbus Operations Sl | Werkzeug und verfahren zur herstellung von flugzeugspantunterteilen aus einem verbundmaterial |
US7851062B2 (en) * | 2007-06-04 | 2010-12-14 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Metal/fiber laminate and fabrication using a porous metal/fiber preform |
CN102717516A (zh) * | 2012-06-04 | 2012-10-10 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 多墙体复合材料构件及其rtm制备方法 |
GB201220937D0 (en) | 2012-11-21 | 2013-01-02 | Airbus Uk Ltd | Modular structural assembly |
US9878773B2 (en) | 2012-12-03 | 2018-01-30 | The Boeing Company | Split resistant composite laminate |
FR3000470B1 (fr) * | 2012-12-28 | 2015-12-25 | Airbus Operations Sas | Peau auto-raidie pour fuselage d'aeronef comprenant des lisses a section fermee et procede de fabrication associe |
DE102014109362B4 (de) * | 2014-07-04 | 2016-03-03 | Airbus Operation GmbH | Luftfahrzeugstrukturkomponente |
US11274431B2 (en) * | 2017-11-09 | 2022-03-15 | Gerald J. McCall | Torsion box panel assembly with compact conveyance configuration |
US11167836B2 (en) * | 2018-06-21 | 2021-11-09 | Sierra Nevada Corporation | Devices and methods to attach composite core to a surrounding structure |
CN109435273B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-11-20 | 航天材料及工艺研究所 | 一种变厚度复合材料骨架与蒙皮粘接方法及粘接模具 |
US11180238B2 (en) * | 2018-11-19 | 2021-11-23 | The Boeing Company | Shear ties for aircraft wing |
GB2583940A (en) * | 2019-05-14 | 2020-11-18 | Airbus Operations Ltd | Aircraft panel assembly |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3739753A1 (de) * | 1987-11-24 | 1989-06-08 | Dornier Gmbh | Verfahren zum herstellen von bauteilen aus faserverstaerkten kunststoffen |
DE4329744C1 (de) * | 1993-09-03 | 1994-09-08 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Flügel mit Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen, insbesondere CFK, für Luftfahrzeuge |
DE19529706A1 (de) * | 1995-08-11 | 1997-02-13 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Luftfahrzeug mit Tragflügeln |
DE19529476A1 (de) * | 1995-08-11 | 1997-02-13 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Flügel mit schubsteifen Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen für Luftfahrzeuge |
DE19730381C1 (de) * | 1997-07-16 | 1998-08-20 | Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt | Strukturelemente mit großen unidirektionalen Steifigkeiten |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4565595A (en) * | 1981-09-30 | 1986-01-21 | The Boeing Company | Method of making composite aircraft wing |
DE3176555D1 (en) | 1981-09-30 | 1988-01-14 | Boeing Co | Composite structural skin spar joint and method of making |
US4671470A (en) | 1985-07-15 | 1987-06-09 | Beech Aircraft Corporation | Method for fastening aircraft frame elements to sandwich skin panels covering same using woven fiber connectors |
-
1998
- 1998-10-05 DE DE19845863A patent/DE19845863B4/de not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-10-05 GB GB9923521A patent/GB2344807B/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-10-05 US US09/412,656 patent/US6355337B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3739753A1 (de) * | 1987-11-24 | 1989-06-08 | Dornier Gmbh | Verfahren zum herstellen von bauteilen aus faserverstaerkten kunststoffen |
DE4329744C1 (de) * | 1993-09-03 | 1994-09-08 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Flügel mit Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen, insbesondere CFK, für Luftfahrzeuge |
DE19529706A1 (de) * | 1995-08-11 | 1997-02-13 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Luftfahrzeug mit Tragflügeln |
DE19529476A1 (de) * | 1995-08-11 | 1997-02-13 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Flügel mit schubsteifen Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen für Luftfahrzeuge |
EP0758607A2 (de) * | 1995-08-11 | 1997-02-19 | Deutsche Forschungsanstalt für Luft- und Raumfahrt e.V. | Flügel mit schubsteifen Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen für Luftfahrzeuge |
DE19730381C1 (de) * | 1997-07-16 | 1998-08-20 | Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt | Strukturelemente mit großen unidirektionalen Steifigkeiten |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102010008370A1 (de) * | 2010-02-17 | 2011-08-18 | Thüringisches Institut für Textil- und Kunststoff-Forschung e.V., 07407 | Verfahren zur Herstellung eines plattenförmigen Halbzeugs aus Faserverbundwerkstoff |
WO2011101094A1 (de) | 2010-02-17 | 2011-08-25 | Thüringisches Institut für Textil- und Kunststoff-Forschung e.V. | Verfahren zur herstellung eines plattenförmigen halbzeugs aus faserverbundwerkstoff |
EP2536546B1 (de) | 2010-02-17 | 2017-10-25 | SGL Automotive Carbon Fibers GmbH & Co. KG | Verfahren zur herstellung eines plattenförmigen halbzeugs aus faserverbundwerkstoff, und das so erhaltene halbzeug |
US9896784B2 (en) | 2010-02-17 | 2018-02-20 | Sgl Automotive Carbon Fibers Gmbh & Co. Kg | Method for producing a flat semi-finished product from a fiber composite material and flat semi-finished product |
WO2012007780A1 (en) | 2010-07-13 | 2012-01-19 | Learjet Inc. | Composite structure and method of forming same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2344807A (en) | 2000-06-21 |
GB9923521D0 (en) | 1999-12-08 |
DE19845863B4 (de) | 2005-05-19 |
US6355337B1 (en) | 2002-03-12 |
GB2344807B (en) | 2003-04-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19845863B4 (de) | Strukturelement mit großen unidirektionalen Steifigkeiten | |
DE102005059933B4 (de) | Flechttechnisch hergestelltes Faserverbundbauteil | |
DE69434917T2 (de) | Gittergestützte verbundplatte mit schaumkern | |
EP1957360B1 (de) | Luftfahrzeug-druckkabinentür aus faserverbundwerkstoff | |
EP0758607A2 (de) | Flügel mit schubsteifen Flügelschalen aus Faserverbundwerkstoffen für Luftfahrzeuge | |
DE19529706C2 (de) | Flächentragwerk, insbesondere für ein Luftfahrzeug | |
WO1994001271A1 (de) | Kunststoff-verbundprofil, insbesondere flügelholm für den flugzeugbau und windkraftrotoren | |
EP3218170B1 (de) | Faserverbundwerkstoffbauteil sowie verfahren zur herstellung eines faserverbundwerkstoffbauteils | |
EP2670581B1 (de) | Verfahren, halbzeug für die herstellung eines faserverstärkten bauteils einer windenergieanlage und verwendung des halbzeuges | |
EP3052306B1 (de) | Faserverbundwerkstoffbauteil und verfahren zur herstellung eines faserverbundwerkstoffbauteils | |
EP2815861B1 (de) | Verfahren und Formwerkzeug zur Herstellung eines Gurtsegments für ein Windenergieanlagenrotorblatt | |
DE3228110A1 (de) | Torsionswelle | |
EP1663625B1 (de) | Krafteinleitungsstelle in kernverbunden und verfahren zu ihrer herstellung mit in dickenrichtung des kernverbundes durchsetzenden armierungselementen | |
DE102011017460A1 (de) | Faserverbundbauteil, Flügelspitzenverlängerung und Flugzeug mit einem Faserverbundteil | |
DE19730381C1 (de) | Strukturelemente mit großen unidirektionalen Steifigkeiten | |
DE10326422A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von sich in einer Längsrichtung erstreckenden FVK-Hohlprofilen | |
DE3147228C2 (de) | Laminat aus mehreren übereinander geschichteten Lagen aus Faser- und/oder Gewebematerial | |
DE60008841T2 (de) | Verbundverbindung zur Montage mindestens eines Aussenelementes auf einer Sandwichplatte | |
DE102011121639B4 (de) | Rotationssymmetrisches Strukturelement in Gitterkonstruktion und Verfahren zu dessen Herstellung | |
WO1984003314A1 (en) | Dewatering device for the wet part of a paper machine | |
DE102012001055A1 (de) | Bauteil | |
EP1953277B1 (de) | Schaftstab für Webschäfte | |
EP3055124A1 (de) | Leichtbaustruktur und verfahren zum herstellen einer leichtbaustruktur | |
CH693337A5 (de) | Fadenchangierarm. | |
CH691451A5 (de) | Greifereinrichtung für bogenverarbeitende Maschinen. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: DEUTSCHES ZENTRUM FUER LUFT-UND RAUMFAHRT E.V., 51 |
|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: DEUTSCHES ZENTRUM FUER LUFT- UND RAUMFAHRT E.V. |
|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: DEUTSCHES ZENTRUM FUER LUFT- UND RAUMFAHRT E.V. |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |