DE19732268A1 - Gasturbine und Verfahren zum Betreiben derselben sowie Verfahren und Vorrichtung zum Verdichten eines Arbeitsgases - Google Patents
Gasturbine und Verfahren zum Betreiben derselben sowie Verfahren und Vorrichtung zum Verdichten eines ArbeitsgasesInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine mit
einer von erhitztem Arbeitsgas in einem offenen Kreislauf antreibbaren Turbine, bei
dem das Arbeitsgas vor der Erhitzung durch Fremdenergie durch Wärmeaustausch
mit in der Turbine entspanntem Arbeitsgas vorgewärmt wird.
Weiter betrifft die vorliegende Erfindung eine Gasturbine mit einem Verdichter, mit
einem Verbrennungssystem zur Erhitzung eines Arbeitsgases, mit einer vom erhitzten
Arbeitsgas in einem offenen Kreislauf antreibbaren Turbine zur Erzeugung mechani
scher Energie und zum Antrieb des Verdichters und mit einem Wärmetauscher zur
Vorwärmung von zu erhitzendem Arbeitsgas durch Wärmeaustausch mit in der Turbi
ne entspanntem Arbeitsgas.
Außerdem betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren und eine Vorrichtung mit
einem durch Fremdenergie antreibbaren Verdichter zum Verdichten eines Antriebsga
ses, wie Erdgas, von einem Eingangsdruck auf einen erhöhten Ausgangsdruck.
Gasturbinen der oben genannten Art stellen thermische Strömungs-Kraftmaschinen
dar, bei denen die thermische Energie von erhitztem Arbeitsgas in mechanische En
ergie, sogenannte Wellenleistung, umgewandelt wird. Im Normalfall komprimiert ein
Verdichter mit ggf. mehreren Verdichterstufen atmosphärische Luft als Arbeitsgas und
fördert dieses in eine oder mehrere Brennkammern, wo Brennstoff eingesprüht und
entzündet wird. Das energiereiche, abströmende Arbeitsgas wird anschließend in ei
ner (Nutz-)Turbine zumindest soweit entspannt, daß die aufzubringende Verdichter
leistung erzeugt und so der Verdichter angetrieben wird. Die verbleibende Energie
des Arbeitsgases bzw. die Enthalpiedifferenz kann durch die genannte Turbine oder
bei mehrwelliger Ausbildung durch weitere Turbinen bzw. Turbinenstufen in die ge
nannte Wellenleistung umgewandelt werden. Beispiele derartiger Gasturbinen zeigen
die Prospekte "Mit Energie aus Gasturbinen in die Zukunft", Auflage 03.97 D, und
"Gasturbinen für mechanische Antriebe", Auflage 03.96 D, der Anmelderin.
Die Gasturbinen arbeiten mit einem offenen Kreislauf des Arbeitsgases. Dies ist als
Abgrenzung gegenüber einem geschlossenen Kreislauf, bei dem das Arbeitsgas rezir
kuliert wird, zu verstehen. Dementsprechend kann als offener Kreislauf jeder das Ar
beitsgas nicht rezirkulierende Kreislauf, also auch eine Zu- und Abführung des Ar
beitsgases in Leitungen, verstanden werden.
Das thermodynamische Arbeitsverfahren einer herkömmlichen Gasturbine besteht aus
Verdichtung, Wärmezufuhr und Entspannung. Dieser Ablauf wird auch als Joule-Pro
zeß bezeichnet und ist beispielsweise in "Enzyklopädie Naturwissenschaft und
Technik", Verlag Moderne Industrie, 1981, unter dem Stichwort "Turbine (Gasturbi
ne)" näher erläutert. Der Wirkungsgrad ist dabei um so besser, je höher die Tempera
tur des in die Turbine eintretenden erhitzten Arbeitsgases und je niedriger die Tempe
ratur des üblicherweise ins Freie ausströmenden entspannten Arbeitsgases ist. Des
weiteren hängt der Wirkungsgrad einer Gasturbine von dem Druckverhältnis zwi
schen Anströmseite und Abströmseite der Turbine ab. Ein hohes Druckverhältnis er
möglicht im allgemeinen einen hohen Wirkungsgrad.
Die Fremdenergie zur Erhitzung des Arbeitsgases wird häufig durch Verbrennen von
gasförmigen oder flüssigen Brennstoffen bereitgestellt. Höhere Verbrennungstempe
raturen, also höhere Erhitzungstemperaturen des Arbeitsgases - üblicherweise die
Verbrennungsluft -, sind zwar einem hohen Wirkungsgrad zuträglich, jedoch ist die
Arbeitsgastemperatur durch die Eigenschaften der verwendeten Materialien be
grenzt, normalerweise auf ungefähr 1100°C.
Zur Erhöhung des Wirkungsgrades ist es weiter bekannt, das aus der Turbine austre
tende, entspannte Arbeitsgas mit einer Temperatur von beispielsweise 500 bis 600°C
zur Vorwärmung des beim Verdichten auf beispielsweise 300°C erwärmten Arbeits
gases zu verwenden. Hierzu wird ein Wärmetauscher zwischen den Verdichter und
ein sich anschließendes Verbrennungssystem zur Erhitzung des Arbeitsgases geschal
tet. Aufgrund der verhältnismäßig geringen Temperaturdifferenz von nur 200 bis
300°C zwischen dem aus der Turbine austretenden, entspannten Arbeitsgas und dem
vom Verdichten erwärmten, noch zu erhitzenden Arbeitsgas hat das den Wärmetau
scher verlassende entspannte Arbeitsgas noch eine verhältnismäßig hohe Temperatur
und damit noch eine beträchtliche thermische Energie, die nicht genutzt wird.
Mit Gasturbinen der vorgenannten Art sind bisher Wirkungsgrade von höchstens
40% (Wellenleistung zu eingesetzter Brennstoffenergie pro Zeiteinheit) erreichbar.
Gasturbinen können auch zum Antrieb von Verdichtern eingesetzt werden, um bei
spielsweise einen ausreichenden Druck in langen Gaspipelines aufrechtzuerhalten.
Die bei den Gasturbinen anfallende Wärmeenergie des aus der Turbine austretenden,
entspannten Arbeitsgases wird bei diesen Verdichtungsprozessen nicht genutzt.
Dementsprechend ist der Wirkungsgrad dieser Verdichter, gemessen an der insgesamt
eingesamt eingesetzten Energie, verhältnismäßig gering.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betrei
ben einer Gasturbine und eine Gasturbine sowie ein Verfahren und eine Vorrichtung
zum Verdichten eines Arbeitsgases mit den eingangs genannten Merkmalen anzuge
ben, die die Realisierung eines gegenüber dem Stand der Technik erhöhten Wir
kungsgrades ermöglichen.
Die verfahrensmäßige Lösung zum Betreiben einer Gasturbine sieht erfindungsgemäß
vor, daß das Arbeitsgas in der Turbine auf einen unter dem Eingangsdruck des Ar
beitsgases in den offenen Kreislauf liegenden Unterdruck entspannt und erst nach
dem Wärmeaustausch wieder verdichtet wird.
Eine grundlegende Idee der vorliegenden Erfindung liegt darin, anstelle den Ein
gangsdruck des Arbeitsgases zu erhöhen, eine Druckabsenkung auf der Abströmseite
der Turbine zu erzeugen. Dies ermöglicht es, die Verdichtung und die damit einherge
hende Temperaturerhöhung des Arbeitsgases vor dem Erhitzen und der sich anschlie
ßenden Einleitung in die Turbine zumindest zu reduzieren oder ganz entfallen zu las
sen. Hierdurch wird die Temperaturdifferenz zwischen dem aus der Turbine austreten
den, auf Unterdruck entspannten Arbeitsgas und dem vor der Erhitzung vorzuwär
menden Arbeitsgas vergrößert. Die erhöhte Temperaturdifferenz ermöglicht eine bes
sere Rückkopplung von thermischer Energie beim Wärmeaustausch und damit einen
wesentlich höheren Wirkungsgrad der Gasturbine.
Berechnungen haben gezeigt, daß bei einer Entspannung des Arbeitsgases in der
Turbine auf weniger als 50 kPa, vorzugsweise auf im wesentlichen 30 kPa, bei ver
hältnismäßig geringem apparativen Aufwand und bei Verwendung von Umgebungs
luft als Arbeitsgas, das im wesentlichen bei Umgebungsdruck ausgehend von der
Umgebungstemperatur vorgewärmt und anschließend erhitzt wird, ein Wirkungsgrad
von 50% und mehr erreichbar ist.
Wenn die Gasturbine mit Umgebungsluft als Arbeitsgas betrieben wird, genügt es,
daß das auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas nach dem Wärmeaustausch wieder auf
Umgebungsdruck oder den Eingangsdruck verdichtet wird. In diesem Fall arbeitet
der Verdichter als Saugpumpe auf der Ausströmseite, um den Unterdruck auf der Ab
strömseite der Turbine aufrechtzuerhalten. Eine Verdichtung des vorzuwärmenden
Arbeitsgases bzw. der angesaugten Umgebungsluft kann vollständig entfallen oder
zumindest reduziert werden.
Gemäß einer bevorzugten Verfahrensvariante wird Umgebungsluft als Arbeitsgas
verwendet und zum Erhitzen ein Brennstoff im Arbeitsgas verbrannt. So kann bei mi
nimalem konstruktivem Aufwand eine effiziente Erhitzung des Arbeitsgases erreicht
werden.
Das Erreichen eines hohen Wirkungsgrades wird weiter dadurch unterstützt, daß das
auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas nach dem Wärmeaustausch, bei dem es bei
spielsweise von 700°C auf 75°C rückgekühlt wird, noch vor dem Verdichten weiter
abgekühlt wird, um die erforderliche Verdichterleistung und so die von der Turbine
aufzubringende Leistung unter Berücksichtigung der für die weitere Abkühlung er
forderlichen Leistung zu minimieren.
Des weiteren läßt sich die erforderliche Verdichterleistung verringern und damit der
Wirkungsgrad erhöhen, wenn eventuell vorhandenes Wasser aus dem auf Unter
druck entspannten Arbeitsgas vor dem Verdichten abgeschieden wird.
Eine vorschlagsgemäße Gasturbine mit den eingangs genannten Merkmalen zeichnet
sich erfindungsgemäß dadurch aus, daß der Verdichter der Turbine und dem Wärme
tauscher derart nachgeschaltet ist, daß an der Turbine abströmseitig ein unter dem
Eingangsdruck des Arbeitsgases in den offenen Kreislauf liegender Unterdruck für
das Arbeitsgas erzeugbar ist.
Eine wesentliche Idee der vorliegenden Erfindung liegt also darin, den üblicherweise
vor den Wärmetauscher geschalteten Verdichter zur Erhöhung des Arbeitsgasdrucks
auf der Anströmseite der Turbine nunmehr quasi als Unterdruckpumpe auf der Ab
strömseite der Turbine zur Erzeugung des Unterdrucks bzw. einer Druckabsenkung
anzuordnen. Dadurch entfällt die mit dem Verdichten einhergehende Temperaturer
höhung der angesaugten Umgebungsluft bzw. des Arbeitsgases vor Durchlaufen des
Wärmetauschers und der anschließenden Erhitzung im Verbrennungssystem. Folglich
weist das aus der Turbine abströmende, auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas zu
dem vorzuwärmenden Arbeitsgas eine gegenüber dem Stand der Technik höhere
Temperaturdifferenz auf, so daß eine verbesserte Wärmerückkopplung und damit ein
erhöhter Wirkungsgrad realisierbar sind.
Unterdruck im Sinne der vorliegenden Erfindung kann generell auch ein über dem
Umgebungs- oder Atmosphärendruck liegender Druck sein, sofern er unter dem Ein
gangsdruck des Arbeitsgases in den offenen Kreislauf bzw. in die Gasturbine liegt.
Ein sehr guter Wirkungsgrad läßt sich dadurch erreichen, daß ein Unterdruck von
weniger als 50 kPa, vorzugsweise von im wesentlichen 30 kPa, erzeugbar ist und daß
dem Wärmetauscher das vorzuwärmende Arbeitsgas, vorzugsweise Umgebungsluft,
im wesentlichen bei Umgebungstemperatur, insbesondere ohne vorherige Verdich
tung, zuführbar ist.
Eine sehr wirksame Wärmerückkopplung wird vorzugsweise dadurch erreicht, daß
der Wärmetauscher als Gegenstromwärmetauscher, insbesondere in Form eines Re
kuperators, ausgebildet ist.
Zur Verringerung der insgesamt erforderlichen Leistung zum Verdichten des auf Un
terdruck entspannten Arbeitsgases auf Atmosphärendruck, also beim Aufrechterhal
ten des Unterdrucks auf der Abströmseite der Turbine, sind vorzugsweise ein Zwi
schenkühler und/oder ein Wasserabscheider zwischen den Wärmetauscher und den
Verdichter zur Kühlung bzw. Wasserabscheidung vor dem Verdichten des unter Un
terdruck stehenden Arbeitsgases angeordnet.
Das vorschlagsgemäß, wie voranstehend beschrieben, geänderte thermodynamische
Arbeitsverfahren bzw. die genannte grundlegende Idee läßt sich auch auf ein Verfah
ren und eine Vorrichtung mit einem durch Fremdenergie antreibbaren Verdichter zur
Verdichtung eines Arbeitsgases, wie Erdgas, von einem Eingangsdruck auf einen er
höhten Ausgangsdruck übertragen.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verdichten von Arbeitsgas zeichnet sich da
durch aus, daß das Arbeitsgas vorgewärmt und anschließend mittels fremdzugeführter
Wärmeenergie erhitzt wird, das erhitzte Arbeitsgas eine Turbine antreibt und hierbei
auf einen unter dem Eingangsdruck liegenden Druck entspannt wird, das in der Tur
bine entspannte Arbeitsgas durch Wärmeaustausch das vorzuwärmende Arbeitsgas
vorwärmt und anschließend mittels eines von der Turbine und durch Fremdenergie
angetriebenen Verdichters auf den Ausgangsdruck verdichtet wird.
Ein wesentlicher Aspekt ist hierbei die Nutzung fremdzugeführter Wärmeenergie zu
sammen mit der Nutzung von Fremdenergie zum Antrieb des Verdichters, so daß die
erforderliche Fremdenergie abzüglich der zugeführten Wärmeenergie im Verhältnis
zur Arbeitsleistung des Verdichters minimiert wird. Folglich läßt sich der Wirkungs
grad durch Nutzung von Abwärme optimieren.
In bevorzugter Weiterbildung werden dabei die Wärmeenergie zur Erhitzung des Ar
beitsgases und die Fremdenergie zum Antrieb des Verdichters durch eine Gasturbine
bereitgestellt. Diese Kombination bietet sich insbesondere für Pipeline-Verdichter-
Stationen an, bei denen beispielsweise Erdgas zur Weiterleitung auf einen höheren
Druck verdichtet wird. Durch die vorschlagsgemäße Kombination einer beispielswei
se herkömmlichen Gasturbine, wie eingangs beschrieben, mit dem die Wärmeenergie
des Abgases der Gasturbine ausnutzenden Verdichterverfahren läßt sich der Lei
stungsbedarf bei gleicher Verdichterleistung von beispielsweise 25 MW auf etwa 15
bis 18 MW senken.
Eine Vorrichtung mit einem durch Fremdenergie antreibbaren Verdichter zur Verdich
tung eines Arbeitsgases, wie Erdgas, von einem Eingangsdruck auf einen erhöhten
Ausgangsdruck zeichnet sich erfindungsgemäß dadurch aus, daß die Vorrichtung
einen Erhitzer zur Erhitzung des Arbeitsgases mittels fremdzugeführter Wärmeener
gie, eine vom erhitzten Arbeitsgas antreibbare Turbine zur Abgabe von Antriebsener
gie an den Verdichter und einen Wärmetauscher zur Vorwärmung von zu erhitzen
dem Arbeitsgas durch Wärmeaustausch mit in der Turbine entspanntem Arbeitsgas
umfaßt, wobei der Verdichter der Turbine und dem Wärmetauscher derart nachge
schaltet ist, daß an der Turbine abströmseitig ein unter dem Eingangsdruck liegender
Unterdruck für das Arbeitsgas erzeugbar ist.
Wiederum läßt sich durch Kombination von zugeführter Wärmeenergie und zuge
führter Fremdenergie zum Antrieb des Verdichters eine Minimierung des Anteils an
benötigter Fremdenergie erreichen.
Entsprechend der vorschlagsgemäßen Gasturbine ist es einem großen Wirkungsgrad
zuträglich, wenn der Wärmetauscher als Gegenstromwärmetauscher ausgebildet ist
und wenn zwischen dem Wärmetauscher und dem Verdichter ein Zwischenkühler zur
Kühlung des auf Unterdruck entspannten Arbeitsgases vor dem Verdichten angeord
net ist.
Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung anhand der Zeichnung zweier bevor
zugter Ausführungsbeispiele näher erläutert. In der Zeichnung zeigt
Fig. 1 einen schematischen Aufbau einer vorschlagsgemäßen Gasturbine und
Fig. 2 einen schematischen Aufbau einer vorschlagsgemäßen Vorrichtung zum
Verdichten von Arbeitsgas.
Die in Fig. 1 dargestellte, vorschlagsgemäße Gasturbine 1 umfaßt korrespondierend zu
bekannten Gasturbinen einen Verdichter 2, ein Verbrennungssystem 3 zur Erhitzung
eines Arbeitsgases, eine mit dem erhitzten Arbeitsgas antreibbare (Nutz-)Turbine 4
sowie einen Wärmetauscher 5, der einer Vorwärmung des von dem Verbrennungssy
stem 3 zu erhitzenden Arbeitsgases mit Hilfe des aus der Turbine 4 abströmenden,
noch verhältnismäßig heißen Arbeitsgases dient. Der Verdichter 2 ist beispielsweise
als Schaufelradverdichter ausgebildet und von der Turbine 4 über eine gemeinsame
Welle 6 antreibbar.
Bei der vorschlagsgemäßen Gasturbine 1 wird das durch angesaugte Umgebungsluft
gebildete Arbeitsgas vor der Vorwärmung im Wärmetauscher 5 im Gegensatz zum
Stand der Technik nicht verdichtet. Dementsprechend kann das Arbeitsgas mit einer
zumindest im wesentlichen der Umgebungstemperatur entsprechenden Temperatur
und vorzugsweise bei etwa Umgebungsdruck über einen Einlaß 7 in den Wärmetau
scher 5 eintreten. Im Wärmetauscher 5 wird das Arbeitsgas vorgewärmt und über eine
Leitung 8 dem sich anschließenden Verbrennungssystem 3 zugeführt.
Das beispielsweise gasförmige oder flüssige Brennstoffe verfeuernde Verbrennungs
system 3 erhitzt dann das Arbeitsgas auf beispielsweise etwa 1100°C. Hierbei wird
der Druck des Arbeitsgases im wesentlichen nicht erhöht. Er entspricht also immer
noch ungefähr dem Umgebungsdruck bzw. dem Eingangsdruck des Arbeitsgases in
den offenen Kreislauf am Einlaß 7.
Anschließend wird das erhitzte Arbeitsgas über eine Leitung 9 der Turbine 4 zuge
führt. In der Turbine 4 wird die thermische Energie des Arbeitsgases teilweise in me
chanische Energie umgesetzt, die über die Welle 6 einerseits auf den Verdichter 2
übertragen und andererseits als sogenannte Wellenleistung zur Verfügung gestellt
wird. In der Turbine 4 wird das erhitzte Arbeitsgas auf einen an der Abströmseite der
Turbine 4 anstehenden Unterdruck von vorzugsweise weniger als 50 kPa und insbe
sondere von 30 kPa oder weniger entspannt, wobei sich das aus der Turbine 4 austre
tende bzw. über eine Leitung 10 zum Wärmetauscher 5 abströmende Arbeitsgas in
der Turbine 4 beispielsweise auf etwa 700°C abgekühlt hat. Der für einen maximalen
Wirkungsgrad optimale Unterdruck ist von der technologisch erreichbaren bzw.
verwirklichten Turbineneintrittstemperatur abhängig.
Das auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas gibt im Wärmetauscher 5 Wärmeenergie
an das noch im Verbrennungssystem 3 zu erhitzende Arbeitsgas ab. Ein effektiver
Wärmeaustausch wird vorzugsweise dadurch erreicht, daß der Wärmetauscher 5 als
ein im Gegenstrom arbeitender Rekuperator ausgebildet ist. Aufgrund der hohen
Temperaturdifferenz von ungefähr 700°C zwischen dem auf Unterdruck entspann
ten Arbeitsgas und dem vorzuwärmenden, noch zu erhitzenden Arbeitsgas ist ver
hältnismäßig viel Wärmeenergie übertragbar. So wird das auf Unterdruck entspannte
Arbeitsgas vom Wärmetauscher 5 beispielsweise bis auf ca. 75°C abgekühlt und an
schließend über Leitungen 11 und 12 an den von der Turbine 4 angetriebenen Ver
dichter 2 weitergeleitet.
Der Verdichter 2 verdichtet das auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas dann wieder
auf Umgebungsdruck und läßt es über einen Auslaß 13 ins Freie entweichen. Beim
dargestellten Ausführungsbeispiel weist die Gasturbine 1 also einen offenen Kreislauf
für das Arbeitsgas auf.
Der Verdichter 2 dient hier nicht einer Erhöhung des Druckes des Arbeitsgases über
den Umgebungsdruck hinaus, sondern einer Aufrechterhaltung des Unterdrucks auf
der Abströmseite der Turbine 4. Der Verdichter 2 arbeitet sozusagen als Unterdruck
pumpe, die am Ende des Strömungsweges des Arbeitsgases angeordnet ist.
Berechnungen haben gezeigt, daß mit der Gasturbine 1 gemäß dem dargestellten Aus
führungsbeispiel ein Wirkungsgrad von 50% oder mehr (abgegebene mechanische
Energie bzw. Wellenleistung zu eingesetzter Brennstoffenergie) erreichbar ist.
Zur Verminderung der erforderlichen Verdichterleistung ist vorzugsweise in dem
Strömungsweg des auf Unterdruck entspannten Arbeitsgases zwischen dem Wärme
tauscher 5 und dem Verdichter 2 ein Zwischenkühler 14 angeordnet, der einer weite
ren Absenkung der Temperatur des vom Wärmetauscher 5 vorgekühlten, auf Unter
druck entspannten Arbeitsgases vor dem Verdichten dient.
Außerdem kann zusätzlich oder alternativ auch ein Wasserabscheider 15 zwischen
die Leitungen 11 und 12, also vor den Verdichter 2, geschaltet sein, um in dem auf Un
terdruck entspannten Arbeitsgas eventuell vorhandenes Wasser vor dem Verdichten
des Arbeitsgases abscheiden zu können. Dies ist ebenfalls einer Verringerung der er
forderlichen Verdichtedeistung zuträglich.
Das ggf. in beträchtlicher Menge abgeschiedene Wasser wird gemäß einer Ausfüh
rungsvariante wieder in das Arbeitsgas, beispielsweise im Verbrennungssystem 3
bzw. in eine Brennkammer desselben, eingedüst. So kann der NOx-Anteil der Ver
brennungsluft reduziert werden.
Beim dargestellten Ausführungsbeispiel ist dem Einlaß 7 des Wärmetauschers 5 für
das vorzuwärmende Arbeitsgas kein Verdichter für das Arbeitsgas vorgeschaltet. In
alternativer Ausführung ist es jedoch auch möglich, eine Einrichtung zur Zuführung
von Arbeitsgas dem Einlaß 7 vorzuschalten, die beispielsweise von der Turbine 4 an
getrieben wird und bei allenfalls verhältnismäßig geringer Erhöhung der Temperatur
des Arbeitsgases dessen Einlaßdruck erhöht.
Beim dargestellten Ausführungsbeispiel ist die Gasturbine 1 einwellig ausgebildet. Je
nach Bedarf kann die Gasturbine 1 selbstverständlich auch mehrwellig, insbesondere
zweiwellig, ausgebildet sein.
Die mehrwellige Ausbildung des Gasturbine 1 ist besonders für die Verwendung der
Gasturbine 1 als mechanischer Antrieb, beispielsweise zum Antrieb eines Verdichters
für Pipeline-Verdichter-Stationen, geeignet.
Nachfolgend wird unter Bezugnahme auf Fig. 2 ein bevorzugtes Ausführungsbei
spiel einer vorschlagsgemäßen Vorrichtung 20 mit einem Verdichter 21 zum Verdich
ten eines Arbeitsgases, beispielsweise Erdgas in einer Pipeline o. dgl., erläutert. Die
Vorrichtung 20 umfaßt über den Verdichter 21 hinaus in Analogie zu der voranste
hend beschriebenen Gasturbine 1 einen Erhitzer 22 zur Erhitzung von Arbeitsgas
mittels von außen zugeführter Wärmeenergie, wie durch Pfeil 23 angedeutet, eine mit
dem erhitzten Arbeitsgas antreibbare (Nutz-)Turbine 24 sowie einen Wärmetauscher
25, der einer Vorwärmung des von dem Erhitzer 22 zu erhitzenden Arbeitsgases mit
Hilfe des aus der Turbine 25 abströmenden, noch verhältnismäßig heißen Arbeitsgases
dient.
Der Verdichter 21 ist beispielsweise als Schaufelradverdichter ausgebildet und ist von
der Turbine 24 über eine gemeinsame Welle 26 oder eine sonstige mechanische
Kopplung antreibbar.
Bei der vorschlagsgemäßen Vorrichtung 20 tritt das zu verdichtende Arbeitsgas, bei
spielsweise Erdgas, aus einer Pipeline mit einem Eingangsdruck von beispielsweise 5
MPa, über einen Einlaß 27 in den Wärmetauscher 25 ein. Im Wärmetauscher 25 wird
das Arbeitsgas vorgewärmt und über eine Leitung 28 dem sich anschließenden Erhit
zer 22 zugeführt.
Der insbesondere als Wärmetauscher ausgebildete Erhitzer 22 erhitzt dann das Ar
beitsgas mittels der fremdzugeführten Wärmeenergie beispielsweise auf etwa 300°C.
Hierbei wird der Druck des Arbeitsgases im wesentlichen nicht erhöht. Er entspricht
also immer noch ungefähr dem Eingangsdruck in den Wärmetauscher 25, also dem
Eingangsdruck des bezüglich der Vorrichtung 20 offenen Kreislaufs für das Arbeits
gas.
Anschließend wird das erhitzte Arbeitsgas über eine Leitung 29 der Turbine 24 zuge
führt. In der Turbine 24 wird die thermische Energie des Arbeitsgases teilweise in me
chanische Energie umgesetzt, die über die Welle 26 auf den Verdichter 21 übertragen
wird. In der Turbine 24 wird das erhitzte Arbeitsgas auf einen an der Abströmseite der
Turbine 24 anstehenden Unterdruck, der geringer als der genannte Eingangsdruck
des Arbeitsgases ist und vorzugsweise weniger als dreiviertel des Eingangsdrucks,
beispielsweise also etwa die Hälfte bzw. 2,5 MPa, beträgt, entspannt. Das aus der
Turbine 24 austretende bzw. über eine Leitung 30 zum Wärmetauscher 25 abströ
mende Arbeitsgas hat sich in der Turbine 24 beispielsweise auf etwa 100 bis 200°C
abgekühlt.
Das auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas gibt im Wärmetauscher 25 Wärmeenergie
an das noch im Erhitzer 22 zu erhitzende Arbeitsgas ab. Ein effektiver Wärmeaus
tausch wird vorzugsweise dadurch erreicht, daß der Wärmetauscher 22 als ein im Ge
genstrom arbeitender Rekuperator ausgebildet ist. Im Wärmetauscher 25 wird das auf
Unterdruck entspannte Arbeitsgas beispielsweise auf etwa 50 bis 100°C abgekühlt
und anschließend über Leitungen 31 und 32 an den von der Turbine 24 und durch
zusätzliche mechanische Fremdenergie, deren Zuführung durch Pfeil 33 angedeutet
ist, angetriebenen Verdichter 21 weitergeleitet. Der Verdichter 21 verdichtet das auf
Unterdruck entspannte Arbeitsgas dann über den Eingangsdruck, beispielsweise auf
etwa das 1,5fache, also z. B. auf etwa 7 bis 8 MPa, und läßt das verdichtete Arbeits
gas dann über einen Auslaß 34 aus der Vorrichtung 20, beispielsweise in eine ange
schlossene (nicht dargestellte) Pipeline o. dgl., entweichen. Die vorschlagsgemäße
Vorrichtung 20 weist also einen offenen Kreislauf für das Arbeitsgas auf.
Der Verdichter 21 dient hier nicht nur der üblichen Erhöhung des Druckes des Ar
beitsgases über den Eingangsdruck hinaus, sondern auch einer Aufrechterhaltung
des Unterdruckes auf der Abströmseite der Turbine 24. Insoweit arbeitet der Verdich
ter 21 sozusagen als Unterdruckpumpe, die am Ende des Strömungsweges des Ar
beitsgases angeordnet ist.
Berechnungen haben gezeigt, daß bei einer Kopplung der vorschlagsgemäßen Vor
richtung 20 mit einer herkömmlichen Gasturbine, die sowohl die mechanische Fremd
energie zum Antreiben des Verdichters 21 als auch die erforderliche Wärmeenergie für
den Erhitzer 22 bereitstellt, bei gleicher Verdichterleistung die erforderliche Lei
stungsauslegung der Gasturbine um ca. 20 bis 40% reduziert werden kann. Dies er
möglicht erhebliche Kosteneinsparungen im Betrieb.
Zur Verminderung der erforderlichen Verdichterleistung kann in Analogie zu der vor
schlagsgemäßen Gasturbine 1 in dem Strömungsweg des auf Unterdruck entspannten
Arbeitsgases zwischen dem Wärmetauscher 25 und dem Verdichter 21 ein Zwischen
kühler 35 angeordnet werden, der einer weiteren Absenkung der Temperatur des
vom Wärmetauscher 25 vorgekühlten, auf Unterdruck entspannten Arbeitsgases vor
dem Verdichten dient.
Claims (18)
1. Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine mit einer von erhitztem Arbeitsgas in ei
nem offenen Kreislauf antreibbaren Turbine, bei dem das Arbeitsgas vor der Erhit
zung durch Fremdenergie durch Wärmeaustausch mit in der Turbine entspanntem
Arbeitsgas vorgewärmt wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Arbeitsgas in der Turbine auf einen unter dem Eingangsdruck des Arbeitsga
ses in den offenen Kreislauf liegenden Unterdruck entspannt und erst nach dem
Wärmeaustausch wieder verdichtet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Arbeitsgas in der
Turbine auf weniger als 50 kPa, vorzugsweise auf im wesentlichen 30 kPa, entspannt
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das auf Unter
druck entspannte Arbeitsgas nach dem Wärmeaustausch wieder auf den Eingangs
druck oder einen Umgebungsdruck verdichtet wird.
4. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß Umgebungsluft als Arbeitsgas verwendet und zum Erhitzen ein Brennstoff im
Arbeitsgas verbrannt wird.
5. Verfahren zum Verdichten eines Arbeitsgases, wie Erdgas, von einem Eingangs
druck auf einen erhöhten Ausgangsdruck,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Arbeitsgas zunächst vorgewärmt und anschließend mittels fremdzugeführter
Wärmeenergie erhitzt wird, das erhitzte Arbeitsgas eine Turbine antreibt und hierbei
auf einen unter dem Eingangsdruck liegenden Druck entspannt wird, das in der Tur
bine entspannte Arbeitsgas durch Wärmeaustausch das vorzuwärmende Arbeitsgas
vorwärmt und anschließend mittels eines von der Turbine und durch Fremdenergie
angetriebenen Verdichters auf den Ausgangsdruck verdichtet wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeenergie zur
Erhitzung des Arbeitsgases und die Fremdenergie zum Antrieb des Verdichters durch
eine Gasturbine bereitgestellt werden.
7. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß das Arbeitsgas vor der Erhitzung ohne vorherige Verdichtung durch den Wärme
austausch mit dem auf Unterdruck entspannten Arbeitsgas vorgewärmt wird.
8. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß das auf Unterdruck entspannte Arbeitsgas nach dem Wärmeaustausch und vor
dem Verdichten gekühlt wird.
9. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß Wasser aus dem auf Unterdruck entspannten Arbeitsgas nach dem Wärmeaus
tausch und vor dem Verdichten abgeschieden wird.
10. Gasturbine (1) mit einem Verdichter (2), mit einem Verbrennungssystem (3) zur Er
hitzung eines Arbeitsgases, mit einer vom erhitzten Arbeitsgas in einem offenen
Kreislauf antreibbaren Turbine (4) zur Erzeugung mechanischer Energie und zum An
trieb des Verdichters (2) und mit einem Wärmetauscher (5) zur Vorwärmung von zu
erhitzendem Arbeitsgas durch Wärmeaustausch mit in der Turbine (4) entspanntem
Arbeitsgas,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Verdichter (2) der Turbine (4) und dem Wärmetauscher (5) derart nachge
schaltet ist, daß an der Turbine (4) abströmseitig ein unter dem Eingangsdruck des
Arbeitsgases in den offenen Kreislauf liegender Unterdruck für das Arbeitsgas er
zeugbar ist.
11. Gasturbine nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß ein Unterdruck von
weniger als 50 kPa, vorzugsweise von im wesentlichen 30 kPa, erzeugbar ist.
12. Gasturbine nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Gastur
bine (1) so ausgebildet ist, daß dem Wärmetauscher (5) das vorzuwärmende Arbeits
gas, insbesondere Umgebungsluft, im wesentlichen bei Umgebungstemperatur
und/oder im wesentlichen bei Umgebungsdruck zuführbar ist.
13. Gasturbine nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der
Wärmetauscher (5) als Gegenstromwärmetauscher ausgebildet ist.
14. Gasturbine nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß
zwischen dem Wärmetauscher (5) und dem Verdichter (2) ein Zwischenkühler (14)
zur Kühlung des unter Unterdruck stehenden Arbeitsgases vor dem Verdichten an
geordnet ist.
15. Gasturbine nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß
zwischen dem Wärmetauscher (5) und dem Verdichter (2) ein Wasserabscheider (15)
zur Abscheidung von Wasser aus dem unter Unterdruck stehenden Arbeitsgas vor
dem Verdichten angeordnet ist.
16. Vorrichtung (20) mit einem durch Fremdenergie antreibbaren Verdichter (21) zur
Verdichtung eines Arbeitsgases, wie Erdgas, von einem Eingangsdruck auf einen er
höhten Ausgangsdruck,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorrichtung (20) einen Erhitzer (22) zur Erhitzung des Arbeitsgases mittels
fremdzugeführter Wärmeenergie, eine vom erhitzten Arbeitsgas antreibbare Turbine
(24) zur Abgabe von Antriebsenergie an den Verdichter (21) und einen Wärmetau
scher (25) zur Vorwärmung von zu erhitzendem Arbeitsgas durch Wärmeaustausch
mit in der Turbine (24) entspanntem Arbeitsgas umfaßt, wobei der Verdichter (21) der
Turbine (24) und dem Wärmetauscher (25) derart nachgeschaltet ist, daß an der Tur
bine (24) abströmseitig ein unter dem Eingangsdruck liegender Unterdruck für das
Arbeitsgas erzeugbar ist.
17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmetauscher
(25) als Gegenstromwärmetauscher ausgebildet ist.
18. Vorrichtung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen
dem Wärmetauscher (25) und dem Verdichter (21) ein Zwischenkühler (35) zur Küh
lung des auf Unterdruck entspannten Arbeitsgases vor dem Verdichten angeordnet
ist.
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---|---|
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19940575A1 (de) * | 1999-08-26 | 2001-03-01 | Asea Brown Boveri | Gasturbinenanordnung zur Energiegewinnung sowie ein Verfahren zum Betrieb einer solchen |
WO2003102424A1 (de) * | 2002-06-04 | 2003-12-11 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betreiben eines verdichters |
WO2004007927A2 (de) * | 2002-07-12 | 2004-01-22 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur beeinflussung und kontrolle der oxidschicht auf metallischen bauteilen heisser co2/h2o-kreislaufsysteme |
JP2004132183A (ja) * | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 常圧燃焼タービンシステム |
EP1808588A1 (de) * | 2006-01-14 | 2007-07-18 | Thermal PowerTec GmbH | Leistungs- und Wirkungsgradsteigerung in Gasturbinen- und Kombi-Anlagen |
FR2914011A1 (fr) * | 2007-03-23 | 2008-09-26 | Joseph Haiun | Centrale electrique a pression atmospherique |
US7618825B2 (en) | 2002-07-12 | 2009-11-17 | Alstom Technology Ltd. | Method for influencing and monitoring the oxide layer on metallic components of hot CO2/H20 cycle systems |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1149573B (de) * | 1959-06-01 | 1963-05-30 | Havilland Engine Company De | Waermekraftanlage mit einer aus Verdichter, Brennkammer und Gasturbine bestehenden Gasturbinenanlage |
US4414805A (en) * | 1981-11-27 | 1983-11-15 | General Motors Corporation | Hybrid gas turbine engine and flywheel propulsion system |
JPS59120721A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-12 | Osaka Gas Co Ltd | 排熱回収装置 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0733849A1 (de) * | 1995-03-24 | 1996-09-25 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Pipeline Kompressorstation |
-
1997
- 1997-07-26 DE DE19732268A patent/DE19732268C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1149573B (de) * | 1959-06-01 | 1963-05-30 | Havilland Engine Company De | Waermekraftanlage mit einer aus Verdichter, Brennkammer und Gasturbine bestehenden Gasturbinenanlage |
US4414805A (en) * | 1981-11-27 | 1983-11-15 | General Motors Corporation | Hybrid gas turbine engine and flywheel propulsion system |
JPS59120721A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-12 | Osaka Gas Co Ltd | 排熱回収装置 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19940575A1 (de) * | 1999-08-26 | 2001-03-01 | Asea Brown Boveri | Gasturbinenanordnung zur Energiegewinnung sowie ein Verfahren zum Betrieb einer solchen |
WO2003102424A1 (de) * | 2002-06-04 | 2003-12-11 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betreiben eines verdichters |
US7093450B2 (en) | 2002-06-04 | 2006-08-22 | Alstom Technology Ltd | Method for operating a compressor |
WO2004007927A2 (de) * | 2002-07-12 | 2004-01-22 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur beeinflussung und kontrolle der oxidschicht auf metallischen bauteilen heisser co2/h2o-kreislaufsysteme |
WO2004007927A3 (de) * | 2002-07-12 | 2004-05-21 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur beeinflussung und kontrolle der oxidschicht auf metallischen bauteilen heisser co2/h2o-kreislaufsysteme |
US7618825B2 (en) | 2002-07-12 | 2009-11-17 | Alstom Technology Ltd. | Method for influencing and monitoring the oxide layer on metallic components of hot CO2/H20 cycle systems |
JP2004132183A (ja) * | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 常圧燃焼タービンシステム |
EP1808588A1 (de) * | 2006-01-14 | 2007-07-18 | Thermal PowerTec GmbH | Leistungs- und Wirkungsgradsteigerung in Gasturbinen- und Kombi-Anlagen |
FR2914011A1 (fr) * | 2007-03-23 | 2008-09-26 | Joseph Haiun | Centrale electrique a pression atmospherique |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19732268C2 (de) | 1999-12-30 |
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D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: GE ENERGY PRODUCTS GERMANY GMBH & CO. KG, 45356 ES |
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8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |