DE19634464A1 - Bremseinrichtung einer Windkraftanlage und Verfahren zu deren Betätigung - Google Patents
Bremseinrichtung einer Windkraftanlage und Verfahren zu deren BetätigungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine als gesteuerte oder geregelte
Wirbelstrombremse (Retarder) ausgebildete Bremseinrichtung
einer Windkraftanlage mit einem Rotor und einem Generator,
wobei der Rotor mit einer Welle des Generators in
Antriebsverbindung steht und die Bremseinrichtung bei
Betätigung eine Abbremsung des Generators herbeiführt.
Windkraftanlagen finden unter dem Einfluß der öffentlichen
Diskussion zu Atomkraftwerken derzeit immer mehr Einsatz. Die
bekannten Windkraftanlagen weisen einen am oberen Ende eines
Turms angeordneten Rotor auf, wobei im Regelfall die Drehachse
des Rotors horizontal angeordnet ist. Allerdings sind bereits
auch Vorschläge bekannt geworden, Rotor mit vertikal
angeordneter Drehachse vorzusehen. Diese von dem Wind in
Drehung versetzbaren Rotoren sind über eine Welle mit einem
Generator gekoppelt und setzen den Generator bei ausreichenden
Windstärken in Betrieb. Der Generator ist mit dem elektrischen
Netz verbunden, so daß die erzeugte elektrische Energie in das
Netz eingespeist werden kann. Bekannte Windkraftanlagen weisen
bei der Auswahl des Generators und bei der Kopplung zwischen
Rotor und Generator unterschiedliche Bauformen auf. Als
Generatoren kommen Synchron- wie auch Asynchrongeneratoren in
Frage, die Kopplung zwischen Rotor und Generator kann unter
Zwischenschaltung eines Übersetzungsgetriebes, aber auch direkt
erfolgen. Als Beispiel für eine direkte Verbindung zwischen dem
Rotor und dem Generator sind die Windkraftanlagen mit einer
Nennleistung zwischen 10 und 100 kW bekannt. Als Anlagen, bei
denen zwischen Rotor und Generator ein Übersetzungsgetriebe zur
Anwendung kommt, werden Nennleistungen von über 1 MW erreicht.
Bei sämtlichen genannten Windkraftanlagen, seien es nun
Windkraftanlagen mit Asynchron- und Synchrongenerator, mit oder
ohne Übersetzungsgetriebe bzw. mit Rotor mit vertikal oder
horizontal oder sonst angeordneter Drehachse, sind
Bremseinrichtungen vorgesehen, bei deren Betätigung eine
Abbremsung des Generators herbeigeführt wird. Diese
Bremseinrichtungen sind erforderlich, um bei hohen Windstärken
oder kurzzeitig auftretenden starken Windböen eine Überlastung
des Generators aufgrund der erhöhten Rotordrehzahl zu
vermeiden. Während als sozusagen passive
Leistungsbegrenzungssysteme zum einen mechanische
Rotorblattverstellsysteme, sogenannte Pitsch-Regelungen oder
Rotorblätter mit Strömungsabriß, sogenannte Stall-Regelungen,
zum Einsatz kommen, werden als quasi aktive Bremseinrichtung
bei den bekannten Windkraftanlagen ein oder mehrere
mechanische, insbesondere als Scheibenbremsen ausgebildete
Bremssysteme eingesetzt. So weist eine bekannte Windkraftanlage
vier voneinander unabhängige Bremskreisläufe für das
Scheibenbremssystem auf. Es sind zwei Scheibenbremsen als
Betriebsbremse vorgesehen, welche auf die Abtriebswelle des
Rotors wirken. Zwei weitere Scheibenbremsen wirken als
Sekundärbremse auf die Welle des Generators.
Diese sogenannten aktiven Bremseinrichtungen sorgen bei
übermäßigem Wind für eine Abbremsung des Rotors und vermeiden
zu hohe Spitzenbelastungen des Generators bei Auftreten von
Windböen o. dgl. Nachteilig an diesen bekannten, insbesondere
als Scheibenbremssysteme ausgebildeten Bremseinrichtungen
erweist sich der Verschleiß und die damit einhergehende
Wartung. Diese mechanische Verschleiß der bekannten
Bremseinrichtung verbietet es auch, die Bremseinrichtungen für
eine Steuerung bzw. Regelung der Generatordrehzahl auf
Drehzahlwerte für einen optimalen Wirkungsgrad des Generators
einzusetzen. Im übrigen ist eine dosierte Steuerung oder
Regelung der Bremskraft von Scheibenbremsen nur mit relativ
aufwendigen Mitteln durchführbar, da die Scheibenbremsen
hydraulisch betätigt sind und die Steuersignale in Änderung des
Drucks der Hydraulikflüssigkeit umgesetzt werden müssen.
Bei Windkraftmaschinen nach der EP 0 486 765 A1 oder der FR-A-
23 55 178 ist wenigstens eine Wirbelstrombremse vorgesehen, die
das Windrad und den Stromgenerator bei bestimmten
Betriebsbedingungen, insbesondere geregelt abbremst. Die
Wirbelstrombremse selbst besteht aus wenigstens einer
feststehenden Jochplatte mit daran angeordneten Spulen und
einem Anker. Der Anker wird durch eine Volleisenscheibe
gebildet, die unter Belassung eines Luftspaltes vor den Spulen
rotiert, wodurch mittels einer magnetischen Anregung der Spulen
eine solche bremsende Kraft erzeugbar ist, daß die
Windkraftmaschine nicht nur kontinuierlich und weich regelbar,
sondern bis zum Stillstand abbremsbar und in dieser Stellung
haltbar ist. Hierzu ist insbesondere eine Spannungs- oder
Stromregelung vorgesehen, mit der sich die Drehzahl des
Generators regeln läßt. Der Drehzahlunterschied zwischen einem
Soll- und einem Istwert wird über einen Drehzahlregler,
Stromregler, Impulserzeuger sowie eine Regel- und
Bremselektronik dazu verwendet, zwei Leistungshalbleiter zu
steuern, die ihrerseits die Induktionsspulen ansteuern.
Weiterhin kann ein Überspannungsschutz vorgesehen sein, mit dem
ebenfalls der Stromregler beaufschlagt werden kann, so daß
bspw. bei Überlast die Induktionsspulen angesteuert werden.
Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine als
Retarder ausgebildete Bremseinrichtung einer Windkraftanlage
anzugeben, mit der konstruktiv und steuerungs- bzw.
regelungstechnisch unaufwendig eine Überlastung des Generators
der Windkraftanlage verhindert und der Wirkungsgrad der
Windkraftanlage erhöht werden kann.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung bei einer
Bremseinrichtung der eingangs genannten Art i. w. dadurch
gelöst, daß der Generator als Asynchrongenerator ausgebildet
ist, wobei dem Retarder eine solche Steuer-/Regeleinrichtung
zugeordnet ist, die einen Schlupfrechner zur Ermittlung des
Schlupfes des Generators aufweist.
Unter einem Retarder wird im Zusammenhang mit dieser Anmeldung
eine verschleißfreie, auf dem Wirbelstromeffekt beruhende
Verzögerungseinrichtung verstanden. Ein Retarder weist in der
Regel einen ortsfesten Spulenkörper mit Magnetspulen auf, die
durch einen Strom erregt werden können. Den Polen der
Magnetspulen sind bevorzugt mit geringen Abstand ein oder
mehrere Rotorscheiben zugeordnet, die mit dem zu verzögernden
Objekt starr verbunden sind. Das zeitlich veränderliche
Magnetfeld der Magnetspulen induziert in der oder den
elektrisch leitenden Rotorscheiben Induktionsströme, die nach
der Lenzschen Regel dem induzierenden Magnetfeld
entgegengerichtet sind, so daß insgesamt eine Abbremsung der
Rotorscheibe hervorgerufen wird. Einzelheiten solcher Retarder
sind bspw. in der DE 39 08 234 A1, DE-PS 12 96 986 oder auch DE
36 02 612 A1 sowie AT-PS 28 28 7851 beschrieben, auf welche im
Rahmen und zur Ergänzung des Offenbarungsgehaltes der
vorliegenden Anmeldung ausdrücklich bezug genommen wird.
Einzelheiten sowie konstruktive Ausgestaltungen der bei
Windkraftanlagen zum Einsatz kommenden Retarder können von dem
Fachmann diesen oder anderen Literaturstellen ohne weiteres
entnommen werden.
Asynchrongeneratoren mit einer im Abwärtsbereich recht steil
ansteigenden Drehmoment-Schlupf-Kennlinie haben einen
deutlichen höheren Wirkungsgrad als Generatoren mit flacheren
Kennlinien. Darüber hinaus sind die Generatoren mit flachen
Kennlinien, sogenannte Sondernutläufer, erheblich voluminöser
im Aufbau und teuer. Allerdings weist die Drehmoment-Schlupf-
Charakteristik des Asynchrongenerators bzw. Asynchronmotors die
Besonderheit auf, daß jeweils ein maximales Drehmoment
(Kippmoment) nicht überschritten werden darf, ohne daß der
Motor bzw. Generator in einem Überlastzustand betrieben wird,
der auch bei einer anschließenden Reduzierung des Drehmoments
nicht ohne weiteres, insbesondere nicht selbsttätig, von dem
Motor bzw. Generator verlassen werden kann. In diesen
Überlastzuständen überschreitet der Schlupf zwischen Läufer und
Ständerdrehfeld den maximal zulässigen Schlupf (Kippschlupf),
was auf die zunehmende Phasenverschieben zwischen dem
Strangstrom und der Strangspannung im Läufer des Generators
zurückzuführen ist. Befindet sich der Asynchrongenerator in
diesem unzulässigen Betriebszustand, in dem das Kippmoment bzw.
der Kippschlupf überschritten ist, liegt sozusagen eine
Mitkopplung vor, wobei der Läufer praktisch ungebremst in hohe,
unzulässige Drehzahlbereich getrieben wird. Der von dem
Generator in diesen unzulässigen Betriebsbereichen abgegebene
Strom kann sehr schnell im Sekundenbereich auf Werte ansteigen,
die ein Mehrfaches des Nennstromes betragen. Um eine Schädigung
oder gar völlige Zerstörung des Asynchrongenerators zu
vermeiden, ist es daher erforderlich, derartige unzulässige
Betriebszustände zu vermeiden. Andererseits ist es zur
Erzielung eines hohen Wirkungsgrades der Windkraftanlage
wünschenswert, den Asynchrongenerator in einem solchen Bereich
der Drehmoment-Schlupf-Kennlinie zu betreiben, bei der das auf
den Generator wirkende Drehmoment des Rotors nur geringfügig
unter dem maximal zulässigen Drehmoment (Kippmoment) liegt. Bei
dem Betrieb des Asynchrongenerators in diesem optimalen
Arbeitsbereich wird der Wirkungsgrad der Windkraftanlage, also
die Umsetzung der Windenergie in elektrische Energie,
optimiert. Eine Möglichkeit zur Optimierung des Wirkungsgrades
besteht darin, Frequenzumformer einzusetzen, mit denen ein
optimaler Betriebspunkt des Asynchrongenerators eingestellt
werden kann. Allerdings sind solche Frequenzumformer für
Leistungen im Bereich über 100 kW äußerst kostspielig und
benötigen aufgrund der EMV-Vorschriften aufwendige
Filtervorrichtungen. Erfindungsgemäß weist die Steuer-
/Regeleinrichtung einen Schlupfrechner zur Ermittlung des
Schlupfes des Generators auf, wobei der Schlupfrechner
eingangsseitig mit der Netzfrequenz und den Signalen des
Drehzahlgebers beaufschlagt ist.
Nach einem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel der Erfindung
wird der Retarder von der Steuer-/Regeleinrichtung bei hohen
Windstärken mit solchen Strömen zur Abbremsung des Generators
beaufschlagt, bei denen der Generator in einem um eine
Sicherheitsspanne unterhalb des Kippschlupfes liegenden
Schlupfwerten optimalen Arbeitsbereich betreibbar ist.
Von Vorteil ist dem Retarder eine Steuer-/Regeleinrichtung
zugeordnet, der als Eingangsgrößen die Drehzahl des Generators
und/oder die Netzfrequenz und/oder die Winkelbeschleunigung des
Generators und/oder der dem Retarder zugeführten Strom und/oder
die Temperatur des Generators sowie Sollwerte, bspw. gemäß der
Drehmoment-Schlupf-Kurve des Generators, insbesondere das
Kippmoment und/oder der Kippschlupf zuführbar sind, wobei die
Eingangsgröße in eine Ausgangsgröße überführbar sind und die
Ausgangsgröße ein Maß für den dem Retarder zugeführten Strom
bildet. Durch diese Steuer-/Regeleinrichtung wird insbesondere
bei hohen, über einen mittleren Durchschnittswert liegenden
Windstärken eine sichere und genaue Stabilisierung des
Generators auf einem optimalen Arbeitspunkt der Kennlinie
bewerkstelligt. Insbesondere ist die Winkelbeschleunigung des
Generators bzw. der Generatorwelle über eine zeitliche
Differentiation des Ausgangssignals des Drehzahlgebers
erhältlich.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung
weist der Generator eine nachgeordnete Schalteinrichtung auf,
die von Ausgangssignalen der Steuer-/Regeleinrichtung
betätigbar ist und mit der der Ausgang des Generators an das
Netz anschließbar bzw. von dem Netz trennbar ist.
Gemäß einer äußerst vorteilhaften, eigenständigen Ausgestaltung
der Erfindung kann der Asynchrongenerator durch Einsatz eines
Retarders in einem optimalen Arbeitsbereich der Drehmoment-
Schlupf-Kennlinie stabilisiert werden. Hierzu ist der Welle des
Generators ein Drehzahlgeber zugeordnet, wobei der Retarder
mittels einer Steuer-/Regeleinrichtung in Abhängigkeit von den
Ausgangssignalen des Drehzahlgebers steuerbar ist. Dabei wird
der, bevorzugt auf der Welle des Generators angeordnete
Retarder oder werden die Retarder dann elektrisch zugeschaltet,
wenn aufgrund der Auswertung der Signale des Drehzahlgebers die
Gefahr erkannt wird, daß der asynchrone Generator in
Betriebszuständen oberhalb des optimalen Arbeitsbereiches,
insbesondere im Bereich des Kippmomentes betrieben wird. Durch
die Erfassung der Drehzahl der Welle des Generators wird
letztendlich der Schlupf zwischen Läufer und Ständerdrehfeld
meßtechnisch erfaßt, indem ein Vergleich der Drehzahl der Welle
des Generators mit der Netzfrequenz durchgeführt wird. Nähert
sich der Istwert des erfaßten Schlupfes dem Kippschlupf des
asynchronen Generators werden der oder die Retarder mit
entsprechenden, insbesondere von der Soll-Ist-Wert-Differenz
abhängigen Strömen beaufschlagt, um den Läufer des Generators
zu verzögern. Infolge der Verzögerung reduziert sich der
auftretende Schlupf, so daß der Betriebspunkt des asynchronen
Generators wieder in Richtung auf den optimalen Arbeitsbereich
entlang der Drehmoment-Schlupf-Kennlinie geführt wird. In dem
Maße, in dem das auf den Rotor der Windkraftanlage von dem Wind
ausgeübte Drehmoment nachläßt, wird über die Steuer-
/Regeleinrichtung der dem Retarder zugeführte Strom reduziert
und schließlich gänzlich abgeschaltet. Insgesamt gesehen wird
durch diese eigenständige Ausgestaltung der Erfindung eine
Stabilisierung des optimalen Arbeitsbereiches des asynchronen
Generators bei kurz- oder längerfristig auftretenden, über
einen mittleren Normalwert liegenden Windgeschwindigkeiten
durchgeführt. Bei mittleren oder geringeren
Windgeschwindigkeiten kommt der Retarder überhaupt nicht zum
Einsatz, so daß in diesen Windstärkebereichen die Magnetspulen
des Retarders nicht mit Strom beaufschlagt werden.
Nach einer weiteren, eigenständigen Lösung der
zugrundeliegenden Aufgabe ist die Bremseinrichtung der eingangs
genannten Art dahingehend ausgebildet, daß der Generator als
Synchrongenerator ausgebildet ist, wobei dem Retarder eine
solche Steuer-/Regeleinrichtung zugeordnet ist, die einen
Winkelrechner zur Ermittlung des Phasenwinkels zwischen der
Welle des Generators und der Netzphase aufweist. Durch diese
Maßnahme ist auch bei Einsatz eines Synchrongenerators eine
verzögerungs- und verschleißfreie Regelung des Generators der
Windkraftanlage ermöglicht. Weiterhin wird die Verfügbarkeit
der Windkraftanlage wie auch der Wirkungsgrad erhöht.
Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, einen Resolver zur
Detektion des Phasenwinkels der Welle einzusetzen. Mittels des
Resolvers kann die Phasenlage der Welle des Generators sicher
und genau detektiert werden.
Nach einer anderen, vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung
ist der Retarder in Abhängigkeit von den Ausgangssignalen einer
PLL (Phase-Lock-Loop)-Schaltung mit Strom beaufschlagt. Sobald
sich infolge einer Böe oder dgl. der Winkel zwischen der Welle
des Generators und der Netzphasenlage über ein bestimmtes Maß
hinaus erhöht, wird der Retarder entsprechend proportional
angesteuert.
Nach einer weiteren, unabhängigen Lösung der vorliegenden
Aufgabe ist bei der Bremseinrichtung mit den eingangs genannten
Merkmalen der Generator als Synchrongenerator ausgebildet,
wobei dem Retarder eine solche Steuerung-/Regeleinrichtung
zugeordnet ist, die den Retarder in Abhängigkeit des Stroms des
Generators mit einem Strom beaufschlagen. Bei dieser
regelungstechnisch einfachen und kostengünstigen Lösung wird
zur Ansteuerung des Retarders der vom Generator gelieferte
Strom ausgenutzt. So kann der Retarder bspw. dann mit einem
Strom beaufschlagt werden, wenn der Generatorstrom einen
bestimmten schwellwert überschreitet, wobei der dem Retarder
zugeführte Strom z. B. proportional mit der Differenz aus
Generatorstrom und Schwellwert anwächst.
Um schnelle Regelzeiten zu erreichen, ist nach einer
vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung vorgesehen, daß der
Strom des Generators unter Absolutwertbildung aus der Summe der
3-Phasen-Ströme ermittelt wird. Sobald der Generator seine
Nennleistung, regelungstechnisch also den Sollwert erreicht
hat, wird über bspw. eine PID-Regelstrecke der Retarder
angesteuert.
Nach einer anderen vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung
wird der Generator dann vom Netz getrennt, wenn die
Phasenströme ein negatives Vorzeichen aufweisen. Es versteht
sich, daß hierzu nicht der Absolutwert der Phasenströme
ausgewertet werden soll.
Nach einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung ist die
Bremseinrichtung durch zwei oder mehrere unabhängig voneinander
gesteuerte oder geregelte Retarder gebildet. Der Vorteil dieser
Ausführungsform besteht darin, daß zum einen von den bspw.
hintereinander geschalteten Retardern größere Lastspitzen
abgefangen werden können, ohne daß die einzelnen Retarder einen
zu voluminösen Aufbau aufweisen. Zum anderen wird aufgrund der
unabhängigen Ansteuerung der Retarder ein redundantes System
bereitgestellt, welches selbst bei Ausfall oder Abschaltung
eines Retarders, bspw. in Folge von Überhitzung, zumindest
eingeschränkt einsatzfähig ist.
Nach einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung sind der
oder die Retarder unmittelbar der Welle des Generators
zugeordnet. Hierzu kann bspw. der ortsfeste Spulenkörper des
Retarders die Welle umfassen, wobei die mit der Welle drehfest
verbundenen, den Polen der Magnetspulen zugeordneten
Rotorscheiben in geringem Abstand den Stirnseiten der
Magnetspulen zugeordnet sind.
Auch ist es gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung
möglich, den Retarder einer mit einem Läufer des Generators
drehfest gekoppelten Scheibe o. dgl. zuzuordnen. Diese
Ausführungsform bietet sich bei Windkraftanlagen an, bei
welchen ein hochpoliger Ringgenerator zur Anwendung kommt.
Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung ist die Abtriebswelle
des Rotors als Hohlwelle ausgebildet. Diese Hohlwelle kann nach
Art eines Hohlrohrs eines Kardanantriebs ausgestaltet sein und
ersetzt die bisher beim Stand der Technik zum Einsatz kommenden
Vollwellen. Aufgrund dieser Maßnahme kann in erheblichem Umfang
Gewicht eingespart werden, so daß die gesamte Turmkonstruktion
der Windkraftanlage weniger aufwendig und kostengünstiger
ausführbar ist.
Von Vorteil ist die Bremseinrichtung bei einer solchen
Windkraftanlage einsetzbar, bei der zwischen die Abtriebswelle
des Rotors und die Welle des Generators ein
Übersetzungsgetriebe geschaltet ist. Das Getriebe ist
insbesondere als hochübersetzendes Getriebe ausgebildet, um
eine entsprechende Drehzahl des Generators und eine damit
einhergehende hohe Abgabeleistung zu gewährleisten.
Der Retarder weist bevorzugt einen Spulenkörper mit daran
angeordneten Magnetspulen auf, denen wenigstens eine, bevorzugt
zwei Rotorscheiben stirnseitig mit einem geringen Abstand zu
den Polen der Magnetspulen zugeordnet sind.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung
erfolgt die Steuerung bzw. Regelung des Retarders nicht nur in
Abhängigkeit von der Drehzahl der Generatorwelle bzw. dem
Schlupf des Läufers, sondern auch in Abhängigkeit von der
Winkelbeschleunigung der Welle des Generators. Durch diese
Maßnahme wird die Geschwindigkeit der Steuer- oder Regelstrecke
erhöht bzw. die Ansprechzeit verringert, da über die Auswertung
der Winkelbeschleunigung der Welle praktisch vorausschauend
eine Änderung der Wellendrehzahl erfaßt und der Retarder
entsprechend angesteuert werden kann.
Von Vorteil ist nach einem weiteren Merkmal der Erfindung eine
Ansteuerung des Retarders in Abhängigkeit von dem dem Retarder
zugeführten Strom durchführbar. Durch diese Maßnahme der
Rückkopplung des Retarderstroms auf die Steuer-
/Regeleinrichtung läßt sich die Regeldynamik weiter erhöhen und
die Regelzeit bzw. Ansprechzeit verkürzen.
Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Betätigung einer
Bremseinrichtung für den Generator einer Windkraftanlage, bei
der man die Belastung des Generators meßtechnisch als Istwert
erfaßt, diesen Istwert mit einem einstellbaren Sollwert
vergleicht und in Abhängigkeit von dem Ergebnis dieses
Vergleichs die als Retarder ausgebildete Bremseinrichtung
betätigt.
Dabei erfaßt man von Vorteil bei der Verwendung eines
asynchronen Generators den Schlupf zwischen dem Läufer und dem
Ständerdrehfeld und vergleicht diesen Istwert mit einem
Schlupf-Sollwert, der geringfügig unterhalb des Kippschlupfes
des asynchronen Generators liegt.
Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens besteht darin, daß bei Verwendung eines
Synchrongenerators der Winkel zwischen der Welle des Generators
und der Netzphase meßtechnisch erfaßt und mit einem Winkel
sollwert verglichen wird.
Nach einer anderen vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung
wird bei Verwendung eines Synchrongenerators der Strom des
Generators meßtechnisch erfaßt und mit einem Strom-Sollwert
verglichen.
Nach einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung des
erfindungsgemäßen Verfahrens werden von einem Zuschalten des
Generators an das Netz die Generatorfrequenz mit der
Netzfrequenz und die Phasenlage der Generatorspannung mit der
Netzspannung mittels des Retarders synchronisiert und
anschließend der Generator dem Netz zugeschaltet. Somit erfolgt
die Zuschaltung des Generators erst dann, wenn die
Generatorfrequenz und die Phasenlage dem Netz angeglichen sind.
Diese Maßnahme hat den Vorteil, daß nach einer Windflaute bei
wiederaufkommenden Wind der Generator wieder dem Netz
zugeschaltet werden kann, ohne daß Stromspitzen, die das Netz
belasten könnten, verursacht werden. Erst nachdem die
Generatorfrequenz und die Phasenlage mit dem Netz
synchronisiert sind, wozu der Retarder entsprechend angesteuert
wird, wird der Generator mittels des Netzschützes dem Netz
zugeschaltet. Eine weitere vorteilhafte Weiterbildung kann
darin bestehen, ein zusätzliches Schütz vorzusehen, welches in
Reihe mit Widerständen geschaltet ist. Dieses
Vormagnetisierungsschütz ist speziell bei Asynchrongeneratoren
von Vorteil, wobei der bereits synchron laufende
Asynchrongenerator magnetisiert werden kann, so daß beim
Zuschalten des Netzschützes praktisch keine Stromspitzen
auftreten.
Weitere Ziele, Vorteile, Merkmale und Anwendungsmöglichkeiten
der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden
Beschreibung der Ausführungsbeispieles anhand der Zeichnungen.
Dabei bilden alle beschriebenen und/oder bildlich dargestellten
Merkmale für sich oder in beliebiger sinnvoller Kombination den
Gegenstand der vorliegenden Erfindung, auch unabhängig von
ihrer Zusammenfassung in den Ansprüchen oder deren
Rückbeziehung.
Es zeigen:
Fig. 1 ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen
Bremseinrichtung einer Windkraftanlage in
schematischer Darstellung als Blockschaltbild,
Fig. 2 den grundsätzlichen Verlauf einer Drehmoment-
Schlupf-Arbeitskennlinie eines Asynchron-Motors
bzw. -Generators und
Fig. 3 eine entsprechende Drehmoment-Lastwinkel-Kennlinie
eines Synchron-Motors bzw. -Generators.
Die in Fig. 1 schematisch dargestellte Windkraftanlage weist
einen Rotor 12, einen Generator 14 und eine Welle 16 auf, über
welche Welle 16 der Rotor 12 mit dem Generator 14 in
Antriebsverbindung steht. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel
ist zwischen der Abtriebswelle 20 und der Welle 16 des
Generators 14 ein Übersetzungsgetriebe 22 zwischengeschaltet.
Auf der Welle 16 des Generators 14 ist als Bremseinrichtung 10
ein Retarder 18 angeordnet.
Der Retarder 18 weist einen ortsfesten Spulenkörper 24 mit
mehreren Spulen auf, wobei der Spulenkörper 24 die Welle 16
ringförmig umfaßt. Den Polen der Spulen des Spulenkörpers 24
sind Rotorscheiben 26, 28 zugeordnet, die starr mit der Welle
16 verbunden sind. Sobald der Retarder 18 mit einem,
insbesondere zeitlich veränderlichen Strom beaufschlagt wird,
erzeugen die Spulen des Spulenkörpers 24 ein zeitlich
veränderliches Magnetfeld, welches über die Induktion in den
Rotorscheiben 26, 28 ein entsprechendes Gegenfeld aufbaut, so
daß die Rotorscheiben 26, 28 infolge der induzierten
Wirbelströme abgebremst bzw. verzögert werden. Aufgrund der
starren Anbindung der Rotorscheiben 26, 28 an die Welle 16 des
Generators 14 wird somit auch der Läufer des Generators 14
verzögert bzw. abgebremst.
Wird als Generator 14 ein Asynchrongenerator eingesetzt, so
bietet sich aufgrund der speziellen Drehmoment-Schlupf-
Kennlinie 70 der Fig. 2 eine Steuerung oder Regelung des in
den Retarder 18 fließenden Stroms 38 an. Die im rechten Teil
des Diagramms der Fig. 2 für einen Asynchrongenerator
maßgebliche Kennlinie hat zunächst einen in etwa linearen
Verlauf, wonach der Schlupf des Asynchrongenerators mit
wachsendem Drehmoment zunimmt. Die Kennlinie 70 durchläuft ein
Minimum bei dem Kippmoment 72, mit dem ein Kippschlupf 74
einhergeht. Ausgehend von diesem Minimum führt eine Reduzierung
des Drehmoments zu weiter erhöhtem Schlupf. Hat der Schlupf des
Generators einmal den Kippschlupf 74 überschritten, liegt ein
unerlaubter Betriebszustand vor, in dem der Asynchrongenerator
quasi mitgekoppelt ist und der Generatorstrom auf ein
Mehrfaches des Nennstromes steigen kann. Wird der Generator
jedoch in dem optimalen Arbeitsbereich 76 der Charakteristik 70
betrieben, wird die Windenergie mit einem optimalen
Wirkungsgrad in elektrische Energie umgesetzt. Der optimale
Arbeitsbereich 76 läßt sich bspw. über eine Messung des am
Generator 14 auftretenden Schlupfes mittels einer Steuer-
/Regeleinrichtung 32 einstellen. Hierzu ist ein Drehzahlgeber
30, ähnlich einem ABS-Sensor o. dgl., an der Welle 16 des
Generators 14 angeordnet. Das Ausgangssignal 34 des
Drehzahlgebers 30 wird einem Prozessor 52 bzw. einem
Schlupfrechner 50 zugeführt. Weiterhin sind der Prozessor 52
bzw. der Schlupfrechner 50 eingangsseitig mit der Netzfrequenz
42 verbunden. Der Schlupfrechner erhält mit diesen
Eingangsgrößen eine Information über die Drehzahl 40 der Welle
16 sowie über die Netzfrequenz 42, aus welchen Größen der
Schlupf des Generators 14 ermittelt werden kann. Desweiteren
wird das Ausgangssignal 34 des Drehzahlgebers 30 mittels eines
Differenziergliedes 37 nach der Zeit differenziert, so daß am
Ausgang des Differenziergliedes 37 auch die
Winkelbeschleunigung 36 der Welle 16 als Meßgröße zur Verfügung
steht, die ebenfalls den Prozessor 52 bzw. Schlupfberechner 50
als Eingangsinformation zur Verfügung gestellt ist.
Weiterhin besteht die Möglichkeit, dem Prozessor 52 der Steuer-
/Regeleinrichtung 32 Meßgrößen hinsichtlich der Temperatur 44
des Generators 14 zur Verfügung zu stellen. Der Prozessor 52
ist über eine Schnittstelle 54 mit einem Steuerrechner 56
verbunden sowie weiterhin an einen Regler, insbesondere einen
PID-Regler 58 angeschlossen. Über den Steuerrechner 56 können
der Steuer-/Regeleinrichtung Sollwerte 46, bspw. hinsichtlich
des maximal zulässigen Schlupfes oder auch andere Sollwerte 46
übermittelt werden. Die Ausgangsgröße 48 des Reglers 58 steuert
eine Leistungsstufe 60 an, deren Ausgang mit den Spulen des
Retarders 18 verbunden ist. Weiterhin besteht auch die
Möglichkeit, den in den Retarder 18 fließenden Strom 38 zu
messen und mittels einer Leitung 61 auf den Regler 58
rückzukoppeln.
An einem Ausgang 66 des Generators 14 ist eine
Schalteinrichtung 62 vorgesehen, welche von Ausgangssignalen 64
der Steuer-/Regeleinrichtung 32 betätigbar ist. Mittels der
Schalteinrichtung 62 ist der Ausgang 66 des Generators 14 mit
dem Netz 68 verbindbar bzw. von diesem trennbar.
Die beschriebene Anordnung funktioniert nach folgendem Prinzip:
Überschreitet der Schlupf des Asynchrongenerators aufgrund hohen Windstärken oder starker Sturmböen solche Werte, die aus dem optimalen Arbeitsbereich 76 herausführen und den Betriebspunkt des Generators 14 in den unzulässigen Bereich jenseits die Kippschlupfes 74 führen könnten, wird über den Prozessor 52, den Regler 58 und die Leistungsstufe 16 der Retarder 18 mit einem Strom 38 beaufschlagt, wobei die Stromstärke bei Verlassen des optimalen Arbeitsbereiches 76 in Richtung die Kippschlupfes 74 immer weiter ansteigt. Der Retarder 18 erzeugt ein zu dem beaufschlagten Strom 38 in etwa proportionales Bremsmoment auf die Welle 16 bzw. den Läufer des Generators 14. Somit wird einem Anwachsen des Schlupfes des Generators 14 entgegengewirkt und der Generator 14 in Richtung geringerer Schlupfwerte gesteuert bzw. geregelt. Mit einem Nach lassen der starken Windböen bzw. einem Abflauen des Windes reduziert sich ebenfalls der am Generator 14 auftretende Schlupf, was zu einer Reduzierung bzw. Abschaltung des in den Retarder 18 fließenden Stroms 38 führt.
Überschreitet der Schlupf des Asynchrongenerators aufgrund hohen Windstärken oder starker Sturmböen solche Werte, die aus dem optimalen Arbeitsbereich 76 herausführen und den Betriebspunkt des Generators 14 in den unzulässigen Bereich jenseits die Kippschlupfes 74 führen könnten, wird über den Prozessor 52, den Regler 58 und die Leistungsstufe 16 der Retarder 18 mit einem Strom 38 beaufschlagt, wobei die Stromstärke bei Verlassen des optimalen Arbeitsbereiches 76 in Richtung die Kippschlupfes 74 immer weiter ansteigt. Der Retarder 18 erzeugt ein zu dem beaufschlagten Strom 38 in etwa proportionales Bremsmoment auf die Welle 16 bzw. den Läufer des Generators 14. Somit wird einem Anwachsen des Schlupfes des Generators 14 entgegengewirkt und der Generator 14 in Richtung geringerer Schlupfwerte gesteuert bzw. geregelt. Mit einem Nach lassen der starken Windböen bzw. einem Abflauen des Windes reduziert sich ebenfalls der am Generator 14 auftretende Schlupf, was zu einer Reduzierung bzw. Abschaltung des in den Retarder 18 fließenden Stroms 38 führt.
Beim Einsatz von Synchrongeneratoren anstelle von
Asynchrongeneratoren wird anstatt des Schlupfes der Winkel
zwischen der Welle 16 des Generators 14 und der Netzphasenlage
geregelt. Anstelle bspw. eines bei Asynchrongeneratoren
verwendeten Ingrementalgebers wird ein Resolver eingesetzt, der
die Phasenlage der Welle 16 des Generators 14 detektiert. Der
Retarder 18 wird durch eine PLL (Phase-Lock-Loop)-Schaltung
bzw. eine Steuer-/Regelschaltungeinrichtung 32 in Abhängigkeit
von der ermittelten Winkeldifferenz zwischen der Welle 16 des
Generators 14 und der Netzphase angesteuert. Sollte sich
infolge einer Böe der Winkel über ein bestimmtes Maß hinaus
verschieben, wird der Retarder 18 mit einem entsprechenden,
insbesondere proportionalen Strom 38 beaufschlagt.
Eine andere Möglichkeit der Steuerung des Synchrongenerators
besteht darin, daß der Retarder 18 von einer Steuer-
/Regeleinrichtung 32 in Abhängigkeit des Stromes des Generators
14 mit einem entsprechenden Strom 38 beaufschlagt wird. Um
schnelle Regelzeiten zu erreichen, wird vorzugsweise unter
Absolutwertbildung die Summe der 3-Phasen-Ströme ermittelt.
Erreicht der Generator 14 seine Nennleistung,
regelungstechnisch also den Leistungssollwert, wird über die
PID-Regelstrecke der Retarder 18 mit einem Strom angesteuert.
Werden die Phasenströme jedoch negativ, wozu nicht der
Absolutwert der 3-Phasen-Ströme ausgewertet werden darf, ist
vorgesehen, den Generator vom Netz zu trennen.
Die Synchronisation bei einem erneuten Zuschalten erfolgt dabei
von besonderem Vorteil erst dann, wenn die Generatorfrequenz
und die Phasenlage mit dem Netz synchronisiert sind. Hierdurch
werden das Netz belastende Stromspitzen vermieden. Beim Einsatz
eines Retarders 18 und einer geeigneten Steuerung ist es daher
möglich, den Generator 14 zuerst mit der Netzfrequenz zu
synchronisieren, wobei Netzfrequenz und Generatorfrequenz auf
den gleichen Wert gebracht werden. Danach wird die Phasenlage
von Netz und Generatorfrequenz mittels der Regelung des
Retarders 18 auf Gleichheit gebracht und erst dann der
Generator 14 bspw. mittels des Netzschützes dem Netz
zugeschaltet. Eine weitere Verbesserung kann durch Einsatz
eines zusätzlichen Schützes erfolgen, welches in Reihe mit
einigen Widerständen geschaltet ist. Dieses
Vormagnetisierungsschütz magnetisiert speziell bei
Asynchrongeneratoren den bereits synchron laufenden Generator,
so daß beim Zuschalten des Netzschützes praktisch keine
Stromspitzen auftreten und das Netz belasten.
Ein weiterer Vorteil der Erfindung besteht beim Einsatz der
Bremseinrichtung bei einer Windkraftanlage im sogenannten
Inselbetrieb. Beim Inselbetrieb ist die Windkraftanlage der
einzige Stromerzeuger, d. h., daß das Netz, das zur
Drehzahlstabilisierung verwendet wird, nicht vorhanden ist.
Ohne den Einsatz weiterer Maßnahmen, also in einem ungeregelten
Betrieb, ändert sich daher die erzeugte Spannung und Frequenz
je nach Windaufkommen.
Es ist bereits bekannt, zur Regelung der Windkraftanlage im
Inselbetrieb durch eine Phasenanschnittssteuerung eine
elektrische Bremslast auf das Eigennetz aufzuschalten. Dies
bedeutet jedoch ein relativ hohen Aufwand, da die
Heizwiderstände und die erforderlichen Leistungshalbleiter auf
die Nennleistung der Windkraftanlage ausgelegt werden müssen.
Dies ist unter anderem auch dann notwendig, wenn bei starkem
Wind kein oder nur ein kleiner Verbraucher das Netz belastet.
Durch den Einsatz des Retarders können diese Nachteile
vermieden und die Drehzahl stabilisiert werden, so daß die
Netzfrequenz bei einer Synchronmaschine bei allen
Windgeschwindigkeiten konstant gehalten werden kann. Die
überschüssige Energie wird nicht durch die Heizwiderstände,
sondern bereits von dem Retarder in Wärme umgewandelt. Die
Generatorspannung kann, falls dies erforderlich sein sollte,
durch die Erregung des Generators nachgeregelt werden. Der
Sollwert für die Netzfrequenz wird von dem im Prozessorsystem
erforderlichen Systemtakt abgeleitet, eine andere Möglichkeit
könnte darin bestehen, die Sollwertgewinnung von den Signalen
einer durch den Langwellensender DF 77 gesteuerten Funkuhr zu
leiten.
Bezugszeichenliste
10 Bremseinrichtung
12 Rotor
14 Generator
16 Welle
18 Retarder
20 Abtriebswelle
22 Übersetzungsgetriebe
24 Spulenkörper
26 Rotorscheibe
28 Rotorscheibe
30 Drehzahlgeber
32 Steuer-/Regeleinrichtung
34 Ausgangssignal
36 Winkelbeaufschlagung
37 Differenzierglied
38 Strom
40 Drehzahl
42 Netzfrequenz
44 Temperatur
46 Sollwert
48 Ausgangsgröße
50 Schlupfrechner
52 Prozessor
54 Schnittstelle
56 Steuerrechner
58 Regler (PID)
60 Leistungsstufe
61 Leitung
62 Schalteinrichtung
64 Ausgangssignal
66 Ausgang
68 Netz
70 Drehmoment-Schlupf-Kurve
72 Kippmoment
74 Kippschlupf
76 optimaler Arbeitsbereich
12 Rotor
14 Generator
16 Welle
18 Retarder
20 Abtriebswelle
22 Übersetzungsgetriebe
24 Spulenkörper
26 Rotorscheibe
28 Rotorscheibe
30 Drehzahlgeber
32 Steuer-/Regeleinrichtung
34 Ausgangssignal
36 Winkelbeaufschlagung
37 Differenzierglied
38 Strom
40 Drehzahl
42 Netzfrequenz
44 Temperatur
46 Sollwert
48 Ausgangsgröße
50 Schlupfrechner
52 Prozessor
54 Schnittstelle
56 Steuerrechner
58 Regler (PID)
60 Leistungsstufe
61 Leitung
62 Schalteinrichtung
64 Ausgangssignal
66 Ausgang
68 Netz
70 Drehmoment-Schlupf-Kurve
72 Kippmoment
74 Kippschlupf
76 optimaler Arbeitsbereich
Claims (24)
1. Als gesteuerte oder geregelte elektrische Wirbelstrombremse
(Retarder) (18) ausgebildete Bremseinrichtung (10) einer
Windkraftanlage mit einem Rotor (12) und einem Generator
(14), wobei der Rotor (12) mit einer Welle (16) des
Generators (14) in Antriebsverbindung steht und die
Bremseinrichtung (10) bei Betätigung eine Abbremsung des
Generators (14) herbeiführt, dadurch gekennzeichnet, daß
der Generator (14) als Asynchrongenerator ausgebildet ist,
wobei dem Retarder (18) eine solche Steuer-
/Regeleinrichtung (32) zugeordnet ist, die einen
Schlupfrechner (50) zur Ermittlung des Schlupfes des
Generators (14) aufweist.
2. Bremseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Retarder (18) von einer Steuer-/Regeleinrichtung
(32) mit solchen Strömen (38) zur Abbremsung des Generators
(14) beaufschlagbar ist, bei denen der Generator (14) in
einem optimalen Arbeitsbereich (76) bei solchen
Schlupfwerten betreibbar ist, die um eine Sicherheitsspanne
unterhalb des Kippschlupfes (74) liegen.
3. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß dem Retarder (18) eine Steuer-
/Regeleinrichtung (32) zugeordnet ist, der als
Eingangsgrößen die Drehzahl (40) des Generators (14)
und/oder die Netzfrequenz (42) und/oder die
Winkelbeschleunigung (36) des Generators (14) und/oder der
dem Retarder (18) zugeführte Strom (38) und/oder die
Temperatur (44) des Generators (14) sowie Sollwerte (46),
bspw. gemäß der Drehmoment-Schlupf-Kennlinie (70) und/oder
des Kippmoments (72) und/oder des Kippschlupfes (74) des
Generators (14) zuführbar sind, wobei die Eingangsgrößen in
eine Ausgangsgröße (48) überführbar sind und die
Ausgangsgröße (48) ein Maß für den dem Retarder (48)
zugeführten Strom (38) bildet.
4. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Generator (14) eine
nachgeordnete Schalteinrichtung (62) aufweist, die von
Ausgangssignalen (64) der Steuer-/Regeleinrichtung (32)
betätigbar ist und mit der der Ausgang (66) des Generators
(14) an das Netz (68) anschließbar bzw. von dem Netz (68)
trennbar ist.
5. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Welle (16) des Generators
(12) ein Drehzahlgeber (30) zugeordnet ist und der Retarder
(18) mittels einer Steuer-/Regeleinrichtung (32) in
Abhängigkeit von den Ausgangssignalen (34) des
Drehzahlgebers (30) steuerbar ist.
6. Bremseinrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1,
dadurch gekennzeichnet, daß der Generator (14) als
Synchrongenerator ausgebildet ist, wobei dem Retarder (18)
eine solche Steuer-/Regeleinrichtung (32) zugeordnet ist,
die einen Winkelrechner zur Ermittlung des Phasenwinkels
zwischen der Welle (16) des Generators (14) und der
Netzphase aufweist.
7. Bremseinrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß ein Resolver zur Detektion des Phasenwinkels der Welle
(16) eingesetzt ist.
8. Bremseinrichtung nach einem der Ansprüche 6 oder 7, dadurch
gekennzeichnet, daß der Retarder (18) in Abhängigkeit von
dem Ausgang einer Phase-Lock-Loop-Schaltung mit Strom (38)
beaufschlagt ist.
9. Bremseinrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1,
dadurch gekennzeichnet, daß der Generator (14) als
Synchrongenerator ausgebildet ist, wobei dem Retarder (18)
eine solche Steuer-/Regeleinrichtung (32) zugeordnet ist,
die den Retarder (18) in Abhängigkeit des Stroms des
Generators (14) mit einem Strom (38) beaufschlagt.
10. Bremseinrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet,
daß der Strom des Generators (14) unter Absolutwertbildung
aus der Summe der 3-Phasen-Ströme ermittelt wird.
11. Bremseinrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der Generator (14) bei Erfassung
negativer Phasenströme vom Netz (68) getrennt wird.
12. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die Bremseinrichtung (10) durch
zwei oder mehrere, unabhängig voneinander gesteuerte oder
geregelte Retarder (18) gebildet ist.
13. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß ein Retarder (18) unmittelbar
der Welle (16) des Generators (14) zugeordnet ist.
14. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Retarder (18) einer mit
einem Läufer des Generators (14) drehfest gekoppelten
Scheibe o. dgl. zugeordnet ist.
15. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Abtriebswelle (20) des
Rotors (12) als Hohlwelle ausgebildet ist.
16. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß zwischen die Abtriebswelle (20)
des Rotors (12) und die Welle (16) des Generators (14) ein
Übersetzungsgetriebe (22) geschaltet ist.
17. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Retarder (18) einen
Spulenkörper mit wenigstens einer zugeordneten Rotorscheibe
(26, 28) aufweist.
18. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Retarder (18) mittels einer
Steuer-/Regeleinrichtung (32) in Abhängigkeit von der
Winkelbeschleunigung (36) der Welle (16) des Generators
(14) steuerbar ist.
19. Bremseinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Retarder (18) mittels einer
Steuer-/Regeleinrichtung (32) in Abhängigkeit von dem dem
Retarder (18) zugeführten Strom (38) steuerbar ist.
20. Verfahren zur Betätigung einer Bremseinrichtung (10) nach
einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß die Belastung des Generators (14) meßtechnisch als
Istwert erfaßt wird, dieser Istwert mit einem einstellbaren
Sollwert verglichen und in Abhängigkeit von dem Ergebnis
dieses Vergleichs die Bremseinrichtung (10) betätigt wird.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß bei
Verwendung eines Asynchrongenerators der Schlupf zwischen
Läufer und Ständerdrehfeld meßtechnisch erfaßt und mit
einem solchen Schlupf-Sollwert verglichen wird, der
geringfügig unterhalb des Kippschlupfes (74) des
Asynchrongenerators liegt.
22. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß bei
der Verwendung eines Synchrongenerators der Winkel zwischen
der Welle (16) des Generators (14) und der Netzphase
meßtechnisch erfaßt und mit einem Winkel-Sollwert
verglichen wird.
23. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß bei
Verwendung eines Synchrongenerators der Strom des
Generators (14) meßtechnisch erfaßt und mit einem Strom
sollwert verglichen wird.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 20 bis 23, dadurch
gekennzeichnet, daß vor einem Zuschalten des Generators
(14) an das Netz (68) die Generatorfrequenz mit der
Netzfrequenz und die Phasenlage der Generatorspannung mit
der Netzspannung mittels des Retarders (18) synchronisiert
werden und danach der Generator (14) dem Netz (68)
zugeschaltet wird.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19634464A DE19634464C2 (de) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Bremseinrichtung einer Windkraftanlage und Verfahren zu deren Betätigung |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19531704 | 1995-08-28 | ||
DE19634464A DE19634464C2 (de) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Bremseinrichtung einer Windkraftanlage und Verfahren zu deren Betätigung |
Publications (2)
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DE19634464A1 true DE19634464A1 (de) | 1997-04-03 |
DE19634464C2 DE19634464C2 (de) | 1998-07-16 |
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ID=7770640
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19634464A Expired - Fee Related DE19634464C2 (de) | 1995-08-28 | 1996-08-27 | Bremseinrichtung einer Windkraftanlage und Verfahren zu deren Betätigung |
Country Status (1)
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