DE19547559A1

DE19547559A1 - Friction clutch in drive path of motor vehicle

Info

Publication number: DE19547559A1
Application number: DE19547559A
Authority: DE
Inventors: Achim Dipl Ing Link; Reinhold Dipl Ing Weidinger
Original assignee: Fichtel and Sachs AG
Current assignee: ZF Friedrichshafen AG
Priority date: 1994-12-24
Filing date: 1995-12-20
Publication date: 1996-06-27
Anticipated expiration: 2015-12-21
Also published as: DE19547558C2; DE29508087U1; DE19547559C2; DE29508091U1; DE19547558A1

Abstract

In the housing is fitted a non-rotary, but axially displaceable compression disc, between which and the flywheel is located a clutch dive with friction lining. A diaphragm spring is supported on the compression dive and the clutch housing, biassing the compression dive towards the flywheel to generate a compression force. The radially inner section of the diaphragm spring is engaged by decoupling element of a disengaging mechanism. The wear of the friction lining is automatically compensated, and a diaphragm or plate spring remains static with clutch engaged, but its lifting force is increased with the increasing disengagement path.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Reibungskupplung im Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs umfassend
ein Kupplungsgehäuse, daß an einem Schwungrad einer Brennkraftmaschine befestigt ist und mit diesem um eine Drehachse umlaufen kann, eine im Kupplungsgehäuse drehfest aber axial verlagerbar angeordnete Anpreßplatte,
eine Kupplungsscheibe zwischen Anpreßplatte und Schwungrad mit Reibbelägen,
eine Membranfeder, die sich einerseits an der Anpreßplatte und andererseits am Kupplungsgehäuse abstützt und die Anpreßplatte in Richtung Schwungrad belastet zur Erzeugung einer Anpreßkraft A,
ein auf den radial inneren Bereich der Membranfeder einwirkendes Ausrückelement eines Ausrücksystems.The invention relates to a friction clutch in the drive train of a motor vehicle comprising
a clutch housing that is attached to a flywheel of an internal combustion engine and can rotate with it about an axis of rotation, a pressure plate arranged in the clutch housing in a rotationally fixed but axially displaceable manner,
a clutch disc between the pressure plate and the flywheel with friction linings,
a diaphragm spring which is supported on the one hand on the pressure plate and on the other hand on the clutch housing and loads the pressure plate in the direction of the flywheel to generate a pressure force A,
a release element of a release system acting on the radially inner region of the diaphragm spring.

Es ist aus der deutschen Patentschrift 39 91 022 bekannt, eine Membranfederkupplung mit einem zusätzlichen Federelement zu versehen, dessen Wirkung mit zunehmendem Verschleiß der Reibbeläge einsetzt und welches der Federkraft der Membranfeder entgegengesetzt ist. Auf diese Weise wird die bei einer Membranfeder typische Federkraftüberhöhung im Verschleißbereich gezielt derart beeinflußt, daß die von der Membranfeder ausgehende Anpreßkraft im wesentlichen gleichbleibend verläuft. Eine Absenkung der Betätigungskräfte ist durch diese Maßnahme nicht möglich, es ist lediglich dafür gesorgt, daß die Ausrückkräfte nicht ansteigen.It is known from German Patent 39 91 022, a To provide the diaphragm spring clutch with an additional spring element, whose effect begins with increasing wear of the friction linings and which is opposite to the spring force of the diaphragm spring. In this way the typical spring force increase in a diaphragm spring Wear area deliberately influenced so that the diaphragm spring outgoing contact pressure is essentially constant. A Lowering the actuation forces is not possible with this measure, it is only ensured that the release forces do not increase.

Aus der deutschen Patentschrift 9 44 050 ist ein Kupplungsbetätigungssystem bekannt, bei welchem über mehrere Zwischenhebel und Anlenkpunkte eine Hilfsfeder als Übertotpunktfeder derart eingesetzt werden kann, daß mit zunehmendem Betätigungsweg des Kupplungspedals eine Betätigungskraftentlastung stattfindet. Die Konstruktion ist ziemlich aufwendig, sowohl von der Herstellung her als auch von der Unterbringungsmöglichkeit.A clutch actuation system is known from German patent specification 9 44 050 known in which one over several intermediate levers and articulation points Auxiliary spring can be used as a dead center spring such that with increasing actuation distance of the clutch pedal Actuation force relief takes place. The construction is quite complex, both in terms of manufacture and in terms of accommodation.

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, mit möglichst einfachen Mitteln bei einer Membranfederkupplung eine Absenkung der Betätigungskraft herbeizuführen.It is an object of the present invention to use the simplest possible means a diaphragm spring clutch a reduction in the operating force bring about.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch den Hauptanspruch gelöst. Durch die Anordnung einer Einrichtung zum automatischen Ausgleich des Verschleißes der Reibbeläge wird einerseits die Einbaulage der Membranfeder und damit die von ihr ausgehende Anpreßkraft erhalten und durch die Anordnung einer Membran- oder Tellerfeder andererseits, die sich einerseits an einem festen bzw. axial festen Bauteil und andererseits an einem anderen Bauteil innerhalb der Betätigungskette-Anpreßplatte-Ausrücksystem abstützt und welche bei eingerückter Reibungskupplung keine oder nur eine geringe und mit zunehmendem Ausrückweg eine an steigende Lüftkraft ausübt wird erreicht, daß eine optimale Zuordnung der Kennlinie der Membran- oder Tellerfeder zu der Kennlinie der Membranfeder so getroffen werden kann, daß eine wirkungsvolle Absenkung der Betätigungskraft im Ausrückwegbereich möglich ist. Dabei kann die Membran- oder Tellerfeder an irgendeiner Stelle des gesamten Betätigungsmechanismus angeordnet werden. This object is achieved by the main claim. Through the Arrangement of a device for automatic compensation of wear On the one hand, friction linings become the installation position of the diaphragm spring and thus that of receive their outgoing contact pressure and by arranging a membrane or disc spring on the other hand, on the one hand on a fixed or axial fixed component and on the other to another component within the Actuating chain pressure plate release system supports and which at engaged clutch little or no and with increasing release path an increasing air force is achieved that an optimal assignment of the characteristic of the diaphragm or disc spring to the Characteristic curve of the diaphragm can be taken so that an effective It is possible to lower the actuating force in the release travel area. It can the diaphragm or disc spring at any point in the whole Actuating mechanism can be arranged.

Es wird weiterhin vorgeschlagen, daß die von der Membran- bzw. Tellerfeder ausgeübte Lüftkraft an keiner Stelle des Lüftweges größer ist als die von der Membranfeder auf das Ausrücksystem ausgeübte Kraft. Damit ist sichergestellt, daß im gesamten Bereich des Lüftweges und somit im gesamten Bereich des Betätigungsweges eine Rückstellkraft der Membranfeder erhalten bleibt und das Kupplungspedal ohne Hilfe von außen wieder in die eingerückte Stellung zurückkehrt.It is also proposed that the diaphragm or disc spring The ventilation force exerted is nowhere higher than that of the Diaphragm spring applied to the release system. This ensures that in the entire area of the ventilation path and thus in the entire area of Actuating path a restoring force of the diaphragm spring is maintained and that Clutch pedal back into the engaged position without outside help returns.

Eine besonders vorteilhafte Ausführung sieht vor, daß die Membran- oder Tellerfeder einerseits am Kupplungsgehäuse und andererseits direkt an der Membranfeder abgestützt ist. Eine solche Konstruktion ermöglicht schon bei der Herstellung und Montage der Reibungskupplung eine optimale Abstimmung, ohne daß die Einflüsse der Hebelübersetzungen im Betätigungssystem berücksichtigt werden müßten.A particularly advantageous embodiment provides that the membrane or Disc spring on the one hand on the clutch housing and on the other hand directly on the Membrane spring is supported. Such a construction enables the Manufacture and assembly of the friction clutch an optimal coordination without that takes into account the influences of lever ratios in the actuation system should be.

Es wird weiterhin vorgeschlagen, daß die Membran- oder Tellerfeder vorzugsweise im wesentlichen radial innerhalb der radial innen liegenden Abstützung der Membranfeder angeordnet ist. Es ist zwar prinzipiell auch eine Anordnung radial außerhalb möglich, jedoch sind dort meist umfangreichere Anpassungsmaßnahmen, beispielsweise am Kupplungsgehäuse, nötig.It is also proposed that the diaphragm or disc spring preferably essentially radially inside the radially inner Support of the diaphragm spring is arranged. In principle, it is also one Placement radially outside is possible, but there are usually more extensive ones Adjustment measures, for example on the clutch housing, are necessary.

Die Membran- oder Tellerfeder ist im Bereich ihrer beiden Auflagestellen sowohl in der von ihr ausgeübten Kraftrichtung abgestützt, als auch zusätzlich in entgegengesetzter Richtung gesichert. Diese Einrichtung sorgt dafür, daß bei unvermeidlichen Streuungen in der Serie auch bei ungünstigen Verhältnissen die Membran- oder Tellerfeder bei der Gefahr, im eingerückten Zustand in die entgegengesetzte Kraftrichtung umschnappen zu wollen, gesichert ist. Beim nächsten Ausrückvorgang wird sie somit zwangsweise wieder in ihre Betätigungslage zurückgeführt.The diaphragm or disc spring is both in the area of their two contact points supported in the direction of force exerted by it, as well as additionally in secured in the opposite direction. This facility ensures that at inevitable spreads in the series even under unfavorable conditions Diaphragm or disc spring in the event of danger, when engaged in the want to snap the opposite direction of force is secured. At the next disengagement process, it will be forced back into your Actuation position returned.

Bei einer Reibungskupplung in Form einer gedrückten Kupplung mit Anordnung von Verstellelementen der Einrichtung zum automatischen Verschleißausgleich zwischen Anpreßplatte und Membranfeder wird vorgeschlagen, daß die Membran- oder Tellerfeder mit ihrem Außendurchmesser in Aussparungen der Distanzbolzen eingreift, die gegenüber der Innenwandung des Kupplungsgehäuses einen Spalt von zumindest der Materialstärke der Membran- oder Tellerfeder aufweisen. Bei dieser Konstruktion können somit die bereits vorhandenen Distanzbolzen eine Führung der Membran- oder Tellerfeder in diejenige Richtung übernehmen, die der normalerweise ausgeübten Kraftrichtung entgegengerichtet ist.In the case of a friction clutch in the form of a pressed clutch with arrangement of adjustment elements of the device for automatic wear compensation between the pressure plate and diaphragm spring it is proposed that the Diaphragm or disc spring with its outer diameter in recesses Spacer engages that against the inner wall of the Coupling housing a gap of at least the material thickness of the membrane or have a plate spring. With this construction they can already existing spacer a guide of the diaphragm or disc spring in take over the direction that is normally exerted is opposite.

Die Membran- oder Tellerfeder ist weiterhin in ihrem radial inneren Bereich über einen Auflagebereich auf den Federzungen der Membranfeder abgestützt und zumindest einzelne Federzungen sind von separaten oder einteiligen Halteelementen umgriffen zur Sicherung in die entgegengesetzte Richtung. Die Membran- oder Tellerfeder liegt somit durch ihre eigene Auflagekraft sowohl an der Innenseite des Kupplungsgehäuses als auch auf den Federzungen der Membranfeder auf und ist gegen Umschnappen in die entgegengesetzte Richtung dadurch gesichert, daß sie sich einerseits an den Distanzbolzen abstützt und andererseits wenigstens einzelne Federzungen hintergreift.The diaphragm or disc spring is still over in its radially inner area a support area is supported on the spring tongues of the diaphragm spring and at least individual spring tongues are of separate or one-piece Holding elements encompassed in the opposite direction for securing. The Due to their own contact force, diaphragm or disc springs are both in contact the inside of the clutch housing as well as on the spring tongues of the Diaphragm spring on and is against snapping into the opposite Direction secured in that it is supported on the one hand on the spacer bolts and on the other hand engages behind at least individual spring tongues.

Bei einer sogenannten gezogenen Kupplung mit Verstellelementen der Einrichtung zum automatischen Verschleißausgleich zwischen Membranfeder und Anpreßplatte wird vorgeschlagen, daß die Membran- oder Tellerfeder mit ihrem Außendurchmesser in einen Gehäusespalt eingreift, der zumindest der Materialstärke der Membran- oder Tellerfeder entspricht und die Membran- oder Tellerfeder in ihrem radial inneren Bereich mit zumindest einigen am Umfang verteilten Zungen versehen ist, die jeweils durch Zwischenräume zwischen den Federzungen der Membranfeder hindurchgreifen und auf der Rückseite der Federzungen an diesen abgestützt sind. Damit ist eine besonders platzsparende Form gefunden, da sich die Membran- oder Tellerfeder im wesentlichen radial innerhalb der Öffnung des Kupplungsgehäuses erstreckt. In a so-called pulled coupling with adjustment elements of the device for automatic wear compensation between diaphragm spring and Pressure plate is proposed that the membrane or disc spring with your Outside diameter engages in a housing gap, which is at least the Material thickness of the diaphragm or disc spring corresponds and the diaphragm or Belleville spring in its radially inner area with at least some on the circumference distributed tongues is provided, each by spaces between the Reach through the spring tongues of the diaphragm spring and on the back of the Spring tongues are supported on these. This is a particularly space-saving Form found because the diaphragm or disc spring is essentially radial extends within the opening of the clutch housing.

Dabei sind die Zungen der Membran- oder Tellerfeder im Abstand zur Rückseite der Federzungen der Membranfeder hakenförmig nach radial innen abgebogen und über einen umlaufenden Stützring an den Federzungen abgestützt. Eine solche Konstruktion ist einfach im Aufbau, in der Montage und betriebssicher auch bei höheren Drehzahlen.The tongues of the diaphragm or disc spring are at a distance from the back the spring tongues of the diaphragm spring hook-shaped bent radially inwards and supported by a circumferential support ring on the spring tongues. A such a construction is simple in construction, assembly and reliable even at higher speeds.

Die Membran- oder Tellerfeder ist weiterhin gegenüber der Außenseite der Federzungen über einen lediglich von den Zungen unterbrochenen Auflagebereich gesichert. Somit ist auch hier für den Fall vorgesorgt, daß die Membran- oder Tellerfeder nicht aus der vorgegebenen Einbaulage durch Umschnappen wirkungslos werden kann.The diaphragm or disc spring is still opposite the outside of the Spring tongues over a contact area only interrupted by the tongues secured. Thus, here too, provision is made for the case that the membrane or Disc spring not from the specified installation position by snapping can become ineffective.

Der Gehäusespalt ist dabei vorteilhafterweise einerseits von dem um das Maß der Materialstärke der Membran- oder Tellerfeder reduzierten inneren Rand des Kupplungsgehäuses und andererseits von Köpfen von Sicherungsnieten gebildet, die derart angebracht sind, daß sie den Bereich der Materialstärkereduzierung nach radial innen überstehen. Eine solche Konstruktion ist einfach in der Herstellung und in der Montage.The housing gap is advantageously on the one hand by the amount of Material thickness of the diaphragm or disc spring reduces the inner edge of the Coupling housing and on the other hand formed by heads of securing rivets, which are attached in such a way that they reduce the area of material thickness reduction protrude radially inwards. Such a construction is simple in that Manufacturing and assembly.

Es kann jedoch auch vorteilhaft sein, den Federkraftverlauf der Membran- oder Tellerfeder so zu gestalten, daß ein Nulldurchgang erfolgt und die Lüftkraft größer ist als die von der Membranfeder ausgeübte Kraft. In einem solchen Fall kann durch eine Zwangsführung, wie sie z. B. bei automatischen Kupplungsbetätigungen vorhanden ist, die Membranfeder wieder in ihre eingerückte Stellung gebracht werden.However, it can also be advantageous to adjust the spring force of the membrane or To design disc spring so that there is a zero crossing and the ventilation force is greater than the force exerted by the diaphragm spring. In such a case can by forced operation, as z. B. in automatic Clutch actuation is present, the diaphragm spring back in its indented position.

Es ist jedoch auch ohne weiteres möglich, die Kennlinie der Membranfeder durch zusätzliche Maßnahmen im Endbereich des Ausrückweges so abzusenken, daß eine Überschneidung mit der Kennlinie der Membranfeder nicht möglich ist. Erfindungsgemäß liegt die Membranfeder mit ihrem Innendurchmesser an den Federzungen der Membranfeder auf und im Bereich ihres Außendurchmessers am Kupplungsgehäuse, wobei das Kupplungsgehäuse derart ausgebildet ist, daß beim Übergang vom ausgerückten Zustand in den eingerückten Zustand der Reibungskupplung die Auflage zwischen Membranfeder und Kupplungsgehäuse vom Außendurchmesser zu einem mittleren Durchmesser wandert, der kleiner ist als der Außendurchmesser. Durch diese einfache Maßnahme ist sichergestellt, daß beim Übergang vom eingerückten in den ausgerückten Zustand der Kraftverlauf der Membranfeder in dem gewünschten Bereich stark abgeflacht wird und eine Überschneidung nicht stattfinden kann.However, it is also possible to pass the characteristic curve of the diaphragm spring lower additional measures in the end area of the release path so that an overlap with the characteristic of the diaphragm spring is not possible. According to the invention, the diaphragm spring lies against the inside diameter Spring tongues of the diaphragm spring on and in the area of their outer diameter on Coupling housing, the coupling housing being designed such that in the transition from the disengaged state to the indented state of Friction clutch the support between the diaphragm spring and clutch housing migrates from the outer diameter to an average diameter that is smaller than the outside diameter. This simple measure ensures that during the transition from the engaged to the disengaged state, the force curve the diaphragm spring is greatly flattened in the desired area and one Overlap cannot take place.

Eine vorteilhafte Weiterbildung des Erfindungsgedankens ist weiterhin darin zu sehen, daß die Membranfeder mit ihrem Innendurchmesser an den Federzungen der Membranfeder aufliegt und mit ihrem Außendurchmesser am Kupplungsgehäuse und bei der Bewegung vom eingerückten Zustand in den ausgerückten Zustand der Reibungskupplung die Membranfeder mit einem mittleren Durchmesser am Kupplungsgehäuse zur Anlage kommt. Eine solche Konstruktion ist insbesondere dann besonders einfach herzustellen, wenn die Membranfeder mit ihrem Außendurchmesser von den konzentrisch zur Drehachse angeordneten Distanzbolzen fixiert ist und zumindest einer der Distanzbolzen eine nach radial innen weisende Verlängerung aufweist, an der sich die Membranfeder beim Ausrückvorgang anlegen kann.An advantageous further development of the inventive concept is also included in it see that the diaphragm spring with its inner diameter on the spring tongues the diaphragm spring rests and with its outer diameter on Clutch housing and when moving from the engaged state to the disengaged state of the friction clutch with a diaphragm medium diameter comes into contact with the clutch housing. Such Construction is particularly easy to manufacture if the Diaphragm spring with its outer diameter concentric to the axis of rotation arranged spacer is fixed and at least one of the spacers one has radially inward extension on which the diaphragm spring can create during disengagement.

Bei einer Reibungskupplung, bei welcher die Betätigung der Membranfeder über ein hydraulisches/pneumatisches Ausrücksystem erfolgt, welches ein axial festes Gehäuse und einen axial verschiebbaren Kolben mit einem Ausrücklager aufweist, kann in besonders vorteilhafter Weise die Membranfeder mit ihrem Außendurchmesser am Gehäuse und mit ihrem Innendurchmesser am Kolben anliegen. Eine solche Konstruktion ist besonders dann vorteilhaft, wenn die Unterbringung der Membranfeder in der Reibungskupplung selbst - aus welchen Gründen auch immer - nicht praktikabel erscheint.With a friction clutch, in which the actuation of the diaphragm spring via A hydraulic / pneumatic release system takes place, which is an axially fixed Has housing and an axially displaceable piston with a release bearing, can in a particularly advantageous manner, the diaphragm spring with your Outside diameter on the housing and with its inside diameter on the piston issue. Such a construction is particularly advantageous if the Housing the diaphragm spring in the friction clutch itself - from which Whatever the reason - seems impractical.

Die Erfindung wird anschließend anhand mehrerer Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen: The invention is then explained in more detail using several exemplary embodiments explained. Show it:

Fig. 1 den Längsschnitt durch eine Reibungskupplung; Fig. 1 is a longitudinal section through a friction clutch;

Fig. 2 den Längsschnitt durch die obere Hälfte einer weiteren Reibungskupplung; Figure 2 is a longitudinal section through the upper half of a further friction clutch.

Fig. 3 ein Detail von Fig. 2; Figure 3 shows a detail of Figure 2;

Fig. 4 die Federkräfte der verschiedenen Bauteile über dem Federweg; Figure 4 shows the spring forces of the various components over the spring travel.

Fig. 5 den Längsschnitt durch die obere Hälfte einer Reibungskupplung mit Anordnung der Feder im Ausrücksystem; Fig. 5 is a longitudinal section through the upper half of a friction clutch arrangement of the spring in the release;

Fig. 6 u. 7 die Längsschnitte durch die obere Hälfte einer Reibungskupplung im eingerückten und im ausgerückten Zustand; Fig. 6 u. 7 shows the longitudinal sections through the upper half of a friction clutch in the engaged and disengaged state;

Fig. 8 den Längsschnitt durch die Oberhälfte einer weiteren Reibungskupplung; Fig. 8 is a longitudinal section through the upper half of a further friction clutch;

Fig. 9 die Federkräfte über den Federweg entsprechend den Fig. 5 bis 8. Fig. 9, the spring forces over the spring travel corresponding to FIGS. 5 to 8.

Fig. 1 zeigt eine Reibungskupplung 1, deren prinzipieller Aufbau bekannt ist. So ist ein Kupplungsgehäuse 3 an einem nicht dargestellten Schwungrad einer Brennkraftmaschine fest angeordnet und kann mit diesem mit der Drehachse 5 umlaufen. Innerhalb des Kupplungsgehäuses 3 ist eine Membranfeder 9 abgestützt, welche im eingerückten Zustand eine Anpreßkraft A auf die Anpreßplatte 6 ausübt, so daß die Kupplungsscheibe 8 mit ihren Reibbelägen zwischen das Schwungrad und die Anpreßplatte 6 mit der Anpreßkraft A eingespannt wird. Die Anpreßplatte 6 ist dabei in nicht näher dargestellter Weise drehfest aber axial verlagerbar gegenüber dem Kupplungsgehäuse 3 angeordnet. Die Reibungskupplung 1 ist als sogenannte gedrückte Kupplung ausgebildet, das heißt, die Membranfeder 9 stützt sich im Bereich ihres Außenumfangs an der Anpreßplatte 6 ab und im Bereich eines mittleren Durchmessers stützt sie sich über mehrere am Umfang verteilte Distanzbolzen 16 am Kupplungsgehäuse 3 ab. Nach radial innen hin ist die Membranfeder 9 mit einzelnen am Umfang verteilten Federzungen 11 versehen, an welchen ein nicht dargestelltes Ausrücksystem angreift. Zwischen dem Außendurchmesserbereich der Membranfeder 9 und der Anpreßplatte 6 ist eine Einrichtung 12 zum automatischen Verschleißausgleich angeordnet, die unter anderem Verstellelemente 13 aufweist, die bei auftretendem Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe 8 dafür sorgen, daß trotz Verlagerung der Anpreßplatte 6 in Richtung des Pfeils A bei auftretendem Verschleiß der Abstand zwischen der Anpreßplatte und dem radial äußeren Bereich der Membranfeder 9 verschleißabhängig vergrößert wird, so daß die Membranfeder 9 über die gesamte Lebensdauer der Reibbeläge der Kupplungsscheibe 8 eine gleichbleibende Anpreßkraft A auf die Anpreßplatte 6 ausüben kann. Eine nähere Beschreibung der Einrichtung 12 erübrigt sich, da es hierfür verschiedene Ausführungsformen gibt, wie zum Beispiel aus der deutschen Offenlegungsschrift 35 18 781 ersichtlich. In der Reibungskupplung 1 ist weiterhin eine Membran- oder Tellerfeder 14 angeordnet, die in noch näher zu beschreibender Weise eine Absenkung der aufzubringenden Ausrückkräfte bewirkt. Diese Membran- oder Tellerfeder 14 ist so ausgelegt und angeordnet, daß sie in der dargestellten eingerückten Position der Reibungskupplung 1 keine oder nur eine geringe Lüftkraft auf die Membranfeder 9 ausübt. Mit zunehmender Ausrückbewegung - das ist eine Bewegung der Federzungen 11 der Membranfeder 9 in Richtung des Pfeiles A bzw. eine Bewegung des radial äußeren Randes der Membranfeder 9 in die entgegengesetzte Richtung - übt die Membran- oder Tellerfeder 14 eine zunehmend größere Ausrückkraft auf die Membranfeder 9 aus, so daß die Betätigungskräfte für die Reibungskupplung 1 deutlich abgesenkt werden können. In diesem Zusammenhang ist auf Fig. 4 zu verweisen. Hier sind mehrere Federkennlinien in Abhängigkeit vom Federweg dargestellt. Die Kennlinie B gehört zur Membranfeder 9 und zeigt über dem Federweg die Federkraft. Es ist eine typische Membranfederkennlinie mit einer Federkraftüberhöhung im Bereich geringer Federwege und einem Abfall der Federkraft mit zunehmendem Federweg. Dabei bedeutet E B die Einbaulage der Membranfeder in die Reibungskupplung in Betriebszustand bei eingerückter Kupplung. Diese Einbaulage wird durch die Einrichtung 12 konstant gehalten. Die Einbaulage wird so gewählt, daß die hier von der Membranfeder 9 erzeugte Anpreßkraft die vorgeschriebene Einspannkraft für die Kupplungsscheibe ergibt und das vorgeschriebene Drehmoment zu übertragen. Die Ausrückbewegung findet statt von der Einbaulage in Richtung zu größeren Federwegen. In Fig. 4 kann davon ausgegangen werden, daß die Lüftbewegung zwischen der Ziffer 5 und etwa 6, 7 stattfindet. In diesem Bereich hat die Federkennlinie B bereits ihr Minimum erreicht und steigt wieder geringfügig an. Die Membran- oder Tellerfeder 14, welche die Ausrückkraft absenken soll, erzeugt eine Federkennlinie C. Sie ist vom Verlauf her prinzipiell gleich der Federkennlinie B, verläuft allerdings in entgegengesetzter Richtung und die Feder 14 ist dabei so eingebaut, daß in Einbaulage keine oder nur eine geringe Lüftkraft auf die Membranfeder 9 ausgeübt wird. Mit zunehmender Ausrückbewegung steigt die Kraft entsprechend der Federkennlinie C stark an und um das gleiche Maß verringert sich die vom Ausrücksystem auf die Federzungen 11 aufzubringende Betätigungskraft. Durch Subtraktion der Kennlinie C von der Kennlinie B wird die Kennlinie D erzielt, welche die vom Ausrücksystem aufzubringende Kraft darstellt. Dabei kann zusätzlich berücksichtigt werden, daß Elastizitäten beispielsweise im nicht absolut steifen Kupplungsgehäuse 3 und/oder eine Federung zwischen den Reibbelägen der Kupplungsscheibe 8 unterstützend eingreifen. So ist beispielsweise mit der Federkennlinie E die Wirkung der Belagfederung der Kupplungsscheibe 8 eingezeichnet, welche eine Gegenkraft zur Federkennlinie B darstellt und daher im Bereich ihrer Wirksamkeit zwischen der Einbaulage und der Ziffer 6 von der Federkennlinie D abgezogen werden kann und so die Federkennlinie F erzeugt. Diese Federkennlinie F ist die tatsächliche von Ausrücksystem bzw. vom Fahrer aufzubringende Ausrückkraft. Die Federkennlinie F geht etwa in im Bereich der Ziffer 6 des Federweges in die Kennlinie D über und verläuft dann mit dieser weiter nach unten. Es ist deutlich zu erkennen, daß zwischen der Federkennlinie D der Membranfeder 9 und der Federkennlinie F, die zum Ausrücken der Reibungskupplung aufzubringen ist, eine große Differenz besteht. Die entsprechend den Fig. 1 und 4 ausgeführte Reibungskupplung kann mit sehr geringen Kräften betätigt werden. Dabei ist darauf hinzuweisen, daß die Abstimmung der Einbaulage der Membran- oder Tellerfeder 14 so erfolgt, daß sie in Einbaulage eine möglichst geringe Lüftkraft ausübt, so daß die Membranfeder 9 in diesem Betriebspunkt nur geringfügig belastet ist. Dies ist aus Fig. 4 dadurch ersichtlich, daß die Kennlinien E bzw. D etwas unterhalb der Kennlinien B beginnen und zwar um das gleiche Maß um welches in dieser Einbaulage E, B die Kennlinie C oberhalb der Nullinie der Federkraft verläuft. Da nun jedoch bei serienmäßiger Herstellung von Federn dieser Art Streuungen auftreten, und die Bestrebung da ist, den Nulldurchgang der Federkennlinie C möglichst nahe an der Einbaulage zu halten, ist es nicht auszuschließen, daß auch Federkombinationen zustande kommen können, bei denen der Nulldurchgang der Federkennlinie C nach rechts zu höheren Federwegen verschoben sein kann. In einem solchen Fall würde die Membran- oder Tellerfeder 14 im eingerückten Zustand der Reibungskupplung 1 umschnappen und außer Funktion gesetzt. Zu diesem Zweck ist entsprechend Fig. 1 die Feder 14 so angeordnet, daß sie nicht in ihre unwirksame Stellung hinüber schnappen kann, da sie im Bereich ihres radial äußeren und radial inneren Durchmessers formschlüssig einerseits mit den Federzungen 11 der Membranfeder 9 und andererseits mit dem Gehäuse 3 gehalten ist. Zu diesem Zweck ist die Feder 14 im Bereich ihres Außendurchmessers an einer Aussparung 19 abgestützt, die zwischen der Innenseite des Kupplungsgehäuses 3 und einer entsprechenden Kante der einzelnen Distanzbolzen 16 gebildet ist. Die Aussparung 19 entspricht im wesentlichen der Materialstärke der Feder 14. Im Innendurchmesser der Feder 14 liegt diese normalerweise durch Eigenspannung über einen umlaufenden Auflagebereich 20 auf der Außenseite der Federzungen 11 auf und es sind einzelnen Halteelemente 21 vorgesehen, die separat oder einteilig mit der Feder 14 ausgebildet sind und die in die Spalte umfangsmäßig zwischen zwei Federzungen 11 hindurchgreifen und jeweils eine Federzunge hintergreifen. Dadurch kann die Feder 14 nicht in ihre unwirksame Stellung gelangen und sie wird bei jedem Ausrückvorgang mit ihrer ansteigenden Federkraft eine Ausrückkraftunterstützung leisten. Fig. 1 shows a friction clutch 1 , the basic structure of which is known. For example, a clutch housing 3 is fixedly arranged on a flywheel (not shown) of an internal combustion engine and can rotate with it with the axis of rotation 5 . Within the clutch housing 3 , a diaphragm spring 9 is supported, which in the engaged state exerts a pressure force A on the pressure plate 6 , so that the clutch disc 8 with its friction linings is clamped between the flywheel and the pressure plate 6 with the pressure force A. The pressure plate 6 is in a manner not shown rotatably but axially displaceable relative to the clutch housing 3 . The frictional clutch 1 is designed as a so-called depressed clutch, that is, the diaphragm spring 9 is supported in the region of its outer periphery on the pressure plate 6 and in the range of average diameter, it relies on multiple distributed on the periphery of spacer bolts 16 on the coupling housing 3 from. In the radially inward direction, the diaphragm spring 9 is provided with individual spring tongues 11 distributed around the circumference, on which a release system, not shown, acts. Between the outer diameter area of the diaphragm spring 9 and the pressure plate 6 , a device 12 for automatic wear compensation is arranged, which has, among other things, adjusting elements 13 which, when wear occurs on the friction linings of the clutch disc 8 , ensure that despite displacement of the pressure plate 6 in the direction of arrow A, Occurring wear the distance between the pressure plate and the radially outer area of the diaphragm spring 9 is increased depending on wear, so that the diaphragm spring 9 can exert a constant contact force A on the pressure plate 6 over the entire life of the friction linings of the clutch disc 8 . A more detailed description of the device 12 is unnecessary since there are various embodiments for this, as can be seen, for example, from German Offenlegungsschrift 35 18 781. In the friction clutch 1 , a diaphragm or plate spring 14 is further arranged, which causes a reduction in the disengagement forces to be applied in a manner to be described in more detail. This diaphragm or plate spring 14 is designed and arranged so that it exerts no or only a slight release force on the diaphragm spring 9 in the illustrated engaged position of the friction clutch 1 . With increasing disengagement movement - that is a movement of the spring tongues 11 of the diaphragm spring 9 in the direction of arrow A or a movement of the radially outer edge of the diaphragm spring 9 in the opposite direction - the diaphragm or disc spring 14 exerts an increasingly greater disengagement force on the diaphragm spring 9 off, so that the actuating forces for the friction clutch 1 can be significantly reduced. In this connection reference is made to FIG. 4. Here several spring characteristics are shown depending on the travel. The characteristic curve B belongs to the diaphragm spring 9 and shows the spring force over the spring travel. It is a typical diaphragm spring characteristic with an increase in spring force in the area of short spring travel and a drop in spring force with increasing spring travel. EB means the installation position of the diaphragm spring in the friction clutch in the operating state with the clutch engaged. This installation position is kept constant by the device 12 . The installation position is chosen so that the contact pressure generated by the diaphragm spring 9 results in the prescribed clamping force for the clutch disc and to transmit the prescribed torque. The disengaging movement takes place from the installation position towards larger spring travel. In Fig. 4 it can be assumed that the release movement takes place between the number 5 and about 6 , 7 . In this area, the spring characteristic curve B has already reached its minimum and rises again slightly. The diaphragm or plate spring 14 , which is intended to lower the disengagement force, produces a spring characteristic curve C. It is fundamentally the same as the spring characteristic curve B, but extends in the opposite direction and the spring 14 is installed in such a way that none or only one in the installed position low ventilation force is exerted on the diaphragm spring 9 . As the disengagement movement increases, the force increases sharply in accordance with the spring characteristic curve C and the actuating force to be exerted on the spring tongues 11 by the disengagement system decreases. By subtracting the characteristic curve C from the characteristic curve B, the characteristic curve D is achieved, which represents the force to be applied by the release system. It can also be taken into account that elasticities intervene, for example, in the clutch housing 3, which is not absolutely rigid, and / or a suspension between the friction linings of the clutch disc 8 . For example, the spring characteristic curve E shows the effect of the pad suspension of the clutch disc 8 , which represents a counterforce to the spring characteristic curve B and can therefore be subtracted from the spring characteristic curve D in the area of its effectiveness between the installation position and the number 6 , thus producing the spring characteristic curve F. This spring characteristic F is the actual release force to be applied by the release system or by the driver. The spring characteristic curve F merges approximately in the area of the number 6 of the spring travel into the characteristic curve D and then runs downward with it. It can be clearly seen that there is a large difference between the spring characteristic D of the diaphragm spring 9 and the spring characteristic F, which is to be applied to disengage the friction clutch. The friction clutch designed according to FIGS. 1 and 4 can be actuated with very low forces. It should be pointed out that the adjustment of the installation position of the diaphragm or disc spring 14 takes place in such a way that it exerts as little ventilation force as possible, so that the diaphragm spring 9 is only slightly loaded at this operating point. This can be seen from FIG. 4 in that the characteristic curves E and D begin somewhat below the characteristic curves B, namely by the same amount by which the characteristic curve C extends above the zero line of the spring force in this installation position E, B. However, since scattering occurs in series production of springs of this type, and there is an effort to keep the zero crossing of the spring characteristic C as close as possible to the installation position, it cannot be ruled out that spring combinations can also occur in which the zero crossing of the spring characteristic C can be shifted to the right to higher spring travel. In such a case, the diaphragm or disc spring 14 would snap in the engaged state of the friction clutch 1 and be put out of function. For this purpose, according to FIG. 1, the spring 14 is arranged so that it cannot snap over into its ineffective position, since in the area of its radially outer and radially inner diameter it has a positive fit on the one hand with the spring tongues 11 of the diaphragm spring 9 and on the other hand with the housing 3 is held. For this purpose, the spring 14 is supported in the area of its outer diameter at a recess 19 which is formed between the inside of the clutch housing 3 and a corresponding edge of the individual spacer bolts 16 . The recess 19 corresponds essentially to the material thickness of the spring 14 . In the inner diameter of the spring 14 , this is normally due to internal stress via a circumferential bearing area 20 on the outside of the spring tongues 11 and individual holding elements 21 are provided which are formed separately or in one piece with the spring 14 and which extend circumferentially into the gap between two spring tongues 11 reach through and reach behind each spring tongue. As a result, the spring 14 cannot get into its inactive position and it will provide a disengagement support with its increasing spring force with each disengagement process.

Fig. 2 zeigt den Schnitt durch die obere Hälfte einer sogenannten gezogenen Reibungskupplung 2. Hierbei ist die Membranfeder 10 im Bereich ihres Außendurchmessers am Kupplungsgehäuse 4 abgestützt und auf einem kleineren Durchmesser an der Anpreßplatte 7. Nach radial innen setzt sich die Membranfeder 10 mit einzelnen Federzungen 11 fort, an denen ein nicht dargestelltes Ausrücksystem angreift. Im Kupplungsgehäuse 4 ist die Anpreßplatte 7 drehfest aber axial verlagerbar geführt und sie wird von der Membranfeder 10 mit einer Anpreßkraft A beaufschlagt, welche die nicht dargestellte Kupplungsscheibe zwischen der Anpreßplatte 7 und dem nicht dargestellten Schwungrad einspannt. Sämtliche Bauteile der Reibungskupplung 2 können mit dem Schwungrad um die Drehachse umlaufen. Zwischen der Membranfeder 10 und der Anpreßplatte 7 sind Verstellelemente 13 angeordnet, welche Teil einer Einrichtung zum Verschleißausgleich sind, wie bereits in Verbindung mit Fig. 1 beschrieben. Im vorliegenden Fall werden die Federzungen 11 der Membranfeder 10 zum Zweck des Ausrückvorgangs entgegen dem Pfeil A nach recht verschwenkt und die Membran- oder Tellerfeder 15, welche die Ausrückkraft unterstützt, ist mit ihrem Außendurchmesser am Kupplungsgehäuse 4 angeordnet und reicht im Bereich ihres Innendurchmessers mit mehreren am Umfang verteilten Zungen 23 auf die Rückseite der Federzungen 11 und stützt sich dort über einen Stützring 24 ab. Die Abstützung auf der Rückseite der Membranfeder 10 ist deshalb notwendig, weil die Feder 15 auf die Federzungen 11 eine Lüftkraft ausüben muß, die entgegengesetzt zu dem Pfeil A gerichtet ist. Die entgegengesetzte Stützkraft am Außendurchmesser der Feder 15 erfolgt am Kupplungsgehäuse 4 im Bereich dessen inneren Randes 26. Dabei ist der innere Rand 26 des Kupplungsgehäuses 4 in seiner Materialstärke geschwächt und zwar von der Außenseite her um das Maß der Materialstärke der Feder 15. Die Feder 15 ist dabei in die entgegengesetzte Richtung ebenso fixiert und zwar durch die Köpfe 18 von Sicherungsnieten 17, die am Kupplungsgehäuse 4 entsprechend Fig. 3 nach radial innen etwas überstehen. Weiterhin ist die Feder 15 auch im Bereich ihrer Zungen 23 durch einen Auflagebereich 25 an der Außenseite der Federzungen 11 fixiert. Die Kraftverhältnisse der Konstruktion gemäß den Fig. 2 und 3 ist identisch mit den Kraftverhältnissen der Konstruktion gemäß Fig. 1 und somit aus Fig. 4 herleitbar. Mit zunehmendem Ausrückweg übt die Feder 15 eine zunehmende Kraft entsprechend der Federkennlinie C auf die Membranfeder 10 aus und zwar im Sinne einer Betätigungskraftabsenkung. Dabei stützt sie sich mit ihrem Außenumfang am inneren Rand 26 des Kupplungsgehäuses 4 ab und mit ihrem Innenumfang über die Zungen 23 und den Stützring 24 auf der Rückseite der Federzungen 11 ab. Um auch hier eine Sicherung gegen Umschnappen in die nicht wirksame Stellung zu verhindern, sind einerseits am Kupplungsgehäuse 4 die Sicherungsniete 17 mit ihren Köpfen 18 angebracht und andererseits der Auflagebereich 25 auf der Vorderseite der Federzungen 11. Fig. 2 shows the section through the upper half of a so-called solid friction clutch 2. Here, the diaphragm spring 10 is supported in the area of its outer diameter on the clutch housing 4 and on a smaller diameter on the pressure plate 7 . The diaphragm spring 10 continues radially inwards with individual spring tongues 11 , on which a release system, not shown, acts. In the clutch housing 4 , the pressure plate 7 is rotatably but axially displaceably guided and it is acted upon by the diaphragm spring 10 with a pressure force A which clamps the clutch disc, not shown, between the pressure plate 7 and the flywheel, not shown. All components of the friction clutch 2 can rotate around the axis of rotation with the flywheel. Adjusting elements 13 are arranged between the diaphragm spring 10 and the pressure plate 7 , which are part of a device for wear compensation, as already described in connection with FIG. 1. In the present case, the spring tongues 11 of the diaphragm spring 10 are pivoted towards the arrow A to the right for the purpose of disengagement, and the diaphragm or plate spring 15 , which supports the disengagement force, is arranged with its outer diameter on the clutch housing 4 and extends in the region of its inner diameter with several tongues 23 distributed on the circumference on the back of the spring tongues 11 and are supported there by a support ring 24 . The support on the back of the diaphragm spring 10 is necessary because the spring 15 must exert a release force on the spring tongues 11 which is directed in the opposite direction to the arrow A. The opposite supporting force on the outer diameter of the spring 15 takes place on the clutch housing 4 in the region of its inner edge 26 . The inner edge 26 of the clutch housing 4 is weakened in its material thickness, specifically from the outside by the amount of the material thickness of the spring 15 . The spring 15 is also fixed in the opposite direction, namely by the heads 18 of securing rivets 17 , which protrude somewhat radially inwards on the coupling housing 4 according to FIG. 3. Furthermore, the spring 15 is also fixed in the area of its tongues 23 by a support area 25 on the outside of the spring tongues 11 . The force relationships of the construction according to FIGS. 2 and 3 are identical to the force relationships of the construction according to FIG. 1 and thus can be derived from FIG. 4. As the disengagement path increases, the spring 15 exerts an increasing force corresponding to the spring characteristic C on the diaphragm spring 10, specifically in the sense of a reduction in the actuating force. It is supported with its outer circumference on the inner edge 26 of the clutch housing 4 and with its inner circumference via the tongues 23 and the support ring 24 on the back of the spring tongues 11 . In order to prevent securing against snapping into the inactive position here as well, the securing rivets 17 are attached with their heads 18 to the coupling housing 4 on the one hand and the support area 25 on the front of the spring tongues 11 on the other hand.

In Fig. 5 ist eine Reibungskupplung wiedergegeben, bei welcher zum Unterschied zu den Fig. 1 bis 3 die Membran-/Tellerfeder 29 außerhalb der Reibungskupplung untergebracht ist. Im vorliegenden Fall wird die Reibungskupplung durch ein Ausrücksystem 27 betätigt, welches pneumatisch oder hydraulisch beaufschlagt ist. Das Gehäuse 33 ist ortsfest angebracht, zum Beispiel an der Getriebewand, und es weist einen Kolben 34 auf, der - wie das Gehäuse 33 - konzentrisch zur Drehachse 5 angeordnet ist. Der Kolben 34 trägt das Ausrücklager 28, welches direkt auf die radial inneren Enden der Federzungen 11 der Membranfeder 9 einwirkt. Durch Beaufschlagung des Raumes zwischen dem Gehäuse 33 und dem Kolben 34 mit einem Druckmedium ist der Kolben 34 in der Lage, über das Ausrücklager 28 die Membranfeder 9 zu betätigen. Zwischen dem Gehäuse 33 und dem Kolben 34 ist die Membran- /Tellerfeder 29 angeordnet. Sie stützt sich an dem axial festen Gehäuse 29 ab und wirkt mit ihrer Lüftkraft über das Ausrücklager 28 auf die Membranfeder 9 ein. In dieser Konstruktion ist dafür Sorge getragen, daß der Federkraftverlauf der Membran-/Tellerfeder 29 entsprechend der Federkennlinie C gemäß Fig. 4 im Bereich E, B einen positiven Wert aufweist, es sei den, es ist eine Maßnahme entsprechend den Fig. 1 und 2 zur Sicherung gegen Überschnappen getroffen worden. Bei der vorliegenden Konstruktion wird die Feder 29 im Ausrücksystem 27 angeordnet, wodurch entsprechender Platz in der Reibungskupplung selbst eingespart werden kann. In FIG. 5, a friction coupling is shown in which the difference to the Fig., The membrane / disc spring 29 is accommodated outside of the friction clutch 1 to 3. In the present case, the friction clutch is actuated by a release system 27 , which is acted upon pneumatically or hydraulically. The housing 33 is fixed in place, for example on the gear wall, and it has a piston 34 which, like the housing 33 , is arranged concentrically with the axis of rotation 5 . The piston 34 carries the release bearing 28 , which acts directly on the radially inner ends of the spring tongues 11 of the diaphragm spring 9 . By applying a pressure medium to the space between the housing 33 and the piston 34 , the piston 34 is able to actuate the diaphragm spring 9 via the release bearing 28 . The diaphragm / plate spring 29 is arranged between the housing 33 and the piston 34 . It is supported on the axially fixed housing 29 and acts on the diaphragm spring 9 with its release force via the release bearing 28 . In this construction, care is taken that the spring force profile of the diaphragm / plate spring 29 corresponding to the spring characteristic C according to FIG. 4 has a positive value in the area E, B, unless it is a measure according to FIGS. 1 and 2 to protect against snapping. In the present construction, the spring 29 is arranged in the release system 27 , which means that corresponding space in the friction clutch itself can be saved.

In den Fig. 6 und 7 ist der eingerückte und der ausgerückte Zustand einer Reibungskupplung dargestellt. In bekannter Weise besteht diese Reibungskupplung aus einem Kupplungsgehäuse 4 mit einer axial verlagerbaren und umfangsmäßig fest angeordneten Anpreßplatte 7, die von einer Membranfeder 9 in Richtung A kraftbeaufschlagt wird. Zwischen der Anpreßplatte 7 und - der Membranfeder 9 ist eine bereits beschriebene Einrichtung 12 zum Verschleißausgleich angeordnet. Die Membranfeder 9 ist in bekannter Weise über Distanzbolzen 16, die konzentrisch zur Drehachse 5 angeordnet sind, im Kupplungsgehäuse 4 gelagert, wobei die Distanzbolzen 16 den Kippkreis bei der Kupplungsbetätigung vorgeben. Zwischen dem Kupplungsgehäuse 4 und der Membranfeder 9 ist radial innerhalb der Distanzbolzen 16 eine Membranfeder 30 angeordnet, die prinzipiell in der bisher bekannten Weise mit ihrem Innendurchmesser D_i auf die Außenseite der Federzungen 11 der Membranfeder 9 einwirkt und sich im Bereich ihres Außendurchmessers am Kupplungsgehäuse abgestützt. Die Membranfeder 30 ist dabei in radialer Richtung durch die Distanzbolzen 16 zentriert. Im Bereich zwischen dem Außendurchmesser D_a der Membranfeder 30 und einem mittleren Durchmesser D - der kleiner ist als der Durchmesser D_a - ist eine Schräge im Kupplungsgehäuse 4 derart vorgesehen, daß die Membranfeder 30 im eingerückten Zustand der Reibungskupplung entsprechend Fig. 6 mit ihrem Durchmesser D am Kupplungsgehäuse 4 aufliegt und im ausgerückten Zustand der Reibungskupplung gemäß Fig. 7 mit ihrem Außendurchmesser D_a. In Verbindung mit Fig. 9 wird damit folgende Wirkung erzielt:
Die Federkennlinie B entspricht derjenigen von Fig. 4. Dies gilt auch für die Federkennlinie E der Belagfederung der Kupplungsscheibe. Der Verlauf der Federkennlinie C′ ist im Bereich zwischen der Einbaulage E, B und dem ausgerückten Zustand sehr steil, wodurch sich eine sehr geringe Betätigungskraftkennlinie F′ ergibt. Dadurch besteht einerseits die Gefahr, daß die Federkennlinie C′ im ausgerückten Zustand der Reibungskupplung oberhalb der Federkennlinie B der Membranfeder 9 verläuft. Eine solche Auslegung kann vorteilhafterweise bei einer automatisierten Kupplungsbetätigung eingesetzt werden, bei welcher die Kupplungsbetätigung in beiden Bewegungsrichtungen der Membranfeder Kraft auf diese ausüben kann (z.- B. durch Hintergreifen der Membranfeder 9). Im vorliegenden Fall ist jedoch trotz Beibehaltung der steilen Federkennlinie C′ durch den Auflagewechsel von D_a zu D während des Einrückvorgangs dafür Sorge zu tragen, daß entsprechend dem Kennlinienverlauf C′′ ein Schnittpunkt mit der Kennlinie B vermieden wird. Dadurch wechselt die Federkennlinie F′ - ausgehend von der Einbaulage E, B - in den Verlauf der Federkennlinie D′′ hinein, und bleibt immer im positiven Bereich der Federkraft.In Figs. 6 and 7 of the engaged and the disengaged state is shown a friction coupling. In a known manner, this friction clutch consists of a clutch housing 4 with an axially displaceable and circumferentially fixed pressure plate 7 , which is acted upon by a diaphragm spring 9 in direction A. An already described device 12 for wear compensation is arranged between the pressure plate 7 and the diaphragm spring 9 . The diaphragm spring 9 is mounted in a known manner in the clutch housing 4 via spacer bolts 16 , which are arranged concentrically to the axis of rotation 5 , the spacer bolts 16 specifying the tilting circle when the clutch is actuated. Between the clutch housing 4 and the diaphragm spring 9 , a diaphragm spring 30 is arranged radially inside the spacer bolts 16 , which acts in principle in the previously known manner with its inner diameter D _i on the outside of the spring tongues 11 of the diaphragm spring 9 and is supported on the clutch housing in the region of its outer diameter . The diaphragm spring 30 is centered in the radial direction by the spacer bolts 16 . In the area between the outer diameter D _{a of} the diaphragm spring 30 and an average diameter D - which is smaller than the diameter D _a - a slope is provided in the clutch housing 4 such that the diaphragm spring 30 with its diameter in the engaged state of the friction clutch according to FIG. 6 D rests on the clutch housing 4 and in the disengaged state of the friction clutch according to FIG. 7 with its outer diameter D _a . The following effect is achieved in connection with FIG. 9:
The spring characteristic B corresponds to that of FIG. 4. This also applies to the spring characteristic E of the pad suspension of the clutch disc. The course of the spring characteristic C 'is very steep in the area between the installation position E, B and the disengaged state, which results in a very low actuating force characteristic F'. As a result, there is on the one hand the risk that the spring characteristic C 'runs in the disengaged state of the friction clutch above the spring characteristic B of the diaphragm spring 9 . Such a design can advantageously be used in an automated clutch actuation in which the clutch actuation can exert force on the diaphragm spring in both directions of movement (e.g. by reaching behind the diaphragm spring 9 ). In the present case, however, despite maintaining the steep spring characteristic C 'by changing the support from D _a to D during the engagement process, care must be taken to ensure that an intersection with the characteristic B is avoided in accordance with the characteristic curve C''. This changes the spring characteristic F '- starting from the installation position E, B - into the course of the spring characteristic D'', and always remains in the positive range of the spring force.

In Fig. 8 ist eine weitere Möglichkeit dargestellt, den Federkraftverlauf C′ der Membranfeder 30 so zu beeinflussen, daß es entsprechend C′′ mit zunehmendem Ausrückweg stark abgeflacht wird und dadurch ein Überschneiden mit der Federkennlinie B vermieden wird. Die aus den bisherigen Konstruktionen bekannte Reibungskupplung ist mit einer Membranfeder 30 versehen, die in radialer Richtung durch die konzentrisch zur Drehachse 5 angeordneten Distanzbolzen 31 fixiert ist. Zumindest einer dieser Distanzbolzen 31 weist auf der der Anpreßplatte 7 zugewandten Seite der Membranfeder 30 eine nach radial innen verlaufende Verlängerung 32 auf, die im eingerückten Zustand der Reibungskupplung einen Abstand von der Membranfeder 30 aufweist. Die Darstellung zeigt den eingerückten Zustand, bei welchem die Membranfeder 30 mit ihrem Außendurchmesser D_a am Kupplungsgehäuse 4 anliegt und mit ihrem Innendurchmesser D_i auf den Federzungen 11 der Membranfeder 9 aufliegt. Wird die Reibungskupplung nun in den ausgerückten Zustand überführt - durch Bewegen der Federzungen 11 nach links - so kommt die Membranfeder 30 nach einem Teil der Ausrückbewegung an der Verlängerung 32 zur Anlage, wodurch sich ihre Wirkung auf die Membranfeder 9 von diesem Moment an abschwächt. Es wird damit ein Federkennlinienverlauf entsprechend C′′ erzielt und die Ausrückkraft bleibt im positiven Bereich. Die Abstimmung des Kennlinienverlaufs kann dabei über den Anlagedurchmesser D und den Abstand zwischen der Verlängerung 32 und der Membranfeder 30 erfolgen. In Fig. 8 a further possibility is shown to influence the spring force curve C 'of the diaphragm spring 30 so that it is flattened according to C''with increasing disengagement and thus an overlap with the spring characteristic B is avoided. The friction clutch known from previous designs is provided with a diaphragm spring 30 which is fixed in the radial direction by the spacer bolts 31 arranged concentrically to the axis of rotation 5 . At least one of these spacer bolts 31 has, on the side of the diaphragm spring 30 facing the pressure plate 7, a radially inward extension 32 which is at a distance from the diaphragm spring 30 when the friction clutch is engaged. The illustration shows the engaged state, in which the diaphragm spring 30 rests with its outer diameter D _a on the clutch housing 4 and with its inner diameter D _i rests on the spring tongues 11 of the diaphragm spring 9 . If the friction clutch is now brought into the disengaged state - by moving the spring tongues 11 to the left - the diaphragm spring 30 comes into contact with the extension 32 after part of the disengagement movement, which weakens its effect on the diaphragm spring 9 from this moment on. This results in a spring characteristic curve corresponding to C '' and the release force remains in the positive range. The course of the characteristic curve can be adjusted via the system diameter D and the distance between the extension 32 and the diaphragm spring 30 .

Die in den Fig. 6 bis 9 beschriebenen Maßnahmen zur Beeinflussung der Federkennlinie der Membranfeder 30 kann selbstverständlich auf eine Konstruktion gemäß Fig. 5 übertragen werden. Auch bei dieser Konstruktion ist es dann möglich, den Verlauf der Federkennlinie C′ in ihrem Bereich nahe der Einbaulage steil zu gestalten, wodurch die Höhe der Ausrückkräfte abgesenkt wird, um weiterhin dafür Sorge zu tragen, daß eine Überschneidung mit der Federkennlinie B der Membranfeder 9 vermieden wird.The measures described in FIGS. 6 to 9 for influencing the spring characteristic of the diaphragm spring 30 can of course be transferred to a construction according to FIG. 5. Even with this construction, it is then possible to make the course of the spring characteristic curve C 'steep in its region near the installation position, as a result of which the amount of disengagement forces is reduced in order to further ensure that an overlap with the spring characteristic curve B of the diaphragm spring 9 is avoided.

Claims

1. Friction clutch ( 1 , 2 ) in the drive train of a motor vehicle, comprising
a clutch housing ( 3 , 4 ) which is attached to a flywheel of an internal combustion engine and can rotate with it around an axis of rotation ( 5 ),
a pressure plate ( 6 , 7 ) arranged in the clutch housing ( 3 , 4 ) in a rotationally fixed but axially displaceable manner,
a clutch disc ( 8 ) between the pressure plate ( 6 , 7 ) and the flywheel with friction linings,
a diaphragm spring ( 9 , 10 ) which is supported on the one hand on the pressure plate ( 6 , 7 ) and on the other hand on the clutch housing ( 3, 4 ) and loads the pressure plate ( 6 , 7 ) in the direction of the flywheel to generate a pressure force (A),
a release element of a release system acting on the radially inner regions of the diaphragm spring ( 9 , 10 ),
a device ( 12 ) for automatically compensating the wear of the friction linings to maintain the installation position of the diaphragm spring ( 9 , 10 ) and the contact pressure (A),
a diaphragm or disc spring ( 14 , 15 , 29 , 36 , 37 ), which is on the one hand on a fixed or axially fixed component ( 3 , 4 ) and on the other hand on another component ( 9 , 10 ) within the actuation chain pressure plate release system supports and which, when the friction clutch is engaged, exerts little or no ventilation force and increases with increasing disengagement distance.

2. A friction clutch according to claim 1, characterized in that the release force exerted by the diaphragm or disc spring ( 14 , 15 , 19 ) is nowhere greater than the force exerted on the release system by the diaphragm spring ( 9 , 10 ) .

3. A friction clutch according to claim 1 or 2, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 14 , 15 ) is supported on the one hand on the clutch housing ( 3 , 4 ) and on the other hand directly on the diaphragm spring ( 9 , 10 ).

4. Friction clutch according to claim 3, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 14 , 15 ) is preferably arranged substantially radially within the radially inner support of the diaphragm spring ( 9 , 10 ).

5. A friction clutch according to claim 4, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 14 , 15 ) in the region of its two support points is supported both in the direction of force exerted by it and is secured in the opposite direction.

6. Friction clutch according to claim 5, wherein the diaphragm spring in the region of its outer diameter on the pressure plate - with the interposition of adjusting elements of the device for automatic wear compensation - is present and is pivotally mounted in a medium diameter range via spacers on the clutch housing, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 14, ) engages with its outer diameter in recesses ( 19 ) of the spacer bolts ( 16 ), which have a gap with respect to the inner wall of the clutch housing ( 3 ) of at least the material thickness of the diaphragm or disc spring ( 14 ).

7. Friction clutch according to claim 6, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 14 ) is supported in its radially inner region via a support region ( 20 ) on the spring tongues ( 11 ) of the membrane springs ( 9 ) and at least individual spring tongues ( 11 ) are enclosed by separate or one-piece holding elements ( 21 ) for securing in the opposite direction.

8. A friction clutch according to claim 5, wherein the diaphragm spring is supported in the region of its outer diameter on the clutch housing and in the region of a mean diameter - with the interposition of adjusting elements of the device for automatic wear compensation - is supported on the pressure plate, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 15 ) engages with its outer diameter in a housing gap ( 22 ) which corresponds at least to the material thickness of the diaphragm or disc spring ( 15 ).

9. A friction clutch according to claim 8, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 15 ) is provided in its radially inner region with at least some tongues ( 23 ) distributed around the circumference, each of which is formed by spaces between the spring tongues ( 11 ) of the diaphragm spring ( 10 ) reach through and are supported on the back of the spring tongues ( 11 ).

10. Friction clutch according to claim 9, characterized in that the tongues ( 23 ) at a distance from the rear of the spring tongues ( 11 ) are bent in a hook shape radially inwards and are supported on the spring tongues ( 11 ) via a circumferential support ring ( 24 ).

11. A friction clutch according to claim 9, characterized in that the diaphragm or plate spring ( 15 ) is secured relative to the outside of the spring tongues ( 11 ) via a support area ( 25 ) only interrupted by the tongues ( 23 ).

12. A friction clutch according to claim 8, characterized in that the housing gap ( 22 ) on the one hand from the inner edge ( 26 ) of the clutch housing ( 4 ), which is reduced by the dimension of the material thickness of the diaphragm or plate spring ( 15 ), and on the other hand from heads ( 18 ) is formed by securing rivets ( 17 ) which are attached in such a way that they project radially inward over the area of the reduction in material thickness.

13. A friction clutch according to claim 1, characterized in that the release force exerted by the diaphragm or disc spring ( 14 , 15 , 29 , 30 ) in the end region of the release path is equal to or greater than that of the diaphragm spring ( 9 , 19 ) on the Release system exerted force.

14. A friction clutch according to claim 1, characterized in that the characteristic of the diaphragm spring or plate spring ( 30 ) is lowered by additional measures in the end region of the disengagement path to avoid an overlap with the characteristic of the diaphragm spring ( 9 ).

15. A friction clutch according to claim 14, characterized in that the diaphragm spring ( 30 ) rests with its inner diameter (D _i ) on the spring tongues ( 11 ) of the diaphragm spring ( 9 ) and in the region of its outer diameter (D _a ) on the clutch housing ( 4 ), wherein the clutch housing ( 4 ) is designed such that the transition between the diaphragm spring ( 30 ) and clutch housing ( 4 ) moves from the outer diameter (D _a ) to a medium diameter (D) during the transition from the disengaged state to the engaged state of the friction clutch, which is smaller than the outer diameter (D _a ).

16. A friction clutch according to claim 14, characterized in that the diaphragm spring ( 30 ) rests with its inner diameter (D _i ) on the spring tongues ( 11 ) of the diaphragm spring ( 9 ) and with its outer diameter (D _a ) on the clutch housing ( 4 ) and at the movement from the engaged state to the disengaged state of the friction clutch the diaphragm spring ( 30 ) with an average diameter (D) comes to rest on the clutch housing ( 4 ).

17. Friction clutch according to claim 16, characterized in that the diaphragm spring 30 ) with its outer diameter (D _a ) from the concentric to the axis of rotation ( 5 ) in the clutch housing ( 4 ) arranged spacer bolts ( 31 ) is fixed and at least one of the spacer bolts ( 31 ) has an extension ( 32 ) pointing radially inwards, against which the diaphragm spring ( 30 ) rests during the disengagement process.

18. A friction clutch according to claim 1, wherein the actuation of the diaphragm spring takes place via a hydraulic / pneumatic release system, which has an axially fixed housing and an axially displaceable piston with a release bearing, characterized in that the diaphragm spring ( 29 ) with its outer diameter on the housing ( 33 ) and its inner diameter rests against the piston ( 34 ).