DE19539919C2 - Zylinderinnendruck-Abfühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren - Google Patents
Zylinderinnendruck-Abfühlvorrichtung für MehrzylindermotorenInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf das Abfühlen bzw. Messen
des Zylinderinnendrucks bei Mehrzylindermotoren, das durchgeführt wird,
um den Motor zu steuern.
Verfügbar für die Steuerung eines Automotors ist ein Zylinderinnen
drucksensor, der den piezoelektrischen Effekt oder den Piezowiderstands
effekt nutzt.
Eine in der Druckschrift JP-A-4-335127 offenbarte Druckabfühl- bzw.
Meßvorrichtung stellt eine bekannte Technik zur Anwendung des Zylin
derinnendrucksensors bei der Zylinderinnendruckmessung von Mehrzylin
dermotoren dar. Unter dem Gesichtspunkt der Anbringung des Drucksen
sors verwendet die obige Vorrichtung eine Vielzahl von Drucksensoren,
wobei Ausgangssignal-Verdrahtungsleitungen von den einzelnen Sensoren,
unabhängig voneinander, aus dem Motor herausgeführt werden. Wenn
dieser Vorrichtungstyp bei einem Motor mit mehreren Zylindern ange
wandt wird, beispielsweise bei einem Sechszylindermotor, nimmt die
Anzahl der erforderlichen Sensoren zu und macht es schwierig, Plätze für
die Anbringung der Sensoren freizuhalten. Gleichzeitig wird die in der
Nähe des Motors zu verlegende Signalverdrahtung, kompliziert.
Eine in der Druckschrift JP-A-58-66031 offenbarte Zylinderinnendruck-
Abfühlvorrichtung stellt eine weitere bekannte Technik dar. In diesem
Falle werden Druckänderungen, die von einer Vielzahl von Fühlabschnit
ten empfangen werden, an einen Drucksensor übertragen, und zwar über
ein Druckübertragungsrohr, das mit einem imkompressiblen Fluid gefüllt
ist, so daß die aus dem Sensor herausgeführte elektrische Signalverdrah
tung vereinfacht werden kann.
Andererseits ist das Druckübertragungsrohr vom Standpunkt der Aus
dehnung des Volumens des inneren Fluids aus betrachtet gegen eine
Temperaturänderung empfindlich. Dementsprechend müssen für eine
genaue Messung die von den einzelnen Fühlabschnitten ausgehenden
Signalverdrahtungsleitungen, d. h., das Druckübertragungsrohr, außerhalb
des Motors angeordnet werden.
Weiter stellt der in der Druckschrift JP-A-2-157631 offenbarte Innen
drucksensor eine weitere bekannte Technik dar. In diesem Falle sind
piezoelektrische Fühlabschnitte und ein Hauptteil der aus den einzelnen
Elementen abgehenden Signalverdrahtungsleitungen innerhalb einer Motor
kopfdichtung montiert, so daß die von der Vielzahl der Sensoren ausge
henden Hauptsignalverdrahtungsleitungen nicht außerhalb des Motors
verlaufen. Mit anderen Worten kann also die Signalverdrahtung in der
Nähe des Motors erheblich vereinfacht werden. Da aber die Anzahl der
Sensoren der Anzahl der Zylinder entspricht, werden vier Systeme von
Signalverdrahtungen entsprechend der Messung an vier einzelnen Zylin
dern benötigt. Weiter nimmt die Anzahl der aus dem Motor herausge
führten Signalverdrahtungsleitungen mit der Anzahl der Zylinder zu. Die
monotone Zunahme der Anzahl der Verdrahtungsleitungen im Verhältnis
zur Anzahl der Zylinder führt zu einer Zunahme des Gewichtes der Ver
drahtung, und der gleichen. Darüber hinaus wird dementsprechend ein
dickes Kabel an eine dünne Dichtungsoberfläche angeschlossen, wobei die
Festigkeit des Anschlusses besonders in Betracht gezogen werden muß.
Allgemein ist im Rahmen der Zylinderinnendruck-Meßtechniken ein
optisches Abfühlverfahren zusätzlich zum elektrischen Abfühlverfahren
vorgeschlagen worden. Beispielsweise bildet eine in der Druckschrift JP-
A-60-166739 offenbarte Steuervorrichtung eine weitere bekannte Technik.
Da bei dieser multiplexierten Übertragung von Signalen unter Benutzung
einer Lichtleitfaser, die die Zylinderinnendruck-Fühlabschnitte verbindet,
durchgeführt wird, braucht bei diesem bekannten Beispiel die Struktur
der Fühlabschnitte nicht übermäßig geändert zu werden, auch nicht bei
der Zylinderinnendruckabfühlung von Mehrzylindermotoren, so daß ver
mieden wird, daß die Signalverdrahtung kompliziert wird. Ein Verlust an
Informationen (die zur Entscheidung darüber erforderlich sind, welcher
Zylinder welchem erhaltenen Signal zugeordnet ist) aufgrund einer Ver
ringerung der Signalverdrahtung kann durch einen Zylinderdiskrimina
tionsmechanismus kompensiert werden, der auf einer Ausgabe eines
Sensors als Bezugsgröße basiert, wie etwa ein Kurbelwinkelsensor. Al
lerdings sind die von den einzelnen Fühlabschnitten abgehenden Signal
verdrahtungsleitungen, d. h., die Lichtleitfasern, in der Nähe des Motors
verlegt. Allgemein ist die Lichtleitfaser ein Isolator, der einen kleinen
Durchmesser und ein leichtes Gewicht besitzt und ein bequemes Ver
drahten zuläßt, selbst bei einer verwickelten Umgebung des Motors.
Wenn aber die Lichtleitfaserverdrahtung nach außerhalb des Motors
verlegt wird, muß die Lichtleitfaser sehr sorgfältig gehandhabt werden, so
daß sie während der Montagearbeit nicht zerbrochen wird. Auch bei
diesem bekannten Beispiel muß die vom Zylinderdiskriminationsmechanis
mus gelieferte Ausgabe rückgekoppelt werden, um einen Lichtemitter
zum Aussenden von Licht zu steuern, das auf die Lichtleitfaser fällt, so
daß ein konstituierendes Element, dargestellt durch einen Oszillator, dem
Zylinderdiskriminationsmechanismus hinzugefügt werden muß. Wenn die
Anzahl der konstituierenden Komponenten einschließlich der in der Nähe
des Motors verlegten Lichtleitfaserverdrahtung und des Oszillators in
Betracht gezogen wird, kann der Geräteaufbau insgesamt nicht immer als
vorteilhaft für die Montage bezeichnet werden.
Die Umgebung des eigentlichen Motors ist komplex, und daher ist es zur
Herstellung eines Motorsteuersystems auf der Basis der gleichzeitigen
Messung des Mehrzylinderinnendrucks erforderlich, daß die Sensorkon
struktion, Fühlabschnitt für Fühlabschnitt vereinfacht wird; und daß auch
die von den einzelnen Fühlabschnitten in die Umgebung des Motors
abgehenden Signalverdrahtungsleitungen vereinfacht werden.
Zur Steuerung von Automotoren wird ein Sensor elektrischen Typs, der
den piezoelektrischen Effekt oder den Piezowiderstandseffekt nutzt,
hauptsächlich als Zylinderinnendrucksensor verwendet. Im Gegensatz dazu
ist ein optischer Sensor, speziell ein Zylinderinnendrucksensor, der eine
Lichtleitfaser verwendet, die gegen elektrische Störungen immun und
leicht in die komplexe Umgebung eines Motors einzubauen ist, vorge
schlagen worden. Als Beispiel soll auf das in der Druckschrift JP-A-60-
166739 offenbarte Steuergerät verwiesen werden. Bei diesem Gerät ist
eine Lichtleitfaser in der Nähe des Motors verlegt, und ein Teil der
Lichtleitfaser durchdringt für die Druckerfassung ein Gehäuse, das an der
Stelle einer Unterlegscheibe eines Bolzens vorgesehen ist. Allgemein ist
die Lichtleitfaser ein Isolator und kann somit durch einen Spalt in der
Nähe des Motors hindurchtreten, ohne daß die Gefahr eines Kurzschlus
ses besteht. Andererseits ist bei einem in der Druckschrift DE 41 03 327
A1 offenbarten Beispiel, bei dem eine Lichtleitfaser zusammen mit
Druckfühlabschnitten innerhalb des Motors verlegt ist, der größte Teil
der Lichtleitfaser, zusammen mit Druckfühlabschnitten für die einzelnen
Zylinder, insbesondere in der Motorkopfdichtung verlegt. In diesem Falle
besteht keine Notwendigkeit der Bildung von Bohrungen für die Sensor
anbringung im Motorkörper, was es leicht macht, eine Vielzahl von
Druckfühlabschnitten für die Mehrzylinderdruckmessung im Motor zu
montieren. Da die die Fühlabschnitte verbindende Lichtleitfaser in der
Dichtung verlegt ist, kommt es bei der Montage und im Betrieb nicht
zum Brechen der Lichtleitfasen. In jedem druckempfangenden Teil wird
an der Lichtleitfaser eine "lokale Schleife" gemäß dem Innendruck ange
bracht. Als Folge eines Verlustes der optischen Stärke aufgrund der
"lokalen Schleife", ändert sich die Fähigkeit der Lichtleitfaser, die Licht
stärke fortzupflanzen, während umgekehrt eine Änderung des Innendruc
kes durch eine Änderung der Lichtstärke erfaßt werden kann. Durch Ab
stimmen der inneren Struktur der Lichtleitfaser und Wählen der Wellen
länge des einfallenden Lichtes kann die Änderung der Lichtstärke so
abgestimmt werden, daß sie für das Abfühlen genügend groß ist. Auf
diese Weise kann ein beständiger Sensorbetrieb gewährleistet werden,
auch wenn die Lichtleitfaser durch äußere Störungen, wie etwa Fluctua
tionen und Vibrationen, beeinflußt wird.
Der obige Zylinderinnendrucksensor mit der in der Dichtung verlegten
Lichtleitfaser muß in der Lage sein, mit verschiedenen Arten von Dich
tungen verträglich zu sein. Die Verdrahtung der Lichtleitfaser in der
Dichtung, und die außerhalb der Dichtung zu verlegende elektrische
Verdrahtung müssen einfach sein. Die Vereinfachung der Verdrahtung in
der Dichtung ist eine notwendige Bedingung, um eine Verlegung zu
ermöglichen, die nicht von Unterschieden der Dichtungsstruktur abhängt,
wobei die Vereinfachung der äußeren Verdrahtung der Dichtung eine
notwendige Bedingung für die Schaffung eines neuen Sensors in einer
komplizierten Motorumgebung ist.
Speziell können, wenn ein Lichtemitter und ein Lichtempfänger auf der
gleichen Seite der Dichtung verlegt werden, die für den Lichtemitter und
den Lichtempfänger benötigten Verdrahtungsleitungen zusammen aus dem
Motor herausgeführt werden, was die äußere Verdrahtung des Motors
vereinfacht. Allerdings muß die Lichtleitfaser in der Dichtung so verlegt
werden, daß sie einen anderen Weg als ihre durch die druckaufnehmen
den Abschnitte geführte Verdrahtung nimmt. In der Dichtung sind an
verschiedenen Stellen Durchgangslöcher bzw. Bohrungen für Kühlwasser
und Bohrungen für Dichtungsbolzen angebracht. Die Verdrahtung der
Lichtleitfaser in der Dichtung soll möglichst so verlegt werden, daß diese
Bohrungen vermieden werden, so daß die Dichtungsarbeiten um so
leichter werden, je kürzer die benötigte Lichtleitfaserverdrahtung ist, wo
durch es leicht gemacht wird, die Lichtleitfaser in verschiedenen Typen
unterschiedlicher Dichtungen zu verlegen. So ist bei einigen der oben
genannten bekannten Lösungen die Lichtleitfaserverdrahtung so gewählt,
daß sie bei der Verbindung einer Vielzahl von druckempfangenden
Abschnitten einen kurzen Weg nimmt, was die Verdrahtung in der
Dichtung vereinfacht. In diesem Falle sind der Lichtemitter und der
Lichtempfänger jedoch konsequenter Weise so angeordnet, daß sie von
einander distanziert plaziert sind. Entsprechend ist es schwierig, die elek
trische Verdrahtung zum Verbinden des Lichtemitters und -empfängers
mit der Außenseite des Motors kollektiv durchzuführen. Gewöhnlich sind
Teile, Hilfsvorrichtungen und Verdrahtung in komplizierter Weise in der
Nähe des Motors verlegt. Daher ist, wenn ein Sensor neu montiert wird,
eine Sensorstruktur, bei der keine zusätzliche Verdrahtung erforderlich
ist, zum Montieren des Sensors und Anwenden des Sensors bei ver
schiedenen Arten von Motoren offensichtlich vorteilhafter.
US 4,438,647 zeigt eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylin
dermotoren, bei der Drucksensoren in den Zylindern zur Erfassung der
Innendrücke der Zylinder angeordnet sind. Die einzelnen Ausgabesignale der
Drucksensoren werden jeweils Sensorverstärkern zugeführt, deren Ausgabesi
gnale nachfolgend in einem Addierer zu einem Überlappungssignal zusam
mengefaßt werden.
Eine erste, der vorliegenden Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht
darin, bisherige, auf elektrischer Signalerfassung basierende Zylinderinnen
druck-Abfühlvorrichtungen derart weiterzubilden, daß ein einfacherer Einbau
der Vorrichtung im Bereich des Motorblocks ermöglicht wird.
Eine zweite Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine auf
optischer Grundlage arbeitende, einfach zu verlegende Innendruck-Abfühlvor
richtung zu schaffen, die gleichzeitig eine hohe Empfindlichkeit aufweist.
Die erste Aufgabe wird durch eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für
Mehrzylindermotoren nach den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Bei dem Zylinderinnendrucksensor gemäß Anspruch 1 und einem den Sensor
benutzenden Motorsteuersystem kann der Zylinderinnendrucksensor aus einem
verteilten Fühlmaterial für die Mehrpunkt-Druckmessung aufgebaut sein, wie
etwa als Draht mit elektrischem Widerstand, als
druckempfindliches, leitendes Gummi, als Kohlenstoffschichtstapel oder als
Lichtleitfaser; wobei mindestens ein Teil der von den einzelnen Fühl
abschnitten gelieferten Signale kollektiv in Form eines Überlappungs
signals herausgeführt werden, wodurch die Anzahl der für die unmittel
bare Umgebung der Fühlabschnitte benötigten Signalverdrahtungsleitungen
verringert wird.
Bei der Verlegung bzw. Montage am Motor wird das Fühlmaterial
zusammen mit der peripheren Signalverdrahtung zwischen dem Motor
zylinderkopf und dem Zylinderblock integral mit einem Konstruktionsteil
eingefügt, insbesondere einer Kopfdichtung, so daß die Montage des
Zylinderinnendrucksensors für die Mehrzylinderdruckmessung erleichtert
wird, unabhängig vom Zustand der Motorumgebung, wo Platz für die
Sensormontage nur schwer freizuhalten ist.
Weiter wird die obige Zerlegung des Überlappungsignals über die Soft
ware durchgeführt, und zwar durch die kombinierte Benutzung der
Quelle des Bezugssignals für die Zylinderdiskriminination und der Signal
verarbeitungseinheit für die Signalverarbeitung mit Anwendung einer
Wellenformanalyse, so daß die Auswahl und Änderung der fraglichen
Erfassungsinformationen erfolgen kann, ohne die Konstruktion der Vor
richtung zu ändern, die direkt die Verlegung beeinflußt.
Beim Zylinderinnendrucksensor der vorliegenden Erfindung und bei dem
den Sensor verwendenden Motorsteuersystem können die von den Fühl
abschnitten gelieferten Signale kollektiv durch eine verringerte Anzahl
von Signalverdrahtungsleitungen abgenommen werden; und anschließend
können dieselben durch die Signalverarbeitung voneinander getrennt
werden, wodurch die Motorsteuerung auf der Basis der Mehrzylinder
druckmessung vereinfacht wird.
Die zweite, der vorliegenden Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird
durch eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung gelöst, wie sie in den An
sprüchen 15 und 26 definiert ist.
Bei einem in der Dichtung enthaltenen faseroptischen Zylinderdrucksensor
wird auch das Ende der Lichtleitfaser, auf das Licht fällt, als Erfassungs
ende benutzt, und zwar unter Nutzung der Lichtreflexion, wobei der Lichte
mitter und der Lichtempfänger dicht aneinander verlegt werden, so daß die
an die Außenseite des Motors verlegte elektrische Verdrahtung vereinfacht
wird und gleichzeitig eine Lichtleitfaser-Verdrahtung in der Dichtung sich
erübrigen kann. Infolgedessen kann eine faseroptische Zylinderdruck-Abfühl
vorrichtung für die Mehrzylinderdruckmessung leicht bei verschiedenen Arten
von Motoren und verschiedenen Arten von Dichtungen angewendet werden.
Weitere Vorzüge, Maßnahmen und Ausgestaltungen der vorliegenden Erfin
dung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Nachfolgend werden Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung anhand
der Figuren der Zeichnung erläutert.
Fig. 1 ist Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylinderinnendruck
sensors gemäß einer ersten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung zeigt;
Fig. 2 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin
derinnendrucksensors gemäß einer zweiten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung zeigt;
Fig. 3 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin
derinnendrucksensors gemäß einer dritten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung zeigt;
Fig. 4A und 4B sind Diagramme zur vergleichenden Erläuterung der
Unterschiede zwischen dem Signalverarbeitungsverfahren bei
der dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung und
demjenigen der bekannten Technik;
Fig. 5 ist ein Diagramm, das einen Zylinderinnendrucksensor ge
mäß einer vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfin
dung zeigt;
Fig. 6 ist eine Schnittansicht entlang der Linie VI-VI der Fig. 5
und zeigt einen Fühlabschnitt der vierten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung;
Fig. 7 ist ein Diagramm zur Erläuterung eines Zylinderinnendruck
sensors gemäß einer fünften Ausführungsform der vorliegen
den Erfindung;
Fig. 8 ist ein Diagramm zur Erläuterung eines Zylinderinnendruck
sensors gemäß einer sechsten Ausführungsform der vorlie
genden Erfindung;
Fig. 9 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin
derinnendrucksensors gemäß einer siebten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung zeigt;
Fig. 10 ist ein schematisches Blockdiagramm einer Motorsteuervor
richtung auf der Basis des Zylinderinnendrucksensors der
vorliegenden Erfindung;
Fig. 11 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau der Fühlab
schnitte des für die vorliegende Erfindung relevanten Stan
des der Technik zeigt;
Fig. 12 ist ein Flußdiagramm, das ein Beispiel für den Betrieb der
in Fig. 10 dargestellten Ausführungsform zeigt;
Fig. 13 ist ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Betriebs
weise in einem Schritt des Flußdiagramms der Fig. 12;
Fig. 14 ist ein Flußdiagramm, das Einzelheiten der Betriebsweise
beim wesentlichen Schritt des Flußdiagramms der Fig. 12
zeigt;
Fig. 15 ist ein Diagramm, das den Gesamtaufbau eines Zylinderin
nendrucksensors gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt,
der eine Lichtleitfaser verwendet;
Fig. 16 bis 19 sind Diagramme, die Beispiele des Lichtemitters und
des Lichtempfängers darstellen, die bei der in Fig. 15
dargestellten Ausführungsform unterschiedlich aufgebaut sind;
und
Fig. 20 bis 22 sind Diagramme, die unterschiedliche Formen des Licht
emitters und des Lichtempfängers bei der in Fig. 15 dar
gestellten Ausführungsform zeigen.
Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung beispielshalber unter Be
zugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben.
Bezug nehmend auf Fig. 1 veranschaulicht sie eine erste Ausführungs
form der vorliegenden Erfindung. In der Figur bezeichnet das Bezugs
zeichen 10 eine Motorkopfdichtung an sich oder eine plattenförmige
Struktur (Fühlschicht), die zwischen dem Zylinderblock und dem Zylin
derkopf montiert werden kann, wobei sie gleichzeitig die Kopfdichtung
überlappt. Die Fühlschicht kann beispielsweise aus einem kohlenstoff
artigen Abdichtmaterial hergestellt sein, das ein die Dichtung aufbauendes
Hauptmaterial ist; oder sie kann aus einer Metallplatte hergestellt sein.
Fühlabschnitte 30a, 30b, 30c und 30d, die zum Messen des Innendruckes
von vier einzelnen Zylindern vorgesehen sind, sind jeweils aus einem
metallischen Dehnungsmeßstreifen hergestellt (Draht mit elektrischem
Widerstand), dessen elektrischer Widerstand sich mit der Änderung des
Druckes ändert. Der Dehnungsmeßstreifen ist in einem Rohr aus elasti
schem Isoliermaterial untergebracht. Der Innendruck eines entsprechenden
Zylinders wird an jeden Fühlabschnitt angelegt, der seinerseits eine
Änderung des Zylinderinnendruckes durch einen geeigneten Drucküber
tragungsmechanismus erfassen kann. Die Fühlabschnitte sind in Reihe mit
einer Signalübertragungsleitung verbunden, die eine elektrische Signallei
tung 40 bildet, wobei eine äußere Signalübertragungsleitung durch ein
Kabel 50 verläuft, zu einer Signalverarbeitungseinheit 70 führt. Da die
Fühlabschnitte in Reihe geschaltet sind, nehmen die einzelnen Innen
drucksignale die Form eines Überlappungssignals an, das an die Signal
verarbeitungseinheit 70 übertragen wird. Nun findet bei einem Vierzylin
dermotor die Verbrennung in den einzelnen Zylindern in unterschiedli
chen Zeitpunkten statt, so daß die Reihenfolge der in den Verbrennungs
zustand zu versetzenden Zylinder vorbestimmt ist. Daher können Ände
rungen der Innendrücke der einzelnen Zylinder, die in der Mitte einer
Verbrennungsspitze in jeden Zylinder auftreten, getrennt aus dem Über
lappungssignal gemessen werden, und zwar auf der Basis eines Bezugs
signals, wie etwa einem Triggerimpuls der Kraftstoffeinspritzung, einem
Zündungstriggerimpuls oder einer Kurbelwinkelsensorausgabe eines ent
sprechenden Zylinders, oder einem Umdrehungswinkelsignal eines Getrie
berades, das sich während eines Verbrennungszyklus in Übereinstimmung
mit der Kurbelumdrehung um 360° dreht. Weiter ist es unter Verwen
dung einer Signalverarbeitung, wie etwa einer theoretischen Vorhersage
der Innendruckwellenform, möglich, alle Änderungen der Innendrücke
eines spezifizierten Zylinders getrennt zu erfassen. Wie in Fig. 1 darge
stellt, wird das Bezugssignal von einer Zylinderdiskriminations-Bezugs
signalquelle 20 geliefert, wobei die Bearbeitung zum Abtrennen der
Änderungen der Innendrücke in einer Signalverarbeitungsvorrichtung 60
für die Wellenformanalyse durchgeführt wird. Die Zylinderdiskriminations-
Bezugssignalquelle 20 kann durch Kombinieren von mehr als zwei Be
zugssignalquellen aufgebaut werden. Beispielsweise können durch Benut
zen des Triggerimipulses für die Kraftstoffeinspritzung und des Kurbelwin
kelsensors Änderungen der Innendrücke der einzelnen Zylinder getrennt
aus dem Kurbelumdrehungswinkel spezifiziert werden, und zwar in der
Reihenfolge der Verbrennung, beginnend bei dem gewählten Zylinder.
(Die Verwendung des herkömmlichen Kurbelwinkelsensors allein reicht
nicht für die Einzeltrennung der Verbrennungszeiten eines einzelnen
Zylinders aus.) Das Ergebnis der durch die Signalverarbeitungseinheit 70
durchgeführten Behandlung wird an eine Motorsteuereinheit 80 geliefert,
so daß sie bei der Motorsteuerung auf der Basis des üblichen, bekannten
Verfahrens zum Ausdruck kommt.
Wenn die Anzahl der zu messenden Zylinder von vier aus zunimmt, tritt
die Verbrennung in einigen der Zylinder zu dem gleichen Zeiten oder
nahezu zu gleichen Zeiten auf; und offensichtlich reicht dann ein einziges
System oder eine einzige Signalverdrahtungsleitung einschließlich der vier
Fühlabschnitte oder der mehr als vier Fühlabschnitte nicht zum Trennen
der Signale wie oben aus, so daß zwei oder mehr Signalverdrahtungs
systeme benötigt werden. Allerdings muß die Anzahl der Signalverdrah
tungssysteme nicht proportional zur Anzahl der Zylinder geändert werden,
und auch die allgemeine Mehrzylinderdruckmessung kann durch eine nur
leichte Änderung der Hardware flexibel durchgeführt werden.
Bei der obigen Ausführungsform sind sämtliche Fühlabschnitte 30a bis
30d, zusammen mit der elektrischen Signalleitung 40, innerhalb der
Dichtung oder der ähnlichen plattenförmigen Struktur (Fühlschicht)
gemäß Fig. 1 verlegt, so daß die Verlegung des für eine zylinderunab
hängige Verbrennungssteuerung des Mehrzylindermotors benötigten Sen
sors sowie die Verdrahtung zwischen den Fühlabschnitten unabhängig von
der komplizierten Motorumgebung bewirkt werden kann. Hier durch kann
die Anzahl der äußeren Signalverdrahtungsleitungen des Motors verringert
werden, so daß nicht nur der Zusammenbau des Motors erleichtert
werden kann, sondern auch Probleme während des Arbeitens verhindert
werden können, wie etwa das Brechen von Drähten. Bei der obigen
Ausführungsform werden die von den einzelnen Fühlabschnitte gelieferten
Erfassungssignale zusammen in der Form eines Überlappungssignals
herausgeführt, und anschließend wird das Überlappungssignal durch eine
Software getrennt. Mit anderen Worten werden die verteilten Mehrfach-
Fühlabschnitte 30a bis 30d, die aufeinanderfolgend angeordnet sind, an
stelle einer Vielzahl von unabhängigen Sensoren verwendet, um die
Signalverdrahtung im Bereich um den Motor zu vereinfachen, wobei die
vereinfachte Signalverdrahtung andererseits durch die Signalverarbeitung
kompensiert wird. Aufgrund der für den Motor erforderlichen verein
fachten Signalverdrahtung kann die Montage der Fühlabschnitte innerhalb
eines engen Abschnittes, beispielsweise innerhalb der Dichtung, erleichtert
werden. Weiter kann der Außendurchmesser des äußeren Signalkabels 50
entsprechend der Verringerung der Anzahl der Signalverdrahtungsleitun
gen verkleinert werden. Dies bewirkt, daß das physikalische Anschließen
des äußeren Kabels an die Dichtung von etwa 1 mm Dicke erleichtert
und durchgehend verstärkt werden kann.
Zu Zwecken des Vergleichs ist ein Beispiel der herkömmlichen allgemei
nen Verlegung von Sensoren innerhalb einer Dichtung in Fig. 11
dargestellt. In diesem Falle ist die Signalverdrahtung innerhalb der
Dichtung kompliziert, und der Freiheitsspielraum wird durch das Vorhan
densein einer Vielzahl von Fühlabschnitten beeinträchtigt. Darüber hinaus
nimmt der Außendurchmesser des äußeren Kabels mit der Zunahme der
Anzahl der Signalverdrahtungsleitungen zu, so daß der Anschluß des
äußeren Kabels, das festigkeitsmäßig stabil ist, an eine solche dünne,
plattenförmige Struktur, wie die Dichtung, allgemein schwer zu erreichen
ist. Natürlich sollen die äußeren Signalverdrahtungsleitungen nicht zu
einem Kabel gebündelt werden, um ein zwangloses Anschließen der
einzelnen Verdrahtungsleitung zu ermöglichen. In diesem Falle wird aber
die äußere Signalverdrahtung unvermeidlicherweise kompliziert.
Gemäß Fig. 11 sind die von den einzelnen Fühlabschnitten gelieferten
Signale ursprünglich voneinander getrennt, so daß ein Mechanismus
entsprechend der Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 nicht
erforderlich ist. Im Gegensatz dazu, benötigt die vorliegende Erfindung
die neu hinzugefügte Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 zum
Trennen bzw. Zerlegen des Überlappungssignals, so daß es scheint, als
ob die Signalverdrahtung vereinfacht wäre. Die Komplexität der Hardwa
re im Bereich um den Motor bleibt aber als ganzes unverändert. Wie
indes zuvor beschrieben kann ein Teil des bestehenden Motorsystems,
wie etwa der Einspritztrigger, direkt als Zylinderdiskriminations-Bezugs
signalquelle 20 verwendet werden. Durch das Beibehalten der Zylinderdis
kriminations-Bezugssignalquelle 20, die für die Trennverarbeitung der
zusammen herausgeführten Erfassungssignale benötigt wird ist die Ände
rung der Hardware oder das Hinzufügen von Hardware, was die Ver
legung am Motor schwierig macht, ist nicht immer erforderlich.
Bezug nehmend auf Fig. 2 ist in der Figur eine zweite Ausführungs
form der vorliegenden Erfindung veranschaulicht. Bei dieser Ausführungs
form ist ein Metalldraht 93 für die Signalübertragungsleitung innerhalb
einer Dichtung 10 aus dem gleichen Material hergestellt wie dem der
Fühlabschnitte 30a bis 30d. Es wird nämlich ein metallisches Material,
wie etwa ein Draht mit elektrischem Widerstand, dessen elektrischer
Widerstandswert sich bei einer Druckänderung ändert, ohne Änderung als
Signalübertragungsleitung verwendet. Wie bei der ersten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung werden verteilte Mehrfach-Fühlabschnitte ver
wendet, die nacheinander angeordnet sind; doch wird bei der vorliegen
den Ausführungsform das verteilte Fühlmaterial selber als Signalüber
tragungsleitung benutzt, damit der elektrische Anschluß zwischen der
Signalübertragungsleitung und den Mehrfach-Fühlabschnitten entfallen kön
nen. Durch Eliminieren von strukturell schwachen Anschlußabschnitten
der Signalverdrahtung aus dem Inneren des Motors, das ein relativ hohe
Temperatur erreichen kann, kann ein stabiler Systembetrieb während
einer langen Zeitdauer erwartet werden.
Da die Dichtung 10 als Schutzbauteil für die Signalübertragungsleitung 90
dient, werden übermäßig große Kräfte an der Signalübertragungsleitung
90 nicht wirksam. Andererseits dürfte ein Teil der Signalübertragungs
leitung außerhalb der Dichtung 10 durch äußere Störungen, wie etwa
Verbiegen oder Vibration, beeinträchtigt werden. Infolgedessen ist gemäß
Fig. 2 die außerhalb des Motors verlaufende Signalverdrahtungsleitung
durch eine gewöhnliche elektrische Signalleitung 40 ersetzt, die nicht
druckempfindlich ist. Im Falle, daß der Einfluß äußerer Störungen auf
die außerhalb der Dichtung verlaufenden Signalleitung durch die Schutz
wirkung eines Kabels 50 verringert wird, kann die gesamte, an eine
Signalverarbeitungseinheit 70 angeschlossene Signalverdrahtung aus dem
gleichen Material hergestellt werden, wie dem der Fühlabschnitte 30a bis
30d, was Anschlußabschnitte bei der Signalverdrahtung eliminiert.
Bezug nehmend auf Fig. 3 ist eine dritte Ausführungsform der vor
liegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform sind die
Fühlabschnitte sowie eine Signalverarbeitungsleitung, die beide innerhalb
einer Dichtung 10 verlegt sind, aus einer Lichtleitfaser 91 gebildet, die
druckempfindlich ist. Licht, das von einer Lichtquelle 51 emitiert wird
und auf die optische Faser 91 trifft, pflanzt sich durch die Lichtleitfaser
fort. Eine Lichtempfangseinheit 52 erfaßt die optische Stärke (Licht
intensität) des durch die Lichtleitfaser laufenden Lichtes. Wenngleich
nicht dargestellt, ist die Lichtleitfaser so gestaltet daß sie an den Fühl
abschnitten 31a, 31b, 31c und 31d "lokale Schleifen" entsprechend den
Innendrücke der einzelnen Zylindern aufnimmt, wie dies in der Stam
manmeldung der vorliegenden Anmeldung offenbart ist. Wenn die Licht
leitfaser gleichförmig umgebogen wird, wird ein Verlust an Lichtstärke
entsprechend dem Betrag der Biegung (Biegungsradius) der Lichtleitfaser
in der Faser erzeugt, so daß die von der lichtaufnehmenden Einheit 52
empfangene optische Leistung sich mit dem Innendruck ändert, der von
jedem Fühlabschnitt empfangen wird. Entsprechend kann ein Überlap
pungssignal, das für den Innendruck der einzelnen Zylinder kennzeich
nend ist, aus der Gesamtmenge des durch die Lichtleitfaser 91 laufenden
Lichtes erfaßt werden. Wenn Änderungen der durch die einzelnen Fühl
abschnitte laufenden Lichtmengen in Dezibel (dB) angezeigt werden,
entspricht das Überlappungssignal einer linearen Kombination der Ände
rungen der Lichtmengen. Durch Beachten des Verbrennungszyklusunter
schiedes bei den individuellen Zylindern kann der Hauptteil der Innen
druckänderung jedes Zylinders aus dem Überlappungssignal mit Hilfe
einer Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 und einer Signalver
arbeitungseinheit 60 mit Anwendung der Wellenformanalyse abgetrennt
werden. Da bei der vorliegenden Ausführungsform die Lichtleitfaser, die
ein Isolator ist, für die Fühlabschnitte und die Signalübertragungsleitung
benutzt wird, kann der Sensor innerhalb der Kopfdichtung verlegt wer
den, wobei eine beständige Isolierung zwischen dem Sensor und jedem
der Zylinderköpfe und dem Zylinderblock bewirkt wird, unabhängig von
der Form der Verlegung. Der Sensor wird nicht durch die elektromagne
tischen Störungen beeinträchtigt, die durch die Zündkerze induziert
werden, so daß eine äußerst genaue Signalerfassung durchgeführt werden
kann, wenn der Sensor im Inneren des Motors montiert ist.
Die Trenn- bzw. Zerlegungsprozedur für das Überlappungssignal der
dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in Fig. 4A
dargestellt und wird im Vergleich mit der Trennprozedur für ein Über
lappungssignal beschrieben, das in der Druckschrift JP-A-60-166739 offen
bart und in Fig. 4B beschrieben ist. Was die Montage der Lichtleitfaser
91 anbetrifft, unterscheiden sich die beiden Beispiele insofern vonein
ander, als die Lichtleitfaser innerhalb eines Bauteils, entsprechend der
Dichtung im vorhergehenden Beispiel, verlegt ist, während die Lichtleitfa
ser in der vorliegenden Ausführungsform an ein Zündkerzenklemmele
ment angeschlossen ist. Bei der Ausführungsform der vorliegenden Erfin
dung nimmt die Signalverarbeitungseinheit 60 mit Anwendung einer
Wellenformanalyse die erforderliche Informationen aus der Gesamtheit
einer erhaltenen Signalwellenform auf. Die Überlappung der Innendruck
signale der einzelnen Zylinder hängt von der Drehzahl und dem Ver
brennungszustand des Motors ab. Beispielsweise erfährt im Vergleich zu
einer starken Zunahme oder Abnahme des Innendruckes durch die
Explosion während der Verbrennung der während des Anlaufens des
Motors nach dem Start auftretende Innendruck eine leichte Zunahme
oder Abnahme entsprechend der Kolbenbewegung, was den Einfluß der
im Überlappungssignal beobachteten Wellenformüberlappung klein macht,
so daß man leicht den Signalpegel des atmosphärischen Druckes oder
den Pegel des Standarddruckes unter Benutzung des Zeitbereichs finden
kann, wenn sowohl die Einlaß-, als auch die Auslaßventile offen sind.
Als Beispiel wird die Wellenform während des Anlaufens bzw. Laufens
des Motors unmittelbar nach dem Anlassen erfaßt um den notwendigen
Standardpegel in einem Speicher aufzunehmen, so daß selbst dann, wenn
die Überlappung benachbarter Wellenformen während hoher Drehzahlen,
die Diskrimination des Standardpegels verhindert, das während des
Anlassens erfaßte Signal als Kompensation verwendet werden kann. Somit
kann bei der Signalverarbeitung auf der Basis der Gesamtheit der über
lappten Signalwellenform die Wahl der Erfassungsinformation in Überein
stimmung mit dem Motorbetrieb ermöglicht werden. Das analoge Tor-
bzw. Gatesignal in Fig. 4B wird durch ein Softwaretor oder einen
Abtastprozeß in Fig. 4A ersetzt. Daher ist eine flexible und schnelle
Änderung der Torzeit gemäß Fig. 4A verfügbar.
Wenn eine Vielzahl von Lichtleitfaser-Verdrahtungssystemen benutzt wird,
beispielsweise durch Vorsehen zweier Lichtleitfasersysteme für einen
Vierzylindermotor und Erhalten eines Überlappungssignales von einer
Gruppe von zwei Zylindern, kann der Einfluß der Überlappung der
Wellenformen natürlich beträchtlich verringert werden. In diesem Falle
kann der Zylinderinnendruck im Kraftstoffeinlaßprozeß (der Druck nimmt
einen Minuswert im Vergleich zum atmosphärischen Druck an) spezifi
ziert werden, und der Bezugsdruck entsprechend dem atmosphärischen
Druck kann genau bestimmt werden.
Andererseits werden im Falle des in Fig. 4B dargestellten Standes der
Technik die Verbrennungsdrücke in den einzelnen Zylindern getrennt
durch das Leuchten der Lichtquelle während eines spezifizierten Zeit
intervalls entsprechend jeder Verbrennungsspitze erfaßt. Durch Beachten
nur der Änderung des Innendruckes, der in der Nähe einer Verbren
nungsspitze auftritt, kann die Zündzeitgabesteuerung für jeden Zylinder
sowie die Fehlzündungserfassung durchgeführt werden. Gemäß Fig. 4B
wird ursprünglich nur eine Änderung des Innendruckes in der Nähe einer
Verbrennungsspitze als Erfassungssignal aufgenommen, wobei dieses Signal
an eine Signalverarbeitungseinheit 70 geliefert wird, so daß die interne
Signalverarbeitung vereinfacht wird. Im Gegensatz dazu bewirkt die
Signalverarbeitungseinheit 60, die eine Wellenformanalyse anwendet, im
Zuge der Signalverarbeitung gemäß der vorliegenden Erfindung, daß sich
das nachfolgende Innendrucküberlappungssignal einer Torsteuerungsbear
beitung unterzieht, so daß die Wellenform in der Nähe einer Verbren
nungsspitze in jedem Zylinder erhalten werden kann. Die Signalverarbei
tungseinheit spielt nämlich die Rolle einer Steuereinheit 61 gemäß Fig.
4B, um eine äquivalente Signalverarbeitung unter Benutzung der Wel
lenformanalyse in einer für die Montage bzw. Verlegung vorteilhaften
Weise durchzuführen.
Bezug nehmend auf Fig. 5 ist in der Figur eine vierte Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform ist ein
Fühlmaterial 92 als verteilter Sensor für eine Mehrpunktdruckmessung
aus einer Dichtung hergestellt, die aus einem bekannten druckempfindli
chen Material hergestellt ist, wie etwa leitender Gummi oder ein Kohlen
stoffschichtstapel. Silikon oder Fluorkarbongummi und Kohlenstoffmateria
lien sind wärmebeständig. Daher kann, beispielsweise, durch Herstellen
entweder eines Bauteils, in welchem Partikel mit elektrischer Leitfähigkeit
(wie etwa Metallpulver) im wärmebeständigen Gummi verteilt sind, oder
einer laminaren Struktur eines Kohlenstoffschichtstapels, in welchem der
Kohlenstoffatomzwischenabstand passend gewählt ist, in eine Dichtungs
form, beispielsweise durch Ausstanzen, ein Sensor und eine Dichtung in
kombinierter Benutzung erhalten werden, was Vorteile hinsichtlich der
Freiheit der Gestaltverformung bringt und die Dichtungswirkung und
Charakteristik des Fühlmaterials besitzt. Bei diesem Typ eines verteilten
Sensors für die Mehrpunktdruckmessung können die Fühlabschnitte 32a
bis 32d an gewünschten Plätzen angeordnet werden, die für die Ver
legung geeignet sind, so daß die Verlegung eines für die Zylinderinnen
druckmessung bei einem Mehrzylindermotor geeigneten Sensors erleichtert
werden kann. Die von den einzelnen Fühlabschnitten gelieferten Erfas
sungssignale werden aus einem Erfassungsanschluß 23 in Form eines
elektrischen Überlappungssignals entnommen. Wie bei den vorhergehen
den Ausführungsformen werden die als Überlappungssignal gelieferten
Innendrücke der einzelnen Zylinder mit Hilfe einer Signalverarbeitungs
einheit 60, die eine Wellenformanalyse anwendet, getrennt. Umgekehrt
können durch die Anwendung der obigen Signalverarbeitung unterschiedli
che Arten von verteilten Sensoren für die Mehrpunktdruckmessung,
welche vorteilhaft für die Zylinderinnendruckmessung bei Mehrzylindermo
toren ist als Fühlmaterialien verwendet werden.
Fig. 6 ist eine Schnittansicht entlang der Linie VI-VI der Fig. 5 und
veranschaulicht einen Kanal 36, der so gebildet ist, daß er sich senkrecht
zum Zeichnungsblatt erstreckt, derart, daß er das Innere eines Zylinders
in Verbindung mit einem Fühlabschnitt bringt, wobei der Kanal 36 im
Fühlabschnitt 32 endet. Demgemäß wird der durch den Kanal 36 über
tragene Zylinderinnendruck nach oben in Richtung des Pfeiles angelegt.
In der Figur bezeichnen die Bezugszeichen: 92 das verteilte Fühlmaterial
für die Mehrpunktdruckmessung; 54a und 54b filmartige Elektroden; 53a
und 53b Erfassungsanschlüsse, die von den Elektroden aufragen; und 11a
und 11b Isolierschichten zum elektrischen Isolieren der Dichtung gegen
den Zylinderkopf und den Zylinderblock.
Jede der Isolierschichten 11a und 11b besitzt eine Peripherie, die so
gestaltet ist, daß sie mit der Form der Dichtung zusammenpaßt, und sie
ist mit einer Zylinderbohrung, einer Kühlwasserbohrung und einer Bol
zenbohrung an entsprechenden Stellen versehen. Die Isolierschicht besteht
aus einem Material, das leicht zu verformen ist oder sie ist so ausgebil
det, daß sie eine dünne Filmform aufweist, wodurch die ständige Innen
druckdichtwirkung bewirkt wird. Wenn Isolierelemente in Form eines
Filmes verwendet werden, können sie zuvor leicht auf den Oberflächen
der Dichtung zum Fühlen ausgebildet werden.
Wenngleich nicht dargestellt, sind die von den Erfassungsanschlüssen 53a
und 53b ausgehenden Signalleitungen 40a und 40b mit einem Schutz
element umgeben und bedeckt. Natürlich können durch Abstimmen der
Anordnung der filmartigen Elektroden 11a und 11b die Erfassungsan
schlüsse 53a und 53b nur auf einer einzigen Oberfläche der Dichtung
angebracht werden. Die Signalleitungen 40a und 40b in Form von abge
schirmten Leitungen können so verlegt werden, daß sie eine Signalüber
tragung schaffen, die gegen äußere Störungen immun ist.
Der zu messende Innendruck eines Zylinders wird an einen unteren Teil
des Fühlabschnittes der Zeichnung durch den Kanal oder die Druck
einlaßöffnung 36 zugeführt, die in der Dichtung an einer Stelle ange
bracht ist, die beispielsweise einer Zylinderbohrung entspricht. Wenn der
Innendruck zunimmt, drückt der Fühlbereich 32 das Fühlmaterial 92 in
Richtung des Pfeiles. Da das Fühlmaterial 92 Partikel mit elektrischer
Leitfähigkeit enthält, wie etwa Metallpulver oder Kohlenstoffschichten, wie
vorher beschrieben, ändert sich der Abstand zwischen den Partikeln mit
elektrischer Leitfähigkeit in dem Maße, wie der Innendruck zunimmt, um
Das Fühlmaterial anzudrücken. Durch Messen der Änderung der elektri
schen Leitfähigkeit des Fühlmaterials 92 kann die Änderung des Innen
druckes erfaßt werden. Metallpulver ebenso wie Kohlenstoffatome verhal
ten sich im wesentlichen als eine Gruppe, die ihren Zwischenabstand
ändert, so daß bei angelegtem Innendruck eine nachfolgende Signalände
rung erwartet werden kann. Wie bei einer gewöhnlichen Membran für
die Druckmessung sind die Größe, die Form und die Dicke des Fühl
abschnittes 32 so gestaltet, daß sie der Empfindlichkeit des Fühlmaterials
92 entsprechen. Beispielsweise kann der Fühlabschnitt 32 so abgestimmt
werden, daß er durch eine Änderung des Innendruckes um einen Betrag
verschoben wird, der innerhalb des Bereiches des linearen Ansprech
verhaltens des Fühlmaterials 92 liegt. Natürlich muß die innere Struktur
des Fühlmaterials 92 so beschaffen sein, daß eine optimale Empfindlich
keit des Sensors erzielt wird, wenn der Motor abgedichtet ist.
Selbst wenn Wärme an den Fühlabschnitt 32 übertragen wird, die wäh
rend der Verbrennung im Motor erzeugt wird, kann die Wärme in die
obere und die untere Oberfläche des dichtungsartigen Sensors eindringen,
d. h. in den Motorzylinderkopf und in den Motorblock. Wenn die Dicke
jedes der Isolierelement 11a und 11b klein gewählt ist, oder wenn jedes
Isolierelement eine filmartige Form aufweist, kann ein größerer Wärme
dissipationseffekt erwartet werden. Auf diese Weise kann eine thermische
Verschlechterung des Fühlmaterials verhindert werden.
Bezug nehmend auf Fig. 7 veranschaulicht die Figur eine fünfte Ausfüh
rungsform der vorliegenden Erfindung. Bei dieser Ausführungsform ist die
Dichtung als solche, wie bei der vierten Ausführungsform der vorliegen
den Erfindung, hauptsächlich aus einem Fühlmaterial 92 aufgebaut,
beispielsweise aus druckempfindlichem Gummi oder bzw. Kautschuk
einem Kohlenstoffschichtstapel, und eine Formänderung des dichtungs
artigen Sensors wird in Richtung der Oberfläche erfaßt. In diesem Falle
wird ein metallisches Teil der Bohrungsdichtung als Signalübertragungs
leitung benutzt. In der Figur bezeichnen: 32a, 32b, 32c und 32d Fühl
abschnitte, die den einzelnen Zylindern zugeordnet sind; 54a und 54b
Elektroden; und 53a und 53b Anschlüsse für die von den Elektroden
gelieferten Signale. Ein für den Fühlabschnitt vorgesehener Vorsprung
bildet einen Druckintensivierer. Wenn sich der Fühlabschnitt 32 im
Zylinder als Antwort auf eine Änderung des Innendruckes in radialer
Richtung verschiebt, wird das mit dem Fühlabschnitt 32 verbundene
Fühlmaterial 92 zwischen den Elektroden 54a und 54b verformt und
zeigt eine Änderung der elektrischen Leitfähigkeit. Diese Änderung wird
erfaßt, um die entsprechende Änderung des Innendruckes aufzunehmen.
So ist beispielsweise unterstellt, daß die mit jedem Fühlabschnitt ver
bundene elektrische Leitfähigkeit proportional dem Innendruck jedes
Zylinders ist, und daß die Gesamtheit der mit den Fühlabschnitten 32a,
32b, 32c und 32d, die vom Erfassungsanschluß aus betrachtet parallel
geschaltet sind, verbundenen Leitfähigkeiten proportional zur Summe der
Innendrücke sind. Wie bei der ersten bis vierten Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung kann das Innendrucküberlappungssignal getrennt
gemessen werden.
Die Elektroden 54a und 54b können auf der Zylinderdichtungsoberfläche
durch Drucken aufgebracht werden. Alternativ können sie in der Zylin
derdichtung so verlegt werden, daß sie eine größere Kontaktfläche mit
dem Fühlmaterial haben. Die Verteilung der im Fühlmaterial 92 enthal
tenen Partikel mit elektrischer Leitfähigkeit kann örtlich dicht ausgeführt
werden, um eine höhere elektrische Leitfähigkeit zu schaffen, so daß ein
Teil des Fühlmaterials 92 als Teil jeder der Elektroden 54a und 54b
benutzt werden kann. Während der Montage werden Isolierelemente auf
der oberen und der unteren Oberfläche der Zylinderdichtung zum Fühlen
angebracht, um eine elektrische Isolation zwischen der Zylinderdichtung
dem Zylinderkopf sowie dem Zylinderblock zu schaffen.
Bezug nehmend auf Fig. 8 ist in der Figur eine sechste Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform ist
der eine Dichtung 10 bildende Bohrungsdichtungsrand an sich aus einem
metallischen, druckempfindlichen Material 30 hergestellt um druckauf
nehmende Abschnitte zu bilden. In der Figur bezeichnet das Bezugs
zeichen 90 eine Signalübertragungsleitung, und 53 bezeichnet Signalerfas
sungsanschlüsse. Wenn der Innendruck ansteigt, wird die Zylinderboh
rungs-Dichtungseinfassung in radialer Richtung verformt und ändert, wie
der metallische Dehnungsmeßstreifen, den elektrischen Widerstand im
verformten Abschnitt. Durch Erfassen der Änderung des elektrischen
Widerstandes kann die Änderung des Innendruckes erfaßt werden. Die
Signalübertragungsleitung kann auf der Oberfläche der Zylinderdichtung
durch Drucken hergestellt werden. Alternativ kann die Signalübertragungs
leitung 90 aus dem gleichen Material wie dem der Fühlabschnitte 30a
bis 30d und integral mit diesen bestehen. Bei einem als Beispiel aufge
führten Verfahren für die integrale bzw. einstückige Ausbildung der
Fühlabschnitte 30a bis 30d und der Signalübertragungsleitung 90 sind vier
ringförmig gestaltete, hintereinander verbundene Metallplatten entspre
chend den Zylinderbohrungen, sowie die Signalübertragungsleitung 90
unter Bildung einer U-Form, auf einer Oberfläche der Zylinderdichtung
zusammengefaßt. Die vier ringförmigen Metallplatten werden nicht nur
durch Andrücken an die andere Oberfläche der Dichtung gemäß der
Größe und Position der Zylinderbohrungen verformt, sondern auch radial,
um eine zylindrische Randeinfassung der Bohrung zu bilden. Beim Ab
dichten des Motors werden, wie bei der fünften Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung, elektrisch isolierende Elemente kombiniert be
nutzt, um eine Isolation zwischen der Dichtung und jedem Zylinderkopf
und Zylinderblock zu schaffen.
Bezug nehmend auf Fig. 9 ist in der Figur eine siebte Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform
werden die Innendrücke aller Zylinder nicht in Form eines Überlap
pungssignals aufgenommen, sondern es wird der Innendruck eines speziel
len Zylinders exakt mit Hilfe eines getrennten Sensors erfaßt und in die
Signalverarbeitung eingegeben. Ein Drucksensor 30a (beim dargestellten
Beispiel ein metallischer Dehnungsmeßstreifen) ist zur Erfassung des
Innendruckes eines Zylinders A ausgebildet. Andererseits nehmen die
Fühlabschnitte 32b, 32c und 32d eines verteilten Fühlmaterials 92 für die
Mehrpunktdruckmessung Änderungen der Innendrücke der Zylinder B, C
und D auf, um ein Überlappungssignal zu liefern. Das vom Sensor 30a
gelieferte Signal kann unabhängig von den anderen Sensorsignalen emp
fangen werden, und somit kann man, beispielsweise, ohne Rücksicht auf
die Drehzahl und den Verbrennungszustand des Motors, leicht den
Signalpegel des atmosphärischen Druckes oder den Pegel des Standard
druckes unter Benutzung der Zeitperiode finden, wenn sowohl das Ein
laßventil, als auch das Auslaßventil offen ist. Während das Ausgangs
drehmoment auf der Basis der Änderung des Innendruckes des ausge
wählten Zylinders A berechnet und gesteuert wird, kann das von den
Fühlabschnitten 32b, 32c und 32d gelieferte Überlappungssignal auch zur
Durchführung einer Fühloperation verwendet werden, die den gesamten
Zylinder überwacht, wie etwa die Erfassung von Fehlzündungen. Zum
Zerlegen bzw. Trennen des Überlappungssignals kann das Ausgangssignal
des Drucksensors 30a an sich als Zylinderdiskriminations-Bezugssignal
verwendet werden. Natürlich kann auch ein vom Drucksensor 30a gelie
fertes Signal in Kombination mit einem vom Kurbelwinkelsensor geliefer
ten Signal als Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 verwendet
werden, und die Signaltrennung kann auf der Basis des Kurbelumdre
hungswinkels bewirkt werden.
Bezug nehmend auf Fig. 10 ist in der Zeichnung ein Motorsteuersystem
schematisch dargestellt, das einen Zylinderinnendrucksensor der vorliegen
den Erfindung benutzt. Auf der Basis der Änderung des Innendruckes
jedes Zylinders, wobei die Drücke aus dem Überlappungssignal des
Zylinderinnendrucksensors durch die Signalverarbeitung unter Benutzung
einer Wellenformanalyse abgetrennt worden sind, kann beispielsweise die
Größe und der Änderungsbetrag des erzeugten Drehmomentes, das
Vorhandensein oder Fehlen von Fehlzündungen, die Verbrennungsspitzen
position und das Vorhandensein oder Fehlen von Klopfen erfaßt werden.
Das erzeugte Drehmoment kann aus der Änderung des Innenddruckes
und der Änderung des Zylindervolumens berechnet werden. Es muß nicht
die gesamte Änderung des Innendruckes erfaßt werden, sondern nur eine
begrenzte Änderung des Innendruckes bei der Verbrennungsspitze oder
um die Mitte der Verbrennungsspitze herum. Da das erzeugte Drehmo
ment stark mit dem Verbrennungsspitzenwert korreliert ist, kann es aus
diesem abgeleitet werden.
In ähnlicher Weise kann die Änderung des Innendruckes in der Nähe
der Verbrennungsspitze erfaßt werden, um das Vorhandensein oder
Fehlen von Fehlzündungen in jedem Zylinder festzustellen. Beispielsweise
kann ein Vergleich mit einer Wellenform durchgeführt werden, die nur
für das Anlassen des Motors kennzeichnend ist, wobei die Wellenform
durch Integrieren der Änderungen der Innendrücke in Bezug auf die
Kurbelwinkel erhalten wird, d. h. Vergleich mit einer Wellenform, die für
das Fehlen der Verbrennung kennzeichnend ist, um Fehlzündung festzu
stellen. Wenn alternativ der Wert der Verbrennungsspitze mit einem
Bezugschwellewert verglichen wird, kann eine so erhaltene Größenrelation
benutzt werden, um Fehlzündungen festzustellen.
Weiter kann, wenn eine Druckspitze erfaßt werden soll, die auf den
Zündzeittakt bezogene Verbrennungsspitzenposition auf der Basis des
Kurbelwinkels bestimmt werden. Es ist allgemein bekannt, daß die
optimale Verbrennung des Motors durch Steuern der Spitzenposition
bewirkt werden kann.
Weiter kann durch Differenzieren einer empfangenen Signalwellenform,
oder durch Abtrennen einer spezifizierten Frequenzkomponente durch ein
direktes Filterverfahren das Vorhandensein bzw. das Fehlen einer schwa
chen Hochfrequenzkomponente (Klopfen) von beispielsweise 5 kHz bis 20
kHz bestätigt werden.
Durch Wählen oder Kombinieren verschiedener Arten von Informationen
wie oben beschrieben und soweit nötig, kann für jeden Motor eine
Motorfeinsteuerung auf der Basis des herkömmlichen Verfahrens durch
geführt werden. Beispielsweise können auf der Basis des Wertes des
erzeugten Drehmomentes und der Fehlzündungsinformation die Mengen
an Luft und Kraftstoff, oder das Verhältnis zwischen denselben durch
Rückkopplung geregelt werden, derart, daß die erforderliche Verbrennung
bei einem Zylinder aufrechterhalten wird, der von einer starken Ände
rung des Drehmomentes betroffen ist, oder bei einem Zylinder, der unter
einer hohen Fehlzündungsfrequenz leidet. Weiter kann auf der Basis von
Informationen über die Verbrennungsspitzenposition und das Klopfen, der
Zündzeitpunkt und der Kraftstoffeinspritzzeitpunkt auf Echtzeitbasis
gesteuert werden, derart, daß die richtige Verbrennung aufrechterhalten
werden kann.
Mit Hilfe des Innendrucksensors der vorliegenden Erfindung und des
Motorsteuersystems, das den oben beschriebenen Sensor verwendet, ist
beabsichtigt, erstens das Montieren bzw. Verlegen der Mehrpunktfühl
abschnitte zum Motor durch kollektives Entnehmen der Signale aus den
Mehrpunktfühlabschnitten mittels einer kleinen Anzahl von Signalver
drahtungsleitungen zu erleichtern, und dann die Signale durch die Signal
verarbeitung voneinander zu trennen. Wenn aber bei der Signalverarbei
tung eine Signalwellenformverarbeitung, beispielsweise auf kollektiver
Softwarebasis, statt der Verarbeitung durch Zylinderdiskriminationstor
steuerung auf der Basis der direkten Modulation einer Lichtquelle durch
geführt wird, kann eine Universalmotorsteuerung durchgeführt werden, die
sich flexibel der Wahl und Änderung angezeigter Erfassungsinformationen
widment.
In Fig. 10 bezeichnet das Bezugszeichen 70 eine Signalverarbeitungsein
heit einschließlich einer Wellenformanalyse. Die Signalverarbeitungseinheit
70 weist eine Zentraleinheit CPU 71 auf, die in der Weise arbeitet, daß
sie die Wellenformanalyse und Signalverarbeitung des vom Zylinderinnen
drucksensor gelieferten Überlappungssignals durchführt. Der Betrieb der
CPU wird gemäß dem Flußdiagramm der Fig. 12 durchgeführt.
Bezug nehmend auf Fig. 12 wird in Schritt 121 das Zylinderdiskrimina
tions-Bezugssignal abgerufen. Bei dieser Ausführungsform wird ein für
den dritten Zylinder vorgesehener Einspritzimpuls als Bezugssignal be
nutzt, wie in Fig. 13 dargestellt. Der Einspritztriggerimpuls für den
dritten Zyklus trifft mit der Zündverbrennungszeit des ersten Zylinders
zusammen und stimmt so mit einem Erfassungszeitpunkt eines Spitzensig
nals überein, das mit dem ersten Zylinder verbunden ist und in dem
vom Zylinderinnendrucksensor gelieferten Ausgangssignal enthalten ist.
In Schritt 122 wird das Zeitinterval T zwischen dem ersten, in Schritt
121 abgerufenen Triggerimpuls, und dem vorhergehenden Triggerimpuls
berechnet; und weiter wird die Drehzahl N auf der Basis des genannten
Zeitintervals berechnet und in einem Speicher aufgezeichnet, wobei der
aufgezeichnete Inhalt konstant aktualisiert wird.
Andererseits wird in Schritt 123 das Motordrehmoment gemäß einem
später zu beschreibenden Verfahren berechnet und ausgegeben. In Schritt
124 wird eine in einem ROM gespeichertes Datenkennfeld auf der Basis
der Drehzahl N von in Schritt 122 und dem in Schritt 123 gelieferten
Drehmoment τ konsultiert; und in Schritt 125 wird die Abtastzeit S, die
mit der Drehzahl N zusammenpaßt, sowie eine Verzögerungszeit t1, t2,
t3 oder t4 bis zum Abtaststartpunkt für das Verbrennungsdrucksignal
gelesen, das einem entsprechenden Zylinder zugeordnet ist. Dann wird in
Schritt 126 das vom Zylinderinnendrucksensor gelieferte Überlappungs
signal während einer Abtastdauer abgetastet, die mit dem Leseabtast
startpunkt beginnt und im Speicher abgelegt wird. In Schritt 127 wird
das in Schritt 126 abgetastete Datum der Wellenformkorrektur unter
zogen, wenn sich benachbarte Spitzen im großen Umfange überlappen.
Fig. 14 ist ein Flußdiagramm, das Einzelheiten des Betriebsinhaltes des
Schrittes 123 gemäß Fig. 12 darstellt.
Bezug nehmend auf Fig. 14 wird in Schritt 141, die in Schritt 126 oder
127 der Fig. 12 erhaltene Druckwellenforminformation abgerufen. In
Schritt 142 wird das Volumen des Zylinders in einem Zeitpunkt berech
net, in welchem jedes Druckdatum erzeugt wird; und in Schritt 143 wird
das Produkt des Druckdatums und des Volumens berechnet und über
einen Zyklus integriert, um einen Drehmomentrelativwert zu berechnen.
In Schritt 144 wird eine Bezugsdruckinformation, wie etwa der atmosphä
rische Druck, gelesen, und jedes Druckdatum wird in einen Absolutdruck
umgewandelt; und in Schritt 145 wird das Produkt des Absolutdruckes
und des Volumens berechnet und über einen Zyklus integriert, um einen
Drehmomentenabsolutwert zu berechnen. Dann wird in Schritt 147 der
in Schritt 143 ermittelte Drehmomentenrelativwert und der in Schritt 145
ermittelte Drehmomentenabsolutwert, sowie die in Schritt 146 berechnete
Änderung des Drehmomentes zu Zwecken der Aktualisierung aufzeichnet.
In Schritt 149 wird über den Gradienten bzw. Anstieg des Drucksignals
im Hinblick darauf entschieden, ob er positiv oder negativ ist, und zwar
unter Benutzung eines Differenzsignals zwischen vorhergehenden und
nachfolgenden eingegebenen Druckdaten. Das Druckdatum zu dem
Zeitpunkt, in welchem das entschiedene Vorzeichen sich von plus nach
minus ändert, d. h., das in einem Spitzenpunkt der Druckwellenform
entschiedene Vorzeichen, wird in Schritt 150 in einem Speicher aufge
zeichnet, und in Schritt 151 wird die zu diesem Zeitpunkt bestehende
Kurbelwinkelposition im Speicher aufgezeichnet. Darin wird in Schritt 152
darüber entschieden, ob die Spitzenerfassung während der Beobachtung
der Druckdaten erneut durchgeführt wird; und wenn ein zweites Auf
treten einer Spitze erfaßt wird, werden die Schritte 150 und 151 ausge
löst, um die zweite Spitze als tatsächliche Spitze zu speichern. Zwei
Spitzen treten aufgrund der Tatsache auf, daß wenn die Verbrennungszeit
verzögert ist, eine Spitze aufgrund der Kompression sowie eine nach
folgende Verbrennungsspitze auftritt.
In Schritt 153 wird darüber entschieden, ob der in Schritt 150 erfaßte
Verbrennungsspitzenwert kleiner als der Bezugswert ist, wodurch das
Vorhandensein oder Fehlen von Fehlzündungen bestimmt wird. Dann
wird in Schritt 154 der Winkel zwischen dem Zündwinkel und der
Verbrennungsspitze auf der Basis des in Schritt 151 erfaßten Kurbelwin
kels berechnet, gespeichert und aktualisiert.
In Schritt 156 wird eine Hochpaßfilteraktion durchgeführt sodaß eine
Hochfrequenzkomponente in der Wellenform der Druckdaten durchgelas
sen wird. Als Ergebnis wird eine Frequenzkomponente von 5 bis 20 kHz,
die eine Klopffrequenz bedeutet erfaßt. In Schritt 157 wird die erfaßte
Frequenzkomponente differenziert, so daß sogar eine Komponente kleiner
Amplitude erfaßt werden kann; und in Schritt 158 wird das Vorhanden
sein oder Fehlen des Klopfens aus dem Differenzialsignal bestimmt.
Gemäß den bisher behandelten Ausführungsformen ist der Zylinderinnen
drucksensor für die Mehrpunktdruckmessung aus einem verteilten Fühlma
terial hergestellt, wie etwa einem Draht mit elektrischem Widerstand
einem druckempfindlichen leitenden Gummi, einem Kohlenstoffschicht
stapel oder einer Lichtleitfaser; und mindestens ein Teil der von den
einzelnen Fühlabschnitten gelieferten Signale wird gemeinsam in Form
eines Überlappungssignals erfaßt, wodurch bewirkt wird, daß die Anzahl
der in der Umgebung der Fühlabschnitte benötigten Signalverdrahtungs
leitungen verringert werden kann.
Auch beim Verlegen an einem Motor wird das Fühlmaterial zusammen
mit den peripheren Signalverdrahtungsleitungen zwischen dem Motorzylin
derkopf und dem Zylinderblock montiert; insbesondere wird es integral
mit der Kopfdichtung verlegt, so daß ohne Rücksicht auf die Bedingun
gen in der unmittelbaren Umgebung des Motors, wo Sensormontageplatz
nur schwer freizuhalten ist, das kompakte Anbringen des Zylinderinnen
drucksensors für die Mehrzylinderdruckmessung erleichtert werden kann.
Weiter wird die Zerlegung des Überlappungssignals softwaremäßig unter
Benutzung der Bezugssignalquelle für die Zylinderdiskrimination sowie der
Signalverarbeitungseinheit mit einer Signalverarbeitung unter Verwendung
der Wellenformanalyse durchgeführt, so daß die fragliche Wahl und
Änderung der Erfassungsinformation flexibel durchgeführt werden kann,
ohne Änderung des Geräteaufbaus, der direkt die Verlegungsoberfläche
beeinflußt.
Aufgrund der oben genannten Wirkungen und ihrer Kombination können
beim Zylinderinnendrucksensor der vorliegenden Erfindung und dem
Motorsteuersystem unter Verwendung des Sensors die von einer Vielzahl
von Fühlabschnitten gelieferten Signale gemeinsam durch eine kleine
Anzahl von Signalverdrahtungsleitungen erfaßt werden, und daraufhin
kann das Überlappungssignal durch die Signalverarbeitung zerlegt werden,
wodurch die Motorsteuerung auf der Basis der Mehrzylinderdruckmessung
erleichtert wird.
Als nächstes wird eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung mit Lichtleitfa
ser für die Mehrzylindermessung beschrieben, bei der ein Ende einer,
den Zylinderdrucksensor mit Lichtleitfaser umfassenden Zylinderdichtung,
als ein Ende zum Reflektieren des Lichtes benutzt wird, so daß das
Lichteinfallsende der Lichtleitfaser auch als Erfassungsende dienen kann,
wobei die lichtemittierende Einheit und die lichtempfangende Einheit
dicht aneinander verlegt sind, wodurch die zur Außenseite des Motors
geführte elektrische Verdrahtung vereinfacht und die unerwünschte Licht
leitfaserverdrahtung innerhalb der Dichtung vermieden werden kann.
Bezug nehmend auf Fig. 15 ist in der Figur eine Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung dargestellt. In der Figur bezeichnet das Bezugs
zeichen 10 eine Motorkopfdichtung bzw. eine plattenartige Struktur
entsprechend der Kopfdichtung. Eine lichtemittierende Einheit und eine
lichtempfangende Einheit sind gemeinsam an der Dichtung 10 verlegt,
und eine Halterung 111 ist an der Dichtung 10 vorgesehen, um die
lichtemittierende und lichtempfangende Einheit 140 zu befestigen. Bei
spielshalber kann die Halterung 111 aus einer leicht vorspringenden
Metallplatte bestehen, die zur Bildung der Dichtung 10 durch den Rand
derselben benutzt wird. Die benötigten elektrischen Schaltungen sind auf
der Halterung verlegt und mit einer Kappe umschlossen. Alternativ kann
ein gehäuseartiges Bauteil am Rande der Dichtung befestigt sein. In
jedem Falle kann die Größe der Halterung 111 so gewählt werden, daß
sie nicht die Installation der Fühldichtung stört.
Die lichtemittierende und empfangende Einheit 140 ist optisch mit einer
Lichtleitfaser 130 verbunden, und die Lichtleitfaser ist in einer Nut 12
verlegt, welche in der Dichtung 10 gebildet ist. Der Außendurchmesser
der Lichtleitfaser, die mit einem Schutzüberzug versehen ist, beträgt etwa
0,3 mm, wobei die Lichtleitfaser ausreichend innerhalb der Dichtung
verlegt werden kann, die eine Dicke von 1 mm oder weniger besitzt. Die
Lichtleitfaser 130 verläuft durch Fühlabschnitte 30a bis 30d, auf die die
Innendrücke der einzelnen Zylinder durch die Druckeinlaßpfade 13a bis
13d eingelassen werden, was jeden Fühlabschnitt der Lichtleitfaser einer
Biegung entsprechend dem Innendruck aussetzt.
Eine Reflexionsendoberfläche 131 der Lichtleitfaser besteht aus einer
senkrechten Schnittfläche der Lichtleitfaser. Dies ermöglicht die Refle
xion eines Teils des Lichtes an der senkrechten Endoberfläche 131, und
anschließend die Rückkehr zur lichtemittierenden und empfangenden
Einheit 140. Als Beispiel wird die senkrechte Endoberfläche 131 der
Vakuumaufdampfung oder Platierung durch beispielsweise ein Metall
ausgesetzt, um eine beständige Reflexion zu gewährleisten. Wie oben
beschrieben erfährt die Lichtleitfaser 130 einen Lichtverlust gemäß der
Biegung jedes der Fühlabschnitte 30a bis 30d, so daß eine Änderung des
Innendrucks aus der Größe des Verlustes gemessen werden kann. Bei
der vorliegenden Ausführungsform läuft das Licht zweimal durch jeden
Fühlabschnitt, und zwar mit einer Geschwindigkeit, die ausreichend
schneller als die Geschwindigkeit des Verbrennungszyklus ist, so daß die
Lichtleitfaser den Lichtverlust gemäß einem momentanen Innendruck mit
doppelter Empfindlichkeit erfährt. Daher kann selbst im Falle, daß sich
die für die einzelnen Fühlabschnitte erforderliche Biegefähigkeit der
Lichtleitfaser verschlechtert, so daß sich die optischen Eigenschaften mit
der Änderung des Innendruckes weniger ändern, die Empfindlichkeit
unverändert bestehen bleiben. Dementsprechend kann die der Lichtleitfa
ser auferlegte Biegebelastung gemildert werden, um die Dauerhaftigkeit
der Lichtleitfaser zu begünstigen.
In der Figur ist die Nut 12 etwas länger als die Lichtleitfaser ausgebil
det. Die Nut weist nämlich einen Zusatzraum 14 für die Lichtleitfaser
auf. Im Unterschied zu einem elektrischen Draht ist es bei einer Licht
leitfaser, wenn sie zu kurz durchgeschnitten wird oder aus irgendwelchen
Gründen gebrochen ist, nicht leicht, eine länger vorgesehene Länge durch
Anschließen einer anderen Lichtleitfaser wiederherzustellen. Insbesondere
muß zur Wiederherstellung der vorgesehenen Länge die kurze Licht
leitfaser mit einer neuen bzw. frischen Lichtleitfaser durch Verschmelzen
verbunden werden, derart, das eine genaue Übertragung des Lichtes
durch die Verbindung ermöglicht werden kann. Infolgedessen muß eine
handzuhabende Lichtleitfaser eine Überlänge haben, wobei eine Struktur
zum Absorbieren bzw. Aufnehmen von Ungleichmäßigkeiten der Über
schußlänge benötigt wird. In der Figur wird eine solche Unregelmäßigkeit
durch die Länge der in der Dichtung gebildeten Nut ausreguliert. Natür
lich ist der Zusatzraum 14 nicht immer eine Verlängerung der Nut, son
dern kann ein passend vorgesehener Raum sein.
In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 62 eine Treiber- und Erfas
sungsschaltung für den auf der Halterung 111 vorgesehenen Modul 140.
Durch Verlängern der elektrischen Verdrahtung zwischen der Erfassungs
schaltung 62 und der lichtemittierenden und empfangenden Einheit 140
kann die Detektor- bzw. Erfassungsschaltung 62 natürlich in einiger
Entfernung vom Motorgehäuse angeordnet werden. In diesem Falle kann
die Fläche der Halterung 111 kleiner sein. Ein von der Erfassungsschal
tung geliefertes Ausgangssignal enthält eine im Verbrennungszyklus
unveränderbare Gleichstromkomponente, sowie eine mit der Änderung
des Innendruckes veränderbare Wechselstromkomponente (Verbrennungs
druck-Signalkomponente). Gemäß der Figur wird die Ausgabe der Licht
quelle auf der Basis der Größe der erfaßten Gleichstromkomponente
abgestimmt und durch eine Gleichstromsignalkomponenten-Erfassungs- und
Verarbeitungseinheit 63 verarbeitet; und die Motorsteuerung wird durch
eine Motorsteuereinheit 80, wie unter Bezugnahme auf die Fig. 10
bis 14 beschrieben, auf der Basis der Ausgabe eines Bezugssensors 82,
sowie dem Zustand der Wellenform bewirkt, die für die zeitliche Ände
rung des Innendruckes (oder die Änderung des Innendruckes, bezogen
auf den Kurbelwinkel) bewirkt, wobei die Druckänderung durch eine
Wechselstromsignalkomponenten-Erfassungs- und Verarbeitungseinheit 64
(Innendrucksignal) erfaßt wird.
Wenn allerdings eine genauere Erfassung des Innendruckes jedes Zylin
ders gewünscht wird, muß ein System der Signalverdrahtung wie das
obige in zwei oder mehr Signalverdrahtungssysteme geändert werden, um
der Situation gerecht zu werden. Der Lichtleitfaser-Zylinderinnendrucksen
sor der vorliegenden Erfindung kann der obigen Situation leicht ent
sprechen, im Vergleich zu den herkömmlichen Lichtleitfasersensoren.
Bezug nehmend auf Fig. 16 wird ein Beispiel des lichtemittierenden und
-empfangenden Einheit 140 gemäß der vorliegenden Erfindung dargestellt.
In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 43 einen Lichtteiler (Halb
spiegel), und 44 bezeichnet einen Lichtsammler (Linse). Das von einem
üblichen Lichtemitter 41 ausgesandte Licht fällt auf eine Lichtleitfaser,
und ein Teil des an der Reflexionsendoberfläche 131 der Lichtleitfaser
reflektierten rückkehrenden Lichtes wird durch den Lichtteiler 43 geteilt
und durch einen Lichtempfänger 42 gemessen. Die Lichtleitfaser 130 mit
der Lichtleitfaser-Refleidonsendoberfläche 131, sowie ein Fühlabschnitt 30
sind in der Motorkopfdichtung verlegt.
Fig. 17 zeigt ein weiteres Beispiel des Aufbaus der lichtemittierenden
und -empfangenden Einheit 140. Wie in Fig. 17 dargestellt, wird das
reflektierte, zurückkehrende Licht, das durch einen Lichtemitter 41
gelaufen ist, durch einen Lichtempfänger 42 erfaßt.
Fig. 18 ist ein noch weiteres Beispiel zum Aufbau der lichtemittierenden
und -empfangenden Einheit 140 in Form eines kleinen Moduls. Gemäß
der Figur wird eine Lichtemissionsvorrichtung 45, wie eine Laserdiode
oder eine Superlumineszenzdiode, als Lichtemitter benutzt, und eine
lichtempfangende Vorrichtung 47, dargestellt durch eine Fotodiode, wird
als Lichtempfänger benutzt. Da die lichtemittierende Vorrichtung 45 und
die lichtempfangende Vorrichtung 47 kleine Abmessungen besitzen, sind
sie, zusammen mit dem als Lichtteiler dienenden Halbspiegel 43 sowie
einer Linse 44, in einem kleinen Modulrahmen montiert, um ein licht
emittierendes und -empfangendes Modul 48 zu bilden. Als Linse 44
können verschiedene Arten von Linsen verwendet werden, wie beispiels
weise eine zylindrische Linse und eine Kugellinse. Eine Lichtleitfaser 130
ist relativ zum Lichtemitter und zur Linse 44 positioniert, die am licht
emittierenden und -empfangenden Modul 48 befestigt sind, der den Mo
dulrahmen bildet, wobei die Lichtleitfaser am Modulrahmen befestigt ist.
Wenngleich in der Figur nicht dargestellt, kann vorher ein getrenntes,
zwingenartiges Element zum Umschließen der Lichtleitfaser als Befesti
gungseinheit für die Lichtleitfaser 130 hergestellt werden, wodurch das
Befestigen der Lichtleitfaser am Modulrahmen leicht und beständig ist.
Fig. 19 zeigt ein noch weiteres Beispiel für den Aufbau der lichtemit
tierenden und -empfangenden Einheit 140 in Form eines kleinen Moduls.
In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 46 einen aktiven Bereich
einer lichtemittierenden Vorrichtung 45, d. h. einen lichtemittierenden
Bereich der Lichtquelle. Der aktive Bereich besitzt die Form eines
Lichtwellenleiters, der in der der lichtemittierenden Vorrichtung ent
gegengesetzten Oberfläche eine Öffnung besitzt. Wie in der Figur darge
stellt, wird reflektiertes, zurückkehrendes Licht, welches durch den aktiven
Bereich 46 gelaufen ist, durch eine lichtempfangende Vorrichtung 47
erfaßt. Allgemein ist der lichtempfangende Bereich der lichtempfangenden
Vorrichtung 47 größer als die Öffnung des aktiven Bereichs 46, so daß
in Verbindung mit der lichtempfangenden Vorrichtung eine Sammellinse
nicht vorgesehen ist. Einige Allzweck-Laserdiodenmodule enthalten im
voraus eine lichtquellenüberwachende Fotodiode, entsprechend der in der
Figur gezeigten lichtempfangenden Vorrichtung 47; und in diesem Falle
kann das Zylinderinnendrucksignal direkt aus der Ausgabe der über
wachenden Fotodiode erfaßt werden. Natürlich kann auch ein Lichtsamm
ler, der Licht an einer optimalen Position der lichtaufnehmenden Vor
richtung 47 sammelt, verwendet werden.
Die lichtempfangende Vorrichtung 47 empfängt von der fühlenden Licht
leitfaser ein Zylinderinnendruckänderungssignal, zusammen mit dem
direkten Empfang von Licht der Lichtquelle, das von der Rückseite der
lichtemittierenden Vorrichtung 45 ausgestrahlt wird. Das Zylinderinnen
druck-Erfassungssignal enthält hauptsächlich eine Wechselstromkomponente
gemäß dem Verbrennungszyklus. In ähnlicher Weise kann das Klopfen
aufgrund einer anormalen Verbrennung aus einem Signal höherer Fre
quenz erhalten werden. Im Gegensatz dazu kann das Licht der Licht
quelle im wesentlichen in Form einer Gleichstromkomponente erfaßt
werden. Dementsprechend kann durch Erfassen des die Wechselstrom
komponente wiedergebenden Zylinderinnendrucksignals, durch Steuern der
Lichtquellenausgabe derart, daß die Gleichstromkomponente beispielsweise
durch die in Fig. 15 dargestellte Signalverarbeitung konstant gehalten
wird, die Innendruckmessungen durchgeführt werden, die zur Unterdrüc
kung einer Maßstabsfaktoränderung des Signals fähig ist. Natürlich ist
eine modulierte Intensitätskomponente in der Intensität des emittierten
Lichtes der lichtemittierenden Vorrichtung 45 enthalten, jedoch ist der
Einfluß dieser Komponente klein, wenn eine ausreichende Zylinderinnen
druck-Signalintensität aus dem reflektierten, zurückkehrenden Licht erhal
ten werden kann.
Allgemein erfährt das reflektierte, zurückkehrende Licht, wenn es durch
den aktiven Bereich 46 läuft, eine Lichtverstärkung gemäß der Struktur
des als Resonator arbeitenden aktiven Bereichs. Wenn sich der Verhält
niswert der Lichtverstärkung stark mit einer beispielsweise kleinen Ände
rung des Einspritzstromes der lichtemittierenden Vorrichtung 45 ändert,
ist zu erwarten, daß diese große Änderung der Verstärkung die Signal
erfassung beeinflußt, indem sie sie instabil macht. In diesem Falle kann
der Einfluß durch Verringern des Reflexionsfaktors der Reflexionsfläche
des aktiven Bereichs 46 vermindert werden. Alternativ können ähnliche
Wirkungen durch Einstellen des Einspritzstromes der lichtempfangenden
Vorrichtung auf einen Bereich erwartet werden, der ausreichend kleiner
als der Schwellenwert der Laserschwingung ist.
Fig. 20 zeigt ein Beispiel des Aufbaus der Halterung der in Fig. 15
dargestellten Ausführungsform. Das Verlegen eines Sensors innerhalb
einer Sensorverlegungs-Metallplatte 112, die aus laminierten Metallplatten
gebildet ist und auch als Zwischenplatte der metallischen Zylinderdich
tung dient, ist in Schnittform in Fig. 20 dargestellt. Zusätzlich zu einer
Nut 12 für die Verlegung der Lichtleitfaser kann ein Platz zum Montie
ren der Fühlabschnitte und innendruckeinleitender Kanäle in der Metall
platte 112 gebildet werden. In der Figur bezeichnen die Bezugszeichen
113a und 113b Metallplatten zur Verstärkung der Innendruckabdicht
wirkung. Natürlich muß die Anzahl der Innendruck-Abdichtmetallplatten
113a und 113b nicht auf zwei beschränkt sein.
Fig. 21 zeigt ein Beispiel der Montage des lichtemittierenden und
-aufnehmenden Moduls an der Halterung. In der Figur ist eine Anord
nung eines lichtemittierenden und -aufnehmenden Moduls 48 dargestellt,
der an der Oberfläche der Dichtung mit Hilfe eines Befestigers 49 und
einer Lichtleitfaser 130 befestigt ist. Wie weiter oben beschrieben, kann
die Halterung 111 aus dem gleichen Material hergestellt sein wie der
Lichtleitfaser-Montageabschnitt.
Allgemein ist es für die Lichtleitfaser 130 schwierig, sich frei in einem
Lichtleitfaserpfad 12 in Form einer in der Dichtung gebildeten Nut zu
bewegen. Wenn daher das die Dichtung bildende Material, beispielsweise
die Metallplatte, thermisch verformt wird und sich dehnt oder zusammen
zieht, entsteht erwartungsgemäß Spannung zwischen der Lichtleitfaser und
dem außen befestigten lichtemittierenden und -aufnehmenden Modul 48,
die die der Lichtleitfaser auferlegte strukturelle Belastung vergrößert. Um
dieses Problem zu bewältigen, ist die Breite der Nut in der Nähe des
Ausgangs der Lichtleitfaser erweitert, wie dargestellt, um einen Abschnitt
zu schaffen, der als ein Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 dient. Die Licht
leitfaser kann also im Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 geringfügig lose
liegen, um den Einfluß der durch die thermische Ausdehnung verursach
ten Spannung zu mildern. Natürlich können Strukturen ähnlich dem
Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 an mehreren Stellen in der Dichtung
vorgesehen werden. Allgemein kann eine ähnliche Wirkung durch Auf
weiten der Breite der Lichtleitfasernut im Bereich eines anderen Ab
schnittes als den Abschnitten in der Nähe der Fühlabschnitte erwartet
werden, wobei die Position der Lichtleitfaser in Bezug auf druckempfan
gende Elemente, wie etwa Membranen, spezifiziert wird.
Weiter ist, wie in der Figur veranschaulicht, der lichtemittierende und
-empfangende Modul im Hinblick auf die Milderung der auf den An
schlußteil zwischen dem lichtemittierenden und -empfangenden Modul 48
und der Lichtleitfaser wirkenden Belastung, der lichtemittierende und
-aufnehmende Modul schräg zur Richtung der Verlängerungslinie des die
Dichtungsnut bildenden Lichtleitfaserpfades 12 verlegt. Natürlich kann im
Falle, daß die strukturelle Belastung am lichtemittierenden und -auf
nehmenden Modul durch Schlaffen der Lichtleitfaser verringert wird, der
lichtemittierende und -empfangende Modul in der Verlängerungsrichtung
der Lichtleitfasernut montiert werden.
Bezug nehmend auf Fig. 22 ist in der Figur eine noch weitere Aus
führungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Gemäß der Figur
wird die Anzahl der elektrischen Verdrahtungsleitungen in der Nähe des
Motors durch Befestigen eines Lichtleiterkabels 133 an einer Halterung
111 verringert. In der Umgebung des Motors sind elektrische Störungen
aufgrund, beispielsweise, der Entladung der Zündkerzen groß. Dement
sprechend ist es erwünscht, zusätzlich zu den Fühlabschnitten im Motor
die Erfassungssignalleitung so weit wie möglich als Lichtleitfaser auszubil
den, die gegen elektrische Störungen immun ist. In der Figur bezeichnet
das Bezugszeichen 48 einen lichtemittierenden und -aufnehmenden Modul,
und 134 bezeichnet einen Verbinder bzw. Anschluß zur Erfassungsschal
tung. Bei dieser Ausführungsform kann der lichtemittierende und -auf
nehmende Modul in einiger Entfernung von dem als Wärmequelle
wirkenden Motor montiert werden, wodurch er leicht dem thermischen
Einfluß entzogen werden kann.
Gemäß der oben beschriebenen Ausführungsform des faseroptischen
Zylinderdrucksensors kann durch Verwenden reflektierten, zurückkehren
den Lichtes vom Spitzenende der Lichtleitfaser, welche in der Motor
dichtung als einem zu erfassenden Gegenstand montiert ist, die in der
Dichtung zu verlegende Verdrahtung der Lichtleitfaser frei geändert
werden, bei gleichzeitiger Anbringung des Lichtempfängers in der Nähe
des Lichtemitters, der optisch an die Lichtleitfaser angeschlossen ist.
Weiter können durch gleichzeitiges Erfassen des reflektierten, zurückkeh
renden Lichtes und des direkt vom Lichtemitter kommenden Lichtes,
beispielsweise durch Erfassen des reflektierten, rückkehrenden Lichtes,
welches durch den Lichtemitter gelaufen ist, der Lichtemitter und der
Lichtempfänger eng aneinander verlegt werden.
Weiter können unter Benutzung einer lichtemittierenden Vorrichtung in
Gestalt einer Laserdiode als Lichtemitter, und einer lichtaufnehmenden
Vorrichtung in Gestalt einer Fotodiode als Lichtempfänger, der Lichte
mitter und der Lichtempfänger kombiniert in einem kleinen Modul
montiert werden. In Kombination mit dem obigen optischen System kann
beispielsweise eine Überwachungsfotodiode, die in einem Allzweck-Laser
diodenmodul eingebaut ist, durch sich selbst zur Erfassung des reflektier
ten, zurückkehrenden Lichtes verwendet werden.
Wenn die den faseroptischen Zylinderdrucksensor enthaltende Dichtung
gestaltet wird, wird das Lichteinfallsende der Lichtleitfaser auch als das
Lichterfassungsende verwendet, und zwar durch die Benutzung der Licht
reflexion und durch das eng aneinander erfolgende Verlegen des Lichte
mitters und des Lichtempfängers; und in diesem Falle kann, wie oben
beschrieben, die zur Außenseite des Motors geführte Verdrahtung verein
facht werden; und gleichzeitig kann eine unerwünschte Lichtleitfaserver
drahtung in der Dichtung vermieden werden. Infolgedessen kann ein
faseroptischer Zylinderdrucksensor für Mehrzylinderdruckmessungen, der
leicht an verschiedene Arten von Motoren und verschiedene Arten von
Dichtungen anpaßbar ist, geschaffen werden.
Claims (14)
1. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren, aufweisend:
eine Vielzahl von Fühlabschnitten (30, 32), die zwischen dem Zylin derkopf und dem Zylinderblock eines Motors eingefügt sind, der eine Vielzahl von Zylindern umfaßt und die betriebsmäßig so beschaffen sind, daß sie auf elektrische Weise ein Signal erfassen, welches für den Innendruck in jedem der Vielzahl der Zylinder kennzeichnend ist;
eine Erfassungsschaltung (40, 50, 53, 54, 90, 91) zum Entnehmen der von mindestens zwei Fühlabschnitten erhaltenen Erfassungssignale als ein resultierendes Überlappungssignal;
eine Bezugssignal-Erzeugungsvorrichtung (20), die betriebsmäßig so beschaffen ist, daß sie ein Bezugssignal zum Diskriminieren der Erfas sungssignale liefert, die in Verbindung mit der Vielzahl der Zylinder erhalten wurden; und
eine Vorrichtung (60) zum Abtrennen mindestens eines der Erfassungs signale, die von mindestens zwei Fühlabschnitten zur Schaffung des Überlappungssignals erfaßt wurden, aus dem Überlappungssignal, auf der Basis des genannten Bezugssignals.
eine Vielzahl von Fühlabschnitten (30, 32), die zwischen dem Zylin derkopf und dem Zylinderblock eines Motors eingefügt sind, der eine Vielzahl von Zylindern umfaßt und die betriebsmäßig so beschaffen sind, daß sie auf elektrische Weise ein Signal erfassen, welches für den Innendruck in jedem der Vielzahl der Zylinder kennzeichnend ist;
eine Erfassungsschaltung (40, 50, 53, 54, 90, 91) zum Entnehmen der von mindestens zwei Fühlabschnitten erhaltenen Erfassungssignale als ein resultierendes Überlappungssignal;
eine Bezugssignal-Erzeugungsvorrichtung (20), die betriebsmäßig so beschaffen ist, daß sie ein Bezugssignal zum Diskriminieren der Erfas sungssignale liefert, die in Verbindung mit der Vielzahl der Zylinder erhalten wurden; und
eine Vorrichtung (60) zum Abtrennen mindestens eines der Erfassungs signale, die von mindestens zwei Fühlabschnitten zur Schaffung des Überlappungssignals erfaßt wurden, aus dem Überlappungssignal, auf der Basis des genannten Bezugssignals.
2. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 1, bei der die Fühlabschnitte (30, 32) innerhalb der Motorkopf
dichtung (10) verlegt sind.
3. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 2, bei der mindestens ein Teil eines Dichtungsmaterials sowie
eine metallische Bohrungsdichtungseinfassung der Dichtung als die Fühl
abschnitte (32) verwendet wird.
4. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 2, bei der mindestens ein Teil eines Dichtungsmaterials sowie
eine metallische Bohrungsdichtungseinfassung der Dichtung (10) als
Signalverdrahtungsleitung für die genannten Fühlabschnitte (32) benutzt
wird.
5. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die
genannte Signalverdrahtungsleitung aus druckempfindlichem, leitendem
Gummi hergestellt ist.
6. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die
Signalverdrahtungsleitung aus einem druckempfindlichen, dem Kohlen
stoffschichtstapel ähnlichen, Dichtmaterial hergestellt ist.
7. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die
Signalverdrahtungsleitung aus einem Material hergestellt ist, das seinen
elektrischen Widerstand bei Änderung seiner Form ändert.
8. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 3, die weiter eine Isoliervorrichtung (11) zum elektrischen
Isolieren der genannten Dichtung gegen den Zylinderkopf oder den
Zylinderblock umfaßt.
9. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 8, bei der die Isoliervorrichtung eine Isolierschicht (11a, 11b)
ist, die auf mindestens einer oberen oder unteren Oberfläche der Dich
tung vorgesehen ist.
10. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 1, bei der mindestens ein Teil der die Fühlabschnitte (32) ver
bindenden Signalverdrahtungsleitung innerhalb der Zylinderdichtung
verlegt ist.
11. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 10, bei der mindestens ein Teil der die Fühlabschnitte (32) ver
bindenden Signalverdrahtungsleitung aus dem gleichen Material wie dem
zur Herstellung der Fühlabschnitte hergestellt ist.
12. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein
druckempfindlicher, leitender Gummi ist.
13. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein
druckempfindliches kohlenstoffstapelschichtartiges Dichtungsmaterial ist.
14. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An
spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein
Material ist, das seinen elektrischen Widerstand bei Änderung seiner
Form ändert.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26218994A JPH08122190A (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 筒内圧センサ及びエンジン制御システム |
JP26218894A JP3456030B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 光ファイバ筒内圧センサ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19539919A1 DE19539919A1 (de) | 1996-05-02 |
DE19539919C2 true DE19539919C2 (de) | 1998-08-13 |
Family
ID=26545436
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19539919A Revoked DE19539919C2 (de) | 1994-10-26 | 1995-10-26 | Zylinderinnendruck-Abfühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren |
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