DE19539919C2

DE19539919C2 - Zylinderinnendruck-Abfühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren

Info

Publication number: DE19539919C2
Application number: DE19539919A
Authority: DE
Inventors: Masahiro Komachiya; Shigeru Oho; Satoshi Shimada; Seiko Suzuki; Masahiro Kurita; Terumi Nakazawa; Takao Sasayama
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1994-10-26
Filing date: 1995-10-26
Publication date: 1998-08-13
Anticipated expiration: 2015-10-27
Also published as: DE19539919A1; KR960014903A

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf das Abfühlen bzw. Messen des Zylinderinnendrucks bei Mehrzylindermotoren, das durchgeführt wird, um den Motor zu steuern.

Verfügbar für die Steuerung eines Automotors ist ein Zylinderinnen drucksensor, der den piezoelektrischen Effekt oder den Piezowiderstands effekt nutzt.

Eine in der Druckschrift JP-A-4-335127 offenbarte Druckabfühl- bzw. Meßvorrichtung stellt eine bekannte Technik zur Anwendung des Zylin derinnendrucksensors bei der Zylinderinnendruckmessung von Mehrzylin dermotoren dar. Unter dem Gesichtspunkt der Anbringung des Drucksen sors verwendet die obige Vorrichtung eine Vielzahl von Drucksensoren, wobei Ausgangssignal-Verdrahtungsleitungen von den einzelnen Sensoren, unabhängig voneinander, aus dem Motor herausgeführt werden. Wenn dieser Vorrichtungstyp bei einem Motor mit mehreren Zylindern ange wandt wird, beispielsweise bei einem Sechszylindermotor, nimmt die Anzahl der erforderlichen Sensoren zu und macht es schwierig, Plätze für die Anbringung der Sensoren freizuhalten. Gleichzeitig wird die in der Nähe des Motors zu verlegende Signalverdrahtung, kompliziert.

Eine in der Druckschrift JP-A-58-66031 offenbarte Zylinderinnendruck- Abfühlvorrichtung stellt eine weitere bekannte Technik dar. In diesem Falle werden Druckänderungen, die von einer Vielzahl von Fühlabschnit ten empfangen werden, an einen Drucksensor übertragen, und zwar über ein Druckübertragungsrohr, das mit einem imkompressiblen Fluid gefüllt ist, so daß die aus dem Sensor herausgeführte elektrische Signalverdrah tung vereinfacht werden kann.

Andererseits ist das Druckübertragungsrohr vom Standpunkt der Aus dehnung des Volumens des inneren Fluids aus betrachtet gegen eine Temperaturänderung empfindlich. Dementsprechend müssen für eine genaue Messung die von den einzelnen Fühlabschnitten ausgehenden Signalverdrahtungsleitungen, d. h., das Druckübertragungsrohr, außerhalb des Motors angeordnet werden.

Weiter stellt der in der Druckschrift JP-A-2-157631 offenbarte Innen drucksensor eine weitere bekannte Technik dar. In diesem Falle sind piezoelektrische Fühlabschnitte und ein Hauptteil der aus den einzelnen Elementen abgehenden Signalverdrahtungsleitungen innerhalb einer Motor kopfdichtung montiert, so daß die von der Vielzahl der Sensoren ausge henden Hauptsignalverdrahtungsleitungen nicht außerhalb des Motors verlaufen. Mit anderen Worten kann also die Signalverdrahtung in der Nähe des Motors erheblich vereinfacht werden. Da aber die Anzahl der Sensoren der Anzahl der Zylinder entspricht, werden vier Systeme von Signalverdrahtungen entsprechend der Messung an vier einzelnen Zylin dern benötigt. Weiter nimmt die Anzahl der aus dem Motor herausge führten Signalverdrahtungsleitungen mit der Anzahl der Zylinder zu. Die monotone Zunahme der Anzahl der Verdrahtungsleitungen im Verhältnis zur Anzahl der Zylinder führt zu einer Zunahme des Gewichtes der Ver drahtung, und der gleichen. Darüber hinaus wird dementsprechend ein dickes Kabel an eine dünne Dichtungsoberfläche angeschlossen, wobei die Festigkeit des Anschlusses besonders in Betracht gezogen werden muß.

Allgemein ist im Rahmen der Zylinderinnendruck-Meßtechniken ein optisches Abfühlverfahren zusätzlich zum elektrischen Abfühlverfahren vorgeschlagen worden. Beispielsweise bildet eine in der Druckschrift JP- A-60-166739 offenbarte Steuervorrichtung eine weitere bekannte Technik. Da bei dieser multiplexierten Übertragung von Signalen unter Benutzung einer Lichtleitfaser, die die Zylinderinnendruck-Fühlabschnitte verbindet, durchgeführt wird, braucht bei diesem bekannten Beispiel die Struktur der Fühlabschnitte nicht übermäßig geändert zu werden, auch nicht bei der Zylinderinnendruckabfühlung von Mehrzylindermotoren, so daß ver mieden wird, daß die Signalverdrahtung kompliziert wird. Ein Verlust an Informationen (die zur Entscheidung darüber erforderlich sind, welcher Zylinder welchem erhaltenen Signal zugeordnet ist) aufgrund einer Ver ringerung der Signalverdrahtung kann durch einen Zylinderdiskrimina tionsmechanismus kompensiert werden, der auf einer Ausgabe eines Sensors als Bezugsgröße basiert, wie etwa ein Kurbelwinkelsensor. Al lerdings sind die von den einzelnen Fühlabschnitten abgehenden Signal verdrahtungsleitungen, d. h., die Lichtleitfasern, in der Nähe des Motors verlegt. Allgemein ist die Lichtleitfaser ein Isolator, der einen kleinen Durchmesser und ein leichtes Gewicht besitzt und ein bequemes Ver drahten zuläßt, selbst bei einer verwickelten Umgebung des Motors. Wenn aber die Lichtleitfaserverdrahtung nach außerhalb des Motors verlegt wird, muß die Lichtleitfaser sehr sorgfältig gehandhabt werden, so daß sie während der Montagearbeit nicht zerbrochen wird. Auch bei diesem bekannten Beispiel muß die vom Zylinderdiskriminationsmechanis mus gelieferte Ausgabe rückgekoppelt werden, um einen Lichtemitter zum Aussenden von Licht zu steuern, das auf die Lichtleitfaser fällt, so daß ein konstituierendes Element, dargestellt durch einen Oszillator, dem Zylinderdiskriminationsmechanismus hinzugefügt werden muß. Wenn die Anzahl der konstituierenden Komponenten einschließlich der in der Nähe des Motors verlegten Lichtleitfaserverdrahtung und des Oszillators in Betracht gezogen wird, kann der Geräteaufbau insgesamt nicht immer als vorteilhaft für die Montage bezeichnet werden.

Die Umgebung des eigentlichen Motors ist komplex, und daher ist es zur Herstellung eines Motorsteuersystems auf der Basis der gleichzeitigen Messung des Mehrzylinderinnendrucks erforderlich, daß die Sensorkon struktion, Fühlabschnitt für Fühlabschnitt vereinfacht wird; und daß auch die von den einzelnen Fühlabschnitten in die Umgebung des Motors abgehenden Signalverdrahtungsleitungen vereinfacht werden.

Zur Steuerung von Automotoren wird ein Sensor elektrischen Typs, der den piezoelektrischen Effekt oder den Piezowiderstandseffekt nutzt, hauptsächlich als Zylinderinnendrucksensor verwendet. Im Gegensatz dazu ist ein optischer Sensor, speziell ein Zylinderinnendrucksensor, der eine Lichtleitfaser verwendet, die gegen elektrische Störungen immun und leicht in die komplexe Umgebung eines Motors einzubauen ist, vorge schlagen worden. Als Beispiel soll auf das in der Druckschrift JP-A-60- 166739 offenbarte Steuergerät verwiesen werden. Bei diesem Gerät ist eine Lichtleitfaser in der Nähe des Motors verlegt, und ein Teil der Lichtleitfaser durchdringt für die Druckerfassung ein Gehäuse, das an der Stelle einer Unterlegscheibe eines Bolzens vorgesehen ist. Allgemein ist die Lichtleitfaser ein Isolator und kann somit durch einen Spalt in der Nähe des Motors hindurchtreten, ohne daß die Gefahr eines Kurzschlus ses besteht. Andererseits ist bei einem in der Druckschrift DE 41 03 327 A1 offenbarten Beispiel, bei dem eine Lichtleitfaser zusammen mit Druckfühlabschnitten innerhalb des Motors verlegt ist, der größte Teil der Lichtleitfaser, zusammen mit Druckfühlabschnitten für die einzelnen Zylinder, insbesondere in der Motorkopfdichtung verlegt. In diesem Falle besteht keine Notwendigkeit der Bildung von Bohrungen für die Sensor anbringung im Motorkörper, was es leicht macht, eine Vielzahl von Druckfühlabschnitten für die Mehrzylinderdruckmessung im Motor zu montieren. Da die die Fühlabschnitte verbindende Lichtleitfaser in der Dichtung verlegt ist, kommt es bei der Montage und im Betrieb nicht zum Brechen der Lichtleitfasen. In jedem druckempfangenden Teil wird an der Lichtleitfaser eine "lokale Schleife" gemäß dem Innendruck ange bracht. Als Folge eines Verlustes der optischen Stärke aufgrund der "lokalen Schleife", ändert sich die Fähigkeit der Lichtleitfaser, die Licht stärke fortzupflanzen, während umgekehrt eine Änderung des Innendruc kes durch eine Änderung der Lichtstärke erfaßt werden kann. Durch Ab stimmen der inneren Struktur der Lichtleitfaser und Wählen der Wellen länge des einfallenden Lichtes kann die Änderung der Lichtstärke so abgestimmt werden, daß sie für das Abfühlen genügend groß ist. Auf diese Weise kann ein beständiger Sensorbetrieb gewährleistet werden, auch wenn die Lichtleitfaser durch äußere Störungen, wie etwa Fluctua tionen und Vibrationen, beeinflußt wird.

Der obige Zylinderinnendrucksensor mit der in der Dichtung verlegten Lichtleitfaser muß in der Lage sein, mit verschiedenen Arten von Dich tungen verträglich zu sein. Die Verdrahtung der Lichtleitfaser in der Dichtung, und die außerhalb der Dichtung zu verlegende elektrische Verdrahtung müssen einfach sein. Die Vereinfachung der Verdrahtung in der Dichtung ist eine notwendige Bedingung, um eine Verlegung zu ermöglichen, die nicht von Unterschieden der Dichtungsstruktur abhängt, wobei die Vereinfachung der äußeren Verdrahtung der Dichtung eine notwendige Bedingung für die Schaffung eines neuen Sensors in einer komplizierten Motorumgebung ist.

Speziell können, wenn ein Lichtemitter und ein Lichtempfänger auf der gleichen Seite der Dichtung verlegt werden, die für den Lichtemitter und den Lichtempfänger benötigten Verdrahtungsleitungen zusammen aus dem Motor herausgeführt werden, was die äußere Verdrahtung des Motors vereinfacht. Allerdings muß die Lichtleitfaser in der Dichtung so verlegt werden, daß sie einen anderen Weg als ihre durch die druckaufnehmen den Abschnitte geführte Verdrahtung nimmt. In der Dichtung sind an verschiedenen Stellen Durchgangslöcher bzw. Bohrungen für Kühlwasser und Bohrungen für Dichtungsbolzen angebracht. Die Verdrahtung der Lichtleitfaser in der Dichtung soll möglichst so verlegt werden, daß diese Bohrungen vermieden werden, so daß die Dichtungsarbeiten um so leichter werden, je kürzer die benötigte Lichtleitfaserverdrahtung ist, wo durch es leicht gemacht wird, die Lichtleitfaser in verschiedenen Typen unterschiedlicher Dichtungen zu verlegen. So ist bei einigen der oben genannten bekannten Lösungen die Lichtleitfaserverdrahtung so gewählt, daß sie bei der Verbindung einer Vielzahl von druckempfangenden Abschnitten einen kurzen Weg nimmt, was die Verdrahtung in der Dichtung vereinfacht. In diesem Falle sind der Lichtemitter und der Lichtempfänger jedoch konsequenter Weise so angeordnet, daß sie von einander distanziert plaziert sind. Entsprechend ist es schwierig, die elek trische Verdrahtung zum Verbinden des Lichtemitters und -empfängers mit der Außenseite des Motors kollektiv durchzuführen. Gewöhnlich sind Teile, Hilfsvorrichtungen und Verdrahtung in komplizierter Weise in der Nähe des Motors verlegt. Daher ist, wenn ein Sensor neu montiert wird, eine Sensorstruktur, bei der keine zusätzliche Verdrahtung erforderlich ist, zum Montieren des Sensors und Anwenden des Sensors bei ver schiedenen Arten von Motoren offensichtlich vorteilhafter.

US 4,438,647 zeigt eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylin dermotoren, bei der Drucksensoren in den Zylindern zur Erfassung der Innendrücke der Zylinder angeordnet sind. Die einzelnen Ausgabesignale der Drucksensoren werden jeweils Sensorverstärkern zugeführt, deren Ausgabesi gnale nachfolgend in einem Addierer zu einem Überlappungssignal zusam mengefaßt werden.

Eine erste, der vorliegenden Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht darin, bisherige, auf elektrischer Signalerfassung basierende Zylinderinnen druck-Abfühlvorrichtungen derart weiterzubilden, daß ein einfacherer Einbau der Vorrichtung im Bereich des Motorblocks ermöglicht wird.

Eine zweite Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine auf optischer Grundlage arbeitende, einfach zu verlegende Innendruck-Abfühlvor richtung zu schaffen, die gleichzeitig eine hohe Empfindlichkeit aufweist.

Die erste Aufgabe wird durch eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.

Bei dem Zylinderinnendrucksensor gemäß Anspruch 1 und einem den Sensor benutzenden Motorsteuersystem kann der Zylinderinnendrucksensor aus einem verteilten Fühlmaterial für die Mehrpunkt-Druckmessung aufgebaut sein, wie etwa als Draht mit elektrischem Widerstand, als druckempfindliches, leitendes Gummi, als Kohlenstoffschichtstapel oder als Lichtleitfaser; wobei mindestens ein Teil der von den einzelnen Fühl abschnitten gelieferten Signale kollektiv in Form eines Überlappungs signals herausgeführt werden, wodurch die Anzahl der für die unmittel bare Umgebung der Fühlabschnitte benötigten Signalverdrahtungsleitungen verringert wird.

Bei der Verlegung bzw. Montage am Motor wird das Fühlmaterial zusammen mit der peripheren Signalverdrahtung zwischen dem Motor zylinderkopf und dem Zylinderblock integral mit einem Konstruktionsteil eingefügt, insbesondere einer Kopfdichtung, so daß die Montage des Zylinderinnendrucksensors für die Mehrzylinderdruckmessung erleichtert wird, unabhängig vom Zustand der Motorumgebung, wo Platz für die Sensormontage nur schwer freizuhalten ist.

Weiter wird die obige Zerlegung des Überlappungsignals über die Soft ware durchgeführt, und zwar durch die kombinierte Benutzung der Quelle des Bezugssignals für die Zylinderdiskriminination und der Signal verarbeitungseinheit für die Signalverarbeitung mit Anwendung einer Wellenformanalyse, so daß die Auswahl und Änderung der fraglichen Erfassungsinformationen erfolgen kann, ohne die Konstruktion der Vor richtung zu ändern, die direkt die Verlegung beeinflußt.

Beim Zylinderinnendrucksensor der vorliegenden Erfindung und bei dem den Sensor verwendenden Motorsteuersystem können die von den Fühl abschnitten gelieferten Signale kollektiv durch eine verringerte Anzahl von Signalverdrahtungsleitungen abgenommen werden; und anschließend können dieselben durch die Signalverarbeitung voneinander getrennt werden, wodurch die Motorsteuerung auf der Basis der Mehrzylinder druckmessung vereinfacht wird.

Die zweite, der vorliegenden Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird durch eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung gelöst, wie sie in den An sprüchen 15 und 26 definiert ist.

Bei einem in der Dichtung enthaltenen faseroptischen Zylinderdrucksensor wird auch das Ende der Lichtleitfaser, auf das Licht fällt, als Erfassungs ende benutzt, und zwar unter Nutzung der Lichtreflexion, wobei der Lichte mitter und der Lichtempfänger dicht aneinander verlegt werden, so daß die an die Außenseite des Motors verlegte elektrische Verdrahtung vereinfacht wird und gleichzeitig eine Lichtleitfaser-Verdrahtung in der Dichtung sich erübrigen kann. Infolgedessen kann eine faseroptische Zylinderdruck-Abfühl vorrichtung für die Mehrzylinderdruckmessung leicht bei verschiedenen Arten von Motoren und verschiedenen Arten von Dichtungen angewendet werden.

Weitere Vorzüge, Maßnahmen und Ausgestaltungen der vorliegenden Erfin dung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Nachfolgend werden Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung anhand der Figuren der Zeichnung erläutert.

Fig. 1 ist Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylinderinnendruck sensors gemäß einer ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 2 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin derinnendrucksensors gemäß einer zweiten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 3 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin derinnendrucksensors gemäß einer dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 4A und 4B sind Diagramme zur vergleichenden Erläuterung der Unterschiede zwischen dem Signalverarbeitungsverfahren bei der dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung und demjenigen der bekannten Technik;

Fig. 5 ist ein Diagramm, das einen Zylinderinnendrucksensor ge mäß einer vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfin dung zeigt;

Fig. 6 ist eine Schnittansicht entlang der Linie VI-VI der Fig. 5 und zeigt einen Fühlabschnitt der vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;

Fig. 7 ist ein Diagramm zur Erläuterung eines Zylinderinnendruck sensors gemäß einer fünften Ausführungsform der vorliegen den Erfindung;

Fig. 8 ist ein Diagramm zur Erläuterung eines Zylinderinnendruck sensors gemäß einer sechsten Ausführungsform der vorlie genden Erfindung;

Fig. 9 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau eines Zylin derinnendrucksensors gemäß einer siebten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 10 ist ein schematisches Blockdiagramm einer Motorsteuervor richtung auf der Basis des Zylinderinnendrucksensors der vorliegenden Erfindung;

Fig. 11 ist ein Diagramm, das den Schaltungsaufbau der Fühlab schnitte des für die vorliegende Erfindung relevanten Stan des der Technik zeigt;

Fig. 12 ist ein Flußdiagramm, das ein Beispiel für den Betrieb der in Fig. 10 dargestellten Ausführungsform zeigt;

Fig. 13 ist ein Wellenformdiagramm zur Erläuterung der Betriebs weise in einem Schritt des Flußdiagramms der Fig. 12;

Fig. 14 ist ein Flußdiagramm, das Einzelheiten der Betriebsweise beim wesentlichen Schritt des Flußdiagramms der Fig. 12 zeigt;

Fig. 15 ist ein Diagramm, das den Gesamtaufbau eines Zylinderin nendrucksensors gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt, der eine Lichtleitfaser verwendet;

Fig. 16 bis 19 sind Diagramme, die Beispiele des Lichtemitters und des Lichtempfängers darstellen, die bei der in Fig. 15 dargestellten Ausführungsform unterschiedlich aufgebaut sind; und

Fig. 20 bis 22 sind Diagramme, die unterschiedliche Formen des Licht emitters und des Lichtempfängers bei der in Fig. 15 dar gestellten Ausführungsform zeigen.

Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung beispielshalber unter Be zugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben.

Bezug nehmend auf Fig. 1 veranschaulicht sie eine erste Ausführungs form der vorliegenden Erfindung. In der Figur bezeichnet das Bezugs zeichen 10 eine Motorkopfdichtung an sich oder eine plattenförmige Struktur (Fühlschicht), die zwischen dem Zylinderblock und dem Zylin derkopf montiert werden kann, wobei sie gleichzeitig die Kopfdichtung überlappt. Die Fühlschicht kann beispielsweise aus einem kohlenstoff artigen Abdichtmaterial hergestellt sein, das ein die Dichtung aufbauendes Hauptmaterial ist; oder sie kann aus einer Metallplatte hergestellt sein. Fühlabschnitte 30a, 30b, 30c und 30d, die zum Messen des Innendruckes von vier einzelnen Zylindern vorgesehen sind, sind jeweils aus einem metallischen Dehnungsmeßstreifen hergestellt (Draht mit elektrischem Widerstand), dessen elektrischer Widerstand sich mit der Änderung des Druckes ändert. Der Dehnungsmeßstreifen ist in einem Rohr aus elasti schem Isoliermaterial untergebracht. Der Innendruck eines entsprechenden Zylinders wird an jeden Fühlabschnitt angelegt, der seinerseits eine Änderung des Zylinderinnendruckes durch einen geeigneten Drucküber tragungsmechanismus erfassen kann. Die Fühlabschnitte sind in Reihe mit einer Signalübertragungsleitung verbunden, die eine elektrische Signallei tung 40 bildet, wobei eine äußere Signalübertragungsleitung durch ein Kabel 50 verläuft, zu einer Signalverarbeitungseinheit 70 führt. Da die Fühlabschnitte in Reihe geschaltet sind, nehmen die einzelnen Innen drucksignale die Form eines Überlappungssignals an, das an die Signal verarbeitungseinheit 70 übertragen wird. Nun findet bei einem Vierzylin dermotor die Verbrennung in den einzelnen Zylindern in unterschiedli chen Zeitpunkten statt, so daß die Reihenfolge der in den Verbrennungs zustand zu versetzenden Zylinder vorbestimmt ist. Daher können Ände rungen der Innendrücke der einzelnen Zylinder, die in der Mitte einer Verbrennungsspitze in jeden Zylinder auftreten, getrennt aus dem Über lappungssignal gemessen werden, und zwar auf der Basis eines Bezugs signals, wie etwa einem Triggerimpuls der Kraftstoffeinspritzung, einem Zündungstriggerimpuls oder einer Kurbelwinkelsensorausgabe eines ent sprechenden Zylinders, oder einem Umdrehungswinkelsignal eines Getrie berades, das sich während eines Verbrennungszyklus in Übereinstimmung mit der Kurbelumdrehung um 360° dreht. Weiter ist es unter Verwen dung einer Signalverarbeitung, wie etwa einer theoretischen Vorhersage der Innendruckwellenform, möglich, alle Änderungen der Innendrücke eines spezifizierten Zylinders getrennt zu erfassen. Wie in Fig. 1 darge stellt, wird das Bezugssignal von einer Zylinderdiskriminations-Bezugs signalquelle 20 geliefert, wobei die Bearbeitung zum Abtrennen der Änderungen der Innendrücke in einer Signalverarbeitungsvorrichtung 60 für die Wellenformanalyse durchgeführt wird. Die Zylinderdiskriminations- Bezugssignalquelle 20 kann durch Kombinieren von mehr als zwei Be zugssignalquellen aufgebaut werden. Beispielsweise können durch Benut zen des Triggerimipulses für die Kraftstoffeinspritzung und des Kurbelwin kelsensors Änderungen der Innendrücke der einzelnen Zylinder getrennt aus dem Kurbelumdrehungswinkel spezifiziert werden, und zwar in der Reihenfolge der Verbrennung, beginnend bei dem gewählten Zylinder. (Die Verwendung des herkömmlichen Kurbelwinkelsensors allein reicht nicht für die Einzeltrennung der Verbrennungszeiten eines einzelnen Zylinders aus.) Das Ergebnis der durch die Signalverarbeitungseinheit 70 durchgeführten Behandlung wird an eine Motorsteuereinheit 80 geliefert, so daß sie bei der Motorsteuerung auf der Basis des üblichen, bekannten Verfahrens zum Ausdruck kommt.

Wenn die Anzahl der zu messenden Zylinder von vier aus zunimmt, tritt die Verbrennung in einigen der Zylinder zu dem gleichen Zeiten oder nahezu zu gleichen Zeiten auf; und offensichtlich reicht dann ein einziges System oder eine einzige Signalverdrahtungsleitung einschließlich der vier Fühlabschnitte oder der mehr als vier Fühlabschnitte nicht zum Trennen der Signale wie oben aus, so daß zwei oder mehr Signalverdrahtungs systeme benötigt werden. Allerdings muß die Anzahl der Signalverdrah tungssysteme nicht proportional zur Anzahl der Zylinder geändert werden, und auch die allgemeine Mehrzylinderdruckmessung kann durch eine nur leichte Änderung der Hardware flexibel durchgeführt werden.

Bei der obigen Ausführungsform sind sämtliche Fühlabschnitte 30a bis 30d, zusammen mit der elektrischen Signalleitung 40, innerhalb der Dichtung oder der ähnlichen plattenförmigen Struktur (Fühlschicht) gemäß Fig. 1 verlegt, so daß die Verlegung des für eine zylinderunab hängige Verbrennungssteuerung des Mehrzylindermotors benötigten Sen sors sowie die Verdrahtung zwischen den Fühlabschnitten unabhängig von der komplizierten Motorumgebung bewirkt werden kann. Hier durch kann die Anzahl der äußeren Signalverdrahtungsleitungen des Motors verringert werden, so daß nicht nur der Zusammenbau des Motors erleichtert werden kann, sondern auch Probleme während des Arbeitens verhindert werden können, wie etwa das Brechen von Drähten. Bei der obigen Ausführungsform werden die von den einzelnen Fühlabschnitte gelieferten Erfassungssignale zusammen in der Form eines Überlappungssignals herausgeführt, und anschließend wird das Überlappungssignal durch eine Software getrennt. Mit anderen Worten werden die verteilten Mehrfach- Fühlabschnitte 30a bis 30d, die aufeinanderfolgend angeordnet sind, an stelle einer Vielzahl von unabhängigen Sensoren verwendet, um die Signalverdrahtung im Bereich um den Motor zu vereinfachen, wobei die vereinfachte Signalverdrahtung andererseits durch die Signalverarbeitung kompensiert wird. Aufgrund der für den Motor erforderlichen verein fachten Signalverdrahtung kann die Montage der Fühlabschnitte innerhalb eines engen Abschnittes, beispielsweise innerhalb der Dichtung, erleichtert werden. Weiter kann der Außendurchmesser des äußeren Signalkabels 50 entsprechend der Verringerung der Anzahl der Signalverdrahtungsleitun gen verkleinert werden. Dies bewirkt, daß das physikalische Anschließen des äußeren Kabels an die Dichtung von etwa 1 mm Dicke erleichtert und durchgehend verstärkt werden kann.

Zu Zwecken des Vergleichs ist ein Beispiel der herkömmlichen allgemei nen Verlegung von Sensoren innerhalb einer Dichtung in Fig. 11 dargestellt. In diesem Falle ist die Signalverdrahtung innerhalb der Dichtung kompliziert, und der Freiheitsspielraum wird durch das Vorhan densein einer Vielzahl von Fühlabschnitten beeinträchtigt. Darüber hinaus nimmt der Außendurchmesser des äußeren Kabels mit der Zunahme der Anzahl der Signalverdrahtungsleitungen zu, so daß der Anschluß des äußeren Kabels, das festigkeitsmäßig stabil ist, an eine solche dünne, plattenförmige Struktur, wie die Dichtung, allgemein schwer zu erreichen ist. Natürlich sollen die äußeren Signalverdrahtungsleitungen nicht zu einem Kabel gebündelt werden, um ein zwangloses Anschließen der einzelnen Verdrahtungsleitung zu ermöglichen. In diesem Falle wird aber die äußere Signalverdrahtung unvermeidlicherweise kompliziert.

Gemäß Fig. 11 sind die von den einzelnen Fühlabschnitten gelieferten Signale ursprünglich voneinander getrennt, so daß ein Mechanismus entsprechend der Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 nicht erforderlich ist. Im Gegensatz dazu, benötigt die vorliegende Erfindung die neu hinzugefügte Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 zum Trennen bzw. Zerlegen des Überlappungssignals, so daß es scheint, als ob die Signalverdrahtung vereinfacht wäre. Die Komplexität der Hardwa re im Bereich um den Motor bleibt aber als ganzes unverändert. Wie indes zuvor beschrieben kann ein Teil des bestehenden Motorsystems, wie etwa der Einspritztrigger, direkt als Zylinderdiskriminations-Bezugs signalquelle 20 verwendet werden. Durch das Beibehalten der Zylinderdis kriminations-Bezugssignalquelle 20, die für die Trennverarbeitung der zusammen herausgeführten Erfassungssignale benötigt wird ist die Ände rung der Hardware oder das Hinzufügen von Hardware, was die Ver legung am Motor schwierig macht, ist nicht immer erforderlich.

Bezug nehmend auf Fig. 2 ist in der Figur eine zweite Ausführungs form der vorliegenden Erfindung veranschaulicht. Bei dieser Ausführungs form ist ein Metalldraht 93 für die Signalübertragungsleitung innerhalb einer Dichtung 10 aus dem gleichen Material hergestellt wie dem der Fühlabschnitte 30a bis 30d. Es wird nämlich ein metallisches Material, wie etwa ein Draht mit elektrischem Widerstand, dessen elektrischer Widerstandswert sich bei einer Druckänderung ändert, ohne Änderung als Signalübertragungsleitung verwendet. Wie bei der ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung werden verteilte Mehrfach-Fühlabschnitte ver wendet, die nacheinander angeordnet sind; doch wird bei der vorliegen den Ausführungsform das verteilte Fühlmaterial selber als Signalüber tragungsleitung benutzt, damit der elektrische Anschluß zwischen der Signalübertragungsleitung und den Mehrfach-Fühlabschnitten entfallen kön nen. Durch Eliminieren von strukturell schwachen Anschlußabschnitten der Signalverdrahtung aus dem Inneren des Motors, das ein relativ hohe Temperatur erreichen kann, kann ein stabiler Systembetrieb während einer langen Zeitdauer erwartet werden.

Da die Dichtung 10 als Schutzbauteil für die Signalübertragungsleitung 90 dient, werden übermäßig große Kräfte an der Signalübertragungsleitung 90 nicht wirksam. Andererseits dürfte ein Teil der Signalübertragungs leitung außerhalb der Dichtung 10 durch äußere Störungen, wie etwa Verbiegen oder Vibration, beeinträchtigt werden. Infolgedessen ist gemäß Fig. 2 die außerhalb des Motors verlaufende Signalverdrahtungsleitung durch eine gewöhnliche elektrische Signalleitung 40 ersetzt, die nicht druckempfindlich ist. Im Falle, daß der Einfluß äußerer Störungen auf die außerhalb der Dichtung verlaufenden Signalleitung durch die Schutz wirkung eines Kabels 50 verringert wird, kann die gesamte, an eine Signalverarbeitungseinheit 70 angeschlossene Signalverdrahtung aus dem gleichen Material hergestellt werden, wie dem der Fühlabschnitte 30a bis 30d, was Anschlußabschnitte bei der Signalverdrahtung eliminiert.

Bezug nehmend auf Fig. 3 ist eine dritte Ausführungsform der vor liegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform sind die Fühlabschnitte sowie eine Signalverarbeitungsleitung, die beide innerhalb einer Dichtung 10 verlegt sind, aus einer Lichtleitfaser 91 gebildet, die druckempfindlich ist. Licht, das von einer Lichtquelle 51 emitiert wird und auf die optische Faser 91 trifft, pflanzt sich durch die Lichtleitfaser fort. Eine Lichtempfangseinheit 52 erfaßt die optische Stärke (Licht intensität) des durch die Lichtleitfaser laufenden Lichtes. Wenngleich nicht dargestellt, ist die Lichtleitfaser so gestaltet daß sie an den Fühl abschnitten 31a, 31b, 31c und 31d "lokale Schleifen" entsprechend den Innendrücke der einzelnen Zylindern aufnimmt, wie dies in der Stam manmeldung der vorliegenden Anmeldung offenbart ist. Wenn die Licht leitfaser gleichförmig umgebogen wird, wird ein Verlust an Lichtstärke entsprechend dem Betrag der Biegung (Biegungsradius) der Lichtleitfaser in der Faser erzeugt, so daß die von der lichtaufnehmenden Einheit 52 empfangene optische Leistung sich mit dem Innendruck ändert, der von jedem Fühlabschnitt empfangen wird. Entsprechend kann ein Überlap pungssignal, das für den Innendruck der einzelnen Zylinder kennzeich nend ist, aus der Gesamtmenge des durch die Lichtleitfaser 91 laufenden Lichtes erfaßt werden. Wenn Änderungen der durch die einzelnen Fühl abschnitte laufenden Lichtmengen in Dezibel (dB) angezeigt werden, entspricht das Überlappungssignal einer linearen Kombination der Ände rungen der Lichtmengen. Durch Beachten des Verbrennungszyklusunter schiedes bei den individuellen Zylindern kann der Hauptteil der Innen druckänderung jedes Zylinders aus dem Überlappungssignal mit Hilfe einer Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 und einer Signalver arbeitungseinheit 60 mit Anwendung der Wellenformanalyse abgetrennt werden. Da bei der vorliegenden Ausführungsform die Lichtleitfaser, die ein Isolator ist, für die Fühlabschnitte und die Signalübertragungsleitung benutzt wird, kann der Sensor innerhalb der Kopfdichtung verlegt wer den, wobei eine beständige Isolierung zwischen dem Sensor und jedem der Zylinderköpfe und dem Zylinderblock bewirkt wird, unabhängig von der Form der Verlegung. Der Sensor wird nicht durch die elektromagne tischen Störungen beeinträchtigt, die durch die Zündkerze induziert werden, so daß eine äußerst genaue Signalerfassung durchgeführt werden kann, wenn der Sensor im Inneren des Motors montiert ist.

Die Trenn- bzw. Zerlegungsprozedur für das Überlappungssignal der dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in Fig. 4A dargestellt und wird im Vergleich mit der Trennprozedur für ein Über lappungssignal beschrieben, das in der Druckschrift JP-A-60-166739 offen bart und in Fig. 4B beschrieben ist. Was die Montage der Lichtleitfaser 91 anbetrifft, unterscheiden sich die beiden Beispiele insofern vonein ander, als die Lichtleitfaser innerhalb eines Bauteils, entsprechend der Dichtung im vorhergehenden Beispiel, verlegt ist, während die Lichtleitfa ser in der vorliegenden Ausführungsform an ein Zündkerzenklemmele ment angeschlossen ist. Bei der Ausführungsform der vorliegenden Erfin dung nimmt die Signalverarbeitungseinheit 60 mit Anwendung einer Wellenformanalyse die erforderliche Informationen aus der Gesamtheit einer erhaltenen Signalwellenform auf. Die Überlappung der Innendruck signale der einzelnen Zylinder hängt von der Drehzahl und dem Ver brennungszustand des Motors ab. Beispielsweise erfährt im Vergleich zu einer starken Zunahme oder Abnahme des Innendruckes durch die Explosion während der Verbrennung der während des Anlaufens des Motors nach dem Start auftretende Innendruck eine leichte Zunahme oder Abnahme entsprechend der Kolbenbewegung, was den Einfluß der im Überlappungssignal beobachteten Wellenformüberlappung klein macht, so daß man leicht den Signalpegel des atmosphärischen Druckes oder den Pegel des Standarddruckes unter Benutzung des Zeitbereichs finden kann, wenn sowohl die Einlaß-, als auch die Auslaßventile offen sind.

Als Beispiel wird die Wellenform während des Anlaufens bzw. Laufens des Motors unmittelbar nach dem Anlassen erfaßt um den notwendigen Standardpegel in einem Speicher aufzunehmen, so daß selbst dann, wenn die Überlappung benachbarter Wellenformen während hoher Drehzahlen, die Diskrimination des Standardpegels verhindert, das während des Anlassens erfaßte Signal als Kompensation verwendet werden kann. Somit kann bei der Signalverarbeitung auf der Basis der Gesamtheit der über lappten Signalwellenform die Wahl der Erfassungsinformation in Überein stimmung mit dem Motorbetrieb ermöglicht werden. Das analoge Tor- bzw. Gatesignal in Fig. 4B wird durch ein Softwaretor oder einen Abtastprozeß in Fig. 4A ersetzt. Daher ist eine flexible und schnelle Änderung der Torzeit gemäß Fig. 4A verfügbar.

Wenn eine Vielzahl von Lichtleitfaser-Verdrahtungssystemen benutzt wird, beispielsweise durch Vorsehen zweier Lichtleitfasersysteme für einen Vierzylindermotor und Erhalten eines Überlappungssignales von einer Gruppe von zwei Zylindern, kann der Einfluß der Überlappung der Wellenformen natürlich beträchtlich verringert werden. In diesem Falle kann der Zylinderinnendruck im Kraftstoffeinlaßprozeß (der Druck nimmt einen Minuswert im Vergleich zum atmosphärischen Druck an) spezifi ziert werden, und der Bezugsdruck entsprechend dem atmosphärischen Druck kann genau bestimmt werden.

Andererseits werden im Falle des in Fig. 4B dargestellten Standes der Technik die Verbrennungsdrücke in den einzelnen Zylindern getrennt durch das Leuchten der Lichtquelle während eines spezifizierten Zeit intervalls entsprechend jeder Verbrennungsspitze erfaßt. Durch Beachten nur der Änderung des Innendruckes, der in der Nähe einer Verbren nungsspitze auftritt, kann die Zündzeitgabesteuerung für jeden Zylinder sowie die Fehlzündungserfassung durchgeführt werden. Gemäß Fig. 4B wird ursprünglich nur eine Änderung des Innendruckes in der Nähe einer Verbrennungsspitze als Erfassungssignal aufgenommen, wobei dieses Signal an eine Signalverarbeitungseinheit 70 geliefert wird, so daß die interne Signalverarbeitung vereinfacht wird. Im Gegensatz dazu bewirkt die Signalverarbeitungseinheit 60, die eine Wellenformanalyse anwendet, im Zuge der Signalverarbeitung gemäß der vorliegenden Erfindung, daß sich das nachfolgende Innendrucküberlappungssignal einer Torsteuerungsbear beitung unterzieht, so daß die Wellenform in der Nähe einer Verbren nungsspitze in jedem Zylinder erhalten werden kann. Die Signalverarbei tungseinheit spielt nämlich die Rolle einer Steuereinheit 61 gemäß Fig. 4B, um eine äquivalente Signalverarbeitung unter Benutzung der Wel lenformanalyse in einer für die Montage bzw. Verlegung vorteilhaften Weise durchzuführen.

Bezug nehmend auf Fig. 5 ist in der Figur eine vierte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform ist ein Fühlmaterial 92 als verteilter Sensor für eine Mehrpunktdruckmessung aus einer Dichtung hergestellt, die aus einem bekannten druckempfindli chen Material hergestellt ist, wie etwa leitender Gummi oder ein Kohlen stoffschichtstapel. Silikon oder Fluorkarbongummi und Kohlenstoffmateria lien sind wärmebeständig. Daher kann, beispielsweise, durch Herstellen entweder eines Bauteils, in welchem Partikel mit elektrischer Leitfähigkeit (wie etwa Metallpulver) im wärmebeständigen Gummi verteilt sind, oder einer laminaren Struktur eines Kohlenstoffschichtstapels, in welchem der Kohlenstoffatomzwischenabstand passend gewählt ist, in eine Dichtungs form, beispielsweise durch Ausstanzen, ein Sensor und eine Dichtung in kombinierter Benutzung erhalten werden, was Vorteile hinsichtlich der Freiheit der Gestaltverformung bringt und die Dichtungswirkung und Charakteristik des Fühlmaterials besitzt. Bei diesem Typ eines verteilten Sensors für die Mehrpunktdruckmessung können die Fühlabschnitte 32a bis 32d an gewünschten Plätzen angeordnet werden, die für die Ver legung geeignet sind, so daß die Verlegung eines für die Zylinderinnen druckmessung bei einem Mehrzylindermotor geeigneten Sensors erleichtert werden kann. Die von den einzelnen Fühlabschnitten gelieferten Erfas sungssignale werden aus einem Erfassungsanschluß 23 in Form eines elektrischen Überlappungssignals entnommen. Wie bei den vorhergehen den Ausführungsformen werden die als Überlappungssignal gelieferten Innendrücke der einzelnen Zylinder mit Hilfe einer Signalverarbeitungs einheit 60, die eine Wellenformanalyse anwendet, getrennt. Umgekehrt können durch die Anwendung der obigen Signalverarbeitung unterschiedli che Arten von verteilten Sensoren für die Mehrpunktdruckmessung, welche vorteilhaft für die Zylinderinnendruckmessung bei Mehrzylindermo toren ist als Fühlmaterialien verwendet werden.

Fig. 6 ist eine Schnittansicht entlang der Linie VI-VI der Fig. 5 und veranschaulicht einen Kanal 36, der so gebildet ist, daß er sich senkrecht zum Zeichnungsblatt erstreckt, derart, daß er das Innere eines Zylinders in Verbindung mit einem Fühlabschnitt bringt, wobei der Kanal 36 im Fühlabschnitt 32 endet. Demgemäß wird der durch den Kanal 36 über tragene Zylinderinnendruck nach oben in Richtung des Pfeiles angelegt. In der Figur bezeichnen die Bezugszeichen: 92 das verteilte Fühlmaterial für die Mehrpunktdruckmessung; 54a und 54b filmartige Elektroden; 53a und 53b Erfassungsanschlüsse, die von den Elektroden aufragen; und 11a und 11b Isolierschichten zum elektrischen Isolieren der Dichtung gegen den Zylinderkopf und den Zylinderblock.

Jede der Isolierschichten 11a und 11b besitzt eine Peripherie, die so gestaltet ist, daß sie mit der Form der Dichtung zusammenpaßt, und sie ist mit einer Zylinderbohrung, einer Kühlwasserbohrung und einer Bol zenbohrung an entsprechenden Stellen versehen. Die Isolierschicht besteht aus einem Material, das leicht zu verformen ist oder sie ist so ausgebil det, daß sie eine dünne Filmform aufweist, wodurch die ständige Innen druckdichtwirkung bewirkt wird. Wenn Isolierelemente in Form eines Filmes verwendet werden, können sie zuvor leicht auf den Oberflächen der Dichtung zum Fühlen ausgebildet werden.

Wenngleich nicht dargestellt, sind die von den Erfassungsanschlüssen 53a und 53b ausgehenden Signalleitungen 40a und 40b mit einem Schutz element umgeben und bedeckt. Natürlich können durch Abstimmen der Anordnung der filmartigen Elektroden 11a und 11b die Erfassungsan schlüsse 53a und 53b nur auf einer einzigen Oberfläche der Dichtung angebracht werden. Die Signalleitungen 40a und 40b in Form von abge schirmten Leitungen können so verlegt werden, daß sie eine Signalüber tragung schaffen, die gegen äußere Störungen immun ist.

Der zu messende Innendruck eines Zylinders wird an einen unteren Teil des Fühlabschnittes der Zeichnung durch den Kanal oder die Druck einlaßöffnung 36 zugeführt, die in der Dichtung an einer Stelle ange bracht ist, die beispielsweise einer Zylinderbohrung entspricht. Wenn der Innendruck zunimmt, drückt der Fühlbereich 32 das Fühlmaterial 92 in Richtung des Pfeiles. Da das Fühlmaterial 92 Partikel mit elektrischer Leitfähigkeit enthält, wie etwa Metallpulver oder Kohlenstoffschichten, wie vorher beschrieben, ändert sich der Abstand zwischen den Partikeln mit elektrischer Leitfähigkeit in dem Maße, wie der Innendruck zunimmt, um Das Fühlmaterial anzudrücken. Durch Messen der Änderung der elektri schen Leitfähigkeit des Fühlmaterials 92 kann die Änderung des Innen druckes erfaßt werden. Metallpulver ebenso wie Kohlenstoffatome verhal ten sich im wesentlichen als eine Gruppe, die ihren Zwischenabstand ändert, so daß bei angelegtem Innendruck eine nachfolgende Signalände rung erwartet werden kann. Wie bei einer gewöhnlichen Membran für die Druckmessung sind die Größe, die Form und die Dicke des Fühl abschnittes 32 so gestaltet, daß sie der Empfindlichkeit des Fühlmaterials 92 entsprechen. Beispielsweise kann der Fühlabschnitt 32 so abgestimmt werden, daß er durch eine Änderung des Innendruckes um einen Betrag verschoben wird, der innerhalb des Bereiches des linearen Ansprech verhaltens des Fühlmaterials 92 liegt. Natürlich muß die innere Struktur des Fühlmaterials 92 so beschaffen sein, daß eine optimale Empfindlich keit des Sensors erzielt wird, wenn der Motor abgedichtet ist.

Selbst wenn Wärme an den Fühlabschnitt 32 übertragen wird, die wäh rend der Verbrennung im Motor erzeugt wird, kann die Wärme in die obere und die untere Oberfläche des dichtungsartigen Sensors eindringen, d. h. in den Motorzylinderkopf und in den Motorblock. Wenn die Dicke jedes der Isolierelement 11a und 11b klein gewählt ist, oder wenn jedes Isolierelement eine filmartige Form aufweist, kann ein größerer Wärme dissipationseffekt erwartet werden. Auf diese Weise kann eine thermische Verschlechterung des Fühlmaterials verhindert werden.

Bezug nehmend auf Fig. 7 veranschaulicht die Figur eine fünfte Ausfüh rungsform der vorliegenden Erfindung. Bei dieser Ausführungsform ist die Dichtung als solche, wie bei der vierten Ausführungsform der vorliegen den Erfindung, hauptsächlich aus einem Fühlmaterial 92 aufgebaut, beispielsweise aus druckempfindlichem Gummi oder bzw. Kautschuk einem Kohlenstoffschichtstapel, und eine Formänderung des dichtungs artigen Sensors wird in Richtung der Oberfläche erfaßt. In diesem Falle wird ein metallisches Teil der Bohrungsdichtung als Signalübertragungs leitung benutzt. In der Figur bezeichnen: 32a, 32b, 32c und 32d Fühl abschnitte, die den einzelnen Zylindern zugeordnet sind; 54a und 54b Elektroden; und 53a und 53b Anschlüsse für die von den Elektroden gelieferten Signale. Ein für den Fühlabschnitt vorgesehener Vorsprung bildet einen Druckintensivierer. Wenn sich der Fühlabschnitt 32 im Zylinder als Antwort auf eine Änderung des Innendruckes in radialer Richtung verschiebt, wird das mit dem Fühlabschnitt 32 verbundene Fühlmaterial 92 zwischen den Elektroden 54a und 54b verformt und zeigt eine Änderung der elektrischen Leitfähigkeit. Diese Änderung wird erfaßt, um die entsprechende Änderung des Innendruckes aufzunehmen. So ist beispielsweise unterstellt, daß die mit jedem Fühlabschnitt ver bundene elektrische Leitfähigkeit proportional dem Innendruck jedes Zylinders ist, und daß die Gesamtheit der mit den Fühlabschnitten 32a, 32b, 32c und 32d, die vom Erfassungsanschluß aus betrachtet parallel geschaltet sind, verbundenen Leitfähigkeiten proportional zur Summe der Innendrücke sind. Wie bei der ersten bis vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung kann das Innendrucküberlappungssignal getrennt gemessen werden.

Die Elektroden 54a und 54b können auf der Zylinderdichtungsoberfläche durch Drucken aufgebracht werden. Alternativ können sie in der Zylin derdichtung so verlegt werden, daß sie eine größere Kontaktfläche mit dem Fühlmaterial haben. Die Verteilung der im Fühlmaterial 92 enthal tenen Partikel mit elektrischer Leitfähigkeit kann örtlich dicht ausgeführt werden, um eine höhere elektrische Leitfähigkeit zu schaffen, so daß ein Teil des Fühlmaterials 92 als Teil jeder der Elektroden 54a und 54b benutzt werden kann. Während der Montage werden Isolierelemente auf der oberen und der unteren Oberfläche der Zylinderdichtung zum Fühlen angebracht, um eine elektrische Isolation zwischen der Zylinderdichtung dem Zylinderkopf sowie dem Zylinderblock zu schaffen.

Bezug nehmend auf Fig. 8 ist in der Figur eine sechste Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform ist der eine Dichtung 10 bildende Bohrungsdichtungsrand an sich aus einem metallischen, druckempfindlichen Material 30 hergestellt um druckauf nehmende Abschnitte zu bilden. In der Figur bezeichnet das Bezugs zeichen 90 eine Signalübertragungsleitung, und 53 bezeichnet Signalerfas sungsanschlüsse. Wenn der Innendruck ansteigt, wird die Zylinderboh rungs-Dichtungseinfassung in radialer Richtung verformt und ändert, wie der metallische Dehnungsmeßstreifen, den elektrischen Widerstand im verformten Abschnitt. Durch Erfassen der Änderung des elektrischen Widerstandes kann die Änderung des Innendruckes erfaßt werden. Die Signalübertragungsleitung kann auf der Oberfläche der Zylinderdichtung durch Drucken hergestellt werden. Alternativ kann die Signalübertragungs leitung 90 aus dem gleichen Material wie dem der Fühlabschnitte 30a bis 30d und integral mit diesen bestehen. Bei einem als Beispiel aufge führten Verfahren für die integrale bzw. einstückige Ausbildung der Fühlabschnitte 30a bis 30d und der Signalübertragungsleitung 90 sind vier ringförmig gestaltete, hintereinander verbundene Metallplatten entspre chend den Zylinderbohrungen, sowie die Signalübertragungsleitung 90 unter Bildung einer U-Form, auf einer Oberfläche der Zylinderdichtung zusammengefaßt. Die vier ringförmigen Metallplatten werden nicht nur durch Andrücken an die andere Oberfläche der Dichtung gemäß der Größe und Position der Zylinderbohrungen verformt, sondern auch radial, um eine zylindrische Randeinfassung der Bohrung zu bilden. Beim Ab dichten des Motors werden, wie bei der fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung, elektrisch isolierende Elemente kombiniert be nutzt, um eine Isolation zwischen der Dichtung und jedem Zylinderkopf und Zylinderblock zu schaffen.

Bezug nehmend auf Fig. 9 ist in der Figur eine siebte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Bei dieser Ausführungsform werden die Innendrücke aller Zylinder nicht in Form eines Überlap pungssignals aufgenommen, sondern es wird der Innendruck eines speziel len Zylinders exakt mit Hilfe eines getrennten Sensors erfaßt und in die Signalverarbeitung eingegeben. Ein Drucksensor 30a (beim dargestellten Beispiel ein metallischer Dehnungsmeßstreifen) ist zur Erfassung des Innendruckes eines Zylinders A ausgebildet. Andererseits nehmen die Fühlabschnitte 32b, 32c und 32d eines verteilten Fühlmaterials 92 für die Mehrpunktdruckmessung Änderungen der Innendrücke der Zylinder B, C und D auf, um ein Überlappungssignal zu liefern. Das vom Sensor 30a gelieferte Signal kann unabhängig von den anderen Sensorsignalen emp fangen werden, und somit kann man, beispielsweise, ohne Rücksicht auf die Drehzahl und den Verbrennungszustand des Motors, leicht den Signalpegel des atmosphärischen Druckes oder den Pegel des Standard druckes unter Benutzung der Zeitperiode finden, wenn sowohl das Ein laßventil, als auch das Auslaßventil offen ist. Während das Ausgangs drehmoment auf der Basis der Änderung des Innendruckes des ausge wählten Zylinders A berechnet und gesteuert wird, kann das von den Fühlabschnitten 32b, 32c und 32d gelieferte Überlappungssignal auch zur Durchführung einer Fühloperation verwendet werden, die den gesamten Zylinder überwacht, wie etwa die Erfassung von Fehlzündungen. Zum Zerlegen bzw. Trennen des Überlappungssignals kann das Ausgangssignal des Drucksensors 30a an sich als Zylinderdiskriminations-Bezugssignal verwendet werden. Natürlich kann auch ein vom Drucksensor 30a gelie fertes Signal in Kombination mit einem vom Kurbelwinkelsensor geliefer ten Signal als Zylinderdiskriminations-Bezugssignalquelle 20 verwendet werden, und die Signaltrennung kann auf der Basis des Kurbelumdre hungswinkels bewirkt werden.

Bezug nehmend auf Fig. 10 ist in der Zeichnung ein Motorsteuersystem schematisch dargestellt, das einen Zylinderinnendrucksensor der vorliegen den Erfindung benutzt. Auf der Basis der Änderung des Innendruckes jedes Zylinders, wobei die Drücke aus dem Überlappungssignal des Zylinderinnendrucksensors durch die Signalverarbeitung unter Benutzung einer Wellenformanalyse abgetrennt worden sind, kann beispielsweise die Größe und der Änderungsbetrag des erzeugten Drehmomentes, das Vorhandensein oder Fehlen von Fehlzündungen, die Verbrennungsspitzen position und das Vorhandensein oder Fehlen von Klopfen erfaßt werden.

Das erzeugte Drehmoment kann aus der Änderung des Innenddruckes und der Änderung des Zylindervolumens berechnet werden. Es muß nicht die gesamte Änderung des Innendruckes erfaßt werden, sondern nur eine begrenzte Änderung des Innendruckes bei der Verbrennungsspitze oder um die Mitte der Verbrennungsspitze herum. Da das erzeugte Drehmo ment stark mit dem Verbrennungsspitzenwert korreliert ist, kann es aus diesem abgeleitet werden.

In ähnlicher Weise kann die Änderung des Innendruckes in der Nähe der Verbrennungsspitze erfaßt werden, um das Vorhandensein oder Fehlen von Fehlzündungen in jedem Zylinder festzustellen. Beispielsweise kann ein Vergleich mit einer Wellenform durchgeführt werden, die nur für das Anlassen des Motors kennzeichnend ist, wobei die Wellenform durch Integrieren der Änderungen der Innendrücke in Bezug auf die Kurbelwinkel erhalten wird, d. h. Vergleich mit einer Wellenform, die für das Fehlen der Verbrennung kennzeichnend ist, um Fehlzündung festzu stellen. Wenn alternativ der Wert der Verbrennungsspitze mit einem Bezugschwellewert verglichen wird, kann eine so erhaltene Größenrelation benutzt werden, um Fehlzündungen festzustellen.

Weiter kann, wenn eine Druckspitze erfaßt werden soll, die auf den Zündzeittakt bezogene Verbrennungsspitzenposition auf der Basis des Kurbelwinkels bestimmt werden. Es ist allgemein bekannt, daß die optimale Verbrennung des Motors durch Steuern der Spitzenposition bewirkt werden kann.

Weiter kann durch Differenzieren einer empfangenen Signalwellenform, oder durch Abtrennen einer spezifizierten Frequenzkomponente durch ein direktes Filterverfahren das Vorhandensein bzw. das Fehlen einer schwa chen Hochfrequenzkomponente (Klopfen) von beispielsweise 5 kHz bis 20 kHz bestätigt werden.

Durch Wählen oder Kombinieren verschiedener Arten von Informationen wie oben beschrieben und soweit nötig, kann für jeden Motor eine Motorfeinsteuerung auf der Basis des herkömmlichen Verfahrens durch geführt werden. Beispielsweise können auf der Basis des Wertes des erzeugten Drehmomentes und der Fehlzündungsinformation die Mengen an Luft und Kraftstoff, oder das Verhältnis zwischen denselben durch Rückkopplung geregelt werden, derart, daß die erforderliche Verbrennung bei einem Zylinder aufrechterhalten wird, der von einer starken Ände rung des Drehmomentes betroffen ist, oder bei einem Zylinder, der unter einer hohen Fehlzündungsfrequenz leidet. Weiter kann auf der Basis von Informationen über die Verbrennungsspitzenposition und das Klopfen, der Zündzeitpunkt und der Kraftstoffeinspritzzeitpunkt auf Echtzeitbasis gesteuert werden, derart, daß die richtige Verbrennung aufrechterhalten werden kann.

Mit Hilfe des Innendrucksensors der vorliegenden Erfindung und des Motorsteuersystems, das den oben beschriebenen Sensor verwendet, ist beabsichtigt, erstens das Montieren bzw. Verlegen der Mehrpunktfühl abschnitte zum Motor durch kollektives Entnehmen der Signale aus den Mehrpunktfühlabschnitten mittels einer kleinen Anzahl von Signalver drahtungsleitungen zu erleichtern, und dann die Signale durch die Signal verarbeitung voneinander zu trennen. Wenn aber bei der Signalverarbei tung eine Signalwellenformverarbeitung, beispielsweise auf kollektiver Softwarebasis, statt der Verarbeitung durch Zylinderdiskriminationstor steuerung auf der Basis der direkten Modulation einer Lichtquelle durch geführt wird, kann eine Universalmotorsteuerung durchgeführt werden, die sich flexibel der Wahl und Änderung angezeigter Erfassungsinformationen widment.

In Fig. 10 bezeichnet das Bezugszeichen 70 eine Signalverarbeitungsein heit einschließlich einer Wellenformanalyse. Die Signalverarbeitungseinheit 70 weist eine Zentraleinheit CPU 71 auf, die in der Weise arbeitet, daß sie die Wellenformanalyse und Signalverarbeitung des vom Zylinderinnen drucksensor gelieferten Überlappungssignals durchführt. Der Betrieb der CPU wird gemäß dem Flußdiagramm der Fig. 12 durchgeführt.

Bezug nehmend auf Fig. 12 wird in Schritt 121 das Zylinderdiskrimina tions-Bezugssignal abgerufen. Bei dieser Ausführungsform wird ein für den dritten Zylinder vorgesehener Einspritzimpuls als Bezugssignal be nutzt, wie in Fig. 13 dargestellt. Der Einspritztriggerimpuls für den dritten Zyklus trifft mit der Zündverbrennungszeit des ersten Zylinders zusammen und stimmt so mit einem Erfassungszeitpunkt eines Spitzensig nals überein, das mit dem ersten Zylinder verbunden ist und in dem vom Zylinderinnendrucksensor gelieferten Ausgangssignal enthalten ist.

In Schritt 122 wird das Zeitinterval T zwischen dem ersten, in Schritt 121 abgerufenen Triggerimpuls, und dem vorhergehenden Triggerimpuls berechnet; und weiter wird die Drehzahl N auf der Basis des genannten Zeitintervals berechnet und in einem Speicher aufgezeichnet, wobei der aufgezeichnete Inhalt konstant aktualisiert wird.

Andererseits wird in Schritt 123 das Motordrehmoment gemäß einem später zu beschreibenden Verfahren berechnet und ausgegeben. In Schritt 124 wird eine in einem ROM gespeichertes Datenkennfeld auf der Basis der Drehzahl N von in Schritt 122 und dem in Schritt 123 gelieferten Drehmoment τ konsultiert; und in Schritt 125 wird die Abtastzeit S, die mit der Drehzahl N zusammenpaßt, sowie eine Verzögerungszeit t1, t2, t3 oder t4 bis zum Abtaststartpunkt für das Verbrennungsdrucksignal gelesen, das einem entsprechenden Zylinder zugeordnet ist. Dann wird in Schritt 126 das vom Zylinderinnendrucksensor gelieferte Überlappungs signal während einer Abtastdauer abgetastet, die mit dem Leseabtast startpunkt beginnt und im Speicher abgelegt wird. In Schritt 127 wird das in Schritt 126 abgetastete Datum der Wellenformkorrektur unter zogen, wenn sich benachbarte Spitzen im großen Umfange überlappen.

Fig. 14 ist ein Flußdiagramm, das Einzelheiten des Betriebsinhaltes des Schrittes 123 gemäß Fig. 12 darstellt.

Bezug nehmend auf Fig. 14 wird in Schritt 141, die in Schritt 126 oder 127 der Fig. 12 erhaltene Druckwellenforminformation abgerufen. In Schritt 142 wird das Volumen des Zylinders in einem Zeitpunkt berech net, in welchem jedes Druckdatum erzeugt wird; und in Schritt 143 wird das Produkt des Druckdatums und des Volumens berechnet und über einen Zyklus integriert, um einen Drehmomentrelativwert zu berechnen. In Schritt 144 wird eine Bezugsdruckinformation, wie etwa der atmosphä rische Druck, gelesen, und jedes Druckdatum wird in einen Absolutdruck umgewandelt; und in Schritt 145 wird das Produkt des Absolutdruckes und des Volumens berechnet und über einen Zyklus integriert, um einen Drehmomentenabsolutwert zu berechnen. Dann wird in Schritt 147 der in Schritt 143 ermittelte Drehmomentenrelativwert und der in Schritt 145 ermittelte Drehmomentenabsolutwert, sowie die in Schritt 146 berechnete Änderung des Drehmomentes zu Zwecken der Aktualisierung aufzeichnet.

In Schritt 149 wird über den Gradienten bzw. Anstieg des Drucksignals im Hinblick darauf entschieden, ob er positiv oder negativ ist, und zwar unter Benutzung eines Differenzsignals zwischen vorhergehenden und nachfolgenden eingegebenen Druckdaten. Das Druckdatum zu dem Zeitpunkt, in welchem das entschiedene Vorzeichen sich von plus nach minus ändert, d. h., das in einem Spitzenpunkt der Druckwellenform entschiedene Vorzeichen, wird in Schritt 150 in einem Speicher aufge zeichnet, und in Schritt 151 wird die zu diesem Zeitpunkt bestehende Kurbelwinkelposition im Speicher aufgezeichnet. Darin wird in Schritt 152 darüber entschieden, ob die Spitzenerfassung während der Beobachtung der Druckdaten erneut durchgeführt wird; und wenn ein zweites Auf treten einer Spitze erfaßt wird, werden die Schritte 150 und 151 ausge löst, um die zweite Spitze als tatsächliche Spitze zu speichern. Zwei Spitzen treten aufgrund der Tatsache auf, daß wenn die Verbrennungszeit verzögert ist, eine Spitze aufgrund der Kompression sowie eine nach folgende Verbrennungsspitze auftritt.

In Schritt 153 wird darüber entschieden, ob der in Schritt 150 erfaßte Verbrennungsspitzenwert kleiner als der Bezugswert ist, wodurch das Vorhandensein oder Fehlen von Fehlzündungen bestimmt wird. Dann wird in Schritt 154 der Winkel zwischen dem Zündwinkel und der Verbrennungsspitze auf der Basis des in Schritt 151 erfaßten Kurbelwin kels berechnet, gespeichert und aktualisiert.

In Schritt 156 wird eine Hochpaßfilteraktion durchgeführt sodaß eine Hochfrequenzkomponente in der Wellenform der Druckdaten durchgelas sen wird. Als Ergebnis wird eine Frequenzkomponente von 5 bis 20 kHz, die eine Klopffrequenz bedeutet erfaßt. In Schritt 157 wird die erfaßte Frequenzkomponente differenziert, so daß sogar eine Komponente kleiner Amplitude erfaßt werden kann; und in Schritt 158 wird das Vorhanden sein oder Fehlen des Klopfens aus dem Differenzialsignal bestimmt.

Gemäß den bisher behandelten Ausführungsformen ist der Zylinderinnen drucksensor für die Mehrpunktdruckmessung aus einem verteilten Fühlma terial hergestellt, wie etwa einem Draht mit elektrischem Widerstand einem druckempfindlichen leitenden Gummi, einem Kohlenstoffschicht stapel oder einer Lichtleitfaser; und mindestens ein Teil der von den einzelnen Fühlabschnitten gelieferten Signale wird gemeinsam in Form eines Überlappungssignals erfaßt, wodurch bewirkt wird, daß die Anzahl der in der Umgebung der Fühlabschnitte benötigten Signalverdrahtungs leitungen verringert werden kann.

Auch beim Verlegen an einem Motor wird das Fühlmaterial zusammen mit den peripheren Signalverdrahtungsleitungen zwischen dem Motorzylin derkopf und dem Zylinderblock montiert; insbesondere wird es integral mit der Kopfdichtung verlegt, so daß ohne Rücksicht auf die Bedingun gen in der unmittelbaren Umgebung des Motors, wo Sensormontageplatz nur schwer freizuhalten ist, das kompakte Anbringen des Zylinderinnen drucksensors für die Mehrzylinderdruckmessung erleichtert werden kann.

Weiter wird die Zerlegung des Überlappungssignals softwaremäßig unter Benutzung der Bezugssignalquelle für die Zylinderdiskrimination sowie der Signalverarbeitungseinheit mit einer Signalverarbeitung unter Verwendung der Wellenformanalyse durchgeführt, so daß die fragliche Wahl und Änderung der Erfassungsinformation flexibel durchgeführt werden kann, ohne Änderung des Geräteaufbaus, der direkt die Verlegungsoberfläche beeinflußt.

Aufgrund der oben genannten Wirkungen und ihrer Kombination können beim Zylinderinnendrucksensor der vorliegenden Erfindung und dem Motorsteuersystem unter Verwendung des Sensors die von einer Vielzahl von Fühlabschnitten gelieferten Signale gemeinsam durch eine kleine Anzahl von Signalverdrahtungsleitungen erfaßt werden, und daraufhin kann das Überlappungssignal durch die Signalverarbeitung zerlegt werden, wodurch die Motorsteuerung auf der Basis der Mehrzylinderdruckmessung erleichtert wird.

Als nächstes wird eine Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung mit Lichtleitfa ser für die Mehrzylindermessung beschrieben, bei der ein Ende einer, den Zylinderdrucksensor mit Lichtleitfaser umfassenden Zylinderdichtung, als ein Ende zum Reflektieren des Lichtes benutzt wird, so daß das Lichteinfallsende der Lichtleitfaser auch als Erfassungsende dienen kann, wobei die lichtemittierende Einheit und die lichtempfangende Einheit dicht aneinander verlegt sind, wodurch die zur Außenseite des Motors geführte elektrische Verdrahtung vereinfacht und die unerwünschte Licht leitfaserverdrahtung innerhalb der Dichtung vermieden werden kann.

Bezug nehmend auf Fig. 15 ist in der Figur eine Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. In der Figur bezeichnet das Bezugs zeichen 10 eine Motorkopfdichtung bzw. eine plattenartige Struktur entsprechend der Kopfdichtung. Eine lichtemittierende Einheit und eine lichtempfangende Einheit sind gemeinsam an der Dichtung 10 verlegt, und eine Halterung 111 ist an der Dichtung 10 vorgesehen, um die lichtemittierende und lichtempfangende Einheit 140 zu befestigen. Bei spielshalber kann die Halterung 111 aus einer leicht vorspringenden Metallplatte bestehen, die zur Bildung der Dichtung 10 durch den Rand derselben benutzt wird. Die benötigten elektrischen Schaltungen sind auf der Halterung verlegt und mit einer Kappe umschlossen. Alternativ kann ein gehäuseartiges Bauteil am Rande der Dichtung befestigt sein. In jedem Falle kann die Größe der Halterung 111 so gewählt werden, daß sie nicht die Installation der Fühldichtung stört.

Die lichtemittierende und empfangende Einheit 140 ist optisch mit einer Lichtleitfaser 130 verbunden, und die Lichtleitfaser ist in einer Nut 12 verlegt, welche in der Dichtung 10 gebildet ist. Der Außendurchmesser der Lichtleitfaser, die mit einem Schutzüberzug versehen ist, beträgt etwa 0,3 mm, wobei die Lichtleitfaser ausreichend innerhalb der Dichtung verlegt werden kann, die eine Dicke von 1 mm oder weniger besitzt. Die Lichtleitfaser 130 verläuft durch Fühlabschnitte 30a bis 30d, auf die die Innendrücke der einzelnen Zylinder durch die Druckeinlaßpfade 13a bis 13d eingelassen werden, was jeden Fühlabschnitt der Lichtleitfaser einer Biegung entsprechend dem Innendruck aussetzt.

Eine Reflexionsendoberfläche 131 der Lichtleitfaser besteht aus einer senkrechten Schnittfläche der Lichtleitfaser. Dies ermöglicht die Refle xion eines Teils des Lichtes an der senkrechten Endoberfläche 131, und anschließend die Rückkehr zur lichtemittierenden und empfangenden Einheit 140. Als Beispiel wird die senkrechte Endoberfläche 131 der Vakuumaufdampfung oder Platierung durch beispielsweise ein Metall ausgesetzt, um eine beständige Reflexion zu gewährleisten. Wie oben beschrieben erfährt die Lichtleitfaser 130 einen Lichtverlust gemäß der Biegung jedes der Fühlabschnitte 30a bis 30d, so daß eine Änderung des Innendrucks aus der Größe des Verlustes gemessen werden kann. Bei der vorliegenden Ausführungsform läuft das Licht zweimal durch jeden Fühlabschnitt, und zwar mit einer Geschwindigkeit, die ausreichend schneller als die Geschwindigkeit des Verbrennungszyklus ist, so daß die Lichtleitfaser den Lichtverlust gemäß einem momentanen Innendruck mit doppelter Empfindlichkeit erfährt. Daher kann selbst im Falle, daß sich die für die einzelnen Fühlabschnitte erforderliche Biegefähigkeit der Lichtleitfaser verschlechtert, so daß sich die optischen Eigenschaften mit der Änderung des Innendruckes weniger ändern, die Empfindlichkeit unverändert bestehen bleiben. Dementsprechend kann die der Lichtleitfa ser auferlegte Biegebelastung gemildert werden, um die Dauerhaftigkeit der Lichtleitfaser zu begünstigen.

In der Figur ist die Nut 12 etwas länger als die Lichtleitfaser ausgebil det. Die Nut weist nämlich einen Zusatzraum 14 für die Lichtleitfaser auf. Im Unterschied zu einem elektrischen Draht ist es bei einer Licht leitfaser, wenn sie zu kurz durchgeschnitten wird oder aus irgendwelchen Gründen gebrochen ist, nicht leicht, eine länger vorgesehene Länge durch Anschließen einer anderen Lichtleitfaser wiederherzustellen. Insbesondere muß zur Wiederherstellung der vorgesehenen Länge die kurze Licht leitfaser mit einer neuen bzw. frischen Lichtleitfaser durch Verschmelzen verbunden werden, derart, das eine genaue Übertragung des Lichtes durch die Verbindung ermöglicht werden kann. Infolgedessen muß eine handzuhabende Lichtleitfaser eine Überlänge haben, wobei eine Struktur zum Absorbieren bzw. Aufnehmen von Ungleichmäßigkeiten der Über schußlänge benötigt wird. In der Figur wird eine solche Unregelmäßigkeit durch die Länge der in der Dichtung gebildeten Nut ausreguliert. Natür lich ist der Zusatzraum 14 nicht immer eine Verlängerung der Nut, son dern kann ein passend vorgesehener Raum sein.

In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 62 eine Treiber- und Erfas sungsschaltung für den auf der Halterung 111 vorgesehenen Modul 140. Durch Verlängern der elektrischen Verdrahtung zwischen der Erfassungs schaltung 62 und der lichtemittierenden und empfangenden Einheit 140 kann die Detektor- bzw. Erfassungsschaltung 62 natürlich in einiger Entfernung vom Motorgehäuse angeordnet werden. In diesem Falle kann die Fläche der Halterung 111 kleiner sein. Ein von der Erfassungsschal tung geliefertes Ausgangssignal enthält eine im Verbrennungszyklus unveränderbare Gleichstromkomponente, sowie eine mit der Änderung des Innendruckes veränderbare Wechselstromkomponente (Verbrennungs druck-Signalkomponente). Gemäß der Figur wird die Ausgabe der Licht quelle auf der Basis der Größe der erfaßten Gleichstromkomponente abgestimmt und durch eine Gleichstromsignalkomponenten-Erfassungs- und Verarbeitungseinheit 63 verarbeitet; und die Motorsteuerung wird durch eine Motorsteuereinheit 80, wie unter Bezugnahme auf die Fig. 10 bis 14 beschrieben, auf der Basis der Ausgabe eines Bezugssensors 82, sowie dem Zustand der Wellenform bewirkt, die für die zeitliche Ände rung des Innendruckes (oder die Änderung des Innendruckes, bezogen auf den Kurbelwinkel) bewirkt, wobei die Druckänderung durch eine Wechselstromsignalkomponenten-Erfassungs- und Verarbeitungseinheit 64 (Innendrucksignal) erfaßt wird.

Wenn allerdings eine genauere Erfassung des Innendruckes jedes Zylin ders gewünscht wird, muß ein System der Signalverdrahtung wie das obige in zwei oder mehr Signalverdrahtungssysteme geändert werden, um der Situation gerecht zu werden. Der Lichtleitfaser-Zylinderinnendrucksen sor der vorliegenden Erfindung kann der obigen Situation leicht ent sprechen, im Vergleich zu den herkömmlichen Lichtleitfasersensoren.

Bezug nehmend auf Fig. 16 wird ein Beispiel des lichtemittierenden und -empfangenden Einheit 140 gemäß der vorliegenden Erfindung dargestellt. In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 43 einen Lichtteiler (Halb spiegel), und 44 bezeichnet einen Lichtsammler (Linse). Das von einem üblichen Lichtemitter 41 ausgesandte Licht fällt auf eine Lichtleitfaser, und ein Teil des an der Reflexionsendoberfläche 131 der Lichtleitfaser reflektierten rückkehrenden Lichtes wird durch den Lichtteiler 43 geteilt und durch einen Lichtempfänger 42 gemessen. Die Lichtleitfaser 130 mit der Lichtleitfaser-Refleidonsendoberfläche 131, sowie ein Fühlabschnitt 30 sind in der Motorkopfdichtung verlegt.

Fig. 17 zeigt ein weiteres Beispiel des Aufbaus der lichtemittierenden und -empfangenden Einheit 140. Wie in Fig. 17 dargestellt, wird das reflektierte, zurückkehrende Licht, das durch einen Lichtemitter 41 gelaufen ist, durch einen Lichtempfänger 42 erfaßt.

Fig. 18 ist ein noch weiteres Beispiel zum Aufbau der lichtemittierenden und -empfangenden Einheit 140 in Form eines kleinen Moduls. Gemäß der Figur wird eine Lichtemissionsvorrichtung 45, wie eine Laserdiode oder eine Superlumineszenzdiode, als Lichtemitter benutzt, und eine lichtempfangende Vorrichtung 47, dargestellt durch eine Fotodiode, wird als Lichtempfänger benutzt. Da die lichtemittierende Vorrichtung 45 und die lichtempfangende Vorrichtung 47 kleine Abmessungen besitzen, sind sie, zusammen mit dem als Lichtteiler dienenden Halbspiegel 43 sowie einer Linse 44, in einem kleinen Modulrahmen montiert, um ein licht emittierendes und -empfangendes Modul 48 zu bilden. Als Linse 44 können verschiedene Arten von Linsen verwendet werden, wie beispiels weise eine zylindrische Linse und eine Kugellinse. Eine Lichtleitfaser 130 ist relativ zum Lichtemitter und zur Linse 44 positioniert, die am licht emittierenden und -empfangenden Modul 48 befestigt sind, der den Mo dulrahmen bildet, wobei die Lichtleitfaser am Modulrahmen befestigt ist. Wenngleich in der Figur nicht dargestellt, kann vorher ein getrenntes, zwingenartiges Element zum Umschließen der Lichtleitfaser als Befesti gungseinheit für die Lichtleitfaser 130 hergestellt werden, wodurch das Befestigen der Lichtleitfaser am Modulrahmen leicht und beständig ist.

Fig. 19 zeigt ein noch weiteres Beispiel für den Aufbau der lichtemit tierenden und -empfangenden Einheit 140 in Form eines kleinen Moduls. In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 46 einen aktiven Bereich einer lichtemittierenden Vorrichtung 45, d. h. einen lichtemittierenden Bereich der Lichtquelle. Der aktive Bereich besitzt die Form eines Lichtwellenleiters, der in der der lichtemittierenden Vorrichtung ent gegengesetzten Oberfläche eine Öffnung besitzt. Wie in der Figur darge stellt, wird reflektiertes, zurückkehrendes Licht, welches durch den aktiven Bereich 46 gelaufen ist, durch eine lichtempfangende Vorrichtung 47 erfaßt. Allgemein ist der lichtempfangende Bereich der lichtempfangenden Vorrichtung 47 größer als die Öffnung des aktiven Bereichs 46, so daß in Verbindung mit der lichtempfangenden Vorrichtung eine Sammellinse nicht vorgesehen ist. Einige Allzweck-Laserdiodenmodule enthalten im voraus eine lichtquellenüberwachende Fotodiode, entsprechend der in der Figur gezeigten lichtempfangenden Vorrichtung 47; und in diesem Falle kann das Zylinderinnendrucksignal direkt aus der Ausgabe der über wachenden Fotodiode erfaßt werden. Natürlich kann auch ein Lichtsamm ler, der Licht an einer optimalen Position der lichtaufnehmenden Vor richtung 47 sammelt, verwendet werden.

Die lichtempfangende Vorrichtung 47 empfängt von der fühlenden Licht leitfaser ein Zylinderinnendruckänderungssignal, zusammen mit dem direkten Empfang von Licht der Lichtquelle, das von der Rückseite der lichtemittierenden Vorrichtung 45 ausgestrahlt wird. Das Zylinderinnen druck-Erfassungssignal enthält hauptsächlich eine Wechselstromkomponente gemäß dem Verbrennungszyklus. In ähnlicher Weise kann das Klopfen aufgrund einer anormalen Verbrennung aus einem Signal höherer Fre quenz erhalten werden. Im Gegensatz dazu kann das Licht der Licht quelle im wesentlichen in Form einer Gleichstromkomponente erfaßt werden. Dementsprechend kann durch Erfassen des die Wechselstrom komponente wiedergebenden Zylinderinnendrucksignals, durch Steuern der Lichtquellenausgabe derart, daß die Gleichstromkomponente beispielsweise durch die in Fig. 15 dargestellte Signalverarbeitung konstant gehalten wird, die Innendruckmessungen durchgeführt werden, die zur Unterdrüc kung einer Maßstabsfaktoränderung des Signals fähig ist. Natürlich ist eine modulierte Intensitätskomponente in der Intensität des emittierten Lichtes der lichtemittierenden Vorrichtung 45 enthalten, jedoch ist der Einfluß dieser Komponente klein, wenn eine ausreichende Zylinderinnen druck-Signalintensität aus dem reflektierten, zurückkehrenden Licht erhal ten werden kann.

Allgemein erfährt das reflektierte, zurückkehrende Licht, wenn es durch den aktiven Bereich 46 läuft, eine Lichtverstärkung gemäß der Struktur des als Resonator arbeitenden aktiven Bereichs. Wenn sich der Verhält niswert der Lichtverstärkung stark mit einer beispielsweise kleinen Ände rung des Einspritzstromes der lichtemittierenden Vorrichtung 45 ändert, ist zu erwarten, daß diese große Änderung der Verstärkung die Signal erfassung beeinflußt, indem sie sie instabil macht. In diesem Falle kann der Einfluß durch Verringern des Reflexionsfaktors der Reflexionsfläche des aktiven Bereichs 46 vermindert werden. Alternativ können ähnliche Wirkungen durch Einstellen des Einspritzstromes der lichtempfangenden Vorrichtung auf einen Bereich erwartet werden, der ausreichend kleiner als der Schwellenwert der Laserschwingung ist.

Fig. 20 zeigt ein Beispiel des Aufbaus der Halterung der in Fig. 15 dargestellten Ausführungsform. Das Verlegen eines Sensors innerhalb einer Sensorverlegungs-Metallplatte 112, die aus laminierten Metallplatten gebildet ist und auch als Zwischenplatte der metallischen Zylinderdich tung dient, ist in Schnittform in Fig. 20 dargestellt. Zusätzlich zu einer Nut 12 für die Verlegung der Lichtleitfaser kann ein Platz zum Montie ren der Fühlabschnitte und innendruckeinleitender Kanäle in der Metall platte 112 gebildet werden. In der Figur bezeichnen die Bezugszeichen 113a und 113b Metallplatten zur Verstärkung der Innendruckabdicht wirkung. Natürlich muß die Anzahl der Innendruck-Abdichtmetallplatten 113a und 113b nicht auf zwei beschränkt sein.

Fig. 21 zeigt ein Beispiel der Montage des lichtemittierenden und -aufnehmenden Moduls an der Halterung. In der Figur ist eine Anord nung eines lichtemittierenden und -aufnehmenden Moduls 48 dargestellt, der an der Oberfläche der Dichtung mit Hilfe eines Befestigers 49 und einer Lichtleitfaser 130 befestigt ist. Wie weiter oben beschrieben, kann die Halterung 111 aus dem gleichen Material hergestellt sein wie der Lichtleitfaser-Montageabschnitt.

Allgemein ist es für die Lichtleitfaser 130 schwierig, sich frei in einem Lichtleitfaserpfad 12 in Form einer in der Dichtung gebildeten Nut zu bewegen. Wenn daher das die Dichtung bildende Material, beispielsweise die Metallplatte, thermisch verformt wird und sich dehnt oder zusammen zieht, entsteht erwartungsgemäß Spannung zwischen der Lichtleitfaser und dem außen befestigten lichtemittierenden und -aufnehmenden Modul 48, die die der Lichtleitfaser auferlegte strukturelle Belastung vergrößert. Um dieses Problem zu bewältigen, ist die Breite der Nut in der Nähe des Ausgangs der Lichtleitfaser erweitert, wie dargestellt, um einen Abschnitt zu schaffen, der als ein Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 dient. Die Licht leitfaser kann also im Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 geringfügig lose liegen, um den Einfluß der durch die thermische Ausdehnung verursach ten Spannung zu mildern. Natürlich können Strukturen ähnlich dem Lichtleitfaser-Längenanpasser 15 an mehreren Stellen in der Dichtung vorgesehen werden. Allgemein kann eine ähnliche Wirkung durch Auf weiten der Breite der Lichtleitfasernut im Bereich eines anderen Ab schnittes als den Abschnitten in der Nähe der Fühlabschnitte erwartet werden, wobei die Position der Lichtleitfaser in Bezug auf druckempfan gende Elemente, wie etwa Membranen, spezifiziert wird.

Weiter ist, wie in der Figur veranschaulicht, der lichtemittierende und -empfangende Modul im Hinblick auf die Milderung der auf den An schlußteil zwischen dem lichtemittierenden und -empfangenden Modul 48 und der Lichtleitfaser wirkenden Belastung, der lichtemittierende und -aufnehmende Modul schräg zur Richtung der Verlängerungslinie des die Dichtungsnut bildenden Lichtleitfaserpfades 12 verlegt. Natürlich kann im Falle, daß die strukturelle Belastung am lichtemittierenden und -auf nehmenden Modul durch Schlaffen der Lichtleitfaser verringert wird, der lichtemittierende und -empfangende Modul in der Verlängerungsrichtung der Lichtleitfasernut montiert werden.

Bezug nehmend auf Fig. 22 ist in der Figur eine noch weitere Aus führungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Gemäß der Figur wird die Anzahl der elektrischen Verdrahtungsleitungen in der Nähe des Motors durch Befestigen eines Lichtleiterkabels 133 an einer Halterung 111 verringert. In der Umgebung des Motors sind elektrische Störungen aufgrund, beispielsweise, der Entladung der Zündkerzen groß. Dement sprechend ist es erwünscht, zusätzlich zu den Fühlabschnitten im Motor die Erfassungssignalleitung so weit wie möglich als Lichtleitfaser auszubil den, die gegen elektrische Störungen immun ist. In der Figur bezeichnet das Bezugszeichen 48 einen lichtemittierenden und -aufnehmenden Modul, und 134 bezeichnet einen Verbinder bzw. Anschluß zur Erfassungsschal tung. Bei dieser Ausführungsform kann der lichtemittierende und -auf nehmende Modul in einiger Entfernung von dem als Wärmequelle wirkenden Motor montiert werden, wodurch er leicht dem thermischen Einfluß entzogen werden kann.

Gemäß der oben beschriebenen Ausführungsform des faseroptischen Zylinderdrucksensors kann durch Verwenden reflektierten, zurückkehren den Lichtes vom Spitzenende der Lichtleitfaser, welche in der Motor dichtung als einem zu erfassenden Gegenstand montiert ist, die in der Dichtung zu verlegende Verdrahtung der Lichtleitfaser frei geändert werden, bei gleichzeitiger Anbringung des Lichtempfängers in der Nähe des Lichtemitters, der optisch an die Lichtleitfaser angeschlossen ist.

Weiter können durch gleichzeitiges Erfassen des reflektierten, zurückkeh renden Lichtes und des direkt vom Lichtemitter kommenden Lichtes, beispielsweise durch Erfassen des reflektierten, rückkehrenden Lichtes, welches durch den Lichtemitter gelaufen ist, der Lichtemitter und der Lichtempfänger eng aneinander verlegt werden.

Weiter können unter Benutzung einer lichtemittierenden Vorrichtung in Gestalt einer Laserdiode als Lichtemitter, und einer lichtaufnehmenden Vorrichtung in Gestalt einer Fotodiode als Lichtempfänger, der Lichte mitter und der Lichtempfänger kombiniert in einem kleinen Modul montiert werden. In Kombination mit dem obigen optischen System kann beispielsweise eine Überwachungsfotodiode, die in einem Allzweck-Laser diodenmodul eingebaut ist, durch sich selbst zur Erfassung des reflektier ten, zurückkehrenden Lichtes verwendet werden.

Wenn die den faseroptischen Zylinderdrucksensor enthaltende Dichtung gestaltet wird, wird das Lichteinfallsende der Lichtleitfaser auch als das Lichterfassungsende verwendet, und zwar durch die Benutzung der Licht reflexion und durch das eng aneinander erfolgende Verlegen des Lichte mitters und des Lichtempfängers; und in diesem Falle kann, wie oben beschrieben, die zur Außenseite des Motors geführte Verdrahtung verein facht werden; und gleichzeitig kann eine unerwünschte Lichtleitfaserver drahtung in der Dichtung vermieden werden. Infolgedessen kann ein faseroptischer Zylinderdrucksensor für Mehrzylinderdruckmessungen, der leicht an verschiedene Arten von Motoren und verschiedene Arten von Dichtungen anpaßbar ist, geschaffen werden.

Claims

1. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren, aufweisend:
eine Vielzahl von Fühlabschnitten (30, 32), die zwischen dem Zylin derkopf und dem Zylinderblock eines Motors eingefügt sind, der eine Vielzahl von Zylindern umfaßt und die betriebsmäßig so beschaffen sind, daß sie auf elektrische Weise ein Signal erfassen, welches für den Innendruck in jedem der Vielzahl der Zylinder kennzeichnend ist;
eine Erfassungsschaltung (40, 50, 53, 54, 90, 91) zum Entnehmen der von mindestens zwei Fühlabschnitten erhaltenen Erfassungssignale als ein resultierendes Überlappungssignal;
eine Bezugssignal-Erzeugungsvorrichtung (20), die betriebsmäßig so beschaffen ist, daß sie ein Bezugssignal zum Diskriminieren der Erfas sungssignale liefert, die in Verbindung mit der Vielzahl der Zylinder erhalten wurden; und
eine Vorrichtung (60) zum Abtrennen mindestens eines der Erfassungs signale, die von mindestens zwei Fühlabschnitten zur Schaffung des Überlappungssignals erfaßt wurden, aus dem Überlappungssignal, auf der Basis des genannten Bezugssignals.

2. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 1, bei der die Fühlabschnitte (30, 32) innerhalb der Motorkopf dichtung (10) verlegt sind.

3. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 2, bei der mindestens ein Teil eines Dichtungsmaterials sowie eine metallische Bohrungsdichtungseinfassung der Dichtung als die Fühl abschnitte (32) verwendet wird.

4. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 2, bei der mindestens ein Teil eines Dichtungsmaterials sowie eine metallische Bohrungsdichtungseinfassung der Dichtung (10) als Signalverdrahtungsleitung für die genannten Fühlabschnitte (32) benutzt wird.

5. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die genannte Signalverdrahtungsleitung aus druckempfindlichem, leitendem Gummi hergestellt ist.

6. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die Signalverdrahtungsleitung aus einem druckempfindlichen, dem Kohlen stoffschichtstapel ähnlichen, Dichtmaterial hergestellt ist.

7. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 4, bei der mindestens einer der Fühlabschnitte (32) sowie die Signalverdrahtungsleitung aus einem Material hergestellt ist, das seinen elektrischen Widerstand bei Änderung seiner Form ändert.

8. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 3, die weiter eine Isoliervorrichtung (11) zum elektrischen Isolieren der genannten Dichtung gegen den Zylinderkopf oder den Zylinderblock umfaßt.

9. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 8, bei der die Isoliervorrichtung eine Isolierschicht (11a, 11b) ist, die auf mindestens einer oberen oder unteren Oberfläche der Dich tung vorgesehen ist.

10. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 1, bei der mindestens ein Teil der die Fühlabschnitte (32) ver bindenden Signalverdrahtungsleitung innerhalb der Zylinderdichtung verlegt ist.

11. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 10, bei der mindestens ein Teil der die Fühlabschnitte (32) ver bindenden Signalverdrahtungsleitung aus dem gleichen Material wie dem zur Herstellung der Fühlabschnitte hergestellt ist.

12. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein druckempfindlicher, leitender Gummi ist.

13. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein druckempfindliches kohlenstoffstapelschichtartiges Dichtungsmaterial ist.

14. Zylinderinnendruck-Fühlvorrichtung für Mehrzylindermotoren nach An spruch 11, bei der das Material (92) für die Fühlabschnitte (32) ein Material ist, das seinen elektrischen Widerstand bei Änderung seiner Form ändert.