DE1758312B1

DE1758312B1 - Use of a steel for the production of magnetically aging-resistant sheets and parts made from them

Info

Publication number: DE1758312B1
Application number: DE19681758312D
Authority: DE
Inventors: Paul Dr Phil Hoeller; Honorius Dr-Ing Rachmantio
Original assignee: Huettenwerk Oberhausen AG
Current assignee: Huettenwerk Oberhausen AG
Priority date: 1968-05-10
Filing date: 1968-05-10
Publication date: 1972-08-17

Description

Die Erfindung bezieht sich auf die Verwendung eines Stahls besonderer Zusammensetzung für die Herstellung von magnetisch alterungsbeständigen Blechen und aus diesen gefertigten bzw. gestanzten Teilen, die einer Schlußglühung im Durchlaufofen mit kurzer Haltezeit und schneller Abkühlung unterzogen werden.The invention relates to the use of a steel in particular Composition for the production of magnetically aging-resistant sheet metal and from these manufactured or stamped parts, the final annealing in a continuous furnace with a short holding time and rapid cooling.

Bleche der angegebenen Zweckbestimmung, 'die zumeist als weichmagnetische Bauteile eingesetzt werden, bestehen im allgemeinen aus einem verhältnismäßig weichen Stahl (vgl. DIN 1623, Tabelle 2) z. B. mit Kohlenstoffgehalt unter 0,08 0/" Stickstoffgehalt unter 0,0070/" bis 0,350/, Mangan, bis etwa 40/0 Silicium, bis 0,03 l)/, Phosphor, bis 0,025 % Schwefel, bis 0,05'11, Aluminium, Rest Eisen und übliche Verunreinigungen.Sheets of the specified purpose, 'which are mostly used as soft magnetic components, generally consist of a relatively soft steel (see. DIN 1623, Table 2) z. B. with carbon content below 0.08 0 / "nitrogen content below 0.0070 /" to 0.350 /, manganese, up to about 40/0 silicon, up to 0.03 l) /, phosphorus, up to 0.025% sulfur, up to 0.05 '11, aluminum, the remainder iron and common impurities.

In diesem Zusammenhang sei verwiesen auf Werkstoff-Handbuch Stahl und Eisen, 4. Auflage 1965 (0 61-1 »Chemische Z usammensetzung(o, 0 61-2, 4. Ab- satz). In dieser Literaturstelle sind chemische Zusammensetzungen weichmagnetischer Werkstoffe beschrieben. Danach ist ein Siliciumgehalt zwischen 0,4 und 4,8 "/, vorteilhaft. Die Bleche sollen weniger als 0,08 "/, Kohlenstoff, weniger als 0,0300/, Schwefel, weniger als 0,04 % Chrom, weniger als 0,08 0/0 Stickstoff und weniger als 0,1501, Kupfer enthalten. Ferner können im Blech bis 0,5 11/0 Aluminium vorhanden sein. Höhere Gehalte an Kohlenstoff, Sauerstoff, Schwefel, Stickstoff, Mangan, Chrom und Kupfer gelten als schädlich. Phosphor kann positive Auswirkungen zeigen. Die Bleche aus Stahl der angegebenen Zusammensetzung werden üblicherweise ausgewalzt und danach als Bänder oder als aus Blechen gefertigte, zumeist gestanzte Gegenstände einer Schlußglühung unterzogen. Früher arbeitete man dabei mit Einzelblechen, heute arbeitet man zumeist mit kontinuierlichen Bändern. Während früher bei der Einzelblechverarbeitung die Schlußglühung der Elektrobleche im Paket erfolgte, wird nach Übergang zur Herstellung im Band die Schlußglühung im Durchlaufofen durchgeführt. Im übrigen verlangen in zunehmendem Maße die Hersteller elektrischer Maschinen die Schlußglühung am fertig gestanzten Gegenstand, weil hierbei die Kaltverformung an den Stanzkanten beseitigt wird, welche die magnetischen Werte der hergestellten Gegenstände beeinträchtigt. Außerdem wird an die Schlußglühung der gestanzten Teile die Aufbringung sogenannter Blaufilme zur elektrischen Isolation angeschlossen. Auch die Fertigteilglühung wird heute in der Regel in Durchlauföfen und nicht im Paket ausgeführt. Während bei der Paketglühung, bedingt durch die geringen Abkühlungsgeschwindigkeiten der Pakete, sich Kohlenstoff und Stickstoff in relativ unschädlicher, grober Form ausscheiden, ist auch bei den Glühungen der Bänder oder Fertigteile im Durchlaufofen und der bisher üblichen Stahlzusammensetzung infolge der raschen Abkühlung eine weitgehende Zwangslösung von Kohlenstoff und Stickstoff nicht zu vermeiden. Diese Elemente scheiden sich dann während des Auslagerns bzw. während der Verwendung der Bänder oder der aus dem Elektroblech gefertigten Gegenstände allmählich aus und koagulieren zu größeren Einschlüssen. Im Zusammenhang damit ändern sich die Eigenschaften des Werkstoffes, die Legierung erweist sich als magnetisch nicht alterungsbeständig. Besonders fallen hier alterungsbedingte Ummagnetisierungsverluste (Wattverluste) ins Gewicht, die mit wachsender Größe der Ausscheidungsteilchen zunehmen. Das Maximum wird bei einer kritischen Teilchengröße von etwa 10-1 bis 10-4CM erreicht. Bei weiterem Anwachsen der Teilchen nehmen die Verluste wieder ab. Diese magnetische Alterung ist z. B. für sogenannte Dynamobänder und Dynamobleche sowie daraus hergestellte Elektromaschinen sehr schädlich, weil sich im Laufe der Zeit die Wattverluste in nicht vorherbestimmbarer Weise erhöhen. - Aus B o z o r t h, »Ferromagnetism«, 4. Auflage, 1956, (S. 59/60, vorletzter bis 1. Absatz), ist es bekannt, daß für die Alterung der magnetischen Eigenschaften besonders Kohlenstoff und Stickstoff die Ursache sind. Die Alterung konnte hier durch Aluminiumzugabe bis 0,2 0/" aber auch durch Zulegieren anderer metallischer Elemente, wie z. B. Titan und Vanadin, unterbunden werden. Insbesondere ist hiermit die Stabilisierun- der magnetischen Eigenschaften durch Titanzugabe bekannt.In this context, we refer to Material Handbook steel and iron, 4th edition, 1965 (0 61-1 »Chemical C omposition (o, 0 set 61-2, 4. waste). In this literature, chemical compositions of soft magnetic materials are described According to this, a silicon content between 0.4 and 4.8 "/, is advantageous. The sheets should be less than 0.08 " /, carbon, less than 0.0300 /, sulfur, less than 0.04 % chromium, less than 0.08% nitrogen and less than 0.1501, copper. Furthermore, up to 0.5 11/0 aluminum can be present in the sheet. Higher contents of carbon, oxygen, sulfur, nitrogen, manganese, chromium and copper count as Harmful. Phosphorus can have positive effects. The steel sheets of the specified composition are usually rolled out and then subjected to a final annealing as strips or as objects made from sheet metal, mostly stamped with continuous belts. While the final annealing of the electrical steel sheets used to take place in the package when processing individual sheets, after the transition to production in the strip, the final annealing is carried out in a continuous furnace. In addition, the manufacturers of electrical machines are increasingly demanding the final annealing on the finished stamped object, because this eliminates the cold deformation on the stamped edges, which affects the magnetic values of the manufactured objects. In addition, the application of so-called blue films for electrical insulation is connected to the final annealing of the punched parts. Nowadays, the annealing of finished parts is usually carried out in continuous furnaces and not in a package. While in the package annealing, due to the low cooling rates of the packages, carbon and nitrogen are precipitated in a relatively harmless, coarse form, carbon and nitrogen are largely forced to dissolve in the annealing of strips or finished parts in continuous furnaces and the previously common steel composition due to the rapid cooling and nitrogen cannot be avoided. These elements then gradually separate out during the removal from storage or during the use of the strips or the objects made from the electrical steel sheet and coagulate to form larger inclusions. In connection with this, the properties of the material change, the alloy proves to be magnetically not resistant to aging. Age-related magnetic reversal losses (watt losses) are particularly important here, as they increase with the size of the precipitated particles. The maximum is reached at a critical particle size of about 10-1 to 10-4CM. As the particles grow further, the losses decrease again. This magnetic aging is z. B. for so-called dynamo strips and dynamo sheets as well as electrical machines made therefrom very harmful, because over time the watt losses increase in a manner that cannot be predicted. - From B ozorth, "Ferromagnetism", 4th edition, 1956, (pp. 59/60, penultimate to 1st paragraph), it is known that carbon and nitrogen in particular are the cause of the aging of the magnetic properties. Aging could be prevented here by adding aluminum up to 0.2 Ω but also by adding other metallic elements such as titanium and vanadium.

Im übrigen kann man die bekannten Maßnahmen, die sich damit beschäftigen, die beschriebenen Mängel zu vermeiden, zu Gruppen zusammenfassen. Im Rahmen einer Gruppe von bekannten Arbeitsweisen handelt es sich um die bereits bei der Paketglühung erwähnte langsame Abkühlung. Bei einer anderen Gruppe von bekannten Arbeitsweisen wird der Kohlenstoff- bzw. Stickstoffgehalt des Werkstoffes durch Entkohlungs- bzw. Entstickungsglühung so weit reduziert, daß nur noch geringe magnetische Alterung auftritt. - Diese bekannten Maßnahmen sind jedoch zeitraubend und aufwendig. - Zu erwähnen ist auch der Vorschlag, die durch Stickstoff verursachte magnetische Alterung durch Zugabe von Aluminium bei der StahIerschmelzung zu unterbinden. Dabei treten die gebildeten Aluminiumnitride im Eisen meist in hochdisperser Form, und zwar in kritischer Teilchengröße auf. Dazu kommt, daß Aluminium die Feinkornbildung des Stahles fördert. Abnehmende Korngröße erhöht aber wiederum die Ummagnetisierungsverluste. Die Zugabe von Aluminium ist also im Ergebnis nicht geeignet, der magnetischen Alterung durchgreifend entgegenzuwirken, zumal hierbei der Kohlenstoff nicht abgebunden wird.In addition, the known measures that deal with avoiding the deficiencies described can be grouped together. Within the framework of a group of known working methods, it is the case of the slow cooling that has already been mentioned in connection with the package annealing. In another group of known working methods, the carbon or nitrogen content of the material is reduced by decarburization or denitrification annealing to such an extent that only slight magnetic aging occurs. - However, these known measures are time-consuming and expensive. - The proposal to prevent the magnetic aging caused by nitrogen by adding aluminum during the melting of the steel should also be mentioned. The aluminum nitrides formed in the iron usually appear in highly dispersed form, namely with a critical particle size. In addition, aluminum promotes fine grain formation in steel. However, decreasing grain size increases the magnetic reversal losses. As a result, the addition of aluminum is unsuitable for counteracting magnetic aging, especially since it does not bind the carbon.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, magnetisch alterungsbeständige Bänder bzw. aus Blech gefertigte, insbesondere aus Blech gestanzte Gegenstände herzustellen, die gleichzeitig geringe Ummagnetisierungsverluste aufweisen.The invention is based on the object of magnetically aging-resistant To produce strips or items made from sheet metal, in particular stamped sheet metal, which at the same time have low core losses.

Die Erfindung löst die angegebene Aufgabe durch die Verwendung eines Stahles mit weniger als 0,030/, Kohlenstoff, weniger als 0,0070/, Stickstoff, weniger als 0,350/, Mangan, weniger als 0,0250/0 Phosphor, 0,012 bis 0,020"/, Schwefel, bis 0,30/, Aluminium, Rest Eisen und herstellungsbedingten Verunreinigungen, sowie mit Zusätzen von Titan und/oder Niob nach den Bemessungsregeln % Ti 2# 3 - % (C + N) 0/0 Nb ## 6 - (/0 (C+N) mit der Maßgabe, daß bei nicht beruhigt vergossenen Stählen eine Erhöhung des Titangehaltes, entsprechend der den Sauerstoffgehalt abzubindenden Titanmenge vorgesehen wird, für die Herstellung von magnetisch alterungsbeständigen Blechen und aus diesen gefertigten bzw. gestanzten Teilen, die einer Schlußglühung im Durchlaufofen mit kurzer Haltezeit und schneller Abkühlung unterzogen werden. - Überraschenderweise erreicht man bei der erfindungsgemäßen Verwendung hohe Alterungsbeständigkeit, keine nachteiligen Veränderungen der magnetischen Eigenschaften bei der Schlußglühung in Durchlauföfen und auch geringe Ummagnetisierungsverluste. Die alterungsbeständige Einstellung der Titan- und/oder Niobmenge läßt sich leicht experimentell ermitteln, und zwar im Rahmen der angegebenen Abstimmungsregeln, wobei diese Abstimmungsregeln im Falle üblicher Desoxydation der Schmelze mit Aluminium oder dergleichen streng gelten, im anderen Falle für den durch das Titan abzubindenden, in der Schmelze enthaltenden Sauerstoff Zuschläge für den Titangehalt zu machen sind. Wendet man Titan und Niob als zusätzliche Legierungselemente im Rahmen der erfindungsgemäßen Verwendung gemeinsam an, so kann man im wesentlichen ebenfalls nach den oben zitierten Abstimmungsregeln verfahren, wobei sich die Prozentsätze an Titan bzw. Niob in weiten Bereichen einfach addieren lassen.The invention achieves the stated object by using a steel with less than 0.030 /, carbon, less than 0.0070 /, nitrogen, less than 0.350 /, manganese, less than 0.0250 / 0 phosphorus, 0.012 to 0.020 "/, Sulfur, up to 0.30 /, aluminum, remainder iron and production-related impurities, as well as with additions of titanium and / or niobium according to the calculation rules% Ti 2 # 3 -% (C + N) 0/0 Nb ## 6 - (/ 0 (C + N) with the proviso that in steels that have not been calmed down, an increase in the titanium content is provided in accordance with the amount of titanium to be bound with oxygen, for the production of magnetically aging-resistant sheets and parts made or stamped from them that are subjected to a final annealing in the continuous furnace with a short hold time and rapid cooling undergo -. Surprisingly, no adverse changes achieved in the inventive use high aging resistance of the magnetic properties in the Schlußg annealing in continuous furnaces and also low magnetic losses. The aging-resistant setting of the amount of titanium and / or niobium can easily be determined experimentally, within the framework of the voting rules given, whereby these voting rules apply strictly in the case of conventional deoxidation of the melt with aluminum or the like, in the other case for that to be set by the titanium , additions for the titanium content are to be made in the melt containing oxygen. If titanium and niobium are used together as additional alloying elements within the scope of the use according to the invention, the voting rules cited above can essentially also be used, with the percentages of titanium or niobium simply adding up over a wide range.

Während üblicherweise der kritische Verformungsgrad von Blechen, die für weichmagnetische Beuteile bestimmt sind, eine tatsächlich sehr enge und sehr kritische Größe ist, die genau eingehalten werden muß, wenn man aus der kritischen Verformung über Rekristallisationseffekte (Grobkornbildung) geringe Ummagnetisierungsverluste erreichen will, liegt im Rahmen der erfindungsgemäßen Verwendung überraschenderweise die kritische Kaltverformung in einem sehr weiten Bereich. Kritischer Kaltverformungsgrad bezeichnet hier den in Prozenten ausgedrückten Quotienten der durch Kaltverformung entstandenen Dickenabnahme zu der Anfangsdicke des Materials, bei dem in einem Stahl nach anschließender Rekristallisationsglühung maximale Korngröße eintritt. Folge dieser Grobkornbildung ist, wie eingangs bereits angedeutet wurde, eine Abnahme der Ummagneri-Üerungsverluste. Gegenstand der Erfindung ist dazu auch die Verwendung einer Stahllegierung der angegebenen Zusammensetzung und Zweckbestimmung, die einer Kaltverformung von 15 bis 25 % und einer Schlußglühung im cc-Gebiet unterzogen wurde. Überraschenderweise entsteht ein entsprechender Effekt jedoch auch dann, wenn der Kaltverformungsgrad der Bänder bzw. der Gegenstände bei etwa 600/, lag. Im Rahmen der erfindungsgemäßen Verwendung kann also ein sehr breiter Bereich kritischer Kaltverformung im Zuge der Fertigung der Bänder bzw. Gegenstände ausgenutzt werden, was Fertigungsvereinfachungen zur Folge hat. Tatsächlich erreicht man einen Kaltverformungsgrad von etwa 60 % im Zuge der Endverformung beim Kaltwalzen von Bändern in der Regel von selbst. - Das ist mehr als nach dem Stand der Technik (vgl. deutsche Patentschrift 642 032; DIN 1623, S. 1, Zeile 29 bis 43, und R u h f u s, »Wärmebehandlung der Eisenstoffe«, 1958, S. 93, Zeile 3 bis 13) zu erwarten ist. Zu einer Optimierung kommt man, wenn die Stahllegierung der angegebenen Zusammensetzung nach einer Kaltverformung von etwa 600/, einer Zwischenglühung im y-Gebiet oder im oberen Temperaturbereich des x-Gebietes, danach einer weiteren 10- bis 250/#gen Kaltverformung und einer Schlußglühung im cc-Gebiet unterzogen wird.While the critical degree of deformation of sheet metal intended for soft magnetic parts is actually a very narrow and very critical value that must be precisely adhered to if one wants to achieve low core losses from the critical deformation via recrystallization effects (coarse grain formation), is within the framework surprisingly, the use according to the invention results in the critical cold deformation in a very wide range. The critical degree of cold deformation here describes the quotient, expressed as a percentage, of the decrease in thickness caused by cold deformation to the initial thickness of the material at which the maximum grain size occurs in a steel after subsequent recrystallization annealing. The consequence of this coarse grain formation, as already indicated at the beginning, is a decrease in Ummagneri transmission losses. The invention also relates to the use of a steel alloy of the specified composition and purpose which has been subjected to cold deformation of 15 to 25% and final annealing in the cc area. Surprisingly, however, a corresponding effect also arises when the degree of cold deformation of the strips or of the objects was around 600 %. In the context of the use according to the invention, a very wide range of critical cold deformation can be used in the course of the manufacture of the strips or objects, which results in manufacturing simplifications. In fact, one reaches a deformation ratio of about 60% during the final shaping during cold rolling of strips usually saying - This is more than in the prior art (see German Patent 642,032;. DIN 1623, page 1, line 29. to 43, and R uh f us, "Heat treatment of iron substances", 1958, p. 93, lines 3 to 13) can be expected. An optimization is achieved if the steel alloy of the specified composition is cold-worked after about 600 / #, intermediate annealing in the y-area or in the upper temperature range of the x-area, followed by a further 10- to 250 / # cold working and final annealing in cc area is subjected.

Die Herstellung des titan- bzw. nioblegierten Stahles erfolgt in an sich bekannter Weise. Vorzugsweise ist eine Methode geeignet, bei der die Schmelze in Vakuum behandelt wird und Eisen-Titan-Pulver beim Kokillenguß in die Schmelze eingeblasen wird. Man erhält auf diese Weise einen Stahl mit einem hohen Reinheitsgrad. - Im folgenden wird die Erfindung im Detail erläutert: Zum Beispiel wurde als Werkstoff für die Herstellung von magnetisch alterungsbeständigen Blechen und Bändern ein Stahl, enthaltend weniger als 0,03 0/0 C, weniger als 0,007 % N und bis 0,15 % Ti oder bis 0, 3 % Nb - entsprechend der vorerwähnten Ab- stimmungsregel - verwendet. Der Stahl wird in üblicher Weise erschmolzen und zu Brammen verarbeitet. Diese werden zu Bändern oder Blechtafeln, etwa 1,7 mm dick, warm ausgewalzt, wobei die Endtemperatur des Walzgutes möglichst höher als 800'C sein soll. Anschließend werden die titanlegierten Bleche zu der gewünschten Enddicke mit einer Toleranz von + (15 bis 25) 0/" + bzw. Nioblegierten mit einer Toleranz von + 15 0/" kalt ausgewalzt. Sodann wird das Walzgut 1/, bis 1 Stunde lang unter neutraler oder reduzierender Atmosphäre bei Temperaturen zwischen 700'C und 1200'C in üblicher Weise geglüht. Hierbei ist zu beachten, daß für Temperaturen höher als 1000'C unbedingt die Glühung entweder in offengewickelten Bunden oder nach Verfahren durchgeführt wird, bei denen die Oberfläche des Bandes in der Glühzone nicht oder nur in sehr geringem Maße mit festen Stoffen in Berührung kommen. Daraufhin wird das Wärmgut mit einer Geschwindigkeit, die unterhalt von 20 grd/min liegen muß, bis 800'C abgekühlt, sofern die Glühtemperatur höher als 800'C lag. Die weitere Abkühlung kann sehr schnell erfolgen; die Abkühlungsgeschwindigkeit sollte aber hierbei nicht die einer Abschreckung in Wasser erreichen. Im Anschluß hieran wird mit 15 bis 25 0/, Kaltverformung auf Enddicke ausgewalzt. Schließlich werden aus dem Bund oder der Blechtafel die Fertigteile der elektrischen Maschine ausgestanzt. Die gestanzten Fertigteile werden nunmehr im Durchlaufofen bei 800'C unter neutraler oder reduzierender Atmosphäre 2 bis 5 Minuten lang geglüht und nach dieser Schlußglühung in Luft schnell abgekühlt. Das Stanzen der Fertigteile kann auch nach der Schlußglühung erfolgen.The titanium or niobium alloy steel is manufactured in a manner known per se. A method is preferably suitable in which the melt is treated in a vacuum and iron-titanium powder is blown into the melt during permanent mold casting. In this way, a steel with a high degree of purity is obtained. - In the following the invention is explained in detail: For example, as a material for the production of magnetic aging-resistant sheets and strips was a steel containing less than 0.03 0/0 C, less than 0.007% N and 0.15% Ti or up to 0.3 % Nb - according to the aforementioned voting rule - used. The steel is melted in the usual way and processed into slabs. These are hot rolled into strips or sheet metal, about 1.7 mm thick, with the final temperature of the rolling stock being as high as possible higher than 800.degree . The titanium-alloyed sheets are then cold-rolled to the desired final thickness with a tolerance of + (1 5 to 25) 0 / "+ or niobium alloys with a tolerance of + 15 0 /". The rolling stock is then annealed for 1/1 to 1 hour under a neutral or reducing atmosphere at temperatures between 700.degree. C. and 1200.degree. C. in the customary manner. It should be noted that for temperatures higher than 1000 ° C, the annealing must be carried out either in open coils or according to processes in which the surface of the strip in the annealing zone does not come into contact with solid substances, or only to a very limited extent. The material to be heated is then cooled down to 800 ° C at a rate that must be kept below 20 degrees / min, provided that the annealing temperature was higher than 800 ° C. Further cooling can take place very quickly; however, the cooling rate should not reach that of a quenching in water. This is followed by cold deformation with 15 to 25 0 /, rolled out to the final thickness. Finally, the finished parts of the electrical machine are punched out of the collar or sheet metal. The stamped finished parts are now annealed in a continuous furnace at 800.degree. C. under a neutral or reducing atmosphere for 2 to 5 minutes and, after this final annealing, quickly cooled in air. The finished parts can also be punched after the final annealing.

Man kann im Rahmen der Erfindung auch wie folgt arbeiten: Die Brammen werden wie üblich zu Bändern oder Blechtafeln, etwa 1,25 mm dick, warm ausgewalzt, wobei die Endtemperatur möglichst größer als 800'C sein soll. Bleche und Bänder werden sodann erfindungsgemäß bis zu der vorgeschriebenen Enddicke +etwa 0,6 0/, kalt ausgewalzt. Anschließend werden sie bei Temperaturen zwischen 1000 und 1200'C unter gleichen Bedingungen wie vorbeschrieben geglüht. Daraufhin werden die Bänder oder Bleche in üblicher Weise dressiert und zum Fertigteil ausgestanzt. Schließlich werden die aus Band oder Blechtafel gestanzten Fertigteile im Durchlaufofen bei 800'C unter neutraler oder reduzierender Atmosphäre 2 bis 5 Minuten geglüht und luftabgekühlt. Das Stanzen kann natürlich auch nach der Schlußglühung erfolgen. Das Beschichten der Oberfläche mit Blaufilm oder sonstigem Isolationsmaterial kann in beiden vorbeschriebenen Beispielen und generell in üblicher Weise durchgeführt werden, wobei zu betonen ist, daß die beschichteten Bleche unterhalb 800'C schnell abgekühlt werden können, ohne daß die Gefahr einer späteren Alterung entsteht.One can also work as follows within the scope of the invention: The slabs are hot-rolled into strips or sheet metal, about 1.25 mm thick, as usual, the final temperature should be greater than 800.degree . C. if possible. According to the invention, sheets and strips are then rolled out cold to the prescribed final thickness + about 0.6%. They are then annealed at temperatures between 1000 and 1200 ° C. under the same conditions as described above. The strips or sheets are then dressed in the usual way and punched out to form the finished part. Finally, the finished parts punched from strip or sheet metal are annealed in a continuous furnace at 800 ° C. under a neutral or reducing atmosphere for 2 to 5 minutes and air-cooled. The punching can of course also take place after the final annealing. The coating of the surface with blue film or other insulation material can be carried out in both of the above-described examples and generally in the usual manner, whereby it should be emphasized that the coated sheets can be cooled quickly below 800 ° C. without the risk of later aging.

Abschließend sei noch ein spezielles Ausführungsbeispiel erläutert: Eine im Vakuum zusätzlich entkohlte SM-Schmelze wird durch Einblasen von FeTi-Pulver in den Gießstrahl bis zu 0, 12 0/, Ti legiert. Der Stahl hatte folgende bußanalyse: 0,02 "/, C, 0,004 0/,) N, 0,0160/,0, 0,0120/,P, 0,012Q/,S und 0,0050/,Al. Der Stahl wurde zu Rohbrammen vergossen.Finally, it is explained in a specific example: An additional decarburized in vacuo SM-melt is alloyed by blowing FeTi powder to the stream up to 0, 12 0 / Ti. The steel had the following penalty analysis: 0.02 "/, C, 0.004 0 /,) N, 0.0160 /, 0, 0.0120 /, P, 0.012Q /, S and 0.0050 /, Al. The steel was cast into raw slabs.

Die Rohbrammen wurden mit Endwalztemperaturen, die höher als 1050'C lagen, auf etwa 160 mm dicke Vorbrammen gewalzt. Im Anschluß daran erfolgt das Warmbandwalzen bis zu 1,60 mm Dicke, wobei die Endwalztemperatur höher als 850'C war. Nach dem Beizen wird das Band bis zu 0,63 mm Blechdicke mit einem Verformungsgrad von 600/0 kalt gewalzt. Nach anschließender Zwischenglühung bei 700'C, mit einer Haltezeit von etwa 1 Stunde, wurde das Band bis zu 0,5 mm Enddicke kritisch gewalzt. Der Verformungsgrad betrug hier etwa 20 0/,. Das fertige Kaltband bzw. daraus gestanzte Fertigteile wurden im Durchlaufofen bei 800'C mit 2 bis 5 Minuten Haltezeit geglüht.The raw slabs were rolled onto rough slabs about 160 mm thick at final rolling temperatures which were higher than 1050 ° C. This is followed by hot strip rolling up to a thickness of 1.60 mm, the final rolling temperature being higher than 850.degree . After pickling, the strip is cold-rolled up to a sheet thickness of 0.63 mm with a degree of deformation of 600/0. After subsequent intermediate annealing at 700.degree. C., with a holding time of about 1 hour, the strip was critically rolled up to a final thickness of 0.5 mm. The degree of deformation here was about 20%. The finished cold strip or finished parts stamped from it were annealed in a continuous furnace at 800.degree. C. with a holding time of 2 to 5 minutes.

Claims

Claims: 1. Use of a steel with less than 0.03% carbon, less than 0.0070 / 0 nitrogen, less than 0.35 0 /, manganese, less than 0.025 "/, phosphorus, 0.012 to 0.02011 / 0 Sulfur, up to 0.3% aluminum, the remainder iron and production-related impurities, as well as with additions of titanium and / or niobium according to the dimensioning rule n Ti 3 -% (C + N) Nb 6 - % (C + N) with the proviso that In the case of steels that have not been cast in a steady state, an increase in the titanium content is provided according to the amount of titanium to be set, for the production of magnetically aging-resistant sheets and parts made or stamped from them that have undergone final annealing in a continuous furnace with a short holding time and rapid cooling.

2. Use of a steel alloy according to claim 1, which has been subjected to cold deformation of 15 to 250 / o and a final annealing in the cc area for the purpose of claim 1. 3. Use of a steel alloy according to claim 1, which is about 6011 / oigen cold deformation was subjected, for the purpose of claim 1. 4. Use of a steel alloy according to claim 1, which after cold working of about 60 "/, an intermediate annealing in the V area or in the upper temperature range of the c, # area, a further 10- to 25 percent cold deformation and a final annealing in the cc area.