DE1577503C3 - - Google Patents
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Description
30
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Feinbearbeiten
und Polieren von Oberflächen eines Dielektrikums, bei welchem optisch glatte Oberflächen erzeugt
und interferometrisch kontrolliert werden, sowie eine Vorrichtung zur Ausübung dieses Verfahrens.
Kommunikations- und Erkundungssysteme, welche optische Glieder enthalten, sind grundsätzlich durch
zwei Faktoren in ihrer Wirksamkeit begrenzt: Diese Faktoren sind atmosphärische Turbulenzen und Verschmutzung
und die Güte des optischen Systems. Atmospärische Störungen können eliminiert werden,
indem man geschlossene oder evakuierte Systeme verwendet oder, im Falle astronomischer Beobachtungen,
indem man das optische System mittels eines Ballons, einer Rakete oder eines Satelliten an die
Grenzen der Atmosphäre bringt. Die Güte eines optischen Systems hängt ab von der wirksamen Apertur
des Systems und von der Güte der darin verwandten optischen Glieder. Wenn die Oberfläche eines optischen
Gliedes optisch glatt ist, kann es durch Veränderung seiner Kontur nicht mehr verbessert werden; das
optische Glied ist dann »beugungsbegrenzt«.
BeugUngsbegrenzte optische Glieder müssen eine Oberfläche besitzen, deren Kontur auf Bruchteile einer
Lichtwellenlänge, d. h. auf einige hundert Ängström genau bearbeitet ist. Solche Toleranzen können nicht
durch automatische Fertigungsmethoden eingehalten werden.
Beugungsbegrenzte optische Glieder wurden daher bisher von Hand hergestellt. Das ist ein unglaublich
langwieriges und kostspieliges Verfahren. Die optischen Glieder werden erst auf den besten verfügbaren
Einrichtungen geschliffen und poliert. Darauf werden kleine Flächen an den Gliedern, die über die gewünschte
Oberflächengestalt hinausgehen, von Hand wegpoliert. Bei diesem Verfahrensschritt erwärmt sich das optische
Glied an der polierten Oberfläche und verzieht sich.
Man muß dann thermisches Gleichgewicht eintreten lassen und die Oberfläche interferometrisch kontrollieren.
Die Interferometrie benutzt Lichtwellen, um Oberflächen auf Bruchteile von Wellenlängen des
benutzten Lichtes genau zu messen, und liefert im wesentlichen eine Höhenlinienkarte der Oberfläche.
Auf diese Weise kann man die Abweichung der Oberfläche von der gewünschten Form auf Bruchteile
einer Wellenlänge genau messen. Diese Prozedur muß viele Male wiederholt werden, um die Formung des
optischen Gliedes zu vollenden.
Während des letzten Verfahrensschrittes bei der Herstellung einer beugungsbegrenzten Oberfläche wird
ein Poliermittel für eine Zeitdauer von unter einem Druck zur Einwirkung gebracht, die von der Erfahrung
des Optikers bestimmt sind. Das optische Glied wird somit geformt, indem nacheinander immer kleinere
Bruchstücke von der Oberfläche abgetragen werden. Die sich ergebende Oberfläche ist daher im mikroskopischen
Bereich regellos gesprungen und gekratzt. Diese Fehler bewirken diffuse Reflexion oder Brechung des
Lichts. Das Licht läuft dann nicht mehr auf dem gewünschten Weg durch das optische System und geht
entweder verloren oder, was noch schlimmer ist, erzeugt eine diffuse Hintergrundstrahlung, welche den
Kontrast vermindert. Diese diffuse Lichtstreuung an der Oberfläche eines optischen Gliedes nimmt mit abnehmender
Wellenlänge zu und ist das hauptsächliche Problem in einer Ultraviolettoptik.
Das Verfahren der Feinbearbeitung und des Polierens von Hand setzt das optische Glied großen mechanischen
Beanspruchungen aus. Das bedeutet, daß der optische Rohling, aus dem ein solches Glied hergestellt
wird, sehr dick und schwer sein muß, um während der Herstellung keine vorübergehenden oder bleibenden
mechanischen Verformungen zu erleiden. Infolgedessen beschränkt das Gewicht von optischen Gliedern die
Leistung von Flugzeug- und Raumobservatorien.
Saphir-Fenster und -Linsen finden eine wichtige Anwendung durch ihre Lichtdurchlässigkeit im nahen
Ultraviolett. Saphire sind sehr spröde, und hohe Anteile der Kosten von Saphir-Elementen sind auf die extreme
Sorgfalt zurückzuführen, die bei ihrer Behandlung während der Formung angewandt werden muß. Die
mikroskopischen Oberflächenfehler, die während des üblichen Schleifens und Polierens an diesen hervorgerufen
werden, sind größer als die, die bei Elementen aus Glas entstehen. Diese Fehler erzeugen starke diffuse
Streuungen, die eine erhebliche Begrenzung in optischen Systemen im ultravioletten Spektralbereich
darstellt.
Weiterhin können nur einfache optische Konturen wie Kugeln oder Parabeln durch das Schleifen und
Polieren nach dem Stand der Technik bis an die Beugungsgrenze gebracht werden. Viele moderne
optische Systeme benutzen komplizierte sogenannte asphärische Konturen. Beugungsbegrenzte asphärische
optische Glieder können nach den bekannten Verfahren nicht hergestellt werden.
Die Forderungen, die die fortschreitende Entwicklung der Technik an die Präzisionsfertigung vieler Teile stellt,
machen sich in ständig verringerten Toleranzen für die verschiedenen Abmessungen bemerkbar. Vorrichtungen,
die man als Meßsteine bezeichnet und die genau orientierte und dimensionierte Oberflächen besitzen,
sind wichtige Hilfsmittel um sicherzustellen, daß Sollmaße mit der erforderlichen Genauigkeit eingehalten
werden. Wegen ihrer Maßhaltigkeit können
strahlenbrechende Dielektrika wie Quarzglas zur Herstellung hochwertiger Meßsteine verwandt werden,
falls relativ billige Methoden zur Verfügung ständen, um ihre Oberflächen zu formen und zu dimensionieren.
Viele moderne Maschinen arbeiten bei extremen hohen oder niedrigen Temperaturen. Strahlenbrechende
Dielektrika, insbesondere keramische Materialien, werden in zunehmendem Maß bei solchen Maschinen
für Lager und Teile verwendet, die in diesen Maschinen mit strömenden Flüssigkeiten in Kontakt kommen,
Solche Teile sollten so glatt wie möglich und genau geformt werden, um Reibung und Turbulenz zu
vermindern. Bekannte Methoden zum Formen und Polieren dieser Teile sind außerordentlich kostspielig,
häufig derart, daß sie ihrer Anwendung im Wege stehen.
Juwelen wie Diamanten, Korunde (Saphire, Rubine usw.) und andere strahlenbrechende Materialien werden
nach ähnlichen Methoden geschliffen und poliert wie sie bei der Formung optischer Glieder Verwendung finden.
Das »Feuer« von Edelsteinen hängt weitgehend von der Menge des von den Facetten reflektierten statt
gestreuten Lichtes ab. Rauh polierte Oberflächen erhöhen die Reibung von Edelsteinlagern. Mikroskopische
Oberflächenfehler verringern die Wirksamkeit von edelsteinbesetzten Schneidwerkzeugen, wie Bohrern,
Sägen, Ritzstiften od. dgl.
Der Leckwiderstand und die Durchbruchspannung von elektrischen Isolatoren aus strahlenbrechenden
Dielektrika wird von Oberflächenfehlern nachteilig beeinflußt. Bei einigen Anwendungen müssen Isolatoren
mit genauen Toleranzen bemessen werden.
Die Resonanzfrequenz eines piezoelektrischen Oszillators hängt von seiner Dicke ab. Genauere Einhaltung
der Dicke von solchen Kristall- und Keramikoszillatoren gestattet eine genauere Einhaltung ihrer Resonanzfrequenz.
Es ist bekannt, Werkstoffe an Werkstücken durch optische oder Teilchenstrahlen (Laser, Elektronen,
Ionen) hoher Intensität abzutragen; insbesondere sind Ionenstrahlen dabei zum Bohren kleinster Aperturblenden
verwendet worden (Industrie-Anzeiger, Essen; 86.Jg.(1964),Nr.80,S.45).
Es ist ebenfalls bekannt, Einkristalle von Metallen, Gläser und elektronenmikroskopisch zu untersuchende
Materialproben durch Behandlung mit Ionenstrahlen an ihrer Oberfläche abzutragen und diesen Vorgang durch
Elektronenbeugung, mikroskopisch oder elektronenmikroskopisch zu untersuchen (Brit. J. Applied Phys. 13
(1962), Seiten 194-196).
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu schaffen, welche es
gestattet, strahlenbrechende Dielektrika, insbesondere beugungsbegrenzte optische Glieder ohne das übliche
Polieren von Hand besonders genau gezielt zu formen und/oder zu polieren.
Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß energiereiche positive Ionen Quarz, Glas und andere
strahlenbrechende Dielektrika abtragen und dabei eine optisch glatte Oberfläche erzeugen können.
Das erfindungsgemäße Verfahren besteht demgemäß darin, daß durch Bestrahlung das Werkstück mit einem
Ionenstrahl an bestimmten Stellen abgetragen wird. Dabei können die Abtragung von Material durch den
Ionenstrahl und die interferometrische Kontrolle gleichzeitig oder abwechselnd erfolgen. Der Ionenstrahl
kann so gesteuert werden, daß seine Stromdichte an der Oberfläche größer als 5 Mikroampere pro Quadratzentimeter
ist, daß seine Intensität mindestens 1 Watt pro Quadratzentimeter beträgt, daß er aus Ionen mit im
wesentlichen gleicher Energie besteht und daß er über seinen Querschnitt hinweg im wesentlichen gleiche
Stromdichte aufweist. Vorzugsweise ist der Ionenstrahl dabei zu der zu bearbeitenden Oberfläche so orientiert,
daß die Ionen unter einem von 90° deutlich verschiedenen Winkel, bevorzugt von 30°, auf die Oberfläche
auftreffen. Die Bearbeitung an bestimmten Stellen kann dabei durch Ablenkung des Ionenstrahls relativ zu der
zu bearbeitenden Oberfläche oder durch Bewegung der zu bearbeitenden Oberfläche relativ zu dem Ionenstrahl
erreicht werden.
Ein solches Verfahren ist nicht nur sehr viel weniger zeitaufwendig als das bekannte Verfahren, sondern
besitzt den besonderen Vorteil, daß es die zu bearbeitenden Teile mechanisch und thermisch viel
weniger beansprucht, so daß die Ausgangsteile weder besonders massiv gewählt werden müssen noch durch
die Behandlung unerwünschte Verformungen erleiden. Weiterhin können nach diesem Verfahren auch
asphärische Konturen hergestellt werden. Von ganz besonderem Wert ist jedoch, daß die bearbeiteten
Flächen, wahrscheinlich durch lokale Temperaturerhöhung und Diffusionsvorgänge, auch bei sprödem
Material wie Saphir frei von von diffuse Lichtstreuungen verursachenden mikroskopischen Sprüngen oder
Kratzern bleibt.
Es hat sich ferner gezeigt, daß das erfindungsgemäße Verfahren durch Kohlenstoff beeinträchtigt wird. In
weiterer Ausbildung des Verfahrens ist daher vorgesehen, daß die Bestrahlung mit positiven Ionen in einem
Vakuum durchgeführt wird, das im wesentlichen frei von Kohlenstoff-Verunreinigungen ist. Dazu kann im Raum
mit der zu bearbeitenden Oberfläche während der Bestrahlung eine Oberfläche auf Tieftemperatur gehalten
werden.
Zur Vermeidung von elektrischen Entladungen bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
ist es zweckmäßig, die bestrahlte Oberfläche des Werkstückes frei von örtlichen Konzentrationen elektrischer
Ladung zu halten. Dazu kann die Oberfläche gleichzeitig mit dem Ionenstrahl von positiven Ionen
einem Elektronenstrahl ausgesetzt werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann auf ein Dielektrikum von einem der nachstehenden Materialien
angewandt werden: Quarz, Quarzglas, Glas, teilweise entglastes Glas, Diamant, Korund, Keramik.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Ausübung des Verfahrens ist durch einen Ionenstrahlerzeuger, eine
Vakuumkammer mit wenigstens einem Eintritt für den Ionenstrahl, eine Werkstückaufnahme in der Vakuumkammer
in der Bahn des Ionenstrahls, ein Interferometer, dessen einer Strahlengang durch ein optisches
Fenster auf die Oberfläche eines in der Werkstückaufnahme gehalterten Werkstücks gerichtet ist, zur
Erzeugung eines beobachtbaren Musters von Interferenzstreifen nach Maßgabe der Oberflächenkontur des
Werkstücks und eine Einrichtung zur veränderbaren Lageeinstellung von Ionenstrahl und Werkstück zueinander
gekennzeichnet. Weitere Merkmale der erfindungsgemäßen Vorrichtung sind in den betreffenden
Unteransprüchen gekennzeichnet.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen
beschrieben. Es zeigt
F i g. 1 eine teilweise schematische Seitenansicht der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
F i g. 2 eine vergrößerte, teilweise abgeschnittene
Teilansicht eines Teils der Vorrichtung nach F i g. 1,
F i g. 3 einen Schnitt längs der Linie 3-3 in F i g. 2,
: F i g. 4 einen vergrößerten Querschnitt eines Teils der in F i g. 1 gezeigten Vorrichtung,
: F i g. 4 einen vergrößerten Querschnitt eines Teils der in F i g. 1 gezeigten Vorrichtung,
F ig. 5 einen Schnitt längs der Linie 5-5 in F i g. 4,
Fig.6 eine vergrößerte Vorderansicht eines zu bearbeitenden Werkstücks,
F i g. 7 eine Vorderansicht eines anderen zu bearbeitenden Werkstücks ähnlich F i g. 6.
Das Verfahren nach der vorliegenden Erfindung besteht generell darin, daß Oberflächen von strahlenbrechenden
Dielektrika geformt oder poliert werden, indem diese Oberflächen mit Bündeln von energiereichen
positiven Ionen bestrahlt werden. Solche Bestrahlung bewirkt bei entsprechender Steuerung eine
gleichförmige Abtragung von Material von der bestrahlten Fläche. Es ist vorzuziehen, Bündel von im
wesentlichen gleichförmiger Stromdichte zum Feinbearbeiten und Polieren zu verwenden, da solche Bündel
das Material gleichförmig an den bestrahlten Stellen abtragen. Man kann jedoch auch ungleichförmige
Bündel verwenden; das Bündel wird dann über die zu bearbeitende Oberfläche periodisch hinwegbewegt,
wodurch Inhomogenitäten in dem Bündelstrom ausgeglichen werden. Bei der periodischen Bewegung sind
Bündel mit leicht veränderlichem Stromquerschnitt vorzuziehen, aber nicht unbedingt erforderlich.
Das Bündel wird über die zu bearbeitende Oberfläche geführt, oder die Oberfläche wird gegenüber dem
Bündel bewegt. Diese Bewegung ist ungleichförmig beim Feinbearbeiten, Dimensionieren oder Konturgeben,
so daß von einigen Flächenteilen mehr Material abgenommen wird als von anderen, je nach Abweichung
der Oberfläche von der gewünschten Form. Die Oberfläche kann interferometrisch überwacht werden.
Bei Material mit kleinem thermischen Ausdehnungskoeffizienten erfolgt diese Überwachung kontinuierlich,
und der Ionenstrahl kann kontinuierlich nach Maßgabe der schon erreichten Materialabnahme verändert
werden. Sonst werden die Kontrolle und die Bestrahlung abwechselnd vorgenommen.
Zunächst wurde gefunden, daß in einer optischen Planplatte aus Quarzglas, die einem Ionenstrahl von
einem Van-de-Graaff-Beschleuniger mit positiven Ionen von 1,5 bis 2 MeV für die Dauer von ungefähr
zehn Stunden ausgesetzt war, eine Vertiefung vom Durchmesser des Ionenstrahls und einer Tiefe von 600
Ängström erzeugt worden war. Der Grund der Vertiefung war von außergewöhnlicher optischer
Qualität, wenigstens gleichwertig in seiner Planheit den umgebenden Flächen der Planplatte, aber ohne die
mikroskopischen Oberflächenrisse, welche die auf bekannte Weise hergestellten optischen Oberflächen
kennzeichnen. Die Planplatte war positiven Ionen ausgesetzt, die von den Elementen Wasserstoff, Helium,
Stickstoff und verschiedenen anderen Gasen gebildet werden, die als Verunreinigungen in Vakuumsystemen
auftreten.
Es wurden daraufhin Glasoberflächen in der in F i g. 1 dargestellten Vorrichtung feinbearbeitet. Diese Vorrichtung
enthält eine Quelle von positiven Ionen, einen Van-de-Graaff-Beschleuniger 20, ein Massenspektrometer
22 mit einem starken elektrischen Feld zur Ablenkung des Ionenstrahls aus dem Beschleuniger 20,
eine elektrische Strahlablenkvorrichtung, die generell mit 24 bezeichnet ist, eine elektromagnetische Fokussierungseinrichtung,
die generell mit 26 bezeichnet ist, eine Vakuumkammer, die mit 28 bezeichnet ist. Der
Beschleuniger 20, das Massenspektrometer 22 und die Fokussierungseinrichtung 26 sind von üblicher Bauart.
Die Ablenkvorrichtung 24 ist in Fig.2 im einzelnen
dargestellt.
Die Strahlablenkvorrichtung nach F i g. 2 weist ein Metallrohr 30 auf, das ein Paar flache parallele, isolierte
Metallplatten 34 enthält. Das Isoliermaterial 32 wird vor dem Ionenstrahl durch eine Metallplatte 35 geschützt.
Die parallelen Metallplatten 34, die einen Kondensator bilden, sind über isolierende Vakuumabdichtungen 36
gebräuchlicher Konstruktion mit einer (nicht dargestellten) regelbaren Hochspannungsquelle verbunden. Somit
kann der Isolierstrahl aus dem Beschleuniger 20 um einen vorgegebenen Winkel abgelenkt werden, indem
an die Platten 34 das erforderliche Potential angelegt wird, oder der Ionenstrahl kann hin- und herbewegt
werden, indem an die Platten 34 eine oszillierende Spannung angelegt wird.
Die gesamte Vorrichtung wird über eine Rohrleitung 38, die mit einer nicht dargestellten mechanischen
Pumpe verbunden ist, und über eine Rohrleitung 40, die mit einer (ebenfalls nicht dargestellten) Ultrahochvakuumpumpe
verbunden ist, evakuiert. Ein Paar Ventile 42 und 44 gestattet den wahlweisen Anschluß an die
mechanische Pumpe oder die Ultrahochvakuumpumpe.
In der Leitung 40, die zu der Ultrahochvakuumpumpe
führt, ist wie üblich eine Kühlfalle 46 angeordnet. Man kann eine gebräuchliche Diffusionspumpe benutzen,
aber es können auch andere Arten von Ultrahochvakuumpumpen Verwendung finden. Aus Gründen, die
weiter unten erläutert werden, ist die Verwendung einer Pumpe vorzuziehen, die keine kohlenstoffhaltigen
Materialien benutzt.
Die Vakuumkammer 28. ist mit einem Paar optisch planer Fenster 48 und 50 zur Beobachtung des
Werkstücks 68 versehen. Die Beobachtung erfolgt mittels eines Twyman-Green-Interferometers aus
einem Laser 52, einem Spiegel 54, einem Strahlenteiler 56, dem Bezugsspiegel 58, einem zweiten Bezugsspiegel
60 und einem Umlenkspiegel 62. Der Strahlengang zwischen dem Laser 52, dem Spiegel 54, dem
Strahlenteiler 56 und den Spiegeln 58 und 60 und 62 ist in der Abbildung dargestellt. Das Lichtbündel wird
durch den Spiegel 62 auf den Beobachter hin umgelenkt, wo die Interferenzfiguren visuell beobachtet oder
photographiert werden können. Das gesamte optische Gerät ist auf einer massiven Grundplatte 63 montiert,
um es gegen mechanische Erschütterungen zu isolieren.
Wie aus Fig.4 und 5 ersichtlich ist, ist am zentralen
Einlaß der Vakuumkammer 28 eine Elektrode in Gestalt eines isolierten Metallrings 64 angeordnet. Der Ring 64
ist gegenüber dem Ionenstrahl abgeschirmt und wird auf einem elektrischen Potential von -300 Volt gegen die
Kammerwandung gehalten. Die Spannung wird von einer (nicht dargestellten) üblichen Gleichspannungsquelle über die Leitung 66 zugeführt. Der Ring 64
verhindert den Eintritt von Elektronen in die Vakuumkammer 28 oder den Austritt von Elektronen aus
derselben.
In der Vakuumkammer 28 ist in dem Strahl von positiven Ionen aus dem Beschleuniger 20 ein
Werkstück 68 angeordnet. Es wird in einer Werkstückaufnahme gehalten, die durch eine Metallbalgen-Vakuumdichtung 72 hindurch direkt auf der massiven
Grundplatte 63 gelagert ist. Die Werkstückaufnahme 70 ist durch übliche Mittel in der Vakuumkammer 28
sowohl drehbar als auch quer gegenüber dem Ionenstrahl aus dem Beschleuniger beweglich.
609 551/153
In der Vakuumkammer 28 sind eine beheizbare Kathode 74 und eine Anode 76 angeordnet. Die
Kathode 74 und Anode 76 sind mit einer (nicht dargestellten) Speisespannungsquelle verbunden, die
eine Spannung von ungefähr 300 Volt zwischen diesen herstellt. Ein Heizstrom bewirkt, daß die Kathode 74
Elektronen emittiert. Die angelegte Spannung bewirkt, daß ein Strom von Elektronen mit geringer Energie
über die Oberfläche des Werkstücks 68 fließt, der die Ionen des Ionenstrahls nach deren Auftreffen auf das
Werkstück 68 und Abgabe ihrer Energie neutralisiert. Diese Neutralisation verhindert örtliche Konzentrationen
von positiver elektrischer Ladung auf der Oberfläche und Funkenbildungen, die sich bei deren
Auftreten ergeben würden.
Das Werkstück 68 kann sowohl in Transmission als auch in Reflexion durch die Fenster 48 und 50
beobachtet werden. Da jedoch die Vakuumkammer 28 mit dem Beschleuniger 20 verbunden und auf dem
Boden des Laboratoriums abgestützt ist, so kann sie hierdurch oder durch andere in dem den Beschleuniger
enthaltenden Gebäude angeordnete Einrichtungen Erschütterungen ausgesetzt sein. Ein großer Teil des
Einflusses dieser Erschütterungen ist ausgeschaltet, da die Werkstückaufnahme 70 und die anderen optischen
Elemente auf der schweren Grundplatte 63 montiert sind. Es hat sich jedoch als wünschenswert erwiesen, auf
der Vakuumkammer 28 eine planparallele Platte 78 zu montieren (siehe F i g. 1), die mit den Fenstern 48 und 50
vibriert und den Bezugsstrahl des Interferometers im wesentlichen in der gleichen Weise wie die Fenster 48
und 50 stört, so daß die Beobachtungen durch die Erschütterungen nicht beeinträchtigt werden.
Der Ionenstrahl kann unterbrochen und der Ionenstrom gemessen werden, indem eine Metallplatte 77 in
die Bahn des Ionenstrahls hineingeschwenkt wird. Die Platte 77 ist über einen elektrisch isolierenden Arm 79
mit der Welle 81 einer normalen Drehdurchführung 83 verbunden. Die Platte 77 wird mittels eines Knopfes 85
verschwenkt, der am äußeren Ende der Welle 81 sitzt.
Es hat sich gezeigt, daß das Verfahren bei Anwesenheit vor: Kohlenstoff-Verunreinigungen in der
Vakuumkammer 28 nicht wirksam ausgeübt werden kann. Das bedeutet, daß die gesamte Vorrichtung nach
Möglichkeit von Kohlenstoff frei gehalten werden muß. Dazu ist die Vakuumkammer 28 mit einer Kühlfalle 80
versehen, die mit flüssigem Stickstoff oder einem anderen Kühlmittel gefüllt ist. Die Kühlfalle 80 besitzt
eine Oberfläche, an welcher vagabundierende Kohlenstoffatome beim Auftreffen im allgemeinen haften
bleiben. Die Kühlfalle 80 dient auch zur Abführung infraroter Strahlungsenergie und absorbiert erhebliche
Anteile der in dem Werkstück erzeugten Wärme und der abgetragenen, schweren Partikeln. Die Kühlfalle 80
wird mittels Rohrleitungen 82 und 84 gefüllt und ist in der Vakuumkammer 28 mit wärmeisolierenden Stützen
gehaltert.
Nach der Bearbeitung kann das Werkstück 68 noch durch Vakuumaufdampfung beschichtet werden. Dazu
dient eine beheizbare, schematisch dargestellte Materialaufnahme 88, so daß die Vakuumdichtung nicht mehr
geöffnet zu werden braucht. Es wird so das Problem vermieden, eine sehr saubere Oberfläche nach der
Bearbeitung des Werkstückes 68 zu erhalten, an der die aufgedampfte Beschichtung gut haftet. Die Materialaufnahme
88 kann entweder durch den darauf fokussierten Ionenstrahl oder durch übliche elektrische Mittel
beheizt werden.
F i g. 6 zeigt die Auftreffstelle 90 des Ionenstrahls auf die Oberfläche 92 des Werkstücks 68. F i g. 7 zeigt das
Muster 94, das erzeugt wird, wenn der Ionenstrahl wiederholt vertikal durch die elektrostatische Ablenkvorrichtung
24 von Fig. 1 abgelenkt wird. Die Breite des Musters 94 und die Größe der Auftreffstelle 90
können durch Veränderung der Fokussierung des Ionenstrahls mittels der elektromagnetischen Fokussierungseinrichtung
26 von F i g. 1 variiert werden, um Flächen unterschiedlicher Größe auf der Oberfläche des
Werkstücks 68 zu bearbeiten. Eine zweite Ablenkvorrichtung kann für eine Horizontalablenkung benutzt
werden, wodurch dann der Ionenstrahl auf jede gewünschte Stelle der Oberfläche des Werkstückes
gelenkt werden kann.
Die Abtragung der Oberfläche 92 kann in dem
Interferometer beobachtet werden. In dem Fall von Quarzglas kann das gleichzeitig mit der Abtragung
erfolgen. Jedoch im Falle optischer Gläser mit hohem Wärmeausdehnungskoeffizienten wird die Wirkung der
Abtragung von der Wirkung der Erwärmung, die durch das Auftreffen des Ionenstrahls auf das Werkstück 68
hervorgerufen wird, überdeckt, die Oberfläche muß abkühlen, bevor die interferometrische Kontrolle
durchgeführt werden kann.
Es hat sich gezeigt, daß Protonen gut benutzt werden können. Beispielsweise wurde eine Probe von Quarzglas
4,3 Stunden lang mit 1,6 MeV Protonen bestrahlt, wobei die Stromdichte bei 11 Mikroampere pro Quadratzentimeter
lag. Dadurch wurde in dem Quarzglas eine gleichförmige Vertiefung von 1500 Angstrom mit einer
optisch glatten Oberfläche erzeugt. Bei einer Stromdichte von 6 Mikroampere pro Quadratzentimeter und
3,25 Stunden Bestrahlungszeit trat keine merkliche Abtragung an dem Werkstück mehr ein.
Die Bestrahlung eines Werkstücks aus Quarzglas mit 1 MeV Protonen bei einer Stromdichte von 12
Mikroampere pro Quadratzentimeter über 3,25 Stunden führte zu einer Abtragung mit einer Tiefe von 2500
Ängström. 0,5 MeV Protonen erzeugten bei einer Stromdichte nicht über 15 Mikroampere pro Quadratzentimeter
nach ungefähr 4 Stunden eine 3000 Ängström tiefe Abtragung.
Die Bestrahlung von optischem Glas mit 1 MeV Protonen bei einer Stromdichte von 19 Mikroampere
pro Quadratzentimeter für die Dauer von 2,5 Stunden
ergab eine gleichförmige Tiefe von 1125 Ängström. In
ähnlicher Weise wurde bei Bestrahlung eines anderen optischen Glases mit 0,5 MeV Protonen und einer
Stromdichte zwischen 6 und 8 Mikroampere pro Quadratzentimeter über 2,3 Stunden die Oberfläche
gleichförmig auf einer Tiefe von ungefähr 600 Ängström abgetragen.
Es wird angenommen, daß die gleichförmige Abtragung darauf zurückzuführen ist, daß die Energie der
Partikeln so hoch ist, daß diese nicht durch Raumladungen an der Oberfläche oder kristalline Anisotropie an
der Oberfläche des Werkstücks abgelenkt werden. Die mittleren Energien des Ionenstrahls sollten daher in der
Größenanordnung von 60 000 Elektronenvolt oder höher sein. Eine merkliche, gleichförmige Materialabnahme,
ohne Erzeugung von Spannungen, Sprüngen und ohne Änderung des Brechungsindex erfordert eine
Energiedichte des Ionenstrahls von mehr als 1 Watt pro Quadratzentimeter (W. Primak, Radiation-Induced
Stress Relaxation in Quartz and Vitreous Silicia, J. Applied, Phys. 35 (1964), v. 4. April).
Bei Energiedichten von 10 Watt pro Quadratzentime-
ter, die sich als vollkommen ausreichend für das erfindungsgemäße Verfahren erwiesen hatten, war die
bearbeitete Oberfläche der Werkstücke bis zu einem bisher nicht erreichten Grade sowohl plan als auch frei
von mikroskopischen Fehlern. .
Ein schräger Einfallswinkel des Ionenstrahls auf die Oberfläche ist meist wirkungsvoller als eine Bestrahlung
unter senkrechtem Einfall. Es wurde gefunden, daß mehr Material schneller entfernt wird, wenn der Ionenstrahl
unter einem spitzen Winkel auf die Oberfläche auftrifft, Im allgemeinen wird ein Winkel von etwa 30° benutzt.
Das ist der spitzeste Winkel, unter welchem mit dem verfügbaren Beschleuniger noch genügend hohe Stromdichten
auf die Oberfläche zur Einwirkung gebracht werden konnten.
Die gleichförmige Materialabtragung wird möglicherweise durch die Tatsache begünstigt, daß der
benutzte Ionenstrahl sehr gleichförmig in seiner Ionendichte oder seinem Stromquerschnitt ist.
Das Werkstück 68 wurde mit Erfolg feinbearbeitet, indem entweder der Ionenstrahl relativ zur Oberfläche
des Werkstückes 68 abgelenkt oder aber das Werkstück 68 gegenüber dem Ionenstrahl bewegt wird, so daß
wahlweise verschiedene Flächenteile der Oberfläche mit dem Ionenstrahl abgetragen werden. Diese
Bearbeitungsweise konnte erfolgreich mit bekannten Methoden in Wettbewerb treten. Außerdem kann der
Ionenstrahl, wie oben beschrieben wurde, fokussiert oder defokussiert werden, so daß der Strahl jede
gewünschte Größe relativ zu der zu bearbeitenden Fläche annehmen kann.
Eine gleichförmige Materialabtragung kann dadurch begünstigt werden, daß die Ionen im wesentlichen die
gleiche Energie besitzen. Diese Bedingung wird durch den in F i g. 1 dargestellten Impulswähler 22 erfüllt.
Ohne Festlegung auf eine Theorie zum Mechanismus der Abtragung größerer Mengen von dem Werkstück
durch Ionenbestrahlung scheint es jedoch so zu sein, daß durch jedes auf die zu bearbeitende Oberfläche
auftreffende Ion nur etwa ein Atom abgenommen wird, da im Vergleich zu bekannten Bestrahlungsmethoden
Ionenstrahlen mit hohen Strömen und ziemlich lange Bestrahlungszeiten angewandt werden müssen. Die
bestrahlte Oberfläche scheint dabei merklich erhitzt zu werden, so daß dadurch absorbierte Ionen aus der
Oberfläche herausdiffundieren können, wodurch Spannungen getempert werden, die sich bei der Bestrahlung
ergeben. Es erscheint auch einigermaßen wahrscheinlich, daß Leistung und Stromdichte des Ionenstrahls
hoch genug sein müssen, um den Atomen der bestrahlten Oberfläche eine allgemeine Beweglichkeit
zu erteilen, so daß sie sich kontinuierlich in einer glatten Schicht über die Oberfläche verteilen.
Bei Verwendung sehr starker Ionenstrahlen kann die Beweglichkeit der Oberflächenatome so groß werden,
daß ein Abdampfen von Atomen von der Oberfläche und die Entfernung von Atomen durch direkte Kollision
mit Ionen des Ionenstrahls möglich wird.
Die oben beschriebenen Versuche zeigen, daß Stromdichten in der Größenordnung von 5 Mikroampere
pro Quadratzentimeter oder größer erforderlich sind. Ebenso scheinen Intensitäten von mehr als 1 Watt pro
Quadratzentimeter erforderlich zu sein, um gleichförmige Materialabtragungen zu gewährleisten.
An Stelle von Protonenstrahlen können auch andere positiv geladene Ionen benutzt werden. So wurde mit
Erfolg ein Ionenstrahl aus einfach ionisierenden Wasserstoffmolekülen (H2+) oder aus einfach ionisiertem
Neon (Ne+) angewandt.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (27)
1. Verfahren zum Feinbearbeiten und Polieren von Oberflächen eines Dielektrikums, bei welchem
optisch glatte Oberflächen erzeugt und interferometrisch kontrolliert werden, dadurch gekennzeichnet,
daß durch Bestrahlung des Werkstücks mit einem Ionenstrahl an bestimmten Stellen
Material abgetragen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die interferometrische Beobachtung
und die Abtragung von Material durch den Ionenstrahl gleichzeitig erfolgen.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die interferometrische Beobachtung
und die Abtragung von Material durch den Ionenstrahl abwechselnd erfolgen.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die bestrahlte Oberfläehe
des Werkstücks frei von örtlichen Konzentrationen elektrischer Ladung gehalten wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberfläche gleichzeitig mit dem
Ionenstrahl von positiven Ionen einem Elektronenstrahl ausgesetzt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl
so gesteuert wird, daß seine Stromdichte an der Oberfläche größer als 5 Mikroampere pro
Quadratzentimeter ist.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl so gesteuert wird, daß
er an der Oberfläche eine Intensität von wenigstens einem Watt pro Quadratzentimeter besitzt.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl aus Ionen mit
im wesentlichen gleicher Energie besteht.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl über
seinen Querschnitt hinweg im wesentlichen gleiche Stromdichte aufweist.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl
zu der Oberfläche so orientiert wird, daß die Ionen unter einem von 90° deutlich verschiedenen
Winkel, vorzugsweise unter einem Winkel von 30°, auf die Oberfläche auftreffen.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet, daß die Bestrahlung mit positiven Ionen in einem Vakuum durchgeführt wird,
das im wesentlichen frei von Kohlenstoff-Verunreinigungen ist.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Raum
mit der zu bearbeitenden Oberfläche während der Bestrahlung eine Oberfläche auf Tieftemperatur
gehalten wird.
13. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Bearbeitung an bestimmten Stellen
durch Ablenkung des Ionenstrahls relativ zu der zu bearbeitenden Oberfläche erreicht wird.
14. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Bearbeitung an bestimmten Stellen
durch Bewegung der zu bearbeitenden Oberfläche relativ zu dem Ionenstrahl erreicht wird.
15. Anwendung des Verfahrens nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß das Dielektrikum von einem der nachstehenden Materialien gebildet wird: Quarz, Quarzglas, Glas,
teilweise entglastes Glas, Diamant, Korund und Keramik.
16. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
nach einem der vorstehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch :
(a) einen Ionenstrahlerzeuger (20,22,24,26),
(b) eine Vakuumkammer (28) mit wenigstens einem Eintritt für den Ionenstrahl,
(c) eine Werkstückaufnahme (70) in der Vakuumkammer (28) in der Bahn des Ionenstrahls,
(d) ein Interferometer (52,54,56,58,60,62), dessen
einer Strahlengang durch ein optisches Fenster (50) auf die Oberfläche eines in der Werkstückaufnahme
(70) gehalterten Werkstücks (68) gerichtet ist, zur Erzeugung eines beobachtbaren
Musters von Interferenzstreifen nach Maßgabe der Oberflächenkontur des Werkstücks
und
(e) eine Einrichtung zur veränderbaren Lageeinstellung von Ionenstrahl und Werkstück (68)
zueinander
17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahlerzeuger eine
Ionenquelle, einen Van de Graaff-Beschleuniger (20), ein Massenspektrometer (22) als Impulswähler und
eine Fokussierungseinrichtung (26) enthält.
18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Vakuumkammer (28) im
wesentlichen zylindrisch aufgebaut ist, daß der Ionenstrahl durch einen zentralen Einlaß in einer
Stirnfläche derselben axial eintritt, daß die Werkstückaufnahme (70) so angeordnet ist, daß das
Werkstück (68) mit seiner Oberfläche unter einem Winkel von 30° zur Kammerachse und zum
Ionenstrahl steht und daß das optische Fenster (50) in der Stirnfläche der Vakuumkammer (28) so
angeordnet ist, daß der eine Strahlengang des Interferometers (52, 54, 56, 58, 60, 62) durch das
Fenster (50) auf die Werkstückoberfläche trifft.
19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß in der anderen Stirnfläche der
Vakuumkammer (28) in dem einen Strahlengang des Interferometers (52, 54, 56, 58, 60, 62) ein weiteres
optisches Fenster (48) vorgesehen und dahinter ein zur Achse des einen Strahlengangs senkrechter
Referenzspiegel (60) angeordnet ist.
20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Interferometer ein Twyman-Green-Interferometer
ist, mit einem Laser (52) als Lichtquelle zur Erzeugung eines Lichtbündels, einem Strahlenteiler (56) zur Teilung des Lichtbündels
in den einen durch das optische Fenster (50) in die Vakuumkammer (28) geleiteten Strahlengang
und in einen anderen Strahlengang, in welchem ein Referenzspiegel (58) senkrecht zur Achse dieses
anderen Strahlenganges angeordnet ist, und zur Überlagerung der reflektierten Lichtbündel, so daß
ein Muster von Interferenzstreifen entsteht.
21. Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß mit der Vakuumkammer (28)
eine in den anderen Strahlengang eintauchende, in ihrer Wirkung den optischen Fenstern (48, 50)
entsprechende planparallele Platte (78) starr verbunden ist.
22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis
21, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb der
η Vakuumkammer (28) eine Kühlfalle (80) angeordnet
>, ist.
23. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch
gekennzeichnet, daß die Werkstückaufnahme (70) in s der Vakuumkammer (28) schwenkbar und translato-
risch bewegbar gehaltert ist.
24. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Ionenstrahl durch eine
! strahlablenkende Kondensatorplattenanordnung
(24) geleitet ist, an welche eine variable Spannung anlegbar ist.
25. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch ι gekennzeichnet, daß in dem zentralen Einlaß für den
r Ionenstrahl um den Ionenstrahl herum eine ringförmige, auf negativem Potential liegende Elektrode
) (64) angeordnet ist.
26. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch 1. gekennzeichnet, daß im Bereich der Werkstückaufnahme
(70) in dem Mantel der Vakuumkammer (28) und im wesentlichen diametral einander gegenüberliegend
eine elektronenemittierende Kathode (74)
) und eine Anode (76) angeordnet sind.
27. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 16 bis
26, dadurch gekennzeichnet, daß in der Vakuumkam-
: mer (28) eine beheizbare Materialaufnahme (88) zur
Aufnahme von Material für die Vakuumbedampfung ! angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US46432365 | 1965-06-16 | ||
DEU0012735 | 1966-05-28 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1577503C3 true DE1577503C3 (de) | 1977-08-04 |
Family
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