DE1576573A1 - Internal combustion engine with external mixture formation - Google Patents
Internal combustion engine with external mixture formationInfo
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- F02M7/14—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves with means for controlling cross-sectional area of fuel spray nozzle
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- F02M7/17—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves with means for controlling cross-sectional area of fuel spray nozzle operated automatically, e.g. dependent on exhaust-gas analysis by a pneumatically adjustable piston-like element, e.g. constant depression carburettors
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- F02M2700/43—Arrangements for supplying air, fuel or auxiliary fluids to a combustion space of mixture compressing engines working with liquid fuel
- F02M2700/4302—Arrangements for supplying air, fuel or auxiliary fluids to a combustion space of mixture compressing engines working with liquid fuel whereby air and fuel are sucked into the mixture conduit
- F02M2700/4392—Conduits, manifolds, as far as heating and cooling if not concerned; Arrangements for removing condensed fuel
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Description
Brennkraftmaschine mit äußerer Gemischbildung
Eine bekannte Malinahme, der Kraftstoff-Filmanlagerung zu begegnen, ist die partielle (hot Spot) oder vollständige Aufheizung des Saug- rohres. Da mit der Aufheizung des Saugrohres eine Aufheizung der Frischladung verbunden ist, kann diese Maßnahme aber nur begrenzt eingesetzt werden. A known Mali acquisition to meet the fuel-film deposition, the partial (hot spot) or complete heating of the suction tube. Since the heating of the intake manifold is associated with heating of the fresh charge, this measure can only be used to a limited extent.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Anlagerung von Kraft- stoff im Saugrohr dadurch zu beherrschen, daß die Geschwindigkeit des Kraftstoff-Luft-Gemisches im Saugrohr bei allen Lastzuständen annähernd konstant gehalten wird. The invention is based on the object of controlling the accumulation of fuel in the intake manifold by keeping the speed of the fuel-air mixture in the intake manifold approximately constant under all load conditions.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das
Saugrohr
zwischen Vergaser und Motor lamellenartig unterteilt ist,
wobei
die Lamellen unmittelbar am Vergaserschieber beginnen
und vom Schie-. ber so gesteuert werden, daß nur :in Teil des Saugrohres
durchstramt wird, dessen Querschnitt ungefähr dem engsten Querschnitt
im
Vergaser entspricht. -
Die Grüße des Mischungsquerschnittes 5 im Vergaser stellt sich selbsttätig durch den als Stufenkolben ausgebildeten Schieber 4 ein: Der Raum über dem Schieber wird über die Öffnung 13 mit dem Mischungsquerschnitt 5 verbunden, hier herrscht-der statische Druck des Mischungsquerschnittes 5. Der Ringraum 15--unter dem Schieberkolben ist über den Kanal 17 mit dem Filterraum 19 verbunden, hier herrscht der Gesamtdruck der Luft nach dem-Durchströmen des Filtereinsatzes. Auf den Schieber 4 wirkt also die Differenz aus Gesamtdruck und statischem Druck, also der dynamische Druck im Mischungsquerschnitt. Der Druckkraft entgegen wirkt das Gewicht des Schiebers 4. Die Schließkraft ist konstant, damit ist im Gleichgewichtszustand auch der dynamische Druck und damit die Geschwindigkeit im Mischungsquerschnitt 5 und im angeschlossenen unterteilten Saugrohr 2o annähernd konstant.The size of the mixture cross-section 5 in the carburetor is automatically set by the slide 4 designed as a stepped piston: the space Above the slide is connected to the mixture cross-section 5 via the opening 13, here the static pressure of the mixture cross-section 5 prevails. The annular space 15 - under the slide piston is connected to the filter chamber 19 via the channel 17, the total pressure of the air prevails here the flow through the filter insert. The difference between the total pressure and the static pressure, that is to say the dynamic pressure in the cross-section of the mixture, therefore acts on the slide 4. The pressure force is counteracted by the weight of the slide 4. The closing force is constant, so in the equilibrium state the dynamic pressure and thus the speed in the mixture cross-section 5 and in the connected subdivided intake manifold 2o is approximately constant.
Der Kraftstoff gelangt aus dem Schwimmergehäuse 2o in die Kraft- stoffdüse 6, deren Querschnitt durch die Schiebernadel 22 eiregestellt wird. Der Luftraum 21 im Schwimmergehäuse 2o steht über einen Kanal 23 mit dem Raum 15 in Verbindung, so daß an der Kraft-stoffdüse das- gleiche Druckgefälle wirkt wie'am Mischungsquerschnitt 5. Dadurch ist auch die Ausflußgeschwindigkeit des Kraftstoffes annähernd konstant.The fuel passes from the float housing 20 into the fuel nozzle 6, the cross section of which is set by the compound needle 22. The air space 21 in the float housing 2o is connected to the space 15 via a channel 23, so that the same pressure gradient acts at the fuel nozzle as at the mixture cross-section 5. As a result, the outflow speed of the fuel is also approximately constant.
Das Saugrohr 2o, das hier rechteckigen Querschnitt hat, ist durch einen Einsatz aus gefaltetem Blech 24 unterteilt, der mit der.'- Saugrohrwand stellenweise verlötet ist. Die untere Saugrohrwand grenzt, an einen Raum"25 mit Zuflußquerschnitt 27 und Abfluaquerschnitt 29, der vom. Kühlmittel durchströmt wird. Hierdurch wird der unterste zuerst vom Schieber 4 geöffnete Saugrohr querschnitt beheizt. Bei der hier gezeigten Anordnung der Kraftstoffdüse 6 ist diese Beheizung besonders wirksam, da der größere Teil des-Kraftstoffes in den untersten Saugrohrquerschnitt@gelangt und aufgeheizt wird.The suction pipe 2o, which here has a rectangular cross-section , is divided by an insert made of folded sheet metal 24 which is soldered to the wall of the suction pipe in places. The lower intake pipe wall is adjacent to a space 25 with inflow cross section 27 and outflow cross section 29 through which coolant flows. This heats the lowest intake pipe cross section first opened by slide 4. With the arrangement of fuel nozzle 6 shown here, this heating is particularly effective , since the greater part of the fuel reaches the lowest intake manifold cross-section @ and is heated up.
Dieeit der Erfindung erzielbaren Vorteile liegen einmar in der guten Aufbereitung des Kraftstoff-Luft-Gemisches. Hierdurch läßt sich ein guter Wirkungsgrad und ein sauberes Abgas erreichen.-Des weiteren wirkt sich die erfindungsgemäße Unterteilung des Saugrohres vorteilhaft aus für den Ladungswechsel. Denn böi entsprechender Wahl-der Steuerzeiten bewikkt die nachdrängende und verzögernde Wirkung des Saugrohrinhaltes eine gewisse Aufladung. Das Maß der Aufladung ist proportional dem Gasgewicht und dem Quadrat der Gasgeschwindigkeit im-Saugrohr. Bei einem nichtunterteilten Saugrohr ist die Geschwindigkeit bei niedrigen Durchsätzen entsprechend niedrigen.Drehzahlen des Motors nur klein, infolgedessen die Nachladewirkung sehr gering. Beim unterteilten Saugrohr mit konstanter Geschwindigkeit ist bei niedrigem Durchsatz die Nachladewirkung auch kleiner als bei hohen Durchsätzen, weil die Masse des beteiligten Saugrohrinhaltes kleiner ist.::Trotzdem wird eine spürbare Nachladung auch bei niedrigen Durchsätzen erzielt, da der Masseneinfluß linear, der Geschwindigkeitseinfluß aber quadratisch ist.The advantages that can be achieved since the invention lie in the good preparation of the fuel-air mixture. This makes it possible to achieve good efficiency and clean exhaust gas. Furthermore, the subdivision of the intake manifold according to the invention has an advantageous effect on the gas exchange. Because with the appropriate choice of control times, the pushing and delaying effect of the intake manifold contents causes a certain charge. The degree of charging is proportional to the weight of the gas and the square of the gas velocity in the intake manifold. In the case of a non-subdivided intake manifold, the speed at low throughputs is correspondingly low. In the case of the subdivided intake manifold with constant speed, the reloading effect is also smaller at low throughputs than at high throughputs, because the mass of the intake manifold content involved is smaller is.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEH0064639 | 1967-12-01 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1576573A1 true DE1576573A1 (en) | 1970-09-10 |
Family
ID=7162799
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19671576573 Pending DE1576573A1 (en) | 1967-12-01 | 1967-12-01 | Internal combustion engine with external mixture formation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1576573A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2404116A2 (en) * | 1977-09-27 | 1979-04-20 | Sibe | CARBURETORS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
US4259266A (en) * | 1979-02-21 | 1981-03-31 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Variable-venturi carburetor |
-
1967
- 1967-12-01 DE DE19671576573 patent/DE1576573A1/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2404116A2 (en) * | 1977-09-27 | 1979-04-20 | Sibe | CARBURETORS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
US4259266A (en) * | 1979-02-21 | 1981-03-31 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Variable-venturi carburetor |
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