DE1567717C3 - Verfahren zur Auswaschung von Kohlendioxid aus wasserstoffhaltigen Synthesegasen - Google Patents
Verfahren zur Auswaschung von Kohlendioxid aus wasserstoffhaltigen SynthesegasenInfo
- Publication number
- DE1567717C3 DE1567717C3 DE19661567717 DE1567717A DE1567717C3 DE 1567717 C3 DE1567717 C3 DE 1567717C3 DE 19661567717 DE19661567717 DE 19661567717 DE 1567717 A DE1567717 A DE 1567717A DE 1567717 C3 DE1567717 C3 DE 1567717C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- methanol
- gas
- hydrogen
- temperature
- acetone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Auswaschung von Kohlendioxid bis auf Restkonzentrationen
von weniger als 10 ppm aus vorgereinigten trockenen wasserstoffhaltigen Synthesegasen unter
erhöhtem Druck bei Temperaturen unter 0° C mit Lösungen von Aminen in Methanol oder Aceton
und Regenerierung des beladenen Waschmittels durch Auskochen und/oder Strippen und/oder Entspannen.
Wasserstoff und Synthesegas für die Ammoniaksynthese
werden zu einem sehr großen Teil aus festen Brennstoffen durch Vergasen mit Wasserdampf und
Sauerstoff oder Luft oder aus flüssigen oder gasförmigen Kohlenwasserstoffen durch Spalten mit Wasserdampf
und/bzw. oder Sauerstoff oder Luft hergestellt.
Erfolgt die Vergasung bzw. Spaltung mit Sauerstoff, der durch Luftzerlegung bei tiefer Temperatur
hergestellt ist, dann entsteht ein von Stickstoff freies Rohgas, das überwiegend aus CO und H2 besteht.
Erfolgt die Vergasung mit Luft, dann enthält das Rohgas außer CO und H2 auch Stickstoff.
Der CO-Gehalt dieser Gase wird durch katalytische Umwandlung mit Wasserdampf zu Wasserstoff
und Kohlendioxid entfernt. Das Kohlendioxid wird aus dem Umsetzungsprodukt ausgewaschen, so daß
ein schon hochprozentiger Wasserstoff oder ein Wasserstoff-Stickstoffgemisch
mit etwa 3 bis 5% Verunreinigungen entsteht.
Um ein Ammoniak-Synthesegas mit dem richtigen Ν2.Ή2-Verhältnis herzustellen, kann als freien Sauerstoff
enthaltendes Vergasungsmittel ein Gemisch von technisch reinem Sauerstoff und Luft verwendet werden,
dessen Zusammensetzung für das angewendete Vergasungs- oder Spaltverfahren jeweils zu berechnen
ist.
Nach der Umwandlung des im rohen Spaltgas enthaltenen Kohlenmonoxids zu Wasserstoff durch die
sogenannte Kohlenmonoxid-Konvertierung sind aus dem Wasserstoff angereicherten Gas entsprechende
Mengen Kohlendioxid auszuwaschen.
Es sind zahlreiche Verfahren bekannt, nach denen aus rohen Versorgungs- oder Synthesegasen saure
Gaskomponenten, insbesondere Schwefelwasserstoff und Kohlendioxid mittels flüssiger organischer Basen,
gegebenenfalls in wäßriger Lösung oder wäßriger Lösungen von Alkalisalzen schwacher anorganischer
oder organischer Säuren ausgewaschen werden. Dies Verfahren werden gewöhnlich unter der Bezeichnun.
chemische Wäsche oder Neutralisationswäsche zu sammengefaßt. Ihr Absorptionsvermögen unterlieg
den stöchiometrischen Gesetzen und ist druckunab hängig.
Für große Gasmengen mit hohen CO2-GehaItei
haben sich die unter dem Begriff »physikalische Wäsche« zusammengefaßten Verfahren bewährt unc
eingeführt. In diesen werden die sauren Gaskomponenten CO2 und H2S zusammen mit organischer
Schwefelverbindungen und harzbildenden ungesättigten Kohlenwasserstoffen bei erhöhtem Druck unc
gegebenenfalls erniedrigter Temperatur mit einem organischen Lösungsmittel ausgewaschen. Die Temperaturlage
des Verfahrens richtet sich nach dem Druck, unter dem das Rohgas steht und nach der
Flüchtigkeit des Lösungsmittels.
Großtechnische Verfahren mit stündlichen Durchsätzen
von etwa 100 000 Nm3 je Stunde verwenden vorzugsweise Methanol oder Aceton bei Temperaturen
um — 40° C und bei Drücken von etwa 20 ata.
Die praktisch vollständige Entfernung von CO2 auf Restkonzentrationen von weniger als 10 ppm, die
für die Feinreinigung von Wasserstoff oder Wasserstoff-Stickstoffgemischen erforderlich ist, kann mit
diesen Verfahren nur unter sehr hohem Aufwand an Energie für die Absorptionsmittelregeneration bewirkt
werden.
In der Praxis ist es deshalb noch immer üblich, die letzten Reste CO2 aus einem schon vorgereinigten
Gas mit wäßriger Alkalihydroxid-Lösung auszuwaschen.
Die verbrauchte Lösung wird als Alkalikarbonatlösung aus dem Verfahren abgestoßen, weil eine Regeneration
durch Kaustifizierung viel zu teuer und umständlich ist. Die ständige Umwandlung von Natriumhydroxid
in Soda ist ein beachtlicher Kostenfaktor.
Es ist bekannt, starke organische Basen in organischen Stoffen gelöst als Absorptionsmittel für saure
Gaskomponenten zu verwenden. Diese Absorptionsmittel können aber nicht mehr bei tiefen Temperaturen
verwendet werden, weil die erforderliche Kälteleistung in Folge der Neutralisationswärme zu groß
wird; und weil die Zähigkeit solcher Gemische mit fallender Temperatur rasch wächst.
Mit solchen zusammengesetzten Absorptionsmitteln ist das Prinzip der physikalischen Gaswäsche, die
zu absorbierenden Gaskomponenten im Absorptionsmittel nur zu lösen, aber nicht chemisch zu binden,
verlassen.
Eingehende Untersuchungen haben gezeigt, daß die· Konzentration der zugesetzten Base in dem physikalisch
wirkenden Absorptionsmittel, hier Methanol oder Aceton, kritisch ist.
Wird der Zusatz zu hoch bemessen, dann kann zwar die erforderliche Absorptionsmittelmenge gegenüber
der für den gleichen Gasreinheitsgrad nötigen Menge reinen Methanols oder Acetons beträchtlich
vermindert werden, aber der Kältebedarf steigt dafür durch die freiwerdende Neutralisationswärme
unverhältnismäßig an.
Wird der Basenzusatz zum Methanol oder Aceton zu klein bemessen, dann bleibt der Absorptionsmittelumfauf
fast unverändert groß, bei vergleichsweise geringer Kälteleistung.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Auswaschung von CCh bis auf Restkonzentrationen
von weniger als 10 ppm aus trockenen wasserstoffhaltigen Synthesegasen unter erhöhtem Druck und
bei Temperaturen unter 0° C, mit Lösungen von Basen in organischen Lösungsmitteln.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß man das Gas zunächst durch Waschen
mit Methanol oder Aceton vorreinigt und anschließend mit Methanol oder Aceton, dem man
0,005 bis 0,3 Molprozent, bevorzugt 0,03 bis 0,1 Molprozent, eines Monoalkylamins oder Dialkylamins
oder eines Alkanolamine zusetzt, wäscht.
Es kann ausreichend sein, das Absorptionsmittel bei der niedrigen Absorptionstemperatur zu entspannen
und nur einen Teilstrom durch Aufkochen und gegebenenfalls Strippen zu regenerieren.
Im Diagramm der A b b. 1 ist die Abhängigkeit des Absorptionsmittelumlaufs und des Kältebedarfs
bei etwa 40° C vom Gehalt des Absorptionsmittels (Methanol) an Amin dargestellt (Druck und Temperatur).
Als Abszisse ist die Aminkonzentration im Methanol in Molprozent aufgetragen.
Der Methanolumlauf ist dabei als Maß für die Anlagekosten, der Kältebedarf als Maß für die Betriebskosten
anzusehen.
Die auf der Ordinate aufgetragene Ersparnis in % sind der effektive Absorptionsmittelumlauf (m3 je
1000 Nm3 Gas) und die effektive Kälteleistung (Kcal/h) bezogen auf die gleichen Daten für die CCh-Auswaschung
aus dem gleichen Gas auf die gleiche CCh-Restkonzentration mit reinem Methanol
Aus diesem Diagramm ist zu ersehen, daß die Ersparnis im Methanolumlauf bis zu einer Basenkonzentration
von etwa 0,04 Molprozent rasch und danach allmählich zunimmt. Die Kälteersparnis durchläuft
bei einer Basenkonzentration von etwa 0,05 Molprozent ein Maximum und erreicht schon bei 0,3
Molprozent wieder den Wert 0.
Oberhalb dieses Werts tritt also ein gegenüber dem Arbeiten mit reinem Methanol zusätzlicher Kältebedarf
ein, der durch die erhöhte Neutralisationswärme verursacht wird.
In diesem Bereich liegt der Übergang von der physikalischen
zur chemischen Wäsche.
Aus dem Diagramm ist abzulesen, daß in dem Bereich einer Basenkonzentration von 0,005 bis 0,3
Molprozent insbesondere in dem Bereich von 0,05 bis 0,1 Molprozent im Methanol eine Kälteersparnis von
etwa 24% und eine Verminderung des Methanolumlaufs um etwa 32% eintritt.
Die mit CO2 beladene Absorptionslösung läßt sich bei der Temperatur des siedenden Methanols bereits
vollständig regenerieren, wozu z. B. Abdampf völlig ausreicht.
Die erfindungsgemäße CO2-Feinreinigung kann im Rahmen einer Ammoniaksynthese aus der zur
Auswaschung von Kohlenmonoxid und Methan üblichen Gaswäsche mittels flüssigem Ammoniak mit
Kälte versorgt werden.
Die Kälte kann aber auch einer vorauf gehenden Tieftemperatur-Gaswäsche, die vor und/oder hinter
der Verfahrensstufe der Kohlenmonoxid-Konvertierung angeordnet ist, entnommen werden.
Durch die Verringerung des Absorptionsmittelumlaufs und des Kältebedarfs ist aber auch eine eigene
Kälteversorgung durchaus erschwinglich, insbesondere wenn bei hohem Gasdruck eine Absorptionstemperatur
nahe 0° C gewählt werden kann.
Für die erfindungsgemäße Feinreinigung soll das Rohgas auf eine CO2-Restkonzentrierung von etwa
3 Volumprozent vorgereinigt sein. Damit ist im allgemeinen auch eine völlige Entschwefelung und eine
weitgehende Trocknung des Gases gegeben.
Mit der Abwesenheit von Wasser hängt die leichte Regenerierbarkeit des in dem erfindungsgemäßen Abscrptionsmittels
gelösten Amins zusammen. Wahrscheinlich wird das CO2 ohne Hydratisierung unmittelbar
etwa als Carbamat von der Base gebunden. Da beim Aufkochen des beladenen Absorptionsmittels
die Dämpfe des organischen Lösungsmittels als Stripdampf wirken, wird die lockere Bindung des
CO2 gelöst, so daß alles CO2 aus dem Absorptionsmittel
ausgetrieben werden kann.
In der A b b. 2 ist das Fließschema einer Anlage zur Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
beispielsweise dargestellt.
Die Anlage besteht aus dem Absorptionsturm 1, der Entspannungsstufe 2 und dem Regenerierturm 3,
sowie den zugehörigen Kühlern, Wärmeaustauschern und Erhitzern 4, 5, 6, 7.
Durch die Leitung 9 wird ein unter Druck stehendes bereits mit kaltem Methanol vorgereinigtes und
trockenes Gas der Absorptionskolonne 1 zugeführt. Hier wird das Gas durch kaltes Methanol gewaschen,
dem 0,06 Molprozent Monoäthanolamin zugesetzt sind. Das CO2-freie Gas verläßt den Turm durch die
Leitung 10. Das basenhaltige Methanol tritt durch die Leitung 8 in den Absorptionsturm ein und verläßt
ihn, mit CO2 beladen, durch die Leitung 11. In der Entspannungsstufe 2 wird ein Teil des gelösten
Gases freigesetzt und tritt durch die Leitung 12 aus. Das vorentspannte Methanol gelangt durch die Leitung
13 und den Wärmeaustauscher 4 auf die Regenerierkolonne 3. Durch den Aufkocher 5 wird das
Methanol am Sieden erhalten und dabei von CO2 befreit. Das ausgetriebene CO2 gelangt zusammen
mit Methanoldämpfen durch die Leitung 14 und den Kondensator 7 in den Behälter 15.
Das Kondensat läuft durch die Leitung 16 auf den Kopf des Regenerators 3 zurück. Das CO2 gelangt
durch die Leitung 17 zur weiteren Verwendung, wobei normalerweise auch in bekannter Weise eine
Rückgewinnung des noch darin enthaltenen Methanols z. B. durch Wasserwäsche, erfolgt.
Das regenerierte basenhaltige Methanol wird über die Leitung 8, den Wärmeaustauscher 4 und den
Kühler 6 wieder auf den Absorber 1 zurückgegeben. Der Kühler 6, in dem die Kälteverluste des Verfahrens
ergänzt werden, ist ein Kühlsystem, das eine
Kältemaschine enthalten kann. Da in der Entspannungsstufe
2 eine weitere Abkühlung des ohnehin kalten Absorptionsmittels erfolgt, genügt es, einen
Teilstrom durch die Destillationskolonne zu führen und den Rest durch eine nicht dargestellte Leitung
aus dem Kessel 2 in die Leitung 8 zurückzuführen. Im Vergleich zum Betrieb einer solchen Anlage
mit Methanol ohne Aminzusatz braucht man im Kühler 6 beim Betrieb nach dem erfindungsgemäßen Verfahren
mit 0,06 Molprozent Monoäthanolamin-Zu-
satz 24% weniger Kälte, z. B. durch NHs-Verdampfung,
zuzuführen. Diese Ersparnis wird möglich durch die Verminderung des Methanolumlaufs um 32%
bei gleichzeitig geringer Reaktionswärme.
5 6
Zur eingehenderen Erläuterung der Erfindung mö- trägt 690 000 Kcal/h. Das gekühlte Methanol gelangt
gen die nachfolgenden Zahlenbeispiele dienen, wel- wieder auf den Waschturm 1.
chen eine Anlage gemäß A b b. 2 zu Grunde liegt.
chen eine Anlage gemäß A b b. 2 zu Grunde liegt.
„.., B e i s ρ i e I 2
B e ι s ρ ι e 1 1 ,
.... JLj-T- « Das gliche Gas wie im Beispiel 1 soll im Wasch-,
1"^'^ Anla8e treten durch dl% LeitunS 9 turm 1 von CO2 gereinigt werden. Das als Waschmit-100
000 Nm3/h eines vorgereinigten Gases aus ei- teI dienende Methanol enthält jetzt aber 0,063 Molner
Erdgasspaltung mit folgender Zusammensetzung prozent Monoäthanolamin. Dadurch beträgt der erein:
- forderliche Methanolumlauf nur noch 141 m3/h. Er
CO2 2,0 Volumprozent lo ist also um 31% geringer als im Beispiel 1. Im
CO 3,1 Volumprozent Waschturm 1 wird aber durch die Reaktion des Ätha-
H2 92,8 Volumprozent nolamins mit 2,5% der insgesamt auszuwaschenden
CH4 1,1 Volumprozent CO2-Menge von 2000 Nm3/h eine Reaktionswärme
N2 1,0 Volumprozent von 45 000 Kcal/h frei und erhöht dadurch die Tem-
^ „ , . t>
1 ^a -, j 15 peratur des ablaufenden Methanols um 0,08° C. Ein
Das Gas steht unter einem Druck von 24,3 ata und Teil der Kä]te kann infoIgedessen im wärmeaustau-
hat eine Temperatur von -49» C Es iSt trocken, scher 4 nicht übert werd so daß das e_
da es vorher bereits eine mit kaltem Methanol betne- rierte Methanol im Wärmeaustauscher 4 nur auf
bene Hauptwasche passiert hat. Im Waschturm 1 _ 43,2° C vorgekühlt wird. Im Kühler 6 müssen
wird das CO2 durch 206 πι3™ Methanol/h von *o . nm noch 510 000 Kcal/h KäUe übertr wer.
- 52° C ausgewaschen welches durch die Leitung 8 de0) a,so 25o/o weni a,s im Bei ie, j Der B Dampf.
aufgegeben wird. Das durch die Leitung 10 austre- bedarf wird Tmt um 45 000 Kca,/h öß weü die
tende Gas hat einen CCh-Gehalt von 8 ppm undwird Dissoziationswärme nun im Aufkocher 5 aufgebracht
in einer nachfolgenden, nicht dargestellten Tieftem- werden muß kann aber aus mi Abwärme be.
peraturwäsche mit flussigem Stickstoff auf die fur die *5 stritten werden Insgesamt ergibt sich aber eine er-
Ammoniaksynthese erforderlichen geringen Restge- hebHdie Ersparnis an Anlage. und Betriebskosten
hahe an CO CO2 und CH4 gebracht gegenüber dem Beispiel 1.
Das aus dem Waschturm 1 ablaufende Methanol
hat eine Temperatur von — 48° C und wird im Ent- _ . .
Spannungsbehälter 2 auf 3 ata entspannt. Das Ent- 30 Beispiel^
spannungsgas tritt durch die Leitung 12 aus. Es ent- Es wird wieder das gleiche Gas wie im Beispiel 1
hält neben CO2 Wasserstoff CO, CH4 und N2 und verwendet, wird aber im Waschturm 1 mit Methanol
kann rekomprimiert und in das Rohgas rückgeführt gewaschen, welches 5 Molprozent Monoäthanolamin
oder als Heizgas verwendet werden. Das aus dem enthält. Es werden 104 m3 Methanol/h benötigt, d. h.
Entspannungsbehälter 2 ablaufende Methanol wird 35 fast 50% weniger als im Beispiel 1. Dadurch werden
mittels einer (nicht gezeichneten) Pumpe durch den 1450 Nm3 CO2/h chemisch gebunden und 550 Nm3
Wärmeaustauscher 4 gefördert, wo es durch das re- CO2/h physikalisch gelöst. Als Reaktionswärme wer-
generierte noch heiße Methanol auf 75° C erwärmt den im Waschturm 11 310 000 Kcal/h frei. Dadurch
wird. Beim Eintritt in die unter einem Druck von steigt die Temperatur des ablaufenden Methanols auf
2 ata stehende Regenerierkolonne 3 entspannt bei 40 —20,3° C. InfoIgedessen müssen jetzt im Kühler
dieser Temperatur der größte Teil des CO2 und ent- 61 650 000 Kcal/h Kälte übertragen werden, also
weicht durch die Leitung 14. Das restliche, noch im 143% mehr als im Beispiel 1 ohne Äthanolaminzu-
Methanol gelöste CO2 wird durch Erhitzen auf Siede- satz. Man spart also zwar an Anlagekosten, muß aber
temperatur im Sumpf der Regenerierkolonne mittels ganz erheblich mehr Betriebskosten aufwenden, weil
des Aufkochers 5 ausgetrieben. Das durch die Lei- 45 das Optimum für den Äthanolaminzusatz bereits weit
tung 8 ablaufende Methanol hat eine Temperatur von überschritten ist.
85° C und ist frei von CO2. Es wird von einer (nicht Die von CO2 zu befreienden Gase müssen trocken
gezeichneten) Pumpe durch den Wärmeaustauscher 4 sein, weil man sonst aus dem Waschmittelkreislauf
gefördert und hat dann eine Temperatur von—44° C. Wasser abstoßen müßte, das auch Amin bzw. Amino-
Mit dieser Temperatur tritt es in den Kühler 6 ein 50 alkohol enthalten und dadurch Verluste verursachen
und wird hier (z. B. mittels kaltem Methanol aus der würde. Außerdem würde eine Anreicherung von
voraufgehenden CO2-Hauptwäsche) auf — 52° C Wasser im Absorptionsmittel die Wärmebilariz we-
gekühlt. Die im Kühler 6 aufzuwendende Kälte be- sentlidi verschlechtern.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
- Patentanspruch:Verfahren zur Auswaschung von CCh bis auf Restkonzentrationen von weniger als 10 ppm aus vorgereinigten trockenen wasserstoffhaltigen Synthesegasen unter erhöhtem Druck bei Temperaturen unter 0° C mit Lösungen von Aminen in Methanol oder Aceton und Regenerierung des beladenen Waschmittels durch Auskochen und/ oder Strippen und/oder Entspannen, dadurch gekennzeichnet, daß man das Gas zunächst durch Waschen mit Methanol oder Aceton vorreinigt und anschließend mit Methanol oder Aceton, dem man 0,005 bis 0,3 Molprozent, bevorzugt 0,03 bis 0,1 Molprozent eines Monoalkylamins oder Dialkylamins oder eines Alkanolamine zusetzt, wäscht.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEM0072045 | 1966-12-16 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1567717C3 true DE1567717C3 (de) | 1977-06-16 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0359991B1 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und gegebenenfalls H2S aus Gasen | |
EP0121109B1 (de) | Verfahren zum Entfernen von C02 und/oder H2S aus Gasen | |
DE1567717B2 (de) | Verfahren zur Auswaschung von Kohlendioxid aus wasserstoffhaltigen Synthesegasen | |
EP0107046B1 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und gegebenenfalls H2S aus Erdgasen | |
EP1682638B1 (de) | Verfahren zur gewinnung eines unter hohem druck stehenden sauergasstroms durch entfernung der sauergase aus einem fluidstrom | |
DE3408851A1 (de) | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen | |
EP0202600A2 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
WO2004071624A1 (de) | Absorptionsmittel und verfahren zur entfernung saurer gase aus fluiden | |
DE2856571A1 (de) | Kontinuierliches verfahren zur entfernung saurer gase aus einer beschickungsgasmischung | |
WO2014037214A1 (de) | Verfahren zur abtrennung von sauergasen aus einem wasserhaltigen fluidstrom | |
DE102017222030A1 (de) | Verfahren zur Bereitstellung von CO2 für die Harnstoffsynthese aus Rauch- und Synthesegas | |
DE3222281C2 (de) | Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid und, sofern vorhanden, Schwefelwasserstoff aus einem Gasgemisch | |
WO2003013699A1 (de) | Verfahren und absorptionsmittel zur entfernung saurer gase aus fluiden | |
DE2127768C3 (de) | Verfahren zur Entschwefelung von Gasen | |
DE1904428C3 (de) | Verfahren zur Entfernung von sauren Bestandteilen aus Gasen | |
WO2014117911A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von brennstoff für eine gasturbine | |
EP0160203A1 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
DE102009009753B4 (de) | Verfahren zur chemisorptiven Reinigung von Bio- oder Klärgas | |
DE1567717C3 (de) | Verfahren zur Auswaschung von Kohlendioxid aus wasserstoffhaltigen Synthesegasen | |
DE2759123C2 (de) | Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen aus Gasgemischen | |
EP0172408A2 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
EP0107783B1 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
DE3525721A1 (de) | Verfahren zum ausnuetzen von abwaerme | |
DE4437628A1 (de) | Verfahren zum Reinigen eines Gases mit einer Waschflüssigkeit | |
DE10352878A1 (de) | Verfahren zur Gewinnung eines unter hohem Druck stehenden Sauergasstroms durch Entfernung der Sauergase aus einem Fluidstrom |