DE1289327B

DE1289327B - Objektiv mit veraenderbarer aequivalenter Brennweite

Info

Publication number: DE1289327B
Application number: DER36100A
Authority: DE
Inventors: Merigold Peter Arnold; Cook Gordon Henry
Original assignee: Rank Precision Industries Ltd
Current assignee: Rank Precision Industries Ltd
Priority date: 1962-09-14
Filing date: 1963-09-12
Publication date: 1969-02-13
Also published as: JPS5231743B1; GB1064323A; FR1376655A; CH411383A

Description

1 2

Die Erfindung betrifft ein Objektiv mit veränder- Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der barer äquivalenter Brennweite und mit einer Korrek- minimale Abstand zwischen dem zweiten und dritten tür für sphärische und chromatische Aberrationen, Glied an einer Stelle erreicht ist, bei der die äquivalente Astigmatismus, Bildfeldwölbung und Verzeichnungen, Brennweite im Änderungsbereich größer als 0,5 F_n, ist, welches mit vier Linsengliedern ausgestattet ist, von 5 und daß das zweite Glied, das aus einer Linse mit nach denen die beiden mittleren divergent und zur konti- vorn konvexen Flächen und einer anschließenden nuierlichen Variation der Bildgröße und der Äqui- divergenten Linsengruppe besteht und dessen äquivalentbrennweite über einen vorgegebenen Bereich bei valente Brennweite f_B im Änderungsbereich zwischen konstanter Bildebene bewegbar sind, während das dem 4- und 8fachen Minimalwert des Verhältnisses Vorderglied konvergent und abgesehen von Fokus- io der äquivalenten Brennweite des Objektivs zur sierungsbewegungen ortsfest und das Hinterglied Öffnungszahl des Objektes liegt, eine Axialbewegung konvergent und ortsfest sind. zwischen 1,5 /s und 2,5 /g ausführen kann, während Es ist bereits eine mechanische Verstelleinrichtung das dritte Glied, das aus einer Doppelkomponente für ein Objektiv mit veränderbarer Brennweite besteht, deren Vorderfläche mit einem Krümmungsbekannt, das einen Verstellbereich von etwa 1:10 15 radius von 0,5 fc bis 1 fc nach vorn konkav ist und umfaßt. Dabei ergibt sich eine minimale Separation dessen äquivalente Brennweite fc zwischen dem der divergierenden Glieder bei im wesentlichen 5- und lOfachen Minimalwert des Verhältnisses der drei F₀, wobei F_m = 9,18 F₀ ist. Bei diesem Objektiv äquivalenten Brennweite des Objektivs zur Öffnungswerden jedoch keinerlei Hinweise über den Aufbau zahl des Objektivs liegt, eine Axialbewegung zwischen des zweiten und dritten Gliedes gemacht. ao 0,25 fc und 0,5 fc ausführen kann.

Bei der Konstruktion derartiger Objektive mit ver- Die Bezeichnungen »vorn« und »hinten« beziehen

änderbarer Brennweite entstehen viele Schwierigkeiten. sich auf diejenige Seite des Objektivs, die näher an

Ein Problem, das den Konstrukteuren heute gestellt der längeren Konjugierten bzw. weiter von dieser

ist, besteht darin, einen vergrößerten Änderungsbereich weg liegt.

der äquivalenten Brennweite und, wenn möglich, 25 Die Bezeichnung »innere Kontaktfläche«, die in

außerdem ein verändertes Blickwinkelfeld zu erreichen. Verbindung mit einer zusammengesetzten Komponente

Bei Versuchen dieser Art werden gewöhnlich im verwendet wird, soll bedeuten, daß die Flächen nicht

Objektiv bewegliche Glieder benutzt, und die Ab- nur verkittet sind, sondern auch aufgespalten sein

errationen im gesamten Änderungsbereich stabilisiert. können, derart, daß sich die Krümmungsradien der

Diese stabilisierten Aberrationen werden dann in 30 beiden Nachbarflächen etwas unterscheiden; der

einem ortsfesten Hinterglied des Objektivs kompen- effektive Krümmungsradius eines solchen Nachbar-

siert, das außerdem die sich ergebende Bildebene in flächenpaares ist dann das arithmetische Mittel aus

eine zweckmäßige Lage bringt. Hierbei müssen den Krümmungsradien der einzelnen Flächen, während

ziemlich schwere und umfangreiche bewegliche Glieder seine optische Brechkraft der harmonische Mittelwert

benutzt werden, die die Größe und die Masse des 35 aus den optischen Brechkräften der einzelnen sich

gesamten Objektivs erhöhen. Die Steuerung der berührenden Flächen ist.

Bewegung ist schwierig, insbesondere, wenn man Die Merkmale des oben erläuterten, bewegbaren,

beachtet, daß mindestens ein bewegliches Glied zweiten und dritten Gliedes tragen dazu bei, daß die

notwendigerweise eine Bewegung in nichtlinearer Gesamtabmessungen des Objektivs so klein wie

Beziehung zur Bewegung des Steuerelementes aus- 40 möglich gehalten werden und der beste Kompromiß

führen muß. Bei den Versuchen, den Änderungs- zwischen den Durchmessern und den relativen

bereichderäquivalentenBrennweiteauszudehnen, treten . Öffnungen der einzelnen Glieder erreicht wird;

Schwierigkeiten auf, da Abweichungen von der außerdem kann der vordere Knotenpunkt des zweiten

Linearität der Bewegung verlangt werden. Oft ergeben und dritten Gliedes möglichst weit vorn liegen, damit

sich auch Schwierigkeiten, weil die Masse und die 45 das Objektiv nicht nur den gewünschten Bewegungen

Größe des Objektivs bis zu unhandlichen Verhältnissen der Glieder bei einer möglichst kleinen Zunahme der

gesteigert werden müssen oder auch ernste optische Gesamtlänge des Objektivs angepaßt werden kann,

Schwierigkeiten eingeführt werden, wenn die Ab- ohne daß die Gefahr für eine Behinderung zwischen

errationen zu korrigieren sind. den Gliedern besteht^ sondern es wird auch ein guter

Ein Weg, die mechanische Kompliziertheit zu 50 Kompromiß" zwischen" dem Durchmesser und der

verringern, besteht darin, das System so anzuordnen, -relativen Öffnung der einzelnen Glieder erreicht;

daß das Vorderglied nicht an den Bewegungen zur gleichzeitig wird den Aberrationen, speziell der

Veränderung der äquivalenten Brennweite teilnimmt, .. sphärischen Aberration und der Koma in einem weit

so daß dieses Glied nur Fokussierbewegungen aus- ausgedehnten Änderungsbereich der äquivalenten

zuführen braucht und man somit davon befreit-ist,. 55 Objektivbrennweite zu der gewünschten Stabilität

die Fokussierbewegungen mit den Änderungsbe- verholfen.

wegungen der äquivalenten Brennweite zusammenzu- Die zusammengesetzte Komponente im divergenten,

setzen. Der prinzipielle Aufbau des Vordergliedes in beweglichen, zweiten Glied enthält vorzugsweise

Form einer positiven Linsengruppe ist bekannt. mindestens ein konvergentes und divergentes Element

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die 60 aus Materialien, deren Abbesche Zahlen sich vonein-

Anordnung des beweglichen Systems des Objektivs ander um mehr als 25 unterscheiden, damit das zweite

zu verbessern, das mit unterschiedlichen Anordnungen Glied für sich hinsichtlich der chromatischen Ab-

des Vordergliedes verwendbar ist und mit diesen in erration korrigiert werden kann,

der Weise zusammenwirken soll, daß eine Stabilität Um zur Stabilisierung des Astigmatismus und der

der Aberration in einem weit ausgedehnten Änderungs- 65 Verzeichnung einen Beitrag zu leisten, liegt der

bereich der äquivalenten Brennweite des Objektivs Krümmungsradius an der Vorderfläche der einfachen

erreichbar ist. Meniskuskomponenten des zweiten Gliedes vorzugs-

Bei dem eingangs erwähnten Objektiv wird diese weise zwischen 1,5 fs und 3 fs; weiterhin kann der

Astigmatismus dadurch stabilisiert werden, daß der Krümmungsradius der Rückfläche dieser Komponente zwischen 0,66 fn und 1 /b liegt.

Die Vorderfläche der zusammengesetzten Komponente des zweiten Gliedes ist vorzugsweise nach vorn konkav und hat einen Krümmungsradius, der zwischen 1,5 /s und 3 /b liegt, während die Rückfläche nach vom konvex ist und einen Krümmungsradius aufweist, der zwischen 3 /b und 6 /b liegt, wodurch die Stabilisierung der sphärischen Aberration und der Koma unterstützt wird.

Wenn auch die zusammengesetzte Komponente eine Doppelkomponente sein kann, zieht man doch allgemein eine Dreifachkomponente vor, deren konvergentes Element zwischen zwei divergenten Elementen liegt. Im Hinblick darauf, daß die Materialien für die verschiedenen Elemente nur begrenzt zur Verfügung stehen, werden die Korrektur der chromatischen Aberration und die gewünschte Stabilisierung der anderen Aberrationen erleichtert, ohne daß die einzelnen Flächen übermäßig gekrümmt zu sein brauchen.

Übermäßige Flächenkrümmungen können auch dadurch vermieden werden, daß alle Elemente des zweiten Gliedes aus Materialien hergestellt werden, deren mittlerer Brechungsindex größer als 1,65 ist, während die mittleren Brechungsindizes der Materialien für die Elemente der zusammengesetzten Komponente dieses Gliedes sich voneinander nicht um weniger als 0,15 unterscheiden. Das arithmetische Mittel aus den Abbeschen Zahlen für die Materialien der divergenten Elemente des zweiten Gliedes übersteigt das des konvergenten Elementes oder der konvergenten Elemente vorzugsweise um mindestens 25, damit die chromatische Aberration dieses Gliedes besser korrigiert wird.

Die Doppellinse, die das divergente, bewegliche, dritte Glied bildet, hat vorzugsweise eine sammelnde innere Kontaktfläche, die mit einem Krümmungsradius zwischen 0,5 fc und fc konvex nach vorn gekrümmt ist; die Differenz zwischen den mittleren Brechungsindizes für die Materialien der beiden Elemente dieser Komponente liegt zwischen 0,05 und 0,15, während die Differenz zwischen den Abbeschen Zahlen dieser Materialien 25 übersteigt. Durch diese Merkmale wird für die gewünschte Stabilisierung der sphärischen Aberration und der Koma ein Beitrag geleistet und somit die einzelne Korrektion des dritten Gliedes hinsichtlich der chromatischen Aberration erleichtert.

Wie beim zweiten Glied verwendet man für die Elemente des dritten Gliedes vorzugsweise Materialien, deren mittlere Brechungsindizes größer als 1,65 sind, damit übermäßige Flächenkrümmungen vermieden und leichter eine weite relative Öffnung für das Glied erreicht wird.

Ein auf die zuvor beschriebene Weise gemäß der Erfindung angeordnetes, bewegbares System kann mit verschiedenen unterschiedlichen Anordnungen des ersten Objektivgliedes verwendet werden, aber es ist insbesondere für ein Glied mit einer oder mehreren der folgenden Eigenschaften vorteilhaft:

A. Das erste Glied ist vorzugsweise konvergent und kann eine vordere Meniskusdoppellinse enthalten, deren Vorder- und Rückfläche konkav nach vorn gekrümmt ist, der zwei einfache konvergente Komponenten folgen. Die Vorderfläche der Doppellinse weist eine disperse optische Brechkraft zwischen 0,5//^ und 1//a absolut auf, wobei /a die äquivalente Brennweite des ersten Gliedes bedeutet. Infolge dieser Merkmale kann der hintere Knotenpunkt des ersten Gliedes weit nach hinten, vorzugsweise hinter die Rückfläche des Gliedes gelegt werden, so daß er mit dem vorn liegenden Knotenpunkt des zweiten Gliedes zusammenwirkt.

B. Die innere Kontaktfläche der Meniskusdoppellinse des ersten Gliedes kann dispers und konvex nach vorn mit einem Krümmungsradius zwischen 1,5 f_A und 3 f_A gekrümmt sein. Die Differenz zwischen den mittleren Brechungsindizes der Materialien für die beiden Elemente dieser Doppellinse ist dabei größer als 0,15. Durch diese Merkmale wird ein Beitrag zur Stabilisierung der sphärischen Aberration und des Astigmatismus in dem gewünschten fokussierenden Bereich geleistet, damit eine Anpassung an die unterschiedlichen Objektabstände möglich ist.

C. Die beiden einfachen Komponenten des ersten Gliedes können zusammen eine kombinierte äquivalente Brennweite zwischen 0,75 /a und 1,25 /a aufweisen. Ihre Vorderflächen sind dabei konvex nach vorn gekrümmt, und der Krümmungsradius der ersten einfachen Komponente ist geringer als 4 f_A und größer als der doppelte Krümmungsradius der Vorderfläche der zweiten einfachen Komponente, der seinerseits größer als 0,75 Ja sein kann. Diese Merkmale unterstützen die Stabilisierung der Aberrationen, speziell der sphärischen Aberration und des Astigmatismus nicht nur im gesamten Bereich der Fokussiereinstellung, sondern auch im gesamten Änderungsbereich der äquivalenten Brennweite.

D. Die Rückfläche der hinteren Komponente des ersten Gliedes kann mit einem Krümmungsradius zwischen 2 Ja und IJa nach vorn konvex gekrümmt sein. Durch dieses Merkmal wird zu der Stabilisierung des primären Astigmatismus im gesamtein Bereich der Fokussiereinstellungen und auch zu der Stabilisierung des Astigmatismus erster und höherer Ordnung im gesamten Änderungsbereich der äquivalenten Brennweite >ein Beitrag geleistet.

E. Die axiale Dicke der Meniskusdoppellinse des ersten Gliedes kann geringer als 0,25 /a und größer als die Summe der axialen' Dicke der beiden einfachen Komponenten sein; diese Summe ist ihrerseits größer als 0,075/^. Durch diese Merkmale wird für die gewünschte hintere Lage des hinteren Knotenpunktes des ersten Gliedes ein Beitragt geleistet.

F. Das arithmetische Mittel" aus den . Abbeschen Zahlen· der Materialien für die drei konvergenten Elemente des ersten Gliedes kann dieAbbesche Zahl des Materials für das divergente vordere Element der Meniskusdoppellinse dieses Gliedes um mindestens 20 übersteigen, um die einzelne Korrektion des ersten Gliedes hinsichtlich der chromatischen Aberration zu erleichtern.

G. Die äquivalente Brennweite Ja des ersten Gliedes kann zwischen dem 1,2- und dem 2,4fachen maximalen Wert des Verhältnisses der äquivalenten Brennweite des Objektivs zur Öffnungszahl des Objektivs liegen. Infolge dieses Merkmals werden die Gesamtabmessungen des Objektivs und außerdem die relative Öffnung des ersten Gliedes besser so klein wie möglich gehalten.

H. Je nach Wunsch kann eine achromatische Doppellinse vorgesehen sein, die willkürlich hinter das letzte Glied des Objektivs gesetzt werden kann, um den Wert der äquivalenten Brennweite des Objektivs um ein gewähltes Verhältnis im gesamten Änderungsbereich zu vergrößern.

Bei allen Anordnungen gemäß der Erfindung liegt die Irisblende des Objektivs vorzugsweise ortsfest hinter dem dritten bewegbaren Glied.

Einige zweckmäßige Beispiele für das Objektiv gemäß der Erfindung seien in Verbindung mit den Figuren erläutert.

Die F i g. 1 bis 4 zeigen vier Ausführungsbeispiele, wobei die F i g, 4 die halbe Größe im Vergleich zu den F i g. 1 bis 3 aufweist.

Die F i g. 5 bis 6 zeigen das Beispiel der F i g. (in Form eines Gerippes), das durch Zusatz zweier verschiedener Konstruktionen einer achromatischen Doppellinse abgeändert ist, die hinter dem letzten ao Glied des Objektivs abnehmbar angebracht ist.

Die numerischen Daten dieser sechs Beispiele sind in den folgenden Tabellen angegeben (deren Nummer der betreffenden Figur entspricht) und in denen A₁, i?₂ ... die Krümmungsradien der einzelnen Flächen des Objektivs (von vorn gezählt) bedeuten; das positive Zeichen gibt eine nach vorn konvexe Fläche, das negative eine nach vorn konkave Fläche an; D₁, D₂ · · · bedeuten die axiale Dicke der einzelnen Elemente des Objektivs und S₁, S₂ ... die axialen Luftzwischenräume zwischen den Komponenten des Objektivs. In den Tabellen sind auch die mittleren Brechungsindizes na für die J-Linie des Spektrums und die Abbeschen Zahlen der Materialien genannt, aus denen die verschiedenen Elemente des Objektivs hergestellt sind; zusätzlich ist der freie Durchmesser der verschiedenen Flächen des Objektivs aufgeführt.

Der zweite Abschnitt aller Tabellen enthält die Werte der drei variablen axialen Luftzwischenräume zwischen den vier Gliedern des Objektivs für mehrere repräsentative Lagen, für die die entsprechenden Werte der äquivalenten Brennweite F des gesamten Objektivs vom Kleinstwert F₀ bis zum Maximalwert F_m mit dem entsprechenden Wert log F angegeben ist.

Einigen Tabellen ist ein dritter Abschnitt hinzugefügt, der die Gleichung angibt, die den axialen Schnitt durch eine asphärische Fläche festsetzt, die an der ortsfesten hinteren Linsengruppe des Objektivs ausgebildet ist. Der für diese Fläche im ersten Abschnitt der Tabelle angegebene Krümmungsradius ist der Krümmungsradius am Scheitel der Fläche.

Die Abmessungen sind in allen Tabellen als Faktoren der Brennweite F₀ angegeben.

Beispiel I

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungs	Abbesche	Freier
index Hd	Zahl	Durchmesser
		R₁ 3,4435
1,7847	26,10
		R₂ 3,4750
1,51507	56,35
		R₃ 3,4870
		A₄ 3,3715
1,717	47,90
		R₅ 3,3610
		R₆ 3,1035
1,717	47,90
		R₇ 3,0707
		R₈ 1,7000
1,69734	56,19
		A₉ 1,4812
		-R₁₀ 1=4712
1,69734	56,19
		A₁₁1,4092
1,7847	26,10
		A₁₂1,3947
1,69734	56,19
		-R₁₃ 1,3412
		R_u 0,7807
1,69734	56,19
		R_1S 0,8205
1,7847	26,10
		R₁₆ 0,8300

R₁ -5,0480 A₂ +9,0764 R₃ -4,0997 R_t +11,3636 R₅ -15,7510 R₆ +3,9224 R₁ +17,1609

R₉ +2,7753

R_a +1,2154

Ji₁₀ -2,7397

A₁₁ +3,1121

i?_ia -3,1121

R_1Z +5,7801

Rn -1,3021

i?_1B +1,3021

Λ_1β +9,8892

D₁ 0,1410 D₂ 0,6250 S₁ 0,0031 D₃ 0,2563 S¹J₈ 0,0031 Dt 0,2969 ■Sa veränderbar

D₅ 0,0563

5₄ 0,3625 A, 0,0500 D, 0,2125 £>₈ 0,0500

5₅ veränderbar D₉ 0,0375

Ao 0,1063

S₈ veränderbar

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex tld

Abbesche Zahl

Freier Durchmesser

R₁₁ +13,889	D₁₁ 0,1250	1,524	58,87	JR₁₇ 0,8865

Ji₁₈ -1,8116	S₇ 0,0031			Ji₁₈ 0,9017

R₁₉ +1,8116	D₁₂ 0,1250	1,524	58,87	R₁₉ 0,9157

R_w -8,333	S₈ 0,0031			Ji₂₀ 0,9102

R₂₁ +1,0417	D₁₃ 0,1250	1,524	58,87	Ji₂₁ 0,8858

R_n +3,1250	S₉ 0,2373			R₂₂ 0,8602
	(asphärisch)

R₂₃ -4,0770	D₁₄ 0,2133	1,7283	28,66	R₂₃ 0,7560

R₂₁ +1,0626	S₁₀ 0,3175			Ji₂₄O^o?

R_x +5,1589	D₁₆ 0,0625	1,7283	28,66	R₂₆ 0,7197

R_2e +1,5001	D₁₆ 0,1563	1,61452	56,22	Ji₂.0,7200

Ji₂₇ -1,5001			Ji₂₇ 0,7225

	2,54423 1,40738 0,60333 0,16104 0,16657	0,68858 0,74157 0,72521 0,55123 0,13414	1,00000 1,77827 3,16227 5,62339 10,00000	log .F
0,03023 1,11409 1,93430 2,55076 2,96233			0,00 0,25 0,50 0,75 1,00

Gleichung für asphärische Fläche R₂₃

x = -4,077 + ]/16,62193-j>² - 0,02459203 y* + 0,08899172

Beispiel II

0,244059Oy - 0,07442450

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungs index n_d	Abbesche Zahl
1,7847	26,10
1,51507	56,35
1,7170	47,90
1,7170	47,90

Freier Durchmesser	4,9192
	4,9642
R₂	4,9814
R₃	4,8164
R*	4,8014
Rb	4,4335
R_e	4,3867
R₇	2,4286
U₈	2,1161
, R_a	2,101»
Rio	2,0132
R₁₁	1,9925
R₁S	1,9161
R₁₃	909507/1426

R₁ -7,2114 R₃, +12,9661 R₃ -5,8567 A₄ +16,2336 R_s -22,5012 i?_e +5,6034 R₇ +24,5154 R₆ +3,9647 R₉ +1,7362 R₁₀ -3,9138 R_n +4,4458 R₁₂ -4,4458 R₁₃ +8,2572

D₁ 0,2014

D₂ 0,8928

5₁ 0,0045 D₃ 0,3661

5₂ 0,0045 D₄ 0,4241

S_s veränderbar

D₆ 0,0804

S₄ 0,5178

D₆ 0,0714

D₇ 0,3036

D₈ 0,0714

S₆ veränderbar

1,69734

1,7847

1,69734

56,19

56,19 26,10 56,19

ίο

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex na

Abbesche
Zahl

Freier Durchmesser

R_u -1,8601 R₁₅ +1,8601 R₁₉ +14,1274 R₁₇ -10,0095 A₁₈ -1,9192 R₁₉ +2,6841 R₂₀ -10,8725 Ji₂₁ +1,3446 i?₂₂ +2,9064

R₂₃ -4,2315 Ji₂₄ +1,9174

Ji₂₅ °°

Ji₂₆ +2,3366

Ji₂₇ -2,3366

Ji₂₈ +5,7670

Ji₂₉ -5,7670

D₉ 0,0536 D₁₀ 0,1518 S₆ veränderbar D₁₁ 0,1875 S₁ 0,0045 D₁₂ 0,1875

5₈ 0,0045 D₁₃ 0,1875

5₉ 0,4375 (asphärisch)

D_u 0,3777

5₁₀ 0,4714 D₁₅ 0,0929 Ae 0,2304

5₁₁ 0,0045 P₁₇ 0,2304

1,69734 1,7847

1,5168 1,5168 1,5168

1,7283

1,7283 1,61342

1,61342

56,19
26,10

64,20
64,20
64,20

28,66

28,66
59,27

59,27

Gleichung für asphärische Fläche Ji₂₃

A₁₄ 1,1153 Ji₁₅ 1,1721 Ji₁₆ 1,1857 Ji₁₇1,2552 R_1S 1,2861 R₁₉ 1,3110 R₁₀ 1,3033 R₂₁ 1,2672 R_2i 1,2220

R₂₃ 1,0500 Ji₂₄ 0,9686 R₂₅ 1,0019 R₂₆ 1,0088 R^ 1,0186 R_2S 1,0068 Ji₂₉ 0,9778

S₃	S,	S,	F	log F
0,04318 1,59156 2,76329 3,64395 4,23190	3,63462 2,01054 0,86219 0,23005 0,23796	0,98730 1,06300 1,03962 0,79109 0,19524	1,00000 1,77827 3,16227 5,62339 10,00000	0,00 0,25 1,50 0,75 1,00

χ = -4,2315 + ]/TpO559-}>² - 0,01666805 j>* + 0,02010843 y* - 0,00176346 / - 0,00553820 y¹⁰

Beispiel ΙΠ

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex lld

Abbesche
Zahl

Freier Durchmesser

R₁ -7,2114	D₁	0,2014	1,7847	26,10	R₁ 4,9192

R₂ +12,9661	D₂	0,8928	1,51507	56,35	Ji₂ 4,9642

R₃ -5,8567	S₁	0,0045			R₃ 4,9814

R₄, +16,2336	D₃	0,3661	1,7170	47,90	R_t 4,8164

R₅ -22,5012	S*	0,0045			Ji₅ 4,8014

R_e +5,6034	Di	0,4241	1,7170	47,90	R₆ 4,4335

R₁ +24,5154	S₃	veränderbar			Ji₇ 4,3867

11

12

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex JId

Abbesche
Zahl

Freier Durchmesser

R_s +3,9647

A₉ +1,7362

A₁₀ -3,9138

R₁₁ +4,4458

U₁₂ -4,4458

R₁₃ +8,2572

R_u -1,8601

R₁₅ +1,8601

R₁, +14,1274

17

00

A₁₈ -2,3322
A₁, +10,6292
^₂₀ -10,6292
R_n +2,7812
,R₂₂ -2,7812
A₂₃ -2,5142

R₂₆ +1,4266
A₂₇ +1,6477
R₂₈ -2,7352

D₅ 0,0804 S_t 0,5178 D₆ 0,0714 D₇ 0,3036 D₈ 0,0714

5₅ veränderbar D₉ 0,0536

D₁₀ 0,1518

5₆ veränderbar D₁₁ 0,1911

5₇ 0,0045 D₁₂ 0,1910

5₈ 0,0045 D₁₃ 0,2678

5₉ 0,0100 D₁₄ 0,0893

5₁₀ 1,8928 D₁₅ 0,0893

5₁₁ 0,0298 D₁₆ 0,2929

1,69734

1,7847

1,69734

1,69734 1,7847

1,524

1,61342

1,72830

1,69734

56,19

56,19
26,10
56,19

56,19
26,10

58,87
58,87
59,27
28,66
28,66
56,19

Beispiel IV

R₈ 2,4286 R₉ 2,1161 A₁₀ 2,1018 R₁₁ 2,0132 R_n 1,9925 RiS 1,9161 R₁₄,1,1153 R₁₅ 1,1721 A₁₈ 1,1857 A₁₇1,2830 R₁₉ 1,3098 .R₁₉1,3238 A₂₀ 1,3288 R₂₁ 1,3273 R₂₂ 1,3060 R₂₃ 1,3049 R₂₁ 1,2833 R₂₅ 0,9600 R₂₆ 0,9600 R₂₁ 0,9600 R₂₈ 0,9600

	S,	Se	F	log F
0,04318 1,59156 2,76329 3,64395 4,23190	3,63462 2,01054 0,86219 0,23005 0,23796	1,0319 1,1076 1,08422 0,83569 0,23984	1,00000 1,77827 3,16227 5,62339 10,00000	0,00 0,25 0,50 0,75 1,00

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex na

Abbesche
Zahl

Freier Durchmesser

R₁ -12,6240	D₁ 0,3526	1,7847	26,10	R₁ 8,6115

R₂ +22,6983	D₂ 1,5630	1,51507	56,35	R₂ 8,6903

R₃ -10,2525	S₁ 0,0078			R₃ 8,7203

13 14

Radius

Dicke oder Luftabstand

Brechungsindex «d

Abbesche
Zabl

Freier Durchmesser

Ji₄ +28,4181 R₅ -29,3901 Ji₆ +9,8091 R₇ +42,9160 Ji₈ +6,9388 R₉ +3,0368 R₁₀ -6,8699 R₁₁ +7,8124 Ji₁₂ -7,8124 -R₁₃ +14,3312 Ji₁₄ -3,2586 Ji₁₆ +3,2586 Ji₁₆ +24,3322 R₁, -12,5098 Ji₁₈ -3,7028 Ji₁₉ +10,5352 Ji₂₀ -10,5352 -R₂₁ +4,8649 Ji₂₃ -4,1260 Ji₂₄ +27,3461 R_x oo
Ji₂₆ +1,8127 -R₂₇ +1,8913 -R₂₈ -3,5367

Rz₉ +3,9463 Rt_n OO

D₃ 0,6409

5₂ 0,0078 D₄ 0,7425

5₃ veränderbar D₅ 0,1407

5₄ 0,9066 ^: D₆ 0,1250

D₇ 0,5314 D₈ 0,1250

5₅ veränderbar D₉ 0,0938

D₁₀ 0,2657

5₆ veränderbar D₁₁ 0,3345

5₇ 0,0078 D₁₂ 0,3345

5₈ 0,0078

5₉ 0,0258 D₁₄ 0,1563

5₁₀ 2,8136 D₁₅ 0,1563

5₁₁ 0,0119 D₁₆ 0,5643

5₁₂ 0,0078 (asphärisch)

D₁₇ 0,2880

1,7170 1,7170 1,69681

1,69681 1,78503 1,69681

1,69681 1,78503

1,65031 1,65031

1,7282

1,76128

1,65031

47,90
47,90
56,33

56,33
26,09
56,33

56,33
26,09

58,60
58,60

28,66

26,98

58,60

J?₄ 8,4314 R₅ 8,4052 JJ₆ 7,7612 R₇ 7,6792 U₈ 4,2516 A₉ 3,7045 R₁₀ 3,6795 R₁₁ 3,5240 U₁₂ 3,4870 R_1S 3,3528 R_u 1,9539 A₁₆ 2,0536 A₁₆ 2,0774 Ji₁₇ 2,2274 R_1S 2,2899 R₁₉ 2,3212 i?₂₀ 2,3181 R₂₁ 2,2837 A₂₈ 2,2243 -R₂₄ 2,1602 R₂₅ 1,7178 A₂₆1,7350 1,7382 1,7741

R₂₉ 1,7554 R₃₀ 1,7100

S₃	S_s	1,80704	. F	log F .
0,08428	6,36327	1,93956	1,00000	0,0
2,79513	3,51989	1,89864	1,77827	0,25
4,84654	1,50941	1,46352	3,16227	0,5
6,38837	0,40269	0,42032	5,62339	0,75
7,41774	0,41652	10,00000	1,0

Gleichung für asphänsche Fläche i?_a9

x = +3,9463 -1/15,57328-j² + 0,00427020 / -0,00777096 y* + 0,00721693 y¹⁰

15 16

In allen diesen Beispielen beträgt der maximale radius von 2,037 /a konvex nach vorn gekrümmt.

Wert F_m der äquivalenten Brennweite F des Objektivs Die Differenz zwischen den mittleren Brechungs-

das Zehnfache des minimalen Wertes F₀. Im Beispiel I indizes der Materialien für die beiden Elemente der

ist eine Korrektion für eine relative Öffnung von //4 Doppellinse beträgt in allen vier Beispielen 0,27.

durchgeführt, während die Ausführungsformen der 5 In allen vier Beispielen werden gewisse Parameter

Beispiele II und III für eine relative Öffnung von der beiden einfachen Komponenten genau auf die

//2,8 bzw. die des Beispiels IV für eine relative Öff- äquivalente Brennweite /a bezogen. Daraus ergibt

nung von //1,6 korrigiert sind. Die Ausführungs- sich für jedes Beispiel, daß die kombinierte äquivalente

formen der Beispiele II und III unterscheiden sich Brennweite der beiden einfachen Komponenten gleich

voneinander nur durch das ortsfeste Hinterglied Ld. io 0,8981 /a, der Krümmungsradius R_t gleich 2,551 /a,

Die vorderen drei Glieder La, Lb und Lc sind bei der Krümmungsradius R_e gleich 0,880 /a und die

beiden Beispielen identisch. Diese Glieder La, Lb und konvex nach vorn gekrümmte Rückfläche R₇ in ihrem

Lc sind jedoch den drei vorderen Gliedern La, Lb und Radius gleich 3,852 /a ist.

Lc des Beispiels I ähnlich. Die Abmessungen sind Die axiale Dicke (D₁ + D₂) der Meniskusdoppelgegenüber denen des Beispiels I im Verhältnis der 15 linse des ersten Gliedes La beträgt im Beispiel I Öffnungszahlen also im Verhältnis 4: 2,8 vergrößert. 0,766 F₀, in den Beispielen II und III 1,094 F₀ und im Das Hinterglied Ld der Beispiele II und III ist jedoch Beispiel IV 1,916 F₀ oder 0,172 f_A in allen vier keine Vergrößerung des Hintergliedes Lo nach Bei- Beispielen. Die Summe der axialen Dicke der beiden spiel I. Die vorderen drei Glieder La, Lb und Lc des Einzelkomponenten (D₃ + D₄) des ersten Gliedes Beispiels IV, das jedoch eine andere Konstruktion des 20 beträgt im Beispiel I 0,553 F₀, in den Beispielen II Hintergliedes Ld enthält, sind von der allgemeinen Art und III 0,790 F₀ und im Beispiel IV 1,383 F₀ oder der Beispiele I bis III, aber ihre numerischen Ab- 0,124/4 in allen vier Beispielen.
messungen unterscheiden sich etwas von der Aus- Das arithmetische Mittel aus den Abbeschen Zahlen führungsform des Beispiels I, das im Verhältnis 4:1,6 der Materialien für die drei konvergenten Elemente vergrößert ist. 25 des ersten Gliedes La beträgt in allen vier Beispielen

Bei all diesen Ausführungsformen wird ein halbes 50,72 und übersteigt die Abbesche Zahl des Materials

Blickwinkelfeld überstrichen, das sich von 27° bei F₀ für das divergente Vorderglied um 24,62.

bis 2,7° bei F_m ändert. Der maximale Wert des Verhältnisses der äqui-

Die Irisblende ist bei allen vier Ausführungs- valenten Brennweite zur Öffnungszahl des Objektivs

beispielen ortsfest und liegt zwischen dem bewegbaren 30 beträgt im Beispiel 12,5 F₀, in den Beispielen II und III

dritten Glied Lc und dem ortsfesten Hinterglied Ld· 3,57 F₀ und im Beispiel IV 6,25 F₀, so daß in allen

Im Beispiel I liegt die Blende 0,0625 L₀ vor der vier Beispielen /a der l,782fache Maximalwert

Fläche R₁₇ und hat einen Durchmesser von 0,8568 F₀; ist.

im Beispiel II liegt die Blende 0,0929 F₀ vor der In allen vier Beispielen besteht ein minimaler

Fläche R₁₇ und hat einen Durchmesser von 1,2240 F₀; 35 Abstand zwischen dem bewegbaren zweiten und

im Beispiel III liegt die Blende 0,1375 F₀ vor der dritten Glied Lb und Lc, wenn die äquivalente

Fläche i?₁₇ und hat einen Durchmesser von 1,2240 F₀, Brennweite des Objektivs 7,45 F₀ beträgt; der nume-

während im Beispiel IV die Blende 0,2407 F₀ vor der rische Wert der äquivalenten Brennweite /# und fc

Fläche i?₁₇ liegt und einen Durchmesser von 2,1446 F₀ dieser Glieder ist dann der 5,88- bzw. 7,27fache

hat. Die hintere Schnittweite von der Rückfläche des 40 minimale Wert des Verhältnisses der äquivalenten

Objektivs bis zur Brennebene beträgt 2,8301 F₀ im Brennweite zur Öffnungszahl des Objektivs.

Beispiel I, 2,6761 F₀ im Beispiel II, 2,3027 F₀ im Bei- Das bewegbare zweite Glied L_B besteht bei allen

spiel III und 1,7878 F₀ im Beispiel IV. vier Ausführungsbeispielen aus einer einfachen diver-

Die äquivalente Brennweite /a des ortsfesten ersten genten Meniskuskomponente, deren Flächen konvex

Gliedes La beträgt im Beispiel I 4,4551 F₀, in den Bei- 45 nach vorn gekrümmt sind und der eine divergente

spielen II und III +6,3644F₀ und im Beispiel IV Dreifachkomponente mit einem konvergenten Element

+11,1415 F₀. Die äquivalente Brennweite fs des be- zwischen zwei divergenten Elementen folgt; die ge-

weglichen zweiten Gliedes Lb beträgt im Beispiel I samte Axialbewegung im Änderungsbereich beträgt

—1,4703 F₀, in den Beispielen II und III —2,1004 F₀. 1,994 f_B. Die Vorder- bzw. Rückfläche R₈ bzw. R₉

Die äquivalente Brennweite fc des bewegbaren dritten 50 der einfachen Meniskuskomponente dieses Gliedes

Gliedes Lc beträgt im Beispiel I —1,8176 F₀, in den hat in allen vier Beispielen einen Krümmungsradius

Beispielen II und III —2,5966 F₀ und im Beispiel IV von 1,98 /b bzw. 0,83 /b, während die Vorder- bzw.

—4,5458 F₀. Die äquivalente Brennweite //> des orts- Rückfläche R₁₀ bzw. R₁₃ der Dreifachkomponente in

festen, vierten Gliedes Ld beträgt im Beispiel I den Beispielen I bis III einen Krümmungsradius von

+1,4753 F₀, im Beispiel II +2,1286 F₀, im Beispiel III 55 1,86 f_B und im Beispiel IV von 1,87 f_B bzw. in den

+2,3232 F₀ und im Beispiel IV +4,0419 F₀. Das posi- Beispielen I bis III von 3,93 f_B und im Beispiel IV von

tive bzw. negative Vorzeichen gibt die Konvergenz bzw. 3,99 fs aufweist.

Divergenz an. Das bewegbare dritte Glied Lc besteht in allen vier

In allen vier Beispielen besteht das konvergente, Ausführungsbeispielen aus einer Doppelkomponente,

ortsfeste Vorderglied La aus einer Meniskusdoppel- 60 deren Vorderfläche R_u mit einem Krümmungsradius

linse, der zwei einfache, konvergente Komponenten von 0,72 fc konkav nach vorn gekrümmt ist; die

folgen. Die Vorderfläche R₁ der Doppellinse ist kon- gesamte Axialbewegung dieses Gliedes beträgt 0,305 fc.

kav nach vorn gekrümmt und hat eine disperse op- Die innere Berührungsfläche [R₁₅ dieser Doppellinse

tische Brechkraft von 0,155/F₀ oder 0,692/fα im Bei- ist sammelnd und mit einem Krümmungsradius von

spiel I, von 0,109/F₀ oder 0,692//^ in den Beispielenll 65 0,72 fc konvex nach vorn gekrümmt. Die Differenz

und III und von 0,062/F₀ oder 0,692/f α im Beispiel IV. zwischen den mittleren Brechungsindizes der Materia-

In allen vier Beispielen ist die innere Kontaktfläche R₂ lien dieser Doppellinse beträgt in den Beispielen I

der Doppellinse dispers und mit einem Krümmungs- bis III 0,087 und im Beispiel IV 0,088 und die Differenz

909507/1426

zwischen den Abbeschen Zahlen in den Beispielen I bis III 30,09 und im Beispiel IV 30,24.

In allen vier Beispielen sind die verschiedenen Aberrationen der vorderen drei Glieder La bis Lc im gesamten Änderungsbereich der äquivalenten Brennweite des Objektivs und außerdem im gesamten Fokussierbereich gut stabilisiert; das ortsfeste Hinterglied Lp dient dazu, die restlichen stabilisierten Aberrationen auszugleichen und die sich ergebende Bildebene in eine passende Lage zu bringen. Die Konstruktion dieses Hintergliedes kann somit sehr weit variieren.

In den Ausführungsbeispielen I und II kann dieses Hinterglied als sogenannte Cookesche Triplett-Konstruktion bezeichnet werden, in der vorn eine starke konvergente Brechkraft benötigt wird, um den relativ weit divergierenden Strahl, der vom dritten Glied empfangen wird, unter Benutzung dreier einfacher konvergenter Komponenten auszunutzen, denen eine einfache divergente Komponente und eine konvergente Doppelkomponente wie im Beispiel I oder eine konvergente Doppelkomponente folgt, hinter die eine einfache konvergente Komponente wie im Beispiel II gesetzt ist. In diesen beiden Beispielen wird eine asphärische Fläche benutzt, um den Ausgleich der restlichen stabilisierten Aberrationen der vorderen drei Glieder zu unterstützen, ohne daß die Gesamtlänge des Objektivs unangemessen vergrößert wird; diese asphärische Fläche ist die Vorderfläche R₂₃ der einfachen divergenten Komponente, wenn diese für die gleichzeitige Korrektur der sphärischen Aberration und der Koma bei einer Minimalwirkung auf schräge Aberrationen verwendet werden kann.

Im Beispiel III wird eine etwas andere Art des ortsfesten Hintergliedes benutzt, das als abgeänderte Petzval-Konstruktion angesehen werden kann. In diesem Fall werden drei einfache Komponenten verwendet, von denen die erste wiederum konvergent ist, damit sich die notwendige starke konvergente Brechkraft am Vorderende ergibt, während die nächsten beiden Linsen divergent sind und die sechste konvergent ist. Obgleich in dem tatsächlich angegebenen Beispiel keine asphärische Fläche Anwendung findet, wird eine weitere Verbesserung in der Korrektur der Aberration erreicht, wenn eine derartige Fläche eingesetzt ist.
Im Beispiel IV wird eine weitere andersartige

ίο Konstruktion für das ortsfeste Hinterglied Ld benutzt, die aus sieben einfachen Komponenten besteht, von denen die ersten drei und die beiden letzten konvergent und die vierte und fünfte divergent sind. Wiederum benutzt man eine asphärische Fläche, die in diesem Fall die Vorderfläche R₂₉ der hintersten Komponente ist.

_ In der Praxis möchte man zwei unterschiedliche Änderungsbereiche der äquivalenten Brennweite des Objektivs zur Verfügung haben; bei dem Objektiv

ao gemäß der Erfindung kann dies auf einfache Weise dadurch erreicht werden, daß eine achromatische Doppellinse willkürlich hinter das ortsfeste Hinterglied Ld gesetzt wird; wenn diese Doppellinse angeordnet ist, so wirkt sie dahingehend, daß die sich ergebende Bildebene weiter von der Rückfläche des Gliedes Ld entfernt und der Wert der äquivalenten Brennweite des Objektivs in demselben Anteil im gesamten Bereich vergrößert wird. Der Zusatz dieser Doppellinse wirkt sich weiterhin dahin aus, daß die relative öffnung des Objektivs und des überstrichenen Winkelfeldes vermindert wird. Anschließend sind die numerischen Daten für zwei andere Beispiele einer achromatischen Doppellinse angegeben, die dem Hinterglied Ld des Ausführungsbeispiels I folgt. In den F i g. 5 und 6 sind zwei Ausführungsbeispiele für eine Doppellinse Le hinter dem Hauptobjektiv angegeben, das der Einfachheit halber nur als Gerippe angedeutet ist; die Vorder- und Rückfläche ist dabei nur für die vier Glieder La bis Ld des Objektivs angezeigt.

	JxEQlUS	B	Dicke oder	B	Dicke oder	eis	piel V	Abbesche	Freier
		Luftabstand	Luftabstand		Brechungs	Zahl	Durchmesser
	CO	S₁₁ 0,2812	S₁₁ 0,7369		index Hd
						R₂₈ 0,7312
■^28	-2,0920	D₁₇ 0,0781	D₁₇ 0,0781		30,28
				1,70035		R_S9 0,7312
^29	+3,3428	D₁₈ 0,0500	D₁₈ 0,0500		43,83
				1,60483		R₃₀ 0,7312
^30	Radius
		eispiel VI	Abbesche	Freier
			Zahl	Durchmesser
	OO
		Brechungs		R₂₈ 0,6749
■^28	-2,0920	index lld	30,28
				^₂₉ 0,6749
R%9	+2,0920		53,31
	1,70035		R₃₀ 0,6749
■^30
	1,60982

Die Abmessungen dieser beiden Ausführungsbeispiele einer achromatischen Doppellinse sind als Faktoren des Minimalwertes F₀ der äquivalenten Brennweite für das Objektiv des Beispiels I gegeben. In beiden Tabellen bedeutet S_n den Luftabstand zwischen der Rückfläche R₂₇ des ortsfesten Hintergliedes Lb nach Beispiel I und der Vorderfläche i?₂₈ der hinzugesetzten Doppelkomponente. Die Doppelkomponente besteht in diesem Falle aus einem konvergenten Element vor einem divergenten Element.

Durch die hinzugesetzte Doppelkomponente Le nach Beispiel V werden die Werte der äquivalenten Brennweite im Verhältnis 3: 2 vergrößert, so daß der normale Bereich von F₀ bis 10 F₀ durch die Doppelkomponente zum Bereich von 1,5 F₀ bis 15 F₀ verändert ist. Die Doppelkomponente des Beispiels VI wirkt dahingehend, daß die Werte der äquivalenten Brennweite nach Beispiel I verdoppelt werden; somit ergibt sich ein Bereich von 2 F₀ bis 20 F₀, wenn die Doppelkomponente eingesetzt ist. ao

Die hintere Schnittweite von der Rückfläche R₃₀ der hinzugesetzten Doppelkomponente Le bis zur neuen Lage der sich ergebenden Bildebene beträgt im Beispiel V 3,704 F₀ und im Beispiel VI 4,028 F₀. Die relative Öffnung des Objektivs von //4 wird durch den Zusatz der Doppelkomponente in f/6 beim Beispiel V und in //8 beim Beispiel VI geändert. Das Halbwinkelfeld, das sich im Beispiel I von 27° beim Wert F₀ auf 2,7° beim Wert F_m ändert, ändert sich (wenn die Doppelkomponente des Beispiels V hinzugesetzt wird) von 18° beim Wert von 1,5 F₀ auf 1,8° beim Wert von 15 F₀ und (wenn die Doppelkomponente des Beispiels VI hinzugesetzt wird) von 13,5° beim Wert von 2 F₀ auf 1,35° beim Wert von 20 F₀.

Wie herausgestellt sei, muß der Zusatz nur einer achromatischen Doppelkomponente zu einem bereits gut korrigierten Objektiv notwendigerweise einen geringeren Normwert für die Korrektur der Aberration ergeben. Die vergrößerte äquivalente Brennweite, die verminderte relative Öffnung und das verkleinerte Winkelfeld benötigen jedoch keinen solch hohen Normwert wie die Korrektur, wenn das Objektiv allein gebraucht wird; für praktische Zwecke ist der Normwert der Korrektur, der mit der hinzugesetzten Doppelkomponente erreicht wird, angemessen.

Die notwendige Axialbewegung des zweiten und dritten Gliedes kann in verschiedener Weise z. B. durch zwei entsprechend geformte Führungen herbeigeführt werden, die als Führungsrillen auf der Innenfläche eines röhrenförmigen Körpers ausgebildet sein können, der vom Steuerelement gedreht wird und das zweite und dritte Glied umgibt, die zur Verhinderung einer Drehung relativ zum ortsfesten Objektivgehäuse festgehalten werden. Die Fokussierbewegung des Vordergliedes kann unter der Steuerung eines fokussierenden Steuerelementes erfolgen, wenn das Vorderglied mit dem ortsfesten Objektivgehäuse verschraubt ist.

Claims

Patentansprüche: 60

1. Objektiv mit Korrektur für sphärische und chromatische Aberrationen, Koma, Astigmatismus, Bildfeldwölbung und Verzeichnung, welches mit vier Linsengliedern ausgestattet ist, von denen die beiden mittleren divergent und zur kontinuierlichen Variation der Bildgröße und der Äquivalentbrennweite über einen vorgegebenen Bereich bei konstanter Bildebene bewegbar sind, während das Vorderglied konvergent und abgesehen von Fokussierungsbewegungen ortsfest und das Hinterglied konvergent und ortsfest sind, dadurch gekennzeichnet, daß der minimale Abstand zwischen dem zweiten und dritten Glied an einer Stelle erreicht ist, bei der die äquivalente Brennweite im Änderungsbereich größer als 0,5 F_m ist, und daß das zweite Glied, das aus einer Linse mit nach vorn konvexen Flächen und einer anschließenden divergenten Linsengruppe besteht und dessen äquivalente Brennweite /b im Änderungsbereich zwischen dem 4- und 8fachen Minimalwert des Verhältnisses der äquivalenten Brennweite des Objektivs zur Öffnungszahl des Objektes liegt, eine Axialbewegung zwischen 1,5 fs und 2,5 /s ausführen kann, während das dritte Glied, das aus einer Doppelkomponente besteht, deren Vorderfläche mit einem Krümmungsradius von 0,5 fc bis 1 fc nach vorn konkav ist, und dessen äquivalente Brennweite fc zwischen dem 5- und lOfachen Minimalwert des Verhältnisses der äquivalenten Brennweite des Objektivs zur Öffnungszahl des Objektivs liegt, eine Axialbewegung zwischen 0,25 fc und 0,5 fc ausführen kann.

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die zusammengesetzte Komponente im divergenten, bewegbaren, zweiten Glied mindestens ein konvergentes und ein divergentes Element aus Materialien enthält, deren Abbesche Zahlen sich um mehr als 25 unterscheiden.

3. Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Krümmungsradius der Vorderfläche der einfachen Meniskuskomponente des zweiten Gliedes zwischen 1,5 fs und 3 /s absolut liegt.

4. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Krümmungsradius der Rückfläche der einfachen Meniskuskomponente im zweiten Glied zwischen 0,66 fs und fs absolut liegt.

5. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorderfläche der zusammengesetzten Komponente des zweiten Gliedes mit einem Krümmungsradius zwischen 1,5 fs und 3 /b absolut konkav nach vorn gekrümmt ist und daß die Rückfläche dieser Komponente mit einem Krümmungsradius zwischen 3 fs und 6 fs absolut konvex nach vorn gekrümmt ist.

6. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die zusammengesetzte Komponente des zweiten Gliedes aus einer Dreifachkomponente besteht, deren konvergentes Element zwischen zwei divergenten Elementen eingesetzt ist.

7. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die mittleren Brechungsindizes der Materialien für alle Elemente des zweiten Gliedes größer als 1,65 sind und daß die mittleren Brechungsindizes der Materialien für die Elemente der zusammengesetzten Komponente in diesem Glied sich voneinander um weniger als 0,15 unterscheiden.

8. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das arithmetische Mittel zwischen den Abbeschen Zahlen für die Materialien der divergenten Elemente des zweiten Gliedes das des konvergenten Elementes bzw. der konvergenten Elemente um mindestens 25 übersteigt.

9. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die das divergente, bewegliche, dritte Glied bildende Doppelkomponente eine sammelnde innere Berührungsfläche aufweist, die mit einem Krümmungsradius zwischen 0,5 Sc und Sc absolut konvex nach vorn gekrümmt ist, und daß die Differenz zwischen den mittleren Brechungsindizes der Materialien für die beiden Elemente dieser Komponente zwischen 0,05 und 0,15 liegt, während die Differenz zwischen den Abbeschen Zahlen dieser Materialien 25 übersteigt.

10. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die mittleren Brechungsindizes für die Materialien der beiden Elemente der Doppelkomponente, die das dritte Glied bilden, je 1,65 übersteigen.

11. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Glied des Objektivs konvergent ist und eine vordere Meniskusdoppellinse enthält, deren Vorder- und Rückfläche konkav nach vorn gekrümmt ist und der zwei einfache konvergente Komponenten folgen, und daß die Vorderfläche der Meniskusdoppelkomponente eine disperse optische Brechkraft zwischen 0,5jfA und Ijfα aufweist, wobei Sa die äquivalente Brennweite des ersten Gliedes ist.

12. Objektiv nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Berührungsfläche der Meniskusdoppelkomponente des ersten Gliedes dispers und mit einem Krümmungsradius zwischen 1,5 Sa und 3 Sa konvex nach vorn gekrümmt ist und daß die Differenz zwischen den mittleren Brechungsindizes für die Materialien für die beiden Elemente der Doppelkomponente größer als 0,15 ist.

13. Objektiv nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden einfachen Komponenten des ersten Gliedes gemeinsam eine kombinierte äquivalente Brennweite zwischen 0,75 Sa und 1,25 Sa aufweisen, daß ihre Vorderflächen konvex nach vorn gekrümmt sind und daß der Krümmungsradius der Vorderfläche der ersten einfachen Komponente geringer als 4 Sa und größer als der doppelte Krümmungsradius der Vorderfläche der zweiten einfachen Komponente ist, der seinerseits den Wert von 0,75/4 übersteigt.

14. Objektiv nach Ansprüchen 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Rückfläche der hinteren Komponente des ersten Gliedes mit einem Krümmungsradius zwischen 2 Sa und 7 Sa konvex nach vorn gekrümmt ist.

15. Objektiv nach Ansprüchen 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die axiale Dicke der Meniskusdoppelkomponente des ersten Gliedes geringer als 0,25 Sa und größer als die Summe der axialen Dicke der beiden einfachen Komponenten des ersten Gliedes ist, die ihrerseits größer als 0,075 Sa ist.

16. Objektiv nach Ansprüchen 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß das arithmetische Mittel zwischen den Abbeschen Zahlen des Materials für die drei konvergenten Elemente des ersten Gliedes die Abbesche Zahl des Materials für das divergente vordere Element der Meniskusdoppelkomponente des ersten Gliedes um mindestens 20 übersteigt.

17. Objektiv nach Ansprüchen 11 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die äquivalente Brennweite Sa des ersten Gliedes zwischen dem 1,2- und dem 2,4fachen Maximalwert für das Verhältnis der äquivalenten Brennweite des gesamten^ Objektivs zur Öffnungszahl des Objektivs im Änderungsbereich liegt.

18. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß eine achromatische Doppelkomponente vorgesehen ist, die willkürlich hinter das ortsfeste Hinterglied des Objektivs einsetzbar ist, so daß die Werte der äquivalenten Brennweite des Objektivs im gesamten Änderungsbereich um ein gewähltes Verhältnis vergrößerbar sind.

19. Objektiv nach Ansprüchen 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Irisblende des Objektivs ortsfest hinter das bewegbare dritte Glied des Objektivs gesetzt ist.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen