DE1194154B - Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung bei Nassdampfbeanspruchung - Google Patents
Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung bei NassdampfbeanspruchungInfo
- Publication number
- DE1194154B DE1194154B DEM45062A DEM0045062A DE1194154B DE 1194154 B DE1194154 B DE 1194154B DE M45062 A DEM45062 A DE M45062A DE M0045062 A DEM0045062 A DE M0045062A DE 1194154 B DE1194154 B DE 1194154B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- nickel
- alloy
- copper
- content
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/002—Alloys based on nickel or cobalt with copper as the next major constituent
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03C—PHOTOSENSITIVE MATERIALS FOR PHOTOGRAPHIC PURPOSES; PHOTOGRAPHIC PROCESSES, e.g. CINE, X-RAY, COLOUR, STEREO-PHOTOGRAPHIC PROCESSES; AUXILIARY PROCESSES IN PHOTOGRAPHY
- G03C5/00—Photographic processes or agents therefor; Regeneration of such processing agents
- G03C5/26—Processes using silver-salt-containing photosensitive materials or agents therefor
- G03C5/29—Development processes or agents therefor
- G03C5/30—Developers
- G03C5/3021—Developers with oxydisable hydroxyl or amine groups linked to an aromatic ring
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. Cl.:
C22c
Deutsche KI.: 40 b -19/00
Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
M 45062 VI a/40 b
21. April 1960
3. Juni 1965
21. April 1960
3. Juni 1965
Die Erfindung bezieht sich auf die Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung aus 2,75 bis 12,1% Chrom,
0,5 bis 4,5% Silizium, 0,02 bis 0,75 % Kohlenstoff, 0 bis 1,5 °/0 Mangan, 0 bis 10% Eisen und 0 bis 4%
Molybdän, wobei der Rest aus Nickel und Kupfer einschließlich der üblichen Verunreinigungen besteht
und das Verhältnis von Nickel zu Kupfer zwischen 1,5 und 2,5 liegt.
Naßdampf wirkt bei hohen Drücken und Temperaturen, beispielsweise bei Drücken von 40 bis 100 kg/cm2
und Temperaturen von 200 bis 600° C, auf die mit ihm in Berührung kommenden Teile in starkem Maße
korrodierend und erodierend. So neigen die Sitze und Durchlässe von Dampfventilen zu rascher Erosion.
Besonders bei Sicherheitsventilen, die in kurzen Intervallen nur zum Teil geöffnet werden, um kleine
Mengen von Dampf unter hohem Druck durchzulassen, treten Beanspruchungen dieser Art in erheblichem
Maße auf. Legierungen zur Verwendung unter Bedingungen, bei denen Erosionen durch Dampf auftreten,
müssen nicht nur widerstandsfähig gegen Dampferosion sein, sondern auch hohen Widerstand
gegen Fressen mit hoher Festigkeit und Härte verbinden.
Es sind bereits Nickellegierungen bekannt, die aus 67 % Nickel, 33 % Kupfer, 2 bis 8 % Chrom und 5 bis
15% Ferrosilizium bestehen und bei denen das Verhältnis von Eisen zu Silizium etwa 1: 1 beträgt. Die
herkömmlichen Nickellegierungen enthalten auch in gewissen Grenzen Spuren von Kohlenstoff, da sie
vielfach in Kohlenstofftiegeln erschmolzen werden. Derartige Legierungen werden zur Herstellung von
Schneidwerkzeugen verwendet.
Demgegenüber wurde nun festgestellt, daß sich eine Nickel-Kupfer-Legierung der eingangs genannten Zusammensetzung
besonders gut zur Herstellung von Gegenständen eignet, die wie Hochdruckdampfventile
oder Teile davon, z. B. Ventilsitze, Federn, Durchgänge, Dichtungsringe sowie Düsen, Pumpenkolben,
Flügelräder od. dgl., im gegossenen oder geschmiedeten Zustand bei guten Festigkeitseigenschaften beständig
gegen Erosion durch Naßdampf und gegebenenfalls gegen Fressen sein müssen. Dabei kann die in vorstehender
Weise verwendete Nickel-Kupfer-Legierung auch noch Verunreinigungen oder andere Elemente in
geringen Mengen enthalten, die im allgemeinen nur gelegentlich vorkommen, beispielsweise desoxydierend
und reinigend wirkende Elemente. So können diese Legierungen, ohne daß ihre Eigenschaften dadurch
beeinträchtigt werden, Schwefel, Phosphor, Bor, Magnesium und Titan enthalten, und zwar in einer
Gesamtmenge, die 0,2 % nicht übersteigt.
Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung
bei Naßdampfbeanspruchung
bei Naßdampfbeanspruchung
Anmelder:
The International Nickel Company (Mond)
Limited, London
Limited, London
Vertreter:
Dr.-Ing. G. Eichenberg
und Dipl.-Ing. H. Sauerland, Patentanwälte,
Düsseldorf, Cecilienallee 76
Als Erfinder benannt:
John Trimble Eash, County of Union, N. J.
(V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 22. April 1959 (808 015)
Wesentlich ist, daß die Legierungen stets Silizium, Chrom, Kupfer und Nickel in den angegebenen
Mengen enthalten. Insbesondere wenn der Siliziumgehalt der Legierung geringer ist als 0,5 0J0, ist die
Legierung schwer zu vergießen und die Zähigkeit des Materials im Gußzustand zu gering, während, wenn
der Siliziumgehalt 4,5% übersteigt, die Legierung gegen Warmrisse anfällig wird. In Legierungen, die vor
allem hohen Widerstand gegen Fressen haben sollen, muß der Siliziumgehalt mindestens 2 % betragen. Wenn
der Chromgehalt der Legierung niedriger ist als 2,75 0J0,
dann nimmt der Widerstand der Legierung gegen Dampf korrosion ab, und wenn er 12,1 % übersteigt, so
hat das keinen Einfluß mehr auf ihre Eigenschaften. Die Legierung ist dann aber wesentlich schwieriger zu
vergießen. Kupfer und Nickel verleihen der Legierung im allgemeinen einen hohen Korrosionswiderstand,
und deshalb müssen diese Elemente in den angegebenen Mengen in der Legierung vorhanden sein. Vorzugsweise
soll der Nickelgehalt der Legierung zwischen 40 und 65 % und der Kupfergehalt zwischen 20 und 35 %
liegen. Auch der Kohlenstoffgehalt der Legierung ist von Bedeutung: Wenn er weniger als 0,02% beträgt,
509 578/320
dann treten bei der Herstellung der Legierung Schwierigkeiten auf, während bei über 0,75% Kohlenstoff
ein übermäßiger Anteil an freien Karbiden entsteht, der die Zähigkeit der Legierung beeinträchtigt. In auf
wirtschaftliche Weise hergestellten Legierungen nach der Erfindung soll der Gehalt an Eisen und Mangan,
und zwar an jedem dieser Elemente, üblicherweise mindestens 0,2% betragen. Durch das Mangan wird
die Vergießbarkeit der Legierung gefördert, und deshalb ist es ein wünschenswerter Bestandteil der
Legierung. Eisen neigt, wenn es in beachtlicher Menge, beispielsweise mit einem Anteil von 2 %, auftritt, dazu,
die Korngröße des Gefüges zu verringern und den Widerstand der Legierung gegen das Eindringen von
Dampf zu erhöhen. Molybdän verbessert den Widerstand der Legierung gegen Fressen bei Anwesenheit
von Dampf und ist deswegen ebenfalls ein wünschenswerter
Bestandteil der Legierung.
Die Legierung kann einer Ausscheidungshärtung unterzogen werden.
Eine brauchbare Wärmebehandlung besteht in :
einem 1- bis lOstündigen Erhitzen der Legierung in einem Temperaturbereich von 565 bis 6200C. Gußstücke
können für eine nachfolgende Bearbeitung weich gemacht werden, und zwar durch eine Behänd- as
lung, die aus einem Erhitzen auf eine Temperatur von 840 bis 9000C und nachfolgendem Abschrecken in öl
oder Wasser besteht. Um bei der Abschreckung das Entstehen von Rissen auszuschließen oder auf ein
Mindestmaß zu reduzieren, kann es vorteilhaft sein, die Legierung aus dem Temperaturbereich von 840
bis 9000C zunächst auf eine Temperatur von nicht
über 6500C abzukühlen und dann abzuschrecken. Im ausgehärteten Zustand weisen die Legierungen im
allgemeinen folgende mechanische Eigenschaften auf:
Streckgrenze (0,5 %) ... 35 bis 70 kg/mm2
Zugfestigkeit 52 bis 92 kg/mm2
Brinellhärte 150 bis 340
Silizium (7o) |
Art der Behandlung | Zerreiß festigkeit (kg/mm2) |
Dehnung (7o) |
1 | Gußzustand Wärmebehandlung |
36,6 68,9 |
3 16 ' |
1,5 | Gußzustand Wärmebehandlung |
42,8 73,7 |
4 12 |
2 | Gußzustand Wärmebehandlung |
51,3 79,5 |
5 8 |
2,5 | Gußzustand Wärmebehandlung |
73,0 83,7 |
7 7 |
3 | Gußzustand Wärmebehandlung |
85,8 88,0 |
7 4 |
40
Die günstigste Vereinigung von mechanischen Eigenschaften mit einem hohen Widerstand gegen
Dampferosion weisen Legierungen auf, die 1 bis 3,0 % Silizium, 4 bis 7% Chrom, 0,05 bis 0,25% Kohlenstoff,
0,5 bis 1 % Mangan, 1 bis 3 % Eisen, 0 bis 1 % Molybdän und im Rest Nickel und Kupfer in Anteilen
von 56 bis 62% Nickel und 27 bis 32% Kupfer enthalten. Das Verhältnis von Nickel zu Kupfer beträgt
in diesen Legierungen also 2:1.
Diese bevorzugten Legierungen, die einen verhältnismäßig niedrigen Siliziumgehalt aufweisen, sprechen in
überraschend guter Weise auf eine Aushärtungsbehandlung an, durch die sowohl die Zerreißfestigkeit
als auch die Dehnung der Legierung verbessert werden.
Um diese Wirkung aufzuzeigen, wurde eine Reihe von Legierungen hergestellt, deren Siliziumgehalt von
1 bis 3% variierte und die 6% Chrom, 2,2% Eisen, 0,06% Kohlenstoff, 0,6% Mangan und 0,1 % Magnesram
enthielten, wobei der Rest aus Nickel und Kupfer im Verhältnis 2: 1 bestand. Aus diesen Legierungen
hergestellte Gußstücke wurden auf Zerreißfestigkeit untersucht, und zwar sowohl im Gußzustand als auch
nach einer Wärmebehandlung, die in einem 1 stündigen Erhitzen auf 870° C, Abkühlen auf 650°C, Abschlecken
in öl und 4stündigem Altern bei 595°C bestand. Die
Ergebnisse waren folgende:
Erfindungsgemäß zu verwendende Legierungen, deren Siliziumgehalt 3% nicht übersteigt und bei
denen der Kohlenstoffgehalt 0,2 bis 0,6% beträgt, sind schmiedbar. Um die Eigenschaften der Legierungen
nach dem Schmieden zu veranschaulichen, wurde eine Legierung mit 5,7% Chrom, 2,8% Silizium,
0,51 °/o Kohlenstoff, 60,5% Nickel, 28,8% Kupfer, 2% Eisen und 0,6% Mangan in einem Induktionsofen
geschmolzen, mit Magnesium desoxydiert und zu Blöcken vergossen. Die Blöcke wurden bei einer
Temperatur von 10400C geschmiedet. Nach dem Glühen bei 9000C und Abschrecken in Öl besaß eines
der Schmiedestücke eine Härte von 217 Brinell, eine Zerreißfestigkeit von 82,6 kg/mm2 und eine Dehnung
von 32,5 %. Ein anderes in der gleichen Weise wärmebehandeltes und anschließend bei 595° C 2 Stunden
lang gealtertes Gußstück hatte eine Härte von 324 Brinell, eine Zerreißfestigkeit von 118,4 kg/mm2 und
eine Dehnung von 13,5%.
Die erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen können in Öfen geschmolzen werden, wie sie für das
Schmelzen von Nickel und Legierungen auf Nickelbasis üblich sind, z. B. in einem Induktionsofen oder
einem direkt oder indirekt beheizten Lichtbogenofen. Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, die Legierungen vor
dem Gießen durchgreifend zu desoxydieren.
Die Erfindung sei an zwei Beispielen erläutert.
In einem mit einem Magnesitfutter ausgestatteten Induktionsofen wurde eine Anzahl von Schmelzen mit
wechselndem Chromgehalt hergestellt. Nachdem jede der Schmelzen fertig und auf Gießtemperatur gebracht
war, wurde sie mit etwa 0,1 % Magnesium desoxydiert und zu Gußstücken vergossen, von denen drei aus
Ventilfedersitzen zum Einbau in Dampfsicherheitsventile bestanden. Die Gußstücke wurden bei 8700C
geglüht, auf 650° C abgekühlt, in Öl abgeschreckt und bei 595°C 4 Stunden lang gealtert. Die gegossenen
Ventilfedersitze bestanden aus folgenden Legierungen:
Legie rung Nr. |
7oSi | 7oCr | 7oFe | 7oC | 7oMn | 7oNi | 7„Cu |
1 | 3,66 | 2,87 | 2,2 | 0,05 | 0,6 | 61,4 | 29,3 |
5 | 2,51 | 5,96 | 2,2 | 0,05 | 0,6 | 59,4 | 28,3 |
8 | 3,63 | 8,55 | 2,2 | 0,05 | 0,6 | 56,7 | 27,0 |
Nach der Wärmebehandlung besaßen die gegossenen Ventilfedersitze eine Brinellhärte von 321, 262 und
319. Die Ventilfedersitze wurden in Dampf Sicherheitsventile eingebaut. Die mit den ersten beiden Gußstücken
ausgestatteten Ventile benutzte man in einem Dampfwerk bei einem Dampfdruck von 85 kg/cm2.
Die Ventile hielten etwa 8 Monate, wogegen Ventilfedersitze aus dem vordem verwendeten Material (eine
14%ige Chrom-Eisen-Legierung) nur eine maximale Lebensdauer von 3 Monaten aufwiesen. Ventilfedersitze,
die aus einer Legierung mit 55 % Kobalt, 30 % Chrom und 5 % Wolfram bestanden, zeigten in dieser
Anlage ebenfalls unbefriedigende Eigenschaften. Das dritte Ventil wurde in ein Dampfwerk eingebaut, das
mit einem Dampfdruck von 56 kg/cm2 arbeitete. Der Dampf dieser Anlage enthielt einen gewissen Anteil an
Chlorwasserstoffgas. Die hier eingesetzten Ventile hielten mehr als 4 Monate, wohingegen Ventile aus
einer 14%igen Chrom-Eisen-Legierung eine maximale Lebensdauer von nur 3 Wochen hatten.
Um den Widerstand der erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen gegen Dampferosion zu
prüfen, wurde eine Reihe von Gußstücken in Form von Scheiben hergestellt und diese Scheiben einer Wärmebehandlung
unterzogen, die aus einem 1 stündigen Erhitzen auf 87O0C, einem Abkühlen auf 65O0C,
Abschrecken und Altern bei 595° C 4 Stunden lang bestand. Jede der Scheiben wurde in der Weise geprüft,
daß man auf ihre Oberfläche mit hoher Geschwindigkeit einen Hochdruckdampfstrahl auftreffen ließ. Die
Eindringtiefe und der Gewichtsverlust jeder der Scheiben wurde nach einer 400stündigen Behandlung
der vorstehend beschriebenen Art festgestellt. Die Zusammensetzung der Gußstücke und die Ergebnisse
der Versuche sind den Zahlentafeln I und II zu entnehmen.
Zahlentafel I
Zahlentafel II
Eigenschaften der Gußstücke
Eigenschaften der Gußstücke
Zusammensetzung der Gußstücke
Legie | 1YoCr | °/oSi | %Mo | VoCo | VoNi | VoC |
rung Nr. |
2,87 | 3,66 | 29,3 | 61,4 | 0,05 | |
1 | 5,86 | 0,96 | — | 29,1 | 61,1 | 0,05 |
2 | 6,32 | 1,84 | — | 28,4 | 59,7 | 0,10 |
3 | 5,77 | 1,46 | 3,01 | 27,5 | 57,7 | 0,10 |
4 | 5,96 | 2,51 | — | 28,3 | 59,4 | 0,05 |
5 | 6,29 | 2,44 | 1 | 27,0 | 56,7 | 0,23 |
6 | 8,6 | 3,64 | — | 27,3 | 57,4 | 0,05 |
7 | 8,55 | 3,63 | 0,85 | 27 | 56,7 | 0,05 |
8 | 12,05 | 2,02 | — | 26,7 | 55,7 | 0,05 |
9 | 11,69 | 3,61 | — | 26,4 | 55,3 | 0,05 |
10 | 11,76 | 4,49 | — | 26 | 54 | 0,05 |
11 | 11,85 | 4,25 | 0,92 | 26 | 54,7 | 0,05 |
12 | 11,48 | 2,63 | 3,01 | 25,8 | 53,6 | 0,05 |
13 | 11,66 | 3,81 | 2,80 | 25,4 | 53,3 | 0,05 |
14 | 11,52 | 3,53 | 2,99 | 25,17 | 53,32 | 0,06 |
15 | 11,03 | 3,61 | 2,71 | 24,3 | 50,7 | 0,05 |
16 | 11,18 | 3,46 | 2,61 | 24,2 | 50,5 | 0,26 |
17 | ||||||
40
45
55
60
Legierung | Eindringtiefe | Gewichtsverlust | Brinellhärte |
Nr. | (mm) | (g) | |
1 | 0,075 | 0,017 | 321 |
2 | 0,15 | 0,0065 | — |
3 | 0,05 | 0,0100 | 228 |
4 | 0,032 | 0,0250 | 228 |
5 | 0,05 | 0,0140 | 262 |
6 | 0,062 | 0,0071 | — |
7 | 0,075 | 0,0170 | 319 |
8 | 0,075 | 0,0120 | 302 |
9 | 0,10 | 0,0200 | 207 |
10 | 0,10 | 0,0150 | 293 |
11 | 0,082 | 0,0250 | 340 |
12 | 0,14 | 0,0160 | 321 |
13 | 0,075 | 0,0061 | 255 |
14 | 0,125 | 0,0150 | 282 |
15 | 0,035 | 0,0150 | 286 |
16 | 0,115 | 0,0100 | 277 |
17 | 0,038 | 0,0170 | 286 |
Claims (2)
1. Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung aus 2,75 bis 12,1 % Chrom, 0,5 bis 4,5% Silizium,
0,02 bis 0,75% Kohlenstoff, 0 bis 1,5% Mangan, 0 bis 10% Eisen, 0 bis 4% Molybdän, Rest Nickel
und Kupfer, wobei
ist, zur Herstellung von Gegenständen, die wie Hochdruckdampfventile oder Teile davon, z. B.
Ventilsitze, Federn, Durchgänge, Dichtungsringe sowie Düsen, Pumpenkolben, Flügelräder od. dgl.,
im gegossenen oder geschmiedeten Zustand bei guten Festigkeitseigenschaften beständig gegen die
Erosion durch Naßdampf und gegebenenfalls gegen Fressen sein müssen.
2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, deren Nickelgehalt 40 bis 65 % und deren Kupfergehalt
20 bis 35% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
3. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1 oder 2 mit mindestens 0,2% Mangan und mindestens
0,2 % Eisen für den Zweck nach Anspruch 1.
4. Verwendung einer Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, deren Siliziumgehalt 0,5 bis
3% und deren Kohlenstoffgehalt 0,2 bis 0,6% beträgt, für durch Schmieden herzustellende Gegenstände
nach Anspruch 1.
5. Verwendung einer Legierung nach den Ansprüchen 1 bis 3 mit Gehalten von 56 bis 62%
Nickel, 27 bis 32% Kupfer, 4 bis 7% Chrom, 1 bis 3% Silizium, 1 bis 3% Eisen, 0,5 bis 1%
7 8
Mangan, O bis 1% Molybdän, 0,05 bis 0,25% In Betracht gezogene Druckschriften:
Kohlenstoff für den Zweck nach Anspruch 1. Französische Patentschrift Nr. 470 659;
6. Verwendung einer Legierung mit einer USA.-Patentschrift Nr. 1163 813;
Zusammensetzung nach einem der Ansprüche 1 Metals Hardbooth, 1948 Edition, S. 1026;
bis 5, die nach dem Gießen oder Schmieden auf 5 V. Tafel, Lehrbuch der Metallhüttenkunde, Bd. III,
840 bis 9000C erhitzt und dann nach Abschrecken 2. Auflage (1954), S. 131 bis 133;
1 bis 10 Stunden lang zwischen 565 und 62O0C A. H. F. Goederitz, Metallguß, II.Teil
geglüht wurde, für den Zweck nach Anspruch 1. (1955), S. 610.
509 578/320 5.65 © Bundesdruckerei Berlin
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US808015A US2968550A (en) | 1959-04-22 | 1959-04-22 | Gall resistant nickel-copper alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1194154B true DE1194154B (de) | 1965-06-03 |
Family
ID=25197662
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEM45062A Pending DE1194154B (de) | 1959-04-22 | 1960-04-21 | Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung bei Nassdampfbeanspruchung |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US2968550A (de) |
DE (1) | DE1194154B (de) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3437480A (en) * | 1967-05-09 | 1969-04-08 | Coast Metals Inc | Nickel-base alloys containing copper |
US3925259A (en) * | 1973-11-12 | 1975-12-09 | Int Nickel Co | Catalytic structure for the purification of waste gases and its method of preparation |
US4340324A (en) * | 1980-08-28 | 1982-07-20 | Kennametal Inc. | Cutting insert |
US7824606B2 (en) * | 2006-09-21 | 2010-11-02 | Honeywell International Inc. | Nickel-based alloys and articles made therefrom |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR470659A (fr) * | 1913-04-09 | 1914-09-24 | Petr John Archibald Douglass | Alliage dur de nickel et de cuivre |
US1163813A (en) * | 1914-02-09 | 1915-12-14 | Peter John Archibald Douglass | Proces for the hardening of compositions of nickel and copper. |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR745370A (de) * | 1933-05-10 | |||
US1557025A (en) * | 1924-07-17 | 1925-10-13 | Us Ind Alcohol Co | Nickel-chromium alloy and articles made therefrom |
US1988153A (en) * | 1933-11-01 | 1935-01-15 | Lunkenheimer Co | Alloy and method of making same |
-
1959
- 1959-04-22 US US808015A patent/US2968550A/en not_active Expired - Lifetime
-
1960
- 1960-04-21 DE DEM45062A patent/DE1194154B/de active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR470659A (fr) * | 1913-04-09 | 1914-09-24 | Petr John Archibald Douglass | Alliage dur de nickel et de cuivre |
US1163813A (en) * | 1914-02-09 | 1915-12-14 | Peter John Archibald Douglass | Proces for the hardening of compositions of nickel and copper. |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US2968550A (en) | 1961-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2037648A1 (de) | Gegenüber hohen Temperaturen und Riickkohlung widerstandsfähige hitzebeständige Legierung auf Eisenbasis | |
DE3511860C2 (de) | ||
DE69505603T2 (de) | Bauteil aus hitzebeständigem austenitischem Stahl mit ausgezeichneter Festigkeit bei hohen Temperaturen | |
US2210670A (en) | Copper alloy | |
DE69106372T2 (de) | Legierung mit niedrigem wärmeausdehnungskoeffizient und daraus hergestellter gegenstand. | |
DE112016004410T5 (de) | Superlegierung mit geringer thermischer ausdehnung und herstellungsverfahren dafür | |
DE69903403T2 (de) | Rostfreier martensitischer automatenstahl | |
DE19909810B4 (de) | Warmarbeitsgesenkstahl und diesen umfassendes Bauteil für den Hochtemperatureinsatz | |
DE2023446B2 (de) | Aluminium-Gußlegierung mit hoher Festigkeit | |
DE69110707T2 (de) | Hochfester rostfreier Stahl. | |
DE1194154B (de) | Verwendung einer Nickel-Kupfer-Legierung bei Nassdampfbeanspruchung | |
DE2344321A1 (de) | Gesinterter titancarbidstahl | |
DE1533298A1 (de) | Martensitaushaertbare Nickel-Molybdaen-Stahl-Legierung | |
DE1240671B (de) | Die Verwendung einer Legierung auf Kobaltbasis zur Herstellung von gegen Waermeschock bestaendigen Gegenstaenden | |
DE2007057A1 (de) | Härtbarer Legierungsstahl | |
US2123330A (en) | Palladium alloy | |
DE2219287A1 (de) | Eisen-Chrom-Molybdän-Nickel-Kobalt-Legierung | |
DE2262137A1 (de) | Nickel-chrom-eisen-legierung mit hoher hitzebestaendigkeit und hoher zeitstandfestigkeit | |
US2097176A (en) | Alloy | |
DE2517780A1 (de) | Vergiessbare austenitische hochtemperaturlegierung | |
DE2106506C3 (de) | Verwendung eines Chrom-Nickel-Stahls zur Herstellung von Bauteilen | |
DE1292412B (de) | Verfahren zur Waermebehandlung von Titanlegierungen | |
DE2703644A1 (de) | Korrosionshemmende eisenlegierung | |
DE2166989A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gut bearbeitbaren kohlenstoffarmen baustahles mit einwandfreier schweissbarkeit | |
CH209688A (de) | Nickel-Chromlegierung. |