DE1028239B - Schutzeinrichtung fuer statische Gleichrichter - Google Patents

Description

DEUTSCHES

Die Erfindung bezieht sich auf eine Schutzeinrichtung für statische Gleichrichter, insbesondere Gleichrichter mit Germaniumgleichrichterzellen. Die bisher meist gebrauchten statischen Gleichrichter, beispielsweise Selengleichrichter, konnten ohne weiteres durch gebräuchliche Schutzeinrichtungen gegen unzulässig hohe Ströme geschützt werden. Es ist bisher jedoch noch keine Schutzeinrichtung bekanntgeworden, welche die sehr empfindlichen neuzeitlichen statischen Gleichrichter, zu denen in erster Linie die Germaniumgleichrichter gehören, wirksam zu schützen in der Lage ist. Die Erfindung stellt die erstmalige Lösung dieser Aufgabe dar.

Das Wesen der Erfindung besteht darin, daß in dem Stromkreis des Gleichrichters eine von körnigen Löschmitteln freie, strombegrenzende Sicherung angeordnet ist, die einen bandförmigen Schmelzleiter aufweist, dessen Länge weniger als 0,90 cm beträgt und geringer ist als dessen natürliche Abbrandlänge, daß der Schmelzleiter eine einzige Querschnittsschwäehung so geringer Abmessungen aufweist, daß dieselbe eine annähernd punktförmige Wärmequelle darstellt, und daß an den axial äußeren Enden des Schmelzleiters Metallmassen angeordnet sind, deren Kühlwirkung hinreicht, den Abbrand des Schmelzleiters zu begrenzen und den Abschaltlichtbogen zu löschen.

Unter einer strombegrenzenden Sicherung wird eine Sicherung verstanden, die einen Strom hindurchläßt, der geringer ist als der Scheitelwert des ohne das Vorhandensein der Sicherung im Stromkreis auftretenden Überstromes. Bekanntlich tritt Strombegrenzung nur dann auf, wenn die Anstiegsgeschwindigkeit des Stromes eine hinreichend hohe ist. Unter natürlicher Abbrandlänge eines Schmelzleiters einer Sicherung ist jene Abbrandlänge zu verstehen, die in einem gegebenen Stromkreis ohne das Vorhandensein irgendwelcher, die Abbrandlänge herabsetzender Löschmittel auftreten würde. Solche Löschmittel sind beispielsweise körnige Löschmassen oder Löschgase abgebende Stoffe oder aber, im vorliegenden Fall, die Fußpunkte des Lichtbogens so stark kühlende Metallmassen, daß die Elektronenemission nicht hinreicht, um den Ausschaltlichtbogen aufrecht zu halten.

Der vorliegende Schmelzleiter besteht vorzugsweise aus Silber und hat eine so große Querschnittsschwäehung, daß dieselbe zu Stromdichten in der Größenordnung von 25,8 · 10⁵ Amp./cm² an der querschnittsgeschwäehten Stelle führt, d.h. Stromdichten dieser Größenordnungtreten dann auf, wenn der Schmelzleiter Ströme in der Größenordnung des Nennstromes der Sicherung führt. Dabei soll der Abstand der einander zugekehrten Flächen der den Abbrand begrenzenden Metallmassen in der Größenordnung von 0,6 cm liegen.

Die Schutzwirkung der Sicherung ist am besten, wenn sich unmittelbar neben der Querschnittsschwäehung des Schmelzleiters ein Auftrag eines Metalls befindet, das S chutz einrichtung
für statische Gleichrichter

Anmelder:

The Chase-Shawmut Company,
Newburyport, Mass. (V. St. A.)

Vertreter: Dipl.-Ing. E. Weintraud, Patentanwalt,
Frankfurt/M., Mainzer Landstr. 134-146

Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 13. Juni 1955

Kenneth W. Swain, Hampton Falls, New Hampshire (V. St. A.),

ist als Erfinder genannt worden

as "

durch Legierungsbildung mit dem Metall des Schmelzleiters eine Zerstörung des Schmelzleiters bei unter dem Schmelzpunkt des Schmelzleitermetalls liegenden Temperaturen herbeizuführen vermag, wobei dieser Auftrag eine so geringe Masse besitzt, daß das Stromzeitintegral Ji² ■ dt zur Zerstörung des mit der Auflage versehenen Schmelzleiters geringer ist als das entsprechende Stromzeitintegral fi^z · dt des auflagelosen Schmelzleiters.

Die Erfindung ist in der Zeichnung näher veranschaulicht.

Fig. 1 stellt den Temperaturverlauf von Schmelzeinsätzen und Germaniumgleichrichterzellen in Abhängigkeit von der Zeit dar;

Fig. 1 a stellt eine Periode eines Wechselstromes von 60 Perioden je Sekunde dar und ist der Fig. 1 derart zugeordnet, daß ihre Abszissen als Zeitmaßstab für die Fig. 1 benutzt werden können;

Fig. 2 ist ein Schaltbild der vorhegenden Schutzeinrichtung;

Fig. 3 ist ein Längsschnitt durch eine Sicherung gemäß der Erfindung;

Fig. 4 ist ein Querschnitt durch das in Fig. 3 dargestellte Ausführungsbeispiel entlang 4-4 der Fig. 3;

Fig. 5 stellt die Temperatur eines Schmelzleiters in Abhängigkeit von der Stromstärke, ausgedrückt in Prozenten des geringsten Abschmelzstromes der Sicherung, dar;

Fig. 6 stellt die Abschmelzzeit einer Sicherung gemäß der Erfindung in Abhängigkeit vom Abschmelzstrom in einem doppellogarithmischen Koordinatensystem dar.

709 960ß12

3 4

Die waagerechte, mit ^₁ bezeichnete Linie in Fig. 1 gibt peraturanstieg ,der Gleichrichterzslle und der Sicherung die Temperatur an, mit welcher ein Germaniumgleich- verursachen. Der kleinste Strom I₁ verursacht den langrichter dauernd, ohne Schaden zu leiden, betrieben werden samsten Temperaturanstieg der Gleichrichterzelle und der kann. Diese Temperatur ist 20° C über einer Raumtempe- Sicherung. Der Strom i₂ gibt zu einer mittleren Temperaratur von 30 oder 50⁰C. Ein Germaniumgleichrichter darf 5 turanstiegsgeschwindigkeit der Gleichrichterzelle und der eine bestimmte kritische- Temperatur niemals über- Sicherung Anlaß. Die Stromwerte i₃, i₂ und I₁ sind nicht steigen, auch nicht während noch so kurzer Betriebs- willkürliche. Es sei angenommen, daß der Strom i_s spannen. Diese kritische Temperatur #₂ beträgt stets genügend hoch sei, um eine bestimmte strombegrenzende weniger als 15O⁰C und liegt im allgemeinen zwischen Sicherung in einer kürzeren Zeit als einer Periode eines 80 und 100° C. io Wechselstromes von 60 Perioden zum Abschmelzen zu

Der Rückstrom eines Germaniumgleichrichters steigt bringen. Es sei ferner angenommen, daß der Strom i_% exponential mit der Betriebstemperatur an. Die Ver- gerade genügend hoch sei, um die betreffende Sicherung luste im Gleichrichter durch Rückströme steigen demnach innerhalb einer Periode eines Wechselstromes von mit der Temperatur sehr rasch an und verursachen ihrer- - 60 Perioden zum Ansprechen zu bringen. Der Strom i_x ist seits einen weiteren steilen Anstieg der Betriebstempe- ¹O annahmegemäß so gering, daß es einer längeren Zeitratur und der Verluste. Dies ist einer der Gründe, warum spanne als einer Periode eines Wechselstromes von die Gefahr der thermischen Zerstörung von Germanium- 60 Perioden bedarf, um die Sicherung zum Ansprechen gleichrichtern eine so große ist. oder Abschmelzen zu bringen. Die Flinkheit einer strom-

Die Temperatur eines Gleichrichters mag in verschie- begrenzenden Sicherung läßt sich durch das Verhältnis ρ dener Weise von ^₁ an anzusteigen, je nachdem welche ²⁰ desjenigen Stromes, der die Sicherung innerhalb einer Umstände den Temperaturanstieg veranlassen. Die mit " Periode eines Wechselstromes von 60 Perioden pro $_n = I (t) bezeichnete Kurve stellt den ursprünglichen Sekunde zum Ansprechen oder Abschmelzen bringt, zu Temperaturanstieg eines -Germaniumgleichrichters, aus- dem Nennstrom der Sicherung zum Ausdruck bringen, gehend von seiner Normaltemperatur nach Auftreten Unter dem Nennstrom ist hierbei der höchste Strom zu einer ganz bestimmten Betriebsstörung, dar. Da die ^5 verstehen,'- den die betreffende Sicherung während einer Differenz #_a—^₁ sehr gering ist und da die Masse und unbestimmten Zeit zu führen vermag, ohne daß einer Wärmeaufnahmefähigkeit einer Germaniumgleichrichter- ihrer Teile eine unzulässig hohe Temperatur annimmt zelle äußerst gering sind, kann ein Germaniumgleich- Um eine Germaniumgleichrichterzelle wirksam zu richter nur durch ein außerordentlich rasch wirkendes schützen, muß das Verhältnis ρ kleiner sein als 5:1. Schutzmittel thermisch geschützt werden. Die flinksten 3<> Das Verhältnis ρ soll vorteilhaft im Bereich zwischen 4: 1 strombegrenzenden Sicherungen, die bisher hergestellt und 3:1 liegen. In allen vorbekannten strombegrenwerden konnten, sind viel zu träge, um Germaniumgleich- zenden Sicherungen ist das Verhältnis viel größer als 5 :1, richter wirksam zu schützen. Der Linienzug #*■ = f (t) etwa 20:1.

■stellt' den Temperaturanstieg~einer der flinksten strom- Die in Fig. 2 dargestellte Schaltung umfaßt einen Transbegrenzenden Sicherungen nach dem vorbekannten 35 formator, dessen Primärwicklungen in Dreieck und dessen Stand der Technik beim Auftreten eines bestimmten Über- Sekundärwicklungen in Stern geschaltet sind. Die Sekunstromes dar. Die sogenannten Kurzschlußfallen des därspannung zwischen Phasen beträgt 65 Volt effektiv. Schmelzleiters einer solchen Sicherung, d. h. seine Quer- Dies ist der Höchstwert der Betriebsspannung, und deren Schnittsschwächungen, haben die Normaltemp'eratuf #₃. tatsächlicher Wert mag geringer sein. Die sechs Germa-Die Unterbrechung des gefährdeten Stromkreises erfolgt, 4° niumgleichrichterzellen c sind für volle Gleichrichtung nachdem die sogenannten Kurzschlußfallen die Schmelz- geschaltet, und jede von ihnen hat einen Nennstrom von •temperatur #₄ erreichen, was in einem Zeitpunkt i₂ statt- 83¹I₃ Amp.. Je zwei Germaniumgleichrichterzellen c sind ■findet. Wenn der Schmelzleiter der Sicherung aus Silber durch eine Sicherung f geschützt. Der Gleichrichter wird ■besteht, so ist #₄ ~ 960° C. Fig. 1 veranschaulicht, daß durch ein Gebläse b oder eine gleichwertige Kühleinrichder Temperaturanstieg der flinken Sicherung ein viel 45 tung gekühlt, um die hohe Stromwärme, die in ihm steilerer ist als derjenige der Germaniumgleichrichterzelle. erzeugt wird, zu zerstreuen.

Dennoch ist es möglich, daß die Germaniumgleichrichter- Der Schutz von Leistungsgleichrichtern erfordert die

•zelle die Gefahrentemperatur $₂ überschreitet, bevor die Anwendung von bandförmigen Schmelzleitern. Um die flinke Sicherung anspricht und den Stromkreis der Gleich- Fähigkeit zu haben, die in Leistungsgleichrichtern aufrichterzelle unterbricht. 5° tretenden Ströme ohne unzulässige Erwärmung zu führen,

Ein Weg, um es der Sicherung möglich zu machen, das und dennoch viel flinker zu wirken als die flinksten bisher ■Temperaturrennen mit der Gleichrichterzelle zu ge- bekanntgewordenen Sicherungen, muß die Länge des winnen, besteht darin, die Spanne ■&_i —#₃ durch Erhö- Schmelzleiters der Sicherung sehr gering sein. Diese hung von #₃ zu verringern. Dieser Weg ist indessen Forderung führt zu Schmelzleiterlängen, die geringer sind praktisch ungangbar, da er in einer Überhöhung der 55 als die natürliche Abbrandlänge des Schmelzleiters. Dieser ■Betriebstemperatur und einer Herabsetzung der Nenn- Schwierigkeit könnte an sich durch Vorsehen eines Stromstärke der Sicherung führt, die, wenn es sich um den körnigen Löschmittels, wie es in strombegrenzenden Hoch-Schutz von Leistungsgleichrichter handelt, stets hoch leistungssicherungen allgemein üblich ist, abgeholfen sein muß. Dies geht aus Fig. 5 hervor. Um die Zeit werden. Indessen ist die Anwendung eines körnigen zwischen dem Auftreten eines Überstromes und An- 6° Löschmittels, etwa von Quarzsand, im vorliegenden Fall sprechen einer Sicherung auf ein Minimum herabzu- bedenklich, weil dessen Anwendung zu verhältnismäßig

setzen, muß die Sicherung normalerweise mit einem , , ·.· , , . ,. , ., , _o, di ,.., ,

ο, ι. j. · ι. j ί ■ !.τ. π j. j. hohen Anderungsgeschwmdigkeiten des Stromes -^- führt,

Strom betneben werden, der einen hohen Prozentsatz 5 5 6 dt '

ihres geringsten Abschmelzstromes (oder Grenzstromes) die wiederum leicht zu Überspannungen von solcher Höhe

•darstellt, was zu den sich aus Fig. 5 ergebenden unzu- 65 führen, die zwar normalerweise zulässig sind, aber für die

lässig hohen Betriebstemperaturen führen würde. Germaniumgleichrichterzellen zu empfindlich sind. Die

Um genauer zu bestimmen, wie flink eine Sicherung Forderung, mit kleinsten Metallmassen hohe Ströme zu

sein muß, um geeignet zu sein, Germaniumgleichrichter führen und hierzu die Länge des Schmelzleiters geringer

zu schützen, seien drei Ströme i_z > i₂ > I₁ betrachtet. zu halten als dessen natürliche Abbrandlänge, läßt sich

Da i₃ der höchste Strom ist, wird er den raschesten Tem- 7° erfüllen, wenn an den axial äußeren Enden des Schmelz*

leiters Metallmassen angeordnet sind, deren Kühlwirkung hinreicht, den Abbrand des Schmelzleiters zu begrenzen und den Abschaltlichtbogen zu löschen. Um die Stromwärmeverluste auf die für den Betrieb der Sicherung erforderliche Kleinheit herabzusetzen, darf der Schmelzleiter nur eine einzige sogenannte Kurzschlußfalle, d. h. nur eine einzige Querschnittsschwächung aufweisen, und diese muß so geringe Abmessungen haben (Länge und Querschnitt), daß dieselbe eine annähernd punktförmige Wärmequelle darstellt.

Es ist einleuchtend, daß eine solche strombegrenzende Hochstrom-Hochleistungssicherung, die kein körniges Löschmittel enthält, nur dann einen Stromkreis in weniger als einer Halbperiode eines Wechselstromes von 60 Perioden pro Sekunde zu unterbrechen vermag, wenn die *5 Spannung desselben keine zu hohe ist, etwa, wie zuvor erwähnt, 65 Volt beträgt. Da Germaniumgleichrichterzellen nur bis zu bestimmten verhältnismäßig niedrigen Spannungen erstellt werden können und da die erfindungsgemäße Sicherung Stromkreise mit diesen Spannungen —■ unter 200 Volt — ohne weiteres zu beherrschen vermag, so setzt die obige Beschränkung den praktischen Wert der Sicherung nicht herab. Wo höhere Spannungen in Betracht kommen oder erforderlich sind, werden Reihenschaltungen von Gleichrichtern benutzt, von denen ein ²S jeder durch eine erfindungsgemäße Sicherung geschützt ist. Anders ausgedrückt, wo Reihenschaltungen von Gleichrichterzellen erforderlich sind, wird zu Reihenschaltungen von Sicherungen geschritten.

Die Länge des Schmelzleiters soll weniger als 0,90 cm 3 ο betragen. Sie liegt vorteilhaft in der Größenordnung von 0,6 cm. Die Flinkheit der Sicherung ist ein Maximum bei Anwendung von Silber als Baustoff für den Schmelzleiter. Vorteilhaft wird an der Querschnittsschwächung des Schmelzleiters an demselben ein Auftrag eines Metalls vorgesehen, das durch Legierungsbildung mit dem Metall des Schmelzleiters eine Zerstörung des Schmelzleiters bei unter dem Schmelzpunkt des Schmelzleiters liegenden Temperaturen herbeizuführen vermag. Um die Flinkheit der Sicherung zu steigern, muß der Auftrag eine äußerst geringe Masse besitzen. Genauer ausgedrückt, seine Masse muß so gering sein, daß das Stromzeitintegral Ji² · dt zur Zerstörung des mit der Auflage versehenen Schmelzleiters geringer ist als das entsprechende Stromzeitintegral Ji² ■ dt des auflagelosen Schmelzleiters. Vorzugsweise ist die Länge des Schmelzleiters hinreichend gering, um gemeinsam mit der den Schmelzleiter zerstörenden Auflage einer Herabsetzung des obengenannten Verhältnisses ρ auf weniger als 4:1 zu verursachen.

Das rohrförmige Sicherungsgehäuse 1, das in den Fig. 3 und 4 dargestellt ist, besteht aus einem geeigneten Kunstharz, das durch eine aus Glasfasern bestehende Gewebeeinlage verstärkt ist. Die äußeren Enden des Gehäuses 1 sind durch massive Pfropfen aus Kupfer verschlossen, die eine entsprechend hohe Wärmeaufnahmefähigkeit besitzen. Der Abstand der einander zugekehrten Flächen der Kupferpfropfen 2 beträgt ungefähr 0,6 cm. Die einander zugekehrten Flächen der Pfropfen 2 sind mit Nuten 2 a und 2 δ versehen, von denen die mittlere Nut 2 a die Enden eines bandförmigen Schmelzleiters 3 aufnimmt, die in die Nut eingelötet sein können, während die beiden radial äußeren Nuten 2 δ die Enden von zwei aus Isolierstoff bestehenden Abstandshalterplatten 4 aufnehmen. Der bandförmige Schmelzleiter 3 ist mit zwei V-förmigen Einschnitten versehen, durch die eine Querschnitts-Schwächung kritisch geringer Abmessungen gebildet wird. Mit dieser Sicherung kann ein Verhältnis ρ von 4,25 erzielt werden, wenn der Schmelzleiter aus Silber besteht, ohne eine Auflage aus einem geeigneten Metall niedrigen Schmelzpunktes aufzuweisen. Wird eine sehr dünne Auflage aus Zinn, d. h. eine Auflage, deren Stärke in der Größenordnung von wenigen Hundertstel eines Millimeters liegt, genau an oder über der Stelle des geringsten Querschnitts des Schmelzleiters vorgesehen, so führt dies zu einer Herabsetzung des Verhältnisses ρ auf den Wert von 3,9. Das Verhältnis ρ kann weiterhin durch Ersatz von Zinn durch Indium herabgesetzt werden. Der Linienzug X in Fig. 6 bezieht sich auf die zuerst genannte Sicherung mit dem Schmelzleiter aus Silber ohne Auflage, und der mit Y bezeichnete Linienzug bezieht sich auf den mit einer Zinnauflage versehenen Schmelzleiter.

In Fig. 3 bezeichnet 1 den Abstand zwischen den einander gegenüberliegenden Flächen der Pfropfen 2 bzw. die tatsächliche Länge des Schmelzleiters 3. Mit L ist die natürliche Abbrandlänge des Schmelzleiters bezeichnet, d. h. jene Länge, die der Schmelzleiter haben müßte, um den Lichtbogen durch Abbrand allein, und zwar durch Abbrand in Luft zum Erlöschen zu bringen. Tatsächlich, wird der Lichtbogen dadurch zum Erlöschen gebracht, daß seine Fußpunkte durch die massiven Kupferpfropfen unter die zur Emission von Elektronen erforderliche Temperatur herabgekühlt werden.

Die Kurven ft rf = f (t) und ft_Rp' = f (t) in Fig. 1 geben den Temperaturanstieg von zwei im wesentlichen identischen, gemäß den Fig. 3 und 4 ausgebildeten Sicherungen wieder, von denen die eine einen Schmelzleiter aufweist, der bloß aus Silber besteht, während die andere mit einem Schmelzleiter versehen ist, der an der Stelle seines schwächsten Querschnitts einen auf elektrolytischem Weg erzeugten Auftrag vonZinn besitzt. Dieser Auf trag verlangsamt die ursprüngliche Anstiegsgeschwindigkeit der Kurve ft_RF, = f (i), da der Auftrag die durch die Stromwärme zu erwärmende Masse vergrößert. Wenn ftRF' = 230⁰C erreicht hat, bleibt die Temperatur während der kurzen Zeitspanne At konstant. Während dieser Zeitspanne liefert der Stromkreis die Schmelzwärme des Zinnauftrags. Nach Ablauf von Δ t steigt die Temperatur der querschnittsgeschwächten Stelle des Schmelzleiters wieder an. Dieser Temperaturanstieg ist von einer raschen Bildung von Legierungen zwischen dem Zinn der Zinnauflage und Silber des Schmelzleiters begleitet. Diese Legierungen haben einen hohen spezifischen Widerstand und sind spröde oder bröcklig und führen zu einer schlagartigen Zerstörung des Schmelzleiters, d. h., die Zerstörung des Schmelzleiters findet statt, bevor der identische unter gleichen Verhältnissen arbeitende Schmelzleiter ohne die dünne Zinnauflage zerstört wird.

Die Erfindung ist nicht auf Germaniumgleichrichter beschränkt, sondern läßt sich auch bei anderen Gleichrichtern anwenden, die wohl höhere Betriebstemperaturen als Germaniumgleichrichter haben können, aber gegen Überschreitung derselben sehr empfindlich sind.

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Schutzeinrichtung für statische Gleichrichter, insbesondere Gleichrichter mit Germaniumgleichrichterzellen, dadurch gekennzeichnet, daß im Stromkreis des Gleichrichters eine von körnigen Löschmitteln freie, strombegrenzende Sicherung angeordnet ist, daß die Sicherung einen bandförmigen Schmelzleiter aufweist, dessen Länge weniger als 0,90 cm beträgt und geringer als dessen natürliche Abbrandlänge ist, daß der Schmelzleiter eine einzige Querschnittsschwächung so geringer Abmessungen aufweist, daß dieselbe eine annähernd punktförmige Wärmequelle darstellt und daß an den axial äußeren Enden des Schmelzleiters Metallmassen angeordnet

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sind, deren Kühlwirkung hinreicht, den Abbrand des Schmelzleiters zu begrenzen und den Abschaltlichtbogen zu löschen.

2. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Schmelzleiter aus Silber besteht und dessen Querschnittsschwächung so groß ist, daß sie zu Stromdichten in der Größenordnung von 25,8 · 10⁵ Amp./cm² an der querschnittsgeschwächten Stelle führt und daß der Abstand der einander zugekehrten Flächen der Abbrand begrenzenden Metallmassen in der Größenordnung von 0,6 cm liegt.

3. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Schmelzleiter so kurz bemessen ist, daß das Verhältnis des Stromes, der erforderlich ist, um die Sicherung innerhalb von einer Periode eines Wechselstromes von 60 Perioden pro Sekunde zum Ansprechen zu bringen, zum Nennstrom der. Sicherung weniger als 5 :1 beträgt.

4. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß sich an der Querschnittsschwächung ein Auftrag eines Metalls befindet,

das durch Legierungsbildung mit dem Metall des Schmelzleiters eine Zerstörung des Schmelzleiters bei unter dem Schmelzpunkt des Schmelzleitermetalls liegenden Temperaturen herbeizuführen vermag, und daß der Auftrag eine so geringe Masse besitzt, daß das-Stromzeitintegral Ji²· dt zur Zerstörung des mit der Auflage versehenen Schmelzleiters geringer ist als dasentsprechende Stromzeitintegral Ji^z · dt des Schmelzleiters ohne Auflage.

5. Schutzeinrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Auflage auf elektrolytischem Weg hergestellt ist.

6. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge des Schmelzleiters hinreichend gering ist, um gemeinsam mit der den Schmelzleiter zerstörenden Auflage eine Herab·¹ setzung des Verhältnisses des Stromes, der erforderlich ist, um die Sicherung innerhalb von einer Periode eines Wechselstromes von 60 Perioden pro Sekunde zum Ansprechen zu bringen, zum Nennstrom der Sicherung auf weniger als 4:1 zu verursachen.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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